JP2687762B2 - 軸受用鋼管の製造方法 - Google Patents
軸受用鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JP2687762B2 JP2687762B2 JP14799891A JP14799891A JP2687762B2 JP 2687762 B2 JP2687762 B2 JP 2687762B2 JP 14799891 A JP14799891 A JP 14799891A JP 14799891 A JP14799891 A JP 14799891A JP 2687762 B2 JP2687762 B2 JP 2687762B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hardness
- steel pipe
- annealing
- spheroidizing
- cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
SUJ2に代表される高炭素クロム軸受用鋼管の製造
方法に関する。
過酷なころがり荷重を長時間受ける。一方、ころがり軸
受の内輪、外輪のようなリング状部材は、継目無鋼管を
切削加工後、焼入れすることにより製造されている。J
IS G4805に規定されている高炭素クロム軸受鋼
を素材とするころがり軸受の内輪、外輪の製造は、高炭
素クロム軸受鋼からなる継目無鋼管に、切削性、耐摩耗
性、ころがり寿命確保のために球状化熱処理を施し、均
一に微細な球状化炭化物が分布したミクロ組織を与えた
のち、切削加工に供するのが一般的である。上記切削加
工に供する素材の製造工程は、一般に熱間製管した高炭
素クロム軸受鋼からなる継目無管を球状化焼鈍を行った
のち、抽伸または冷間圧延等の冷間加工を施したのち、
焼鈍を行うことにより所定の機械的性質を確保してい
る。しかし、切削加工においては、良好な工具寿命、切
削能率等を得るには、旋盤機種、切削工具、切削速度等
の切削条件に合致した素材を提供することが肝要であ
る。しかしこれらの条件を満足するには、素材の硬度を
自在に調整できる軸受用鋼管の製造技術が必要である。
管の球状化熱処理方法としては、770〜800℃に約
2時間保持し、その後600℃まで10℃/hr以下の
速度で徐冷する方法、あるいは780〜820℃に2〜
3時間保持し、さらに720℃に2〜3時間保持した
後、5℃/hr程度の速度で650℃まで徐冷する方法
の二つが一般的である。また、Ac1b点〜Ac1e点の
温度に1時間程度保持したのち、Ar1b点〜Ar1e点
の間を10℃/hr以下の速度で徐冷する焼きなましを
4回以上繰返す方法(特公昭57−36966号公報)
が知られていたが、いずれの方法も徐冷を必要とするこ
とから、極めて長い処理時間を必要とする欠点がある。
この欠点を解消する方法としては、780℃を超え82
0℃以下の温度に加熱保持後、Ar1b点以下の温度ま
で200℃/hr以下の速度で冷却する第1次球状化処
理を行い、引続きAc1b点を超えAc1b点+40℃以
下の温度に加熱後、Ar1b点以下の温度まで200℃
/hr以下の速度で冷却する第2次球状化処理を3回以
上繰返す方法(特開平1−234519号公報)等の提
案が行われている。
合わせることにより、熱処理後の硬度を変えられること
は周知の事実であるが、球状化焼鈍を行った高炭素クロ
ム軸受鋼からなる継目無管の冷間加工は、通常冷間圧延
法では圧延ロール形状規制等により低加工度ができない
ので、断面減少率60%以上で実施されているが、冷間
加工後、A1点近傍の温度で熱処理しても、図3に示す
とおり、HRB96付近までしか硬度低下せず、A1点以
上の温度で熱処理するとパーライト組織が発生する。ま
た、抽伸法では変形抵抗が大きく断面減少率40%以上
となると破断が発生するため、断面減少率20〜40%
で実施されているが、冷間加工後の熱処理において、図
3に示すとおり、再結晶温度域では硬度低下が著しく、
熱処理炉炉温変動に伴い硬度バラツキが発生する。しか
も、抽伸加工での破断を防止するには、球状化焼鈍後の
硬度を低くする必要があるが、HRB90が限界であ
る。
らなる継目無管を球状化焼鈍後、断面減少率40〜60
%での抽伸加工を可能とすることにより、冷間加工後の
熱処理における硬度バラツキを防止できる軸受用鋼管の
製造方法を提供することにある。
を達成すべく鋭意試験研究を行った。その結果、高炭素
クロム軸受鋼からなる継目無管は、繰返し球状化焼鈍を
行うことにより硬度をHRB88以下に低減できるこ
と、HRB88以下とすることにより変形抵抗が低減し
て断面減少率40〜60%での抽伸加工が可能となる。
この断面減少率40〜60%の抽伸加工を施すことによ
り、抽伸加工後の焼鈍温度を制御すれば、硬度をHRB
88〜108の範囲で自在に調整できることを究明し、
この発明に到達した。
の継目無管から軸受用鋼管を製造する方法において、繰
返し球状化焼鈍により焼鈍後の硬度をHRB88以下と
なし、連続抽伸によりトータル断面減少率40〜60%
で抽伸加工したのち、そのまま、または500〜740
℃で熱処理するのである。
焼鈍後の硬度をHRB88以下となし、連続抽伸により
トータル断面減少率40〜60%で抽伸加工することに
より、抽伸加工後の焼鈍温度を500〜740℃の範囲
で制御すれば、HRB88〜108間の任意の硬度に調
整することができる。したがって、切削加工における切
削条件に応じて素材の硬度を自在に調整することがこと
が可能となり、切削加工における工具寿命の延長、切削
能率の向上を図ることができる。
えば前記特開平1−234519号公報の方法により実
施することができる。この発明における連続抽伸でのト
ータル断面減少率を40〜60%としたのは、トータル
断面減少率が40%以下では、抽伸加工後の焼鈍温度の
変動による硬度のバラツキが大きく、また、60%を超
えると変形抵抗が大き過ぎて破断が発生するからであ
る。また、抽伸加工後の焼鈍温度を500〜740℃と
したのは、500℃未満の場合は、抽伸加工のままと硬
度があまり変らず、また、740℃を超えると焼鈍後の
硬度がHRB88以下となるからである。
SUJ2の熱間仕上げのままの寸法の異なる4種の継目
無鋼管に対し、図2に示すとおり、第1次球状化処理と
して800℃まで加熱し、2時間保持したのち、100
℃/hrの速度で700℃まで冷却し、引続き第2次球
状化処理として770℃に加熱し、3時間保持したの
ち、100℃/hrの速度で700℃まで冷却する焼な
ましを3回繰返した。供試材のAr1点は735℃、A
c1点は755℃である。第1次および第2次球状化処
理後の鋼管について、硬度を測定し、図2に併記した。
示す抽伸条件で冷間抽伸を行った。その場合の抽伸状況
を観察し、表2に併記した。冷間抽伸加工後、各鋼管の
それぞれについて450〜700℃間で50℃間隔なら
びに740℃で30分の焼鈍を行い。焼鈍後の鋼管の硬
度HRBを測定した。その結果を図1に示す。
60%をこえると、変形抵抗が大きいため破断が生じた
が、40〜60%の場合は良好であった。また、図2に
示すとおり、抽伸加工のまま、または焼鈍温度を500
〜740℃の範囲で変更することにより、硬度をHRB
88〜108の範囲で自在に調整することが可能であっ
た。
ば、切削加工に供する軸受用鋼管の硬度をHRB88〜
108の範囲で切削条件に適応して任意に調整できるか
ら、切削工具寿命の延長、切削効率の向上を図ることが
できる。
焼鈍温度と硬度(HRB)との関係を示すグラフであ
る。
度の関係を示すグラフである。
(HRB)との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項1】 高炭素クロム軸受鋼の継目無管から軸受
用鋼管を製造する方法において、繰返し球状化焼鈍によ
り焼鈍後の硬度をHRB88以下となし、連続抽伸によ
りトータル断面減少率40〜60%で抽伸加工したの
ち、そのまま、または500〜740℃で熱処理するこ
とを特徴とする軸受用鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14799891A JP2687762B2 (ja) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | 軸受用鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14799891A JP2687762B2 (ja) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | 軸受用鋼管の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04346620A JPH04346620A (ja) | 1992-12-02 |
JP2687762B2 true JP2687762B2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=15442829
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14799891A Expired - Lifetime JP2687762B2 (ja) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | 軸受用鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2687762B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103341511B (zh) * | 2013-06-27 | 2015-12-23 | 宜昌中南精密钢管有限公司 | 一种高精度、高强度、高韧性无缝钢管的精密冷拔方法 |
CN103894798B (zh) * | 2014-03-31 | 2016-08-17 | 张家港保税区亚信汽车零部件科技有限公司 | 一种精密焊接管的制造方法 |
-
1991
- 1991-05-22 JP JP14799891A patent/JP2687762B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH04346620A (ja) | 1992-12-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3605830B2 (ja) | 連続焼鈍炉、焼鈍方法及び転がり軸受の内外輪の製造方法 | |
EP2135962B1 (en) | Case-hardened steel pipe excellent in workability and process for production thereof | |
JP2012125838A (ja) | 肌焼鋼用の熱間鍛造品の製造方法 | |
JP2015183265A (ja) | 冷間加工性または被削性に優れた鋼材の製造方法 | |
JP3291068B2 (ja) | 球状化焼鈍特性の優れた軸受用鋼材の製造方法 | |
US3595707A (en) | Forged anti-friction bearing component manufacture | |
US3595711A (en) | Antifriction bearing component manufacture | |
JP2687762B2 (ja) | 軸受用鋼管の製造方法 | |
JP2018165408A (ja) | 冷間加工性または被削性に優れた鋼材の製造方法 | |
JP3031484B2 (ja) | 球状化組織を有する鋼線材又は棒鋼の製造方法 | |
JPH0576524B2 (ja) | ||
JPH09227991A (ja) | 被削性及び冷間加工性に優れる軸受鋼及びその焼鈍方法 | |
JPH10128402A (ja) | 鋼線の製造方法及び製造設備 | |
US3892602A (en) | As-worked, heat treated cold-workable hypoeutectoid steel | |
JPH04371521A (ja) | 軸受用鋼管の製造方法 | |
US3762964A (en) | Method for producing cold workable hypoeutectoid steel | |
JP2007239023A (ja) | 鋼材の熱処理方法 | |
JP6326933B2 (ja) | リングの製造方法 | |
US3382064A (en) | High temperature bearing steels | |
JP2019218586A (ja) | 浸炭用鋼及び部品 | |
JP2019218585A (ja) | 浸炭用鋼及び部品 | |
JPH04103715A (ja) | 高炭素クロム軸受鋼の球状化焼鈍方法 | |
JP2007239028A (ja) | 鋼材の熱処理方法 | |
JPS6386815A (ja) | 冷間加工性の優れた鋼材の製造方法 | |
JP3104449B2 (ja) | 浸炭歯車の熱処理法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070822 Year of fee payment: 10 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080822 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080822 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090822 Year of fee payment: 12 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090822 Year of fee payment: 12 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 13 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100822 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 14 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110822 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110822 Year of fee payment: 14 |