JP2679547B2 - 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法Info
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- JP2679547B2 JP2679547B2 JP4266094A JP26609492A JP2679547B2 JP 2679547 B2 JP2679547 B2 JP 2679547B2 JP 4266094 A JP4266094 A JP 4266094A JP 26609492 A JP26609492 A JP 26609492A JP 2679547 B2 JP2679547 B2 JP 2679547B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性に優れた深絞り
用冷延鋼板およびその製造方法に関するもので, 例え
ば、自動車の足廻り構造部材、更には自動車用の内外板
などに用いられるのに、好適な冷延鋼板、及び、その製
造方法を提供する。
用冷延鋼板およびその製造方法に関するもので, 例え
ば、自動車の足廻り構造部材、更には自動車用の内外板
などに用いられるのに、好適な冷延鋼板、及び、その製
造方法を提供する。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球環境問題が取り沙汰されてお
り、自動車の排気ガス規制の見地から、鋼板の高強度化
による自動車車体材料の薄肉化によって自動車の燃費を
向上させようとする動きがある。一方、自動車のロアア
ーム等足廻り構造部材は、従来から熱延鋼板が用いられ
ているが、これには自動車用内外板のように亜鉛めっき
が施されることもなく、電着塗装による防錆対策のみが
施されているのが現状である。
り、自動車の排気ガス規制の見地から、鋼板の高強度化
による自動車車体材料の薄肉化によって自動車の燃費を
向上させようとする動きがある。一方、自動車のロアア
ーム等足廻り構造部材は、従来から熱延鋼板が用いられ
ているが、これには自動車用内外板のように亜鉛めっき
が施されることもなく、電着塗装による防錆対策のみが
施されているのが現状である。
【０００３】このため、腐食による板厚減少に対応する
ため安全性の点から、板厚を厚くせざるを得ない状況で
ある。このような状況の下、特開平４−１４１５５４号
公報に示されるように、鋼板そのものの耐食性を改善し
た鋼板の製造方法に関する技術も見られるが、鋼板中に
Ｐ、Ｃｕ、Ｎｉの他Ｍｏ、Ｃｒといった元素を相当量添
加するため、製造コストが高くなる上に、加工性が劣化
しやすいという欠点を有している。
ため安全性の点から、板厚を厚くせざるを得ない状況で
ある。このような状況の下、特開平４−１４１５５４号
公報に示されるように、鋼板そのものの耐食性を改善し
た鋼板の製造方法に関する技術も見られるが、鋼板中に
Ｐ、Ｃｕ、Ｎｉの他Ｍｏ、Ｃｒといった元素を相当量添
加するため、製造コストが高くなる上に、加工性が劣化
しやすいという欠点を有している。
【０００４】また、Ｃ量が６０ｐｐｍ以上と高いため、
鋼板の深絞り性の向上はあまり期待できない上に、固溶
Ｃを減ずるためにはＴｉ添加量を多くせざるを得ず、そ
のため製造コストの上昇、あるいは、表面性状の低下に
もつながっている。
鋼板の深絞り性の向上はあまり期待できない上に、固溶
Ｃを減ずるためにはＴｉ添加量を多くせざるを得ず、そ
のため製造コストの上昇、あるいは、表面性状の低下に
もつながっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする問題点】最近の自動車業界で
は、高成形性を有した鋼板の使用と高強度化による薄肉
化を実現することによって、燃費の向上を図るべく車体
の軽量化が最優先課題となっている。このような状況の
下、鋼板そのものの耐食性を向上させた冷延鋼板の開発
が活発に行なわれているが、深絞り性と耐食性が共に優
れた冷延鋼板は存在していない。
は、高成形性を有した鋼板の使用と高強度化による薄肉
化を実現することによって、燃費の向上を図るべく車体
の軽量化が最優先課題となっている。このような状況の
下、鋼板そのものの耐食性を向上させた冷延鋼板の開発
が活発に行なわれているが、深絞り性と耐食性が共に優
れた冷延鋼板は存在していない。
【０００６】本発明の目的とするところは、上記従来技
術の有する問題を解決するためになされたものであり、
鋼板としてＩＦ鋼（格子間固溶元素のない鋼）をベース
とし、耐食性を向上させる元素として、Ｐ、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、の添加を添加し、さらに耐食性を付与する元素とし
て、特にＳｎに注目して、Ｐ、Ｃｕ、Ｎｉ量によって規
定されるＳｎ量を添加した耐食性に優れた深絞り用鋼板
を開発することにある。
術の有する問題を解決するためになされたものであり、
鋼板としてＩＦ鋼（格子間固溶元素のない鋼）をベース
とし、耐食性を向上させる元素として、Ｐ、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、の添加を添加し、さらに耐食性を付与する元素とし
て、特にＳｎに注目して、Ｐ、Ｃｕ、Ｎｉ量によって規
定されるＳｎ量を添加した耐食性に優れた深絞り用鋼板
を開発することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上述した
従来技術における課題を解決することについて検討を重
ねた結果、Ｐ、Ｃｕ、Ｎｉの添加をした鋼に、耐食性を
更に向上させる元素としてＳｎの有効を知見した。この
際に、近年地球環境問題から回収率が向上しているスク
ラップ缶から微量混入するＳｎを積極的に活用すること
により、ＩＦ鋼をベースとして耐食性及び深絞り性を十
分確保することに成功したものであり、以下の如くであ
る。
従来技術における課題を解決することについて検討を重
ねた結果、Ｐ、Ｃｕ、Ｎｉの添加をした鋼に、耐食性を
更に向上させる元素としてＳｎの有効を知見した。この
際に、近年地球環境問題から回収率が向上しているスク
ラップ缶から微量混入するＳｎを積極的に活用すること
により、ＩＦ鋼をベースとして耐食性及び深絞り性を十
分確保することに成功したものであり、以下の如くであ
る。
【０００８】 （１）下記の組成（組成はｗｔ％であ
る）を有する耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板である。 （ａ）Ｃ：０．００２〜０．００６％、 Ｓｉ：１％
以下、 Ｍｎ：０．０５〜１％、 Ｐ：０．０２〜０．１％、 Ｓ：０．０１％以下、 ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．１％ 以下、 Ｎ：０．００４％以下、 Ｂ：０．０００５〜０．００
２％、Ｃｕ：０．２〜０．５％、 Ｎｉ：０．１〜０．５％、 Ｓｎ：０．００２〜０．
０５％ であり、更に、 （ｂ）前記組成間に、２≦１０００×Ｓｎ×（２×Ｐ＋
Ｃｕ＋Ｎｉ）≦２０ を満足する関係を有し、 （ｃ）Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０．００２
〜０．０５％の何れか一種又は二種を含有し、 （ｄ）残部が鉄及び不可避的不純物成分からなってい
る。
る）を有する耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板である。 （ａ）Ｃ：０．００２〜０．００６％、 Ｓｉ：１％
以下、 Ｍｎ：０．０５〜１％、 Ｐ：０．０２〜０．１％、 Ｓ：０．０１％以下、 ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．１％ 以下、 Ｎ：０．００４％以下、 Ｂ：０．０００５〜０．００
２％、Ｃｕ：０．２〜０．５％、 Ｎｉ：０．１〜０．５％、 Ｓｎ：０．００２〜０．
０５％ であり、更に、 （ｂ）前記組成間に、２≦１０００×Ｓｎ×（２×Ｐ＋
Ｃｕ＋Ｎｉ）≦２０ を満足する関係を有し、 （ｃ）Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０．００２
〜０．０５％の何れか一種又は二種を含有し、 （ｄ）残部が鉄及び不可避的不純物成分からなってい
る。
【０００９】 （２）下記の工程からなる耐食性に優れ
た深絞り用冷延鋼板（組成はｗｔ％である）の製造方法
である。 （ａ）Ｃ：０．００２〜０．００６％、 Ｓｉ：１％
以下、 Ｍｎ：０．０５〜１％、 Ｐ：０．０２〜０．１％、 Ｓ：０．０１％以下、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％ 以下、 Ｎ：０．００４％ Ｂ：０．０００５〜０．００２
％、Ｃｕ：０．２〜０．５％、 Ｎｉ：０．１〜０．５％、 Ｓｎ：０．００２〜０．
０５％ であり、 更に、前記組成間に、２≦１０００×Ｓｎ×（２×Ｐ＋
Ｃｕ＋Ｎｉ）≦２０ を満足する関係を有し、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０．００２〜０．
０５％の何れか一種又は二種を含有し、残部が鉄及び不
可避的不純物成分からなっている、成分組成を有するス
ラブを用意する工程と、 （ｂ）前記成分組成のＡｒ３点以上で前記スラブを熱間
圧延し、巻取り温度（ＣＴ；℃）として、６１０−２０
００×Ｓｎ≦ＣＴ（℃）≦７１０−２０００×Ｓｎの範
囲で熱延鋼板を巻取る工程と、 （ｃ）前記熱延鋼板を酸洗し、続いて７０〜９０％ の
圧下率で冷間圧延する工程と、 （ｄ）前記冷間圧延して得られた冷延鋼板を板温として
８００〜８８０℃で連続焼鈍をおこなう工程。
た深絞り用冷延鋼板（組成はｗｔ％である）の製造方法
である。 （ａ）Ｃ：０．００２〜０．００６％、 Ｓｉ：１％
以下、 Ｍｎ：０．０５〜１％、 Ｐ：０．０２〜０．１％、 Ｓ：０．０１％以下、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％ 以下、 Ｎ：０．００４％ Ｂ：０．０００５〜０．００２
％、Ｃｕ：０．２〜０．５％、 Ｎｉ：０．１〜０．５％、 Ｓｎ：０．００２〜０．
０５％ であり、 更に、前記組成間に、２≦１０００×Ｓｎ×（２×Ｐ＋
Ｃｕ＋Ｎｉ）≦２０ を満足する関係を有し、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０．００２〜０．
０５％の何れか一種又は二種を含有し、残部が鉄及び不
可避的不純物成分からなっている、成分組成を有するス
ラブを用意する工程と、 （ｂ）前記成分組成のＡｒ３点以上で前記スラブを熱間
圧延し、巻取り温度（ＣＴ；℃）として、６１０−２０
００×Ｓｎ≦ＣＴ（℃）≦７１０−２０００×Ｓｎの範
囲で熱延鋼板を巻取る工程と、 （ｃ）前記熱延鋼板を酸洗し、続いて７０〜９０％ の
圧下率で冷間圧延する工程と、 （ｄ）前記冷間圧延して得られた冷延鋼板を板温として
８００〜８８０℃で連続焼鈍をおこなう工程。
【００１０】
【作用】まず、本発明の基礎となった実験結果について
述べる。以下成分組成はｗｔ％である。 （ａ）C:0.002 〜0.01 %、 Si:1 % 以下、 Mn:
0.5〜1 % 、P:0.02〜0.1 % 、 S:0.01% 以下、
ｓｏｌ．Al:0.1 % 以下、N:0.004 % B:0.00
05〜0.002 % 、Cu:0.2〜0.5 % 、Ni:0.1〜0.5%、
Sn:0.002〜0.05 % であり、前記組成間に、２≦1000×
Sn×(2×P ＋Cu＋Ni）≦20 を満足する関係があり、更
に、Ti:0.005〜0.1 % 、Nb:0.002〜0.05 %の何れか一種
又は二種を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物成分か
らなっている、成分組成を有するスラブを用意し、
（ｂ）このスラブを１２００℃に加熱し、均熱後仕上げ
温度９００℃、巻取り温度６５０℃の条件で熱間圧延を
行ない、続いて酸洗、冷間圧延を行なった後、再結晶焼
鈍（連続焼鈍サイクルは８５０℃で３０秒、箱焼鈍サイ
クルは７００℃）を行ない、最後に、０．５％の調質圧
延を行なって、供試材を採取し、その耐食性を調査し
た。
述べる。以下成分組成はｗｔ％である。 （ａ）C:0.002 〜0.01 %、 Si:1 % 以下、 Mn:
0.5〜1 % 、P:0.02〜0.1 % 、 S:0.01% 以下、
ｓｏｌ．Al:0.1 % 以下、N:0.004 % B:0.00
05〜0.002 % 、Cu:0.2〜0.5 % 、Ni:0.1〜0.5%、
Sn:0.002〜0.05 % であり、前記組成間に、２≦1000×
Sn×(2×P ＋Cu＋Ni）≦20 を満足する関係があり、更
に、Ti:0.005〜0.1 % 、Nb:0.002〜0.05 %の何れか一種
又は二種を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物成分か
らなっている、成分組成を有するスラブを用意し、
（ｂ）このスラブを１２００℃に加熱し、均熱後仕上げ
温度９００℃、巻取り温度６５０℃の条件で熱間圧延を
行ない、続いて酸洗、冷間圧延を行なった後、再結晶焼
鈍（連続焼鈍サイクルは８５０℃で３０秒、箱焼鈍サイ
クルは７００℃）を行ない、最後に、０．５％の調質圧
延を行なって、供試材を採取し、その耐食性を調査し
た。
【００１１】耐食性の評価方法は、、温度３０℃の下、
０．５％のＮａＣｌ水溶液を６時間噴霧後、温度５０℃
で相対湿度８０％以上の条件下で１８時間湿潤雰囲気に
おいて乾燥させるという１日１サイクルの腐食試験を、
最大５０サイクルまで行い、試験後の平均腐食深さを測
定する方法である。
０．５％のＮａＣｌ水溶液を６時間噴霧後、温度５０℃
で相対湿度８０％以上の条件下で１８時間湿潤雰囲気に
おいて乾燥させるという１日１サイクルの腐食試験を、
最大５０サイクルまで行い、試験後の平均腐食深さを測
定する方法である。
【００１２】平均腐食深さと鋼の成分組成との関係を示
すパラメータとして、1000×Sn×(2×Ｐ＋Cu＋Ni) を用
い、鋼板の平均腐食深さ及びランクフォード値（ｒm )
との関係を図１に示す。図１から明らかなように、耐食
性と深絞り性はＳｎ，Ｐ，Ｃｕ，及びＮｉの含有量に強
く依存することが判る。
すパラメータとして、1000×Sn×(2×Ｐ＋Cu＋Ni) を用
い、鋼板の平均腐食深さ及びランクフォード値（ｒm )
との関係を図１に示す。図１から明らかなように、耐食
性と深絞り性はＳｎ，Ｐ，Ｃｕ，及びＮｉの含有量に強
く依存することが判る。
【００１３】図１により、1000×Sn×(2×Ｐ＋Cu＋Ni)
が２以上であるとき、焼鈍方法によらず耐食性が良好に
なることがわかる。しかし、２０を超すとき、耐食性を
付与する元素の添加量が増えるため、ランクフォード値
が劣化する。従って、耐食性と深絞り性を共に満足させ
ることが不可能となる。このため、Ｓｎ量は２≦1000×
Sn×(2×Ｐ×Cu×Ni) ≦20で示される関係式に限定され
る。
が２以上であるとき、焼鈍方法によらず耐食性が良好に
なることがわかる。しかし、２０を超すとき、耐食性を
付与する元素の添加量が増えるため、ランクフォード値
が劣化する。従って、耐食性と深絞り性を共に満足させ
ることが不可能となる。このため、Ｓｎ量は２≦1000×
Sn×(2×Ｐ×Cu×Ni) ≦20で示される関係式に限定され
る。
【００１４】このように、Ｓｎ，Ｐ，Ｃｕ，及びＮｉの
含有量が焼鈍の種別によらず耐食性に大きく影響するこ
とから、Ｓｎ、Ｐ，Ｃｕ，及びＮｉ含有量のバランスの
取れた適正な組み合わせが、優れた耐食性に寄与すると
の知見に基づき本発明がなされたのもである。
含有量が焼鈍の種別によらず耐食性に大きく影響するこ
とから、Ｓｎ、Ｐ，Ｃｕ，及びＮｉ含有量のバランスの
取れた適正な組み合わせが、優れた耐食性に寄与すると
の知見に基づき本発明がなされたのもである。
【００１５】〔鋼の成分について〕 上記発明について、鋼成分（以下において成分は全てｗ
ｔ％である）を上記のように限定した理由について述べ
ると以下の如くである。
ｔ％である）を上記のように限定した理由について述べ
ると以下の如くである。
【００１６】Ｃ：０．００２〜０．０１％とする。Ｃは
高ランクフォード値を保つためには少ない方がよいが、
本発明の効果を損なわない範囲として、その上限を０．
０１％に限定するが、好ましくは０．００６％である。
また、下限については、過度に極低Ｃ化することは他の
元素を添加する必要があり、そのためコスト上昇を伴う
ので０．００２％とする。
高ランクフォード値を保つためには少ない方がよいが、
本発明の効果を損なわない範囲として、その上限を０．
０１％に限定するが、好ましくは０．００６％である。
また、下限については、過度に極低Ｃ化することは他の
元素を添加する必要があり、そのためコスト上昇を伴う
ので０．００２％とする。
【００１７】Ｓｉ：１％以下とする。Ｓｉはプレス成形
性を劣化させることなく、固溶強化元素として鋼板の強
化に寄与するが、１％を超えて含有すると熱間圧延の加
熱時に発生するスケール量が著しくなるばかりか、過剰
に添加すると鋼板の深絞り性を劣化させるので１％を上
限とした。
性を劣化させることなく、固溶強化元素として鋼板の強
化に寄与するが、１％を超えて含有すると熱間圧延の加
熱時に発生するスケール量が著しくなるばかりか、過剰
に添加すると鋼板の深絞り性を劣化させるので１％を上
限とした。
【００１８】Ｍｎ：０．0 ５〜１％とする。ＭｎはＳを
固定するため、その下限を０．０５％とした。また、１
％を超えて含有するとランクフォード値を著しく劣化さ
せるので、その上限を１％とした。
固定するため、その下限を０．０５％とした。また、１
％を超えて含有するとランクフォード値を著しく劣化さ
せるので、その上限を１％とした。
【００１９】Ｐ：０．０２〜０．１％とする。Ｐは最も
安価に鋼を強化できる元素であると共に、鋼板自体の耐
食性を向上させる元素である。ＩＦ鋼をベースとして、
０．１％を超えて含有させると、結果的に高強度化する
とともに、粒界に偏析しやすくなり、２次加工劣化の問
題が顕在化するため、０．１％以下に限定した。一方、
耐食性を付与するには、０．０２％の添加が必要であ
り、これを下限とした。
安価に鋼を強化できる元素であると共に、鋼板自体の耐
食性を向上させる元素である。ＩＦ鋼をベースとして、
０．１％を超えて含有させると、結果的に高強度化する
とともに、粒界に偏析しやすくなり、２次加工劣化の問
題が顕在化するため、０．１％以下に限定した。一方、
耐食性を付与するには、０．０２％の添加が必要であ
り、これを下限とした。
【００２０】Ｓ：０．０１％以下とする。Ｓはできる限
り低減した方が望ましい。０．０１％を超えて含有する
と鋼の延性を劣化させるので、０．０１％以下とした。
好ましくは０．００７％以下である。
り低減した方が望ましい。０．０１％を超えて含有する
と鋼の延性を劣化させるので、０．０１％以下とした。
好ましくは０．００７％以下である。
【００２１】ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下とする。Ａｌ
は脱酸およびＮの固定のために必要であるが、多量に添
加するとコストの上昇をもたらすため０．１％以下とし
た。好ましくは０．０６％以下である。
は脱酸およびＮの固定のために必要であるが、多量に添
加するとコストの上昇をもたらすため０．１％以下とし
た。好ましくは０．０６％以下である。
【００２２】Ｎ：０．００４％以下とする。Ｎは高いラ
ンクフォード値を得るためには、少ない方が望ましい
が、本発明の効果を損わない範囲として、その上限を
０．００４％とした。
ンクフォード値を得るためには、少ない方が望ましい
が、本発明の効果を損わない範囲として、その上限を
０．００４％とした。
【００２３】Ｃｕ：０．２〜０．５％とする。ＣｕはＰ
と複合添加される場合に、鋼板自体の耐食性を向上させ
る元素であり、０．２％以上でその効果が得られる。過
剰に添加すると深絞り性を劣化させるばかりでなく、熱
延時の表面疵またはＳｎとの共存により、熱延時の熱間
割れが発生しやすくなるため、その上限を０．５％とす
る。
と複合添加される場合に、鋼板自体の耐食性を向上させ
る元素であり、０．２％以上でその効果が得られる。過
剰に添加すると深絞り性を劣化させるばかりでなく、熱
延時の表面疵またはＳｎとの共存により、熱延時の熱間
割れが発生しやすくなるため、その上限を０．５％とす
る。
【００２４】Ｎｉ：０．１〜０．５％とする。Ｎｉは、
Ｃｕが添加された場合の表面疵を減少させることに有効
である。過剰に添加すると深絞り性の劣化、コストの上
昇を招くので、その上限を０．５％とした。また、表面
疵低減のために、下限値を０．１％とする。
Ｃｕが添加された場合の表面疵を減少させることに有効
である。過剰に添加すると深絞り性の劣化、コストの上
昇を招くので、その上限を０．５％とした。また、表面
疵低減のために、下限値を０．１％とする。
【００２５】Ｂ：０．０００５〜０．００２％とする。
Ｂは粒界に偏析して粒界を強化する作用を有する。特
に、ＩＦ鋼をベースとして、Ｐを添加する場合、２次加
工脆化の問題を回避するために、添加は必須である。
０．０００５％未満では、その効果が小さく、０．００
２％を超えて含有すると再結晶温度の上昇およびランク
フォード値の低下といった欠点が生ずるために、この範
囲に限定した。
Ｂは粒界に偏析して粒界を強化する作用を有する。特
に、ＩＦ鋼をベースとして、Ｐを添加する場合、２次加
工脆化の問題を回避するために、添加は必須である。
０．０００５％未満では、その効果が小さく、０．００
２％を超えて含有すると再結晶温度の上昇およびランク
フォード値の低下といった欠点が生ずるために、この範
囲に限定した。
【００２６】Ｔｉ：０．００５〜０．１％とする。Ｔｉ
はＣの固定を行い、ランクフォード値を向上させる作用
がある。すなわち、０．００５％未満ではその効果が乏
しく、一方多量に添加するとコストの上昇を招くだけで
なく、表面欠陥の原因や化成処理性を劣化させるので、
その上限を０．１％とする。
はＣの固定を行い、ランクフォード値を向上させる作用
がある。すなわち、０．００５％未満ではその効果が乏
しく、一方多量に添加するとコストの上昇を招くだけで
なく、表面欠陥の原因や化成処理性を劣化させるので、
その上限を０．１％とする。
【００２７】Ｎｂ：０．００２〜０．０５％とする。Ｎ
ｂはＴｉと同様にＣの固定を行う性質があり、Ｔｉとの
複合添加によりさらにランクフォード値が上昇する。す
なわち、０．００２％未満ではその効果が乏しく、多量
に添加すると、コストの上昇を招くので上限を０．０５
％に限定する。
ｂはＴｉと同様にＣの固定を行う性質があり、Ｔｉとの
複合添加によりさらにランクフォード値が上昇する。す
なわち、０．００２％未満ではその効果が乏しく、多量
に添加すると、コストの上昇を招くので上限を０．０５
％に限定する。
【００２８】Ｓｎ：０．００２〜０．０５％であり、か
つ、２≦1000×Sn×(2×Ｐ＋Cu＋Ni) ≦20を満たすＳｎ
量とする。Ｓｎは、前述の通り本発明において最も重要
な元素であり、鋼板の耐食性を向上させるためには、添
加は必須である。０．０５％を超えて含有させると、熱
間延性が低下するばかりか鋼板の延性および深絞り性を
も低下させるので０．０５％を上限とした。また、Ｓｎ
による耐食性向上効果を得るために、０．００２％を下
限とした。一方、Ｓｎ含有量は２≦1000×Sn×(2×Ｐ＋
Cu＋Ni) ≦20で示される関係式により限定されること
は、既に述べたとおりである。
つ、２≦1000×Sn×(2×Ｐ＋Cu＋Ni) ≦20を満たすＳｎ
量とする。Ｓｎは、前述の通り本発明において最も重要
な元素であり、鋼板の耐食性を向上させるためには、添
加は必須である。０．０５％を超えて含有させると、熱
間延性が低下するばかりか鋼板の延性および深絞り性を
も低下させるので０．０５％を上限とした。また、Ｓｎ
による耐食性向上効果を得るために、０．００２％を下
限とした。一方、Ｓｎ含有量は２≦1000×Sn×(2×Ｐ＋
Cu＋Ni) ≦20で示される関係式により限定されること
は、既に述べたとおりである。
【００２９】〔製造条件について〕 次に、本発明における製造条件について述べる。本発明
は、熱延条件、焼鈍条件によらずその作用効果がある
が、生産性の高い連続焼鈍を用いる製造方法が請求項２
の発明である。熱間圧延工程は、連続鋳造機から直送さ
れた高温鋳片、または加熱によって得られた高温鋳片、
あるいは、鋼塊を分塊圧延して得られたスラブを、その
成分組成のＡｒ３変態点以上の温度で熱間圧延を行う。
Ａｒ３変態点未満では、焼鈍後のランクフォード値が劣
化するのでこの範囲に限定した。しかし、熱間潤滑が十
分に行われる等の条件の下では、フェライト域の熱間圧
延の適用も本発明鋼の特性を損なうものではない。
は、熱延条件、焼鈍条件によらずその作用効果がある
が、生産性の高い連続焼鈍を用いる製造方法が請求項２
の発明である。熱間圧延工程は、連続鋳造機から直送さ
れた高温鋳片、または加熱によって得られた高温鋳片、
あるいは、鋼塊を分塊圧延して得られたスラブを、その
成分組成のＡｒ３変態点以上の温度で熱間圧延を行う。
Ａｒ３変態点未満では、焼鈍後のランクフォード値が劣
化するのでこの範囲に限定した。しかし、熱間潤滑が十
分に行われる等の条件の下では、フェライト域の熱間圧
延の適用も本発明鋼の特性を損なうものではない。
【００３０】熱延の巻取り温度については、 610−2000
×Sn≦CT（℃）≦710 −2000×Snで規定される温度で巻
き取る。Ｓｎはその特性上粒界に偏析しやすい元素とし
て知られており、粒界に著しく偏析するのを抑えるため
に、Sn添加量に応じた温度で巻き取る必要がある。図２
はＣＴ＋２０００×Ｓｎをパラメータとし、粒界偏析指
数との関係を調べたもので、ＣＴ＋２０００×Ｓｎの増
加に伴って粒界偏析指数は増加する傾向にある。
×Sn≦CT（℃）≦710 −2000×Snで規定される温度で巻
き取る。Ｓｎはその特性上粒界に偏析しやすい元素とし
て知られており、粒界に著しく偏析するのを抑えるため
に、Sn添加量に応じた温度で巻き取る必要がある。図２
はＣＴ＋２０００×Ｓｎをパラメータとし、粒界偏析指
数との関係を調べたもので、ＣＴ＋２０００×Ｓｎの増
加に伴って粒界偏析指数は増加する傾向にある。
【００３１】ここで、粒界偏析指数とは、添加したＳｎ
量に対して粒界に偏析しているＳｎの比率を表したもの
である。ＣＴ＋２０００×Ｓｎが６１０未満では粒界偏
析指数は小さく、粒界偏析は抑えられているが、逆にラ
ンクフォード値が小さくなる。また、７１０を越す値で
は、ランクフォード値は大きくなるが、粒界偏析指数も
増大する。上記いずれの場合でも、鋼板の特性は不適当
であり、 610−2000×Sn≦CT≦710 −2000×Snで規定さ
れる温度範囲で巻取ることが重要となる。
量に対して粒界に偏析しているＳｎの比率を表したもの
である。ＣＴ＋２０００×Ｓｎが６１０未満では粒界偏
析指数は小さく、粒界偏析は抑えられているが、逆にラ
ンクフォード値が小さくなる。また、７１０を越す値で
は、ランクフォード値は大きくなるが、粒界偏析指数も
増大する。上記いずれの場合でも、鋼板の特性は不適当
であり、 610−2000×Sn≦CT≦710 −2000×Snで規定さ
れる温度範囲で巻取ることが重要となる。
【００３２】上記の熱延巻取り温度で巻取り、酸洗を行
った後の冷間圧延は、圧下率の上昇に伴い焼鈍後のラン
クフォード値は上昇するが、圧下率７０％未満では高い
ランクフォード値を得ることは難しく、圧下率９０％以
上ではその効果が少ないので、この圧下範囲に限定し
た。次に、冷間圧延後における連続焼鈍条件は深絞り性
にとって重要であり、８００℃未満では高いランクフォ
ード値は得られず、また８８０℃超える温度で焼鈍する
と、フェライト粒の粗大化により、プレス成形後、肌荒
れを起こしやすくなる。したがって、８００℃以上８８
０℃以下とするが、好ましくは８２０℃を下限とする。
った後の冷間圧延は、圧下率の上昇に伴い焼鈍後のラン
クフォード値は上昇するが、圧下率７０％未満では高い
ランクフォード値を得ることは難しく、圧下率９０％以
上ではその効果が少ないので、この圧下範囲に限定し
た。次に、冷間圧延後における連続焼鈍条件は深絞り性
にとって重要であり、８００℃未満では高いランクフォ
ード値は得られず、また８８０℃超える温度で焼鈍する
と、フェライト粒の粗大化により、プレス成形後、肌荒
れを起こしやすくなる。したがって、８００℃以上８８
０℃以下とするが、好ましくは８２０℃を下限とする。
【００３３】ここでいう連続焼鈍は、溶融鍍金ライン内
の連続焼鈍をもふくむ。また、鋼板に更なる耐食性を要
求するときには、この冷延鋼板に電気亜鉛めっきを施す
ことや冷間圧延後に連続焼鈍を含む亜鉛めっきラインを
通板することにより溶融亜鉛めっきを施すことは、何ら
鋼板の特性上問題はない。
の連続焼鈍をもふくむ。また、鋼板に更なる耐食性を要
求するときには、この冷延鋼板に電気亜鉛めっきを施す
ことや冷間圧延後に連続焼鈍を含む亜鉛めっきラインを
通板することにより溶融亜鉛めっきを施すことは、何ら
鋼板の特性上問題はない。
【００３４】このような鋼板自体の高耐食性と深絞り性
とを共に具備した冷延鋼板は、自動車車体用材料として
極めて有用な鋼板であることは明らかであって、軽量で
しかも耐用性に優れた車体材を提供する。
とを共に具備した冷延鋼板は、自動車車体用材料として
極めて有用な鋼板であることは明らかであって、軽量で
しかも耐用性に優れた車体材を提供する。
【００３５】
【実施例】本発明の具体的な実施例について以下に説明
するが、本発明は無論この実施例に限定するものでない
ことは当然である。
するが、本発明は無論この実施例に限定するものでない
ことは当然である。
【００３６】実施例１（請求項１の実施例）鋼を溶製し、表１に示す化学組成の スラブとしたものを
加熱温度１２００℃、仕上温度９００℃、巻取温度６５
０℃の条件下で熱間圧延により４．０ｍｍ厚の熱延板に
仕上げた。
加熱温度１２００℃、仕上温度９００℃、巻取温度６５
０℃の条件下で熱間圧延により４．０ｍｍ厚の熱延板に
仕上げた。
【００３７】次に、酸洗後、冷間圧延を施して０．８ｍ
ｍとしたものを、焼鈍方法として箱焼鈍は７００℃、連
続焼鈍は８５０℃の二種類で焼鈍を行なった。次に、
０．５％の調質圧延を行った後、試験片を採取して引張
試験を行った。ここで得られた材料特性を表２に示す。
ｍとしたものを、焼鈍方法として箱焼鈍は７００℃、連
続焼鈍は８５０℃の二種類で焼鈍を行なった。次に、
０．５％の調質圧延を行った後、試験片を採取して引張
試験を行った。ここで得られた材料特性を表２に示す。
【００３８】また、耐食性の評価は、温度３０℃の下、
０．５％のＮａＣｌ水溶液を６時間噴霧後、温度５０℃
で相対湿度８０％以上の条件下で１８時間湿潤雰囲気に
おいて乾燥させるという１日１サイクルの腐食試験を最
大５０サイクルまで行い、試験後の平均腐食深さを測定
した。５０サイクル後の耐食試験後の平均腐食深さを表
２に合わせて示す。表２から本発明の鋼（Ｉ）は、比較
鋼（Ｃ）に対してランクフォード値ｒm は高く、又、平
均腐食深さｄは約 0.35 ｍｍ以下であり、優れた性質を
示している。
０．５％のＮａＣｌ水溶液を６時間噴霧後、温度５０℃
で相対湿度８０％以上の条件下で１８時間湿潤雰囲気に
おいて乾燥させるという１日１サイクルの腐食試験を最
大５０サイクルまで行い、試験後の平均腐食深さを測定
した。５０サイクル後の耐食試験後の平均腐食深さを表
２に合わせて示す。表２から本発明の鋼（Ｉ）は、比較
鋼（Ｃ）に対してランクフォード値ｒm は高く、又、平
均腐食深さｄは約 0.35 ｍｍ以下であり、優れた性質を
示している。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】実施例２（請求項２の実施例） 表１に示される本発明の鋼（鋼番：４、９、１５、１
９）について、表３に示す種々の熱延巻取り温度、冷間
圧延率、焼鈍温度の条件で、製造しその鋼板の材質およ
び耐食性を調べた。その結果を表４に示す。表４から本
発明の製造方法で製造された鋼板はいずれもランクフォ
ード値ｒm は１．６以上でまた平均腐食深さｄは約 0.3
1 ｍｍ以下であって優れた特性を示している。
９）について、表３に示す種々の熱延巻取り温度、冷間
圧延率、焼鈍温度の条件で、製造しその鋼板の材質およ
び耐食性を調べた。その結果を表４に示す。表４から本
発明の製造方法で製造された鋼板はいずれもランクフォ
ード値ｒm は１．６以上でまた平均腐食深さｄは約 0.3
1 ｍｍ以下であって優れた特性を示している。
【００４２】
【表３】
【００４３】
【表４】
【００４４】
【発明の効果】以上説明したように本発明による鋼板
は、焼鈍後に深絞り用軟鋼板なみの成形性を有し、しか
も鋼板自体の耐食性が優れた冷延鋼板であり、自動車車
体の軽量化を有効に達成し、工業的にその効果の大きい
発明である。
は、焼鈍後に深絞り用軟鋼板なみの成形性を有し、しか
も鋼板自体の耐食性が優れた冷延鋼板であり、自動車車
体の軽量化を有効に達成し、工業的にその効果の大きい
発明である。
【図面の簡単な説明】
【図１】１０００×Ｓｎ×（２×Ｐ＋Ｃｕ＋Ｎｉ）と鋼
板の平均腐食深さおよび、ランクフォード値（ｒm ）と
の関係を示す図である。
板の平均腐食深さおよび、ランクフォード値（ｒm ）と
の関係を示す図である。
【図２】ＣＴ＋２０００×Ｓｎと、粒界偏析指数（％）
およびランクフォード値（ｒ m ）との関係を示す図で
ある。
およびランクフォード値（ｒ m ）との関係を示す図で
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大北 智良 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−141554（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−131357（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】 下記の組成（組成はｗｔ％である）を有
する耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板。 （ａ）Ｃ：０．００２〜０．００６％、 Ｓｉ：１％
以下、 Ｍｎ：０．０５〜１％、 Ｐ：０．０２〜０．１％、 Ｓ：０．０１％以下、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％ 以下、 Ｎ：０．００４％以下、 Ｂ：０．０００５〜０．００
２％、Ｃｕ：０．２〜０．５％、 Ｎｉ：０．１〜０．５％、 Ｓｎ：０．００２〜０．
０５％ であり、更に、 （ｂ）前記組成間に、２≦１０００×Ｓｎ×（２×Ｐ＋
Ｃｕ＋Ｎｉ）≦２０ を満足する関係を有し、 （ｃ）Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０．００２
〜０．０５％の何れか一種又は二種を含有し、 （ｄ）残部が鉄及び不可避的不純物成分からなってい
る。 - 【請求項２】 下記の工程からなる耐食性に優れた深絞
り用冷延鋼板（組成はｗｔ％である）の製造方法。 （ａ）Ｃ：０．００２〜０．００６％、 Ｓｉ：１％
以下、 Ｍｎ：０．０５〜１％、 Ｐ：０．０２〜０．１％、 Ｓ：０．０１％以下、 ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．１％ 以下、 Ｎ：０．００４％ Ｂ：０．０００５〜０．００
２％、Ｃｕ：０．２〜０．５％、 Ｎｉ：０．１〜０．５％、 Ｓｎ：０．００２〜０．０
５％ であり、更に、前記組成間に、２≦１０００×Ｓ
ｎ×（２×Ｐ＋Ｃｕ＋Ｎｉ）≦２０を満足する関係を有
し、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０．００２〜０．
０５％の何れか一種又は二種を含有し、残部が鉄及び不
可避的不純物成分からなっている、 成分組成を有するスラブを用意する工程と、 （ｂ）前記成分組成のＡｒ３点以上で前記スラブを熱間
圧延し、巻取り温度（ＣＴ；℃）として、６１０−２０
００×Ｓｎ≦ＣＴ（℃）≦７１０−２０００×Ｓｎの範
囲で熱延鋼板を巻取る工程と、 （ｃ）前記熱延鋼板を酸洗し、続いて７０〜９０％ の
圧下率で冷間圧延する工程と、 （ｄ）前記冷間圧延して得られた冷延鋼板を板温として
８００〜８８０℃で連続焼鈍をおこなう工程。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4266094A JP2679547B2 (ja) | 1992-10-05 | 1992-10-05 | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4266094A JP2679547B2 (ja) | 1992-10-05 | 1992-10-05 | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06116680A JPH06116680A (ja) | 1994-04-26 |
| JP2679547B2 true JP2679547B2 (ja) | 1997-11-19 |
Family
ID=17426242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4266094A Expired - Fee Related JP2679547B2 (ja) | 1992-10-05 | 1992-10-05 | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2679547B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110026433A (zh) * | 2019-03-20 | 2019-07-19 | 首钢集团有限公司 | 一种提高含p高强if钢连退板表面质量的方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5463720B2 (ja) * | 2009-04-22 | 2014-04-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶用鋼板用冷延鋼板と缶用鋼板およびそれらの製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04131357A (ja) * | 1990-09-21 | 1992-05-06 | Nippon Steel Corp | 焼付硬化性に優れた非時効性の深絞り用薄鋼板およびその製造方法 |
| JPH04141554A (ja) * | 1990-10-01 | 1992-05-15 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性に優れる深絞り用高張力冷延鋼板及びその製造方法 |
-
1992
- 1992-10-05 JP JP4266094A patent/JP2679547B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110026433A (zh) * | 2019-03-20 | 2019-07-19 | 首钢集团有限公司 | 一种提高含p高强if钢连退板表面质量的方法 |
| CN110026433B (zh) * | 2019-03-20 | 2021-07-23 | 首钢集团有限公司 | 一种提高含p高强if钢连退板表面质量的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06116680A (ja) | 1994-04-26 |
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