JP2677751B2 - 打撃装置 - Google Patents
打撃装置Info
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- JP2677751B2 JP2677751B2 JP5079027A JP7902793A JP2677751B2 JP 2677751 B2 JP2677751 B2 JP 2677751B2 JP 5079027 A JP5079027 A JP 5079027A JP 7902793 A JP7902793 A JP 7902793A JP 2677751 B2 JP2677751 B2 JP 2677751B2
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- oil passage
- pressure
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B25—HAND TOOLS; PORTABLE POWER-DRIVEN TOOLS; MANIPULATORS
- B25D—PERCUSSIVE TOOLS
- B25D9/00—Portable percussive tools with fluid-pressure drive, i.e. driven directly by fluids, e.g. having several percussive tool bits operated simultaneously
- B25D9/14—Control devices for the reciprocating piston
- B25D9/26—Control devices for adjusting the stroke of the piston or the force or frequency of impact thereof
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B25—HAND TOOLS; PORTABLE POWER-DRIVEN TOOLS; MANIPULATORS
- B25D—PERCUSSIVE TOOLS
- B25D17/00—Details of, or accessories for, portable power-driven percussive tools
- B25D17/06—Hammer pistons; Anvils ; Guide-sleeves for pistons
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Percussive Tools And Related Accessories (AREA)
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は流体圧によって作動す
るピストンを備え、岩盤の破砕作業等に使用される油圧
ブレーカ、さく岩機等の打撃装置に関する。
るピストンを備え、岩盤の破砕作業等に使用される油圧
ブレーカ、さく岩機等の打撃装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】油圧ブレーカ等の打撃装置は油圧ショベ
ル等油圧で作動する工事用作業機のアームに取付けら
れ、その作業機に搭載された油圧ポンプに接続されて使
用される。
ル等油圧で作動する工事用作業機のアームに取付けら
れ、その作業機に搭載された油圧ポンプに接続されて使
用される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】油圧ショベル等の作業
機ではその作業機に搭載されている油圧ポンプの吐出油
量が作業機間で大幅に相異するので、その作業機に取付
けられた打撃装置の性能が油圧ポンプの吐出油量の大小
によって左右される問題点がある。また、従来の打撃装
置では油圧ポンプの吐出油量が打撃装置の消費油量より
大きい場合に油圧ポンプの圧油供給能力を活用して打撃
力を増強しえない問題点や、余分な圧油が圧力制御弁等
を通過してタンクに戻されるため、圧油が発熱した４、
汚染される原因となったり、油圧ポンプに負担がかかる
問題点がある。逆に、油圧ポンプの圧油供給能力が小さ
い場合には作動圧力の低下によって打撃装置の性能が低
下する問題点がある。本発明は上記問題点を解消するこ
とを課題とするものである。
機ではその作業機に搭載されている油圧ポンプの吐出油
量が作業機間で大幅に相異するので、その作業機に取付
けられた打撃装置の性能が油圧ポンプの吐出油量の大小
によって左右される問題点がある。また、従来の打撃装
置では油圧ポンプの吐出油量が打撃装置の消費油量より
大きい場合に油圧ポンプの圧油供給能力を活用して打撃
力を増強しえない問題点や、余分な圧油が圧力制御弁等
を通過してタンクに戻されるため、圧油が発熱した４、
汚染される原因となったり、油圧ポンプに負担がかかる
問題点がある。逆に、油圧ポンプの圧油供給能力が小さ
い場合には作動圧力の低下によって打撃装置の性能が低
下する問題点がある。本発明は上記問題点を解消するこ
とを課題とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の打撃装置は、打
撃時に高圧流体が作用する打撃用受圧面と、反転時に高
圧流体が作用する反転用受圧面とを有するピストンがシ
リンダ内に軸方向への進退動可能に装入された打撃装置
において、前記ピストンが進動端若しくは退動端で反転
するときに高圧流体の加圧作用が可能な少なくとも１つ
の付加受圧面を前記ピストンに形成するとともに、前記
付加受圧面に作用する高圧流体の供給が可能な状態と、
前記付加受圧面に作用する高圧流体の供給が不能な状態
とに切換える切換え手段を設けた構成を有する。
撃時に高圧流体が作用する打撃用受圧面と、反転時に高
圧流体が作用する反転用受圧面とを有するピストンがシ
リンダ内に軸方向への進退動可能に装入された打撃装置
において、前記ピストンが進動端若しくは退動端で反転
するときに高圧流体の加圧作用が可能な少なくとも１つ
の付加受圧面を前記ピストンに形成するとともに、前記
付加受圧面に作用する高圧流体の供給が可能な状態と、
前記付加受圧面に作用する高圧流体の供給が不能な状態
とに切換える切換え手段を設けた構成を有する。
【０００５】
【作用】ピストンの打撃用受圧面若しくは反転用受圧面
に高圧流体が作用してピストンが退動端若しくは進動端
で反転するときにピストンに形成した付加受圧面に作用
する高圧流体を供給するか、若しくは前記付加受圧面に
作用する高圧流体の供給を停止する。
に高圧流体が作用してピストンが退動端若しくは進動端
で反転するときにピストンに形成した付加受圧面に作用
する高圧流体を供給するか、若しくは前記付加受圧面に
作用する高圧流体の供給を停止する。
【０００６】
【発明の効果】本発明は前記したように構成してあるの
で、ピストンの進動時若しくは退動時に高圧流体を前記
付加受圧面に作用させる場合と、高圧流体を前記付加受
圧面に作用させない場合とに高圧流体供給源の流体供給
能力に合わせて切換えることができ、高圧流体供給源の
流体供給能力が大きい場合にその流体供給能力を有効に
活用することができる。
で、ピストンの進動時若しくは退動時に高圧流体を前記
付加受圧面に作用させる場合と、高圧流体を前記付加受
圧面に作用させない場合とに高圧流体供給源の流体供給
能力に合わせて切換えることができ、高圧流体供給源の
流体供給能力が大きい場合にその流体供給能力を有効に
活用することができる。
【０００７】
【実施例】次に、本発明の第１実施例を図１〜図３にし
たがって説明する。油圧ショベル等のアームの先端に取
付けられた状態で油圧によって作動する打撃装置（油圧
ブレーカ）において、軸方向へ進退動するピストン２が
内部に装入されたシリンダ１の先端部にはピストン２に
よって反復衝打されて被破砕物を破砕するチゼル３が軸
方向への摺動可能に挿着されている。
たがって説明する。油圧ショベル等のアームの先端に取
付けられた状態で油圧によって作動する打撃装置（油圧
ブレーカ）において、軸方向へ進退動するピストン２が
内部に装入されたシリンダ１の先端部にはピストン２に
よって反復衝打されて被破砕物を破砕するチゼル３が軸
方向への摺動可能に挿着されている。
【０００８】シリンダ１にはそのスライド孔の内壁面に
それぞれ環状に凹設されて軸方向へ配列された高圧室４
と、パイロット室５と、低圧室６と、第１反転室７と、
第２反転室８とがシリンダ１の先端側から順に形成さ
れ、シリンダ１の基端部にはガス封入室９が形成されて
いる。
それぞれ環状に凹設されて軸方向へ配列された高圧室４
と、パイロット室５と、低圧室６と、第１反転室７と、
第２反転室８とがシリンダ１の先端側から順に形成さ
れ、シリンダ１の基端部にはガス封入室９が形成されて
いる。
【０００９】ピストン２にはその退動方向へ順に配列さ
れた第１中径部２ａと、第１大径部２ｂと、第２中径部
２ｃと、第２大径部２ｄと、第３中継部２ｅと、小径部
２ｆとが形成され、第１中径部２ａの進動方向側の端面
にはピストン２を退動方向へ加圧する高圧油が作用する
反転用受圧面２１が形成され、第２大径部２ｄの退動方
向側の端面には反転用受圧面２１の面積より拡大された
面積を有し、第１反転室７内が高圧に切換ったときにピ
ストン２を進動方向へ加圧する高圧油が作用する打撃用
受圧面２２が形成され、第３中径部２ｅの退動方向側の
端面にはピストン２を進動させる高圧油の加圧作用が可
能な付加受圧面２３が形成されている。
れた第１中径部２ａと、第１大径部２ｂと、第２中径部
２ｃと、第２大径部２ｄと、第３中継部２ｅと、小径部
２ｆとが形成され、第１中径部２ａの進動方向側の端面
にはピストン２を退動方向へ加圧する高圧油が作用する
反転用受圧面２１が形成され、第２大径部２ｄの退動方
向側の端面には反転用受圧面２１の面積より拡大された
面積を有し、第１反転室７内が高圧に切換ったときにピ
ストン２を進動方向へ加圧する高圧油が作用する打撃用
受圧面２２が形成され、第３中径部２ｅの退動方向側の
端面にはピストン２を進動させる高圧油の加圧作用が可
能な付加受圧面２３が形成されている。
【００１０】シリンダ１には３ポート２位置型の油路切
換え弁１０と、３ポート２位置型の油量切換え弁１１と
が結合されている。
換え弁１０と、３ポート２位置型の油量切換え弁１１と
が結合されている。
【００１１】油ポンプ１２には高圧室４と、油路切換え
弁１０のポンプポートとに接続された高圧油路１４が接
続され、油タンク１３には低圧室６と、油路切換え弁１
０のリザーブポートと、油量切換え弁１１のリザーブポ
ートとに接続された低圧油路１５が接続されている。パ
イロット室５には油路切換え弁１０のプランジャを作動
させるパイロット油路１６が接続されている。
弁１０のポンプポートとに接続された高圧油路１４が接
続され、油タンク１３には低圧室６と、油路切換え弁１
０のリザーブポートと、油量切換え弁１１のリザーブポ
ートとに接続された低圧油路１５が接続されている。パ
イロット室５には油路切換え弁１０のプランジャを作動
させるパイロット油路１６が接続されている。
【００１２】油路切換え弁１０は第１反転室７および油
路切換え弁１０のシリンダポートに接続された第１反転
油路１７と高圧油路１４とを連通して第１反転油路１７
と低圧油路１５とを遮断するＡ位置と、第１反転油路１
７と低圧油路１５とを連通して第１反転油路１７と高圧
油路１４とを遮断するＢ位置とへパイロット油路１６内
の油圧によって切換えられる。
路切換え弁１０のシリンダポートに接続された第１反転
油路１７と高圧油路１４とを連通して第１反転油路１７
と低圧油路１５とを遮断するＡ位置と、第１反転油路１
７と低圧油路１５とを連通して第１反転油路１７と高圧
油路１４とを遮断するＢ位置とへパイロット油路１６内
の油圧によって切換えられる。
【００１３】油量切換え弁１１は第２反転室８および油
路切換え弁１０のシリンダポートに接続された第２反転
油路１８と、第２反転室８および油量切換え弁１１のシ
リンダポートに接続された切換え油路１９とを連通して
切換え油路１９と低圧油路１５とを遮断するＡ位置と、
切換え油路１９と低圧油路１５とを連通して切換え油路
１９と第２反転油路１８とを遮断するＢ位置とに手動操
作若しくは遠隔操作によって切換えられる。
路切換え弁１０のシリンダポートに接続された第２反転
油路１８と、第２反転室８および油量切換え弁１１のシ
リンダポートに接続された切換え油路１９とを連通して
切換え油路１９と低圧油路１５とを遮断するＡ位置と、
切換え油路１９と低圧油路１５とを連通して切換え油路
１９と第２反転油路１８とを遮断するＢ位置とに手動操
作若しくは遠隔操作によって切換えられる。
【００１４】油量切換え弁１１をＡ位置に保持したとき
には第２反転室８内への高圧油の供給が可能となって付
加受圧面２３に対する高圧油の加圧作用が可能となる状
態が出現し、油量切換え弁１１をＢ位置に切換えたとき
には第２反転室８内への高圧油の供給が不能となって第
２反転室８内が常に低圧となり、付加受圧面２３に作用
する高圧油の供給が不能となる状態が出現する。
には第２反転室８内への高圧油の供給が可能となって付
加受圧面２３に対する高圧油の加圧作用が可能となる状
態が出現し、油量切換え弁１１をＢ位置に切換えたとき
には第２反転室８内への高圧油の供給が不能となって第
２反転室８内が常に低圧となり、付加受圧面２３に作用
する高圧油の供給が不能となる状態が出現する。
【００１５】打撃装置を少油量で作動させるに際し、油
量切換え弁１１をＢ位置に保持して切換え油路１９と第
２反転油路１８とを遮断した図１の状態では高圧油を高
圧油路１４へ供給すると、ピストン２が進動端から退動
端へ後退し、パイロット室５が高圧室４に連通されて油
路切換え弁１０がＢ位置からＡ位置に切換えられ、第１
反転室７内のみが高圧となり、第２反転室８内は常に低
圧となっており、ピストン２が反転用受圧面２１と打撃
用受圧面２２との面積差によって進動し、進動端でチゼ
ル３を衝打する。
量切換え弁１１をＢ位置に保持して切換え油路１９と第
２反転油路１８とを遮断した図１の状態では高圧油を高
圧油路１４へ供給すると、ピストン２が進動端から退動
端へ後退し、パイロット室５が高圧室４に連通されて油
路切換え弁１０がＢ位置からＡ位置に切換えられ、第１
反転室７内のみが高圧となり、第２反転室８内は常に低
圧となっており、ピストン２が反転用受圧面２１と打撃
用受圧面２２との面積差によって進動し、進動端でチゼ
ル３を衝打する。
【００１６】ピストン２が進動端へ進動すると、パイロ
ット室５が低圧室６に連通されてパイロット油路１６内
が低圧となり、油路切換え弁１０がＢ位置に切換えら
れ、第１反転油路１７と低圧油路１５とが連通されて第
１反転室７内が低圧となり、ピストン２が高圧室４内の
高圧油と第１反転室７内の低圧油との圧力差によって退
動して退動端へ後退し、上記一連の動作が反復されてチ
ゼル３が繰返し衝打される。
ット室５が低圧室６に連通されてパイロット油路１６内
が低圧となり、油路切換え弁１０がＢ位置に切換えら
れ、第１反転油路１７と低圧油路１５とが連通されて第
１反転室７内が低圧となり、ピストン２が高圧室４内の
高圧油と第１反転室７内の低圧油との圧力差によって退
動して退動端へ後退し、上記一連の動作が反復されてチ
ゼル３が繰返し衝打される。
【００１７】油量切換え弁１１をＡ位置に切換えて切換
え油路１９と第２反転油路１８とを連通させた図２の状
態では高圧油を高圧油路１４へ供給すると、ビストン２
の退動端で油路切換え弁１０が図３に示すようにＡ位置
に切換わり、高圧油が第１反転室７内および第２反転室
８内へそれぞれ供給されて両反転室７，８内が共に高圧
となり、退動端位置のピストン２が打撃用受圧面２２の
受圧面積と付加受圧面２３の受圧面積とを加算した面積
と、反転用受圧面２１の受圧面積との面積差に相当する
油圧の加圧作用を受けて進動し、進動端でチゼル３を衝
打する。
え油路１９と第２反転油路１８とを連通させた図２の状
態では高圧油を高圧油路１４へ供給すると、ビストン２
の退動端で油路切換え弁１０が図３に示すようにＡ位置
に切換わり、高圧油が第１反転室７内および第２反転室
８内へそれぞれ供給されて両反転室７，８内が共に高圧
となり、退動端位置のピストン２が打撃用受圧面２２の
受圧面積と付加受圧面２３の受圧面積とを加算した面積
と、反転用受圧面２１の受圧面積との面積差に相当する
油圧の加圧作用を受けて進動し、進動端でチゼル３を衝
打する。
【００１８】ピストン２が進動端へ進動すると、油路切
換え弁１１がＢ位置に切換えられて第１反転油路１７お
よび第２反転油路１８が共に低圧油路１５に連通され、
第１反転室７内および第２反転室８内が共に低圧となっ
てピストン２が反転用受圧面２１に加えられる高圧油
と、打撃用受圧面２２および付加受圧面２３に加えられ
る低圧油との圧力差によって退動して退動端へ後退し、
ピストン２が退動端へ後退する毎にピストン２が打撃用
受圧面２２に作用する打撃力と付加受圧面２３に作用す
る打撃力とを複合した打撃力によって打撃されてチゼル
３を繰返し衝打する。
換え弁１１がＢ位置に切換えられて第１反転油路１７お
よび第２反転油路１８が共に低圧油路１５に連通され、
第１反転室７内および第２反転室８内が共に低圧となっ
てピストン２が反転用受圧面２１に加えられる高圧油
と、打撃用受圧面２２および付加受圧面２３に加えられ
る低圧油との圧力差によって退動して退動端へ後退し、
ピストン２が退動端へ後退する毎にピストン２が打撃用
受圧面２２に作用する打撃力と付加受圧面２３に作用す
る打撃力とを複合した打撃力によって打撃されてチゼル
３を繰返し衝打する。
【００１９】続いて、上記した構成をもつ実施例の作用
と効果を説明する。本例では打撃時に高圧油が作用する
打撃用受圧面２２と、反転時に高圧油が作用する反転用
受圧面２１とを有するピストン２がシリンダ１内に軸方
向への進退動可能に装入された打撃装置において、ピス
トン２が退動端で反転するときに高圧油の加圧作用が可
能な付加受圧面２３をピストン２に形成するとともに、
ピストン２を進動させるときに付加受圧面２３に作用す
る高圧油が供給される第２反転室８内への高圧油の供給
が可能な状態と、第２反転室８内への高圧油の供給が不
能な状態とに切換える油量切換え弁１１を設けてある。
と効果を説明する。本例では打撃時に高圧油が作用する
打撃用受圧面２２と、反転時に高圧油が作用する反転用
受圧面２１とを有するピストン２がシリンダ１内に軸方
向への進退動可能に装入された打撃装置において、ピス
トン２が退動端で反転するときに高圧油の加圧作用が可
能な付加受圧面２３をピストン２に形成するとともに、
ピストン２を進動させるときに付加受圧面２３に作用す
る高圧油が供給される第２反転室８内への高圧油の供給
が可能な状態と、第２反転室８内への高圧油の供給が不
能な状態とに切換える油量切換え弁１１を設けてある。
【００２０】このため、油ポンプ１２の圧油供給量が多
い場合には油量切換え弁１１をＡ位置に切換えると、ピ
ストン２の打撃時に打撃用受圧面２２に作用する打撃力
と付加加圧面２３に作用する打撃力とを複合して増強し
た打撃力をピストン２に加えてピストン２を打撃するこ
とができ、油タンク１２の圧油供給能力を有効に活用し
て破砕作業時の打撃装置の破砕能力を増強することがで
きる。
い場合には油量切換え弁１１をＡ位置に切換えると、ピ
ストン２の打撃時に打撃用受圧面２２に作用する打撃力
と付加加圧面２３に作用する打撃力とを複合して増強し
た打撃力をピストン２に加えてピストン２を打撃するこ
とができ、油タンク１２の圧油供給能力を有効に活用し
て破砕作業時の打撃装置の破砕能力を増強することがで
きる。
【００２１】また、打撃時に高圧油を付加受圧面２３に
作用させる場合と作用させない場合とに油ポンプ１２の
圧油供給能力に合わせて切換えることができる。
作用させる場合と作用させない場合とに油ポンプ１２の
圧油供給能力に合わせて切換えることができる。
【００２２】次に、図４に示す本発明の第２実施例につ
いて説明すると、本例では低圧油路１５の途中には圧油
を貯留するアキュムレータ２６が接続されている外は第
１実施例と同様に構成されている。
いて説明すると、本例では低圧油路１５の途中には圧油
を貯留するアキュムレータ２６が接続されている外は第
１実施例と同様に構成されている。
【００２３】本例では油量切換え弁１１をＡ位置に切換
えた場合にはピストン２の退動時に第１反転室７内およ
び第２反転室８内から低圧油路１５を通って油タンク１
３へ戻る低圧油の脈動をアキュムレータ２６によって吸
収して低減させることができ、また、油量切換え弁１１
をＢ位置に切換えた場合にはピストン２の進退時に第２
反転室８内から油タンク１３への圧油の逆流をアキュム
レータ２６内に貯留された圧油によって防止することが
できる。
えた場合にはピストン２の退動時に第１反転室７内およ
び第２反転室８内から低圧油路１５を通って油タンク１
３へ戻る低圧油の脈動をアキュムレータ２６によって吸
収して低減させることができ、また、油量切換え弁１１
をＢ位置に切換えた場合にはピストン２の進退時に第２
反転室８内から油タンク１３への圧油の逆流をアキュム
レータ２６内に貯留された圧油によって防止することが
できる。
【００２４】次に、図５、図６に示す第３実施例につい
て説明すると、本例ではシリンダ１Ａの基端部にはガス
封入室９内を貫通する円柱状の突部２７がピストン２Ａ
と同心状に形成され、ピストン２Ａの基端部には突部２
７が密嵌状に嵌合された孔部２８が凹設されている。
て説明すると、本例ではシリンダ１Ａの基端部にはガス
封入室９内を貫通する円柱状の突部２７がピストン２Ａ
と同心状に形成され、ピストン２Ａの基端部には突部２
７が密嵌状に嵌合された孔部２８が凹設されている。
【００２５】ピストン２Ａの孔部２８内には突部２７に
よって密閉されて切換え油路１９Ａによって油量切換え
弁１１のシリンダポートに連通され、ピストン２Ａの進
退動動作によって容積が拡縮する第２反転室８Ａが形成
されるとともに、孔部２８の底面には高圧油が第２反転
室８Ａ内へ供給されたときにピストン２Ａを進動させる
高圧油の加圧作用を受ける付加受圧面２３Ａが形成され
ている。
よって密閉されて切換え油路１９Ａによって油量切換え
弁１１のシリンダポートに連通され、ピストン２Ａの進
退動動作によって容積が拡縮する第２反転室８Ａが形成
されるとともに、孔部２８の底面には高圧油が第２反転
室８Ａ内へ供給されたときにピストン２Ａを進動させる
高圧油の加圧作用を受ける付加受圧面２３Ａが形成され
ている。
【００２６】本例では油量切換え弁１１をＡ位置に切換
えると、高圧油が第１反転油路１７を通じて第１反転室
７内へ流入すると同時に、高圧油が第２反転油路１８お
よび切換え油路１９Ａを通じて第２反転室８Ａ内へ流入
し、高圧油が打撃用受圧面２２および付加受圧面２３Ａ
に共に作用してピストン２Ａが打撃用受圧面２２に加え
られる打撃力と付加受圧面２３Ａに加えられる打撃力と
を複合した打撃力によって打撃される。
えると、高圧油が第１反転油路１７を通じて第１反転室
７内へ流入すると同時に、高圧油が第２反転油路１８お
よび切換え油路１９Ａを通じて第２反転室８Ａ内へ流入
し、高圧油が打撃用受圧面２２および付加受圧面２３Ａ
に共に作用してピストン２Ａが打撃用受圧面２２に加え
られる打撃力と付加受圧面２３Ａに加えられる打撃力と
を複合した打撃力によって打撃される。
【００２７】次に、図７に示す本発明の第４実施例につ
いて説明すると、本例では油量切換え用として４ポート
２位置型の油量切換え弁１１Ｂが第１反転油路１７Ｂの
途中に接続され、第１実施例の第２反転油路１８が削除
されている。また、本例ではピストン２Ｂの打撃用受圧
面２２と付加受圧面２３との面積比が例えば１：２とな
るように設定されている。
いて説明すると、本例では油量切換え用として４ポート
２位置型の油量切換え弁１１Ｂが第１反転油路１７Ｂの
途中に接続され、第１実施例の第２反転油路１８が削除
されている。また、本例ではピストン２Ｂの打撃用受圧
面２２と付加受圧面２３との面積比が例えば１：２とな
るように設定されている。
【００２８】油量切換え弁１１ＢをＡ位置に保持する
と、第１反転油路１７Ｂが開路されて切換え油路１９と
低圧油路１５とが連通され、また、油量切換え弁１１Ｂ
をＢ位置に切換えると、第１反転油路１７Ｂのうちの第
１反転室７側の油路１７Ｂ２が低圧油路１５に連通され
て第１反転油路１７Ｂのうちの油路切換え弁１０側の油
路１７Ｂ１が切換え油路１９に連通される。
と、第１反転油路１７Ｂが開路されて切換え油路１９と
低圧油路１５とが連通され、また、油量切換え弁１１Ｂ
をＢ位置に切換えると、第１反転油路１７Ｂのうちの第
１反転室７側の油路１７Ｂ２が低圧油路１５に連通され
て第１反転油路１７Ｂのうちの油路切換え弁１０側の油
路１７Ｂ１が切換え油路１９に連通される。
【００２９】従って、本例では第１反転室７内を高圧に
して打撃用受圧面２２に高圧油を作用させかつ第２反転
室８内を低圧にして付加受圧面２３に高圧油を作用させ
ない状態若しくは、第２反転室８内を高圧にして付加受
圧面２３に高圧油を作用させかつ第１反転室７内を低圧
にして打撃用受圧面２２に高圧油を作用させない状態と
の何れかに切換えることができ、付加受圧面２３のみに
高圧油を作用させる場合には打撃用受圧面２２にのみに
高圧油を作用させる場合に比して消費油量を増大させて
打撃力を増強することができる。
して打撃用受圧面２２に高圧油を作用させかつ第２反転
室８内を低圧にして付加受圧面２３に高圧油を作用させ
ない状態若しくは、第２反転室８内を高圧にして付加受
圧面２３に高圧油を作用させかつ第１反転室７内を低圧
にして打撃用受圧面２２に高圧油を作用させない状態と
の何れかに切換えることができ、付加受圧面２３のみに
高圧油を作用させる場合には打撃用受圧面２２にのみに
高圧油を作用させる場合に比して消費油量を増大させて
打撃力を増強することができる。
【００３０】次に、図８、図９に示す本発明の第５実施
例について説明すると、本例は常時上部高圧タイプの油
圧ブレーカに適用した場合で、シリンダ１Ｃにはその先
端側から順に第２反転室８Ｃと第１反転室７Ｃと、低圧
室６Ｃと、パイロット室５Ｃと、高圧室４Ｃとが形成さ
れ、高圧室４Ｃに接続された高圧油路１４Ｃの途中には
アキュムレータ３１が接続され、低圧油路１５Ｃは油タ
ンク１３に接続されている。
例について説明すると、本例は常時上部高圧タイプの油
圧ブレーカに適用した場合で、シリンダ１Ｃにはその先
端側から順に第２反転室８Ｃと第１反転室７Ｃと、低圧
室６Ｃと、パイロット室５Ｃと、高圧室４Ｃとが形成さ
れ、高圧室４Ｃに接続された高圧油路１４Ｃの途中には
アキュムレータ３１が接続され、低圧油路１５Ｃは油タ
ンク１３に接続されている。
【００３１】また、ピストン２Ｃにはその進動端側から
順に付加受圧面２３Ｃと、反転用受圧面２１Ｃと、打撃
用受圧面２２Ｃとが形成されている。
順に付加受圧面２３Ｃと、反転用受圧面２１Ｃと、打撃
用受圧面２２Ｃとが形成されている。
【００３２】切換え油路１９Ｃは第２反転室８Ｃと油量
切換え弁１１Ｃのシリンダポートとに接続され、第２反
転油路１８Ｃは油路切換え弁１０Ｃのシリンダポートと
油量切換え弁１１Ｃのタンクポートとに接続され、第１
反転油路１７Ｃは第１反転室７Ｃと油路切換え弁１０Ｃ
のシリンダポートとに接続され、低圧油路１５Ｃは低圧
室６Ｃと油路切換え弁１０Ｃのリザーブポートと、油量
切換え弁１１Ｃのタンクポートに接続されている。
切換え弁１１Ｃのシリンダポートとに接続され、第２反
転油路１８Ｃは油路切換え弁１０Ｃのシリンダポートと
油量切換え弁１１Ｃのタンクポートとに接続され、第１
反転油路１７Ｃは第１反転室７Ｃと油路切換え弁１０Ｃ
のシリンダポートとに接続され、低圧油路１５Ｃは低圧
室６Ｃと油路切換え弁１０Ｃのリザーブポートと、油量
切換え弁１１Ｃのタンクポートに接続されている。
【００３３】図８に示すように油量切換え弁１１ＣをＢ
位置に保持して高圧油を高圧油路１４Ｃに供給すると、
油路切換え弁１０ＣがＡ位置に切換えられて第１反転室
７Ｃ内が高圧となり、ピストン２Ｃが両受圧面２１Ｃ，
２２Ｃの面積差で退動端へ後退する。ピストン２Ｃが退
動端へ後退した状態ではパイロット室５Ｃが低圧となっ
て油路切換え弁１０がＢ位置に切換えられ、第１反転油
路１７Ｃが低圧油路１５Ｃに連通されて第１反転室７Ｃ
内が低圧となり、ピストン２Ｃが進動する。
位置に保持して高圧油を高圧油路１４Ｃに供給すると、
油路切換え弁１０ＣがＡ位置に切換えられて第１反転室
７Ｃ内が高圧となり、ピストン２Ｃが両受圧面２１Ｃ，
２２Ｃの面積差で退動端へ後退する。ピストン２Ｃが退
動端へ後退した状態ではパイロット室５Ｃが低圧となっ
て油路切換え弁１０がＢ位置に切換えられ、第１反転油
路１７Ｃが低圧油路１５Ｃに連通されて第１反転室７Ｃ
内が低圧となり、ピストン２Ｃが進動する。
【００３４】ピストン２Ｃが進動端へ進動すると、油路
切換え弁１０ＣがＡ位置に切換えられて第１反転油路１
７Ｃが高圧油路１４Ｃに連通され、第１反転室７Ｃ内が
高圧となって反転用受圧面２２Ｃがピストン２Ｃを退動
させる方向へ加圧される。
切換え弁１０ＣがＡ位置に切換えられて第１反転油路１
７Ｃが高圧油路１４Ｃに連通され、第１反転室７Ｃ内が
高圧となって反転用受圧面２２Ｃがピストン２Ｃを退動
させる方向へ加圧される。
【００３５】油量切換え弁１１ＣをＡ位置に切換えて切
換え油路１９Ｃと第２反転油路１８Ｃとを連通させた図
９の状態では、高圧油を高圧油路１４Ｃに供給すると、
第１反転室７Ｃ内および第２反転室８Ｃ内へそれぞれ高
圧油が供給され、進動端へ進動したピストン２Ｃが反転
用受圧面２２Ｃに加えられる第１反転室７Ｃ内の高圧油
の加圧作用と、付加受圧面２３Ｃに加えられる第２反転
室８Ｃ内の高圧油の加圧作用とを複合した反転力によっ
て退動方向へ加圧されて退動し、退動端へ復帰する。従
って、この場合にはガス封入室９内には高圧のガスを封
入することができるので、ピストン２Ｃに加える打撃力
を増強することができる。
換え油路１９Ｃと第２反転油路１８Ｃとを連通させた図
９の状態では、高圧油を高圧油路１４Ｃに供給すると、
第１反転室７Ｃ内および第２反転室８Ｃ内へそれぞれ高
圧油が供給され、進動端へ進動したピストン２Ｃが反転
用受圧面２２Ｃに加えられる第１反転室７Ｃ内の高圧油
の加圧作用と、付加受圧面２３Ｃに加えられる第２反転
室８Ｃ内の高圧油の加圧作用とを複合した反転力によっ
て退動方向へ加圧されて退動し、退動端へ復帰する。従
って、この場合にはガス封入室９内には高圧のガスを封
入することができるので、ピストン２Ｃに加える打撃力
を増強することができる。
【００３６】次に、図１０に示す本発明の第６実施例に
ついて説明すると、本例では４ポート３位置型の油量切
換え弁１１Ｄが使用されている外は第４実施例と同様に
構成されている。
ついて説明すると、本例では４ポート３位置型の油量切
換え弁１１Ｄが使用されている外は第４実施例と同様に
構成されている。
【００３７】油量切換え弁１１ＤをＡ位置に保持する
と、第１反転油路１７Ｄの油量切換え弁１０側の油路１
７Ｄ１が第１反転室７および切換え油路１９にそれぞれ
連通され、低圧油路１５が遮断される。この場合にはピ
ストン２の進動時に打撃用受圧面２２に作用する高圧油
が第１反転室７内へ供給されると同時に付加受圧面２３
に作用する高圧油が第２反転室８内へ供給される。
と、第１反転油路１７Ｄの油量切換え弁１０側の油路１
７Ｄ１が第１反転室７および切換え油路１９にそれぞれ
連通され、低圧油路１５が遮断される。この場合にはピ
ストン２の進動時に打撃用受圧面２２に作用する高圧油
が第１反転室７内へ供給されると同時に付加受圧面２３
に作用する高圧油が第２反転室８内へ供給される。
【００３８】油量切換え弁１１ＤがＢ位置に切換えられ
ると、第１反転油路１７Ｄが開路されて低圧油路１５と
切換え油路１９とが連通され、この場合にはピストン２
の進動時に打撃用受圧面２２に作用する高圧油のみが第
１反転室７内へ供給される。
ると、第１反転油路１７Ｄが開路されて低圧油路１５と
切換え油路１９とが連通され、この場合にはピストン２
の進動時に打撃用受圧面２２に作用する高圧油のみが第
１反転室７内へ供給される。
【００３９】油量切換え弁１１ＤがＣ位置に切換えられ
ると、第１反転油路１７Ｄの油量切換え弁１０側の油路
１７Ｄ１が切換え油路１９に連通されて第１反転油路１
７Ｄの第１反転室７側の油路１７Ｄ２が低圧油路１５に
連通され、この場合にはピストンの進動時に第２反転室
８内へのみ高圧油が供給されて付加受圧面２３に高圧油
が作用する。
ると、第１反転油路１７Ｄの油量切換え弁１０側の油路
１７Ｄ１が切換え油路１９に連通されて第１反転油路１
７Ｄの第１反転室７側の油路１７Ｄ２が低圧油路１５に
連通され、この場合にはピストンの進動時に第２反転室
８内へのみ高圧油が供給されて付加受圧面２３に高圧油
が作用する。
【００４０】次に、図１１（Ａ），（Ｂ）に示す本発明
の第７実施例について説明すると、本例では反転用受圧
面２１と打撃用受圧面２２とが形成されたピストン２Ｅ
の基端部には後方開放の丸孔状の凹部３５がピストン２
Ｄの軸心に沿って凹設され、この凹部３５の底面には付
加受圧面２３Ｅが形成されている。
の第７実施例について説明すると、本例では反転用受圧
面２１と打撃用受圧面２２とが形成されたピストン２Ｅ
の基端部には後方開放の丸孔状の凹部３５がピストン２
Ｄの軸心に沿って凹設され、この凹部３５の底面には付
加受圧面２３Ｅが形成されている。
【００４１】一方、シリンダ１Ｅの基端部にはガス封入
室９および第２反転油路１８Ｅに連通された貫通孔３６
が凹部３５と同心状に貫設されている。
室９および第２反転油路１８Ｅに連通された貫通孔３６
が凹部３５と同心状に貫設されている。
【００４２】シリンダ１Ｅの貫通孔３６にはこの貫通孔
３６を密閉状に閉塞する盲栓状の第１切換え部材３７
と、切換え流路１９Ｅが縦貫状に形成されて先端付近が
凹部３５内に突入される第２切換え部材３８とが選択的
に嵌め込まれる。第２切換え部材３８を貫通孔３６内に
嵌め込んだときには凹部３５内には切換え油路１９Ｅを
介して第２反転油路１８Ｅに連通された第２反転室８Ｅ
が形成され、この場合にはピストン２Ｅの進動時にピス
トン２Ｅの打撃用受圧面２２に作用する高圧油が第１反
転室７内へ供給されかつ付加受圧面２３Ｅに作用する高
圧油が第２反転室８Ｅ内へ供給される。
３６を密閉状に閉塞する盲栓状の第１切換え部材３７
と、切換え流路１９Ｅが縦貫状に形成されて先端付近が
凹部３５内に突入される第２切換え部材３８とが選択的
に嵌め込まれる。第２切換え部材３８を貫通孔３６内に
嵌め込んだときには凹部３５内には切換え油路１９Ｅを
介して第２反転油路１８Ｅに連通された第２反転室８Ｅ
が形成され、この場合にはピストン２Ｅの進動時にピス
トン２Ｅの打撃用受圧面２２に作用する高圧油が第１反
転室７内へ供給されかつ付加受圧面２３Ｅに作用する高
圧油が第２反転室８Ｅ内へ供給される。
【００４３】シリンダ１Ｅの貫通孔３６内に第１切換え
部材３７を嵌挿して貫通孔３６を密閉すると、第２反転
油路１８Ｅが遮断されて第２反転室８Ｅが消滅し、付加
受圧面２３Ｅに作用する高圧油の供給が不能となり、ピ
ストン２Ｅの進動時に打撃用受圧面２２に作用する高圧
油のみが第１反転室７内へ供給される。
部材３７を嵌挿して貫通孔３６を密閉すると、第２反転
油路１８Ｅが遮断されて第２反転室８Ｅが消滅し、付加
受圧面２３Ｅに作用する高圧油の供給が不能となり、ピ
ストン２Ｅの進動時に打撃用受圧面２２に作用する高圧
油のみが第１反転室７内へ供給される。
【００４４】次に、図１２（Ａ），（Ｂ）に示す本発明
の第８実施例について説明すると、本例では第１反転油
路１７Ｆの途中に接続された第２反転油路１８Ｆには第
１反転油路１７Ｆ側から順に小径油路４０と、中径油路
４１と、大径油路４２と、閉止孔４３とが形成され、第
２反転室８に接続された切換え油路１９Ｆは中径油路４
１の途中に接続されている。
の第８実施例について説明すると、本例では第１反転油
路１７Ｆの途中に接続された第２反転油路１８Ｆには第
１反転油路１７Ｆ側から順に小径油路４０と、中径油路
４１と、大径油路４２と、閉止孔４３とが形成され、第
２反転室８に接続された切換え油路１９Ｆは中径油路４
１の途中に接続されている。
【００４５】第２反転油路１８Ｆと切換え油路１９Ｆと
は、中径油路４１の内径と等しい外径を有する盲栓状の
第１切換え栓４５を中径油路４１内の奥部に嵌め込んだ
ときに遮断され、大径油路４２の内径と等しい外径を有
する盲栓状の第２切換え栓４４を大径油路４２内の奥部
へ嵌め込んだときに連通される。
は、中径油路４１の内径と等しい外径を有する盲栓状の
第１切換え栓４５を中径油路４１内の奥部に嵌め込んだ
ときに遮断され、大径油路４２の内径と等しい外径を有
する盲栓状の第２切換え栓４４を大径油路４２内の奥部
へ嵌め込んだときに連通される。
【００４６】第１切換え栓４５を第２反転油路１８Ｆの
中径油路４１内の奥部に嵌め込んで第２反転油路１８Ｆ
と切換え油路１９Ｆとを遮断したときには第２反転室８
内への高圧油の供給が不能となって打撃用受圧面２２に
作用する高圧油のみが第１反転室７内へ供給される。
中径油路４１内の奥部に嵌め込んで第２反転油路１８Ｆ
と切換え油路１９Ｆとを遮断したときには第２反転室８
内への高圧油の供給が不能となって打撃用受圧面２２に
作用する高圧油のみが第１反転室７内へ供給される。
【００４７】第２切換え栓４４を第２反転油路１８Ｆの
大径油路４２内の奥部に嵌め込んで第２反転油路１８Ｆ
と切換え油路１９Ｆとを連通させたときにはピストン２
の進動時に打撃用受圧面２２に作用する高圧油が第１反
転室７内へ供給されかつ付加受圧面２３に作用する高圧
油が第２反転室８内へ供給される。
大径油路４２内の奥部に嵌め込んで第２反転油路１８Ｆ
と切換え油路１９Ｆとを連通させたときにはピストン２
の進動時に打撃用受圧面２２に作用する高圧油が第１反
転室７内へ供給されかつ付加受圧面２３に作用する高圧
油が第２反転室８内へ供給される。
【００４８】第２切換え栓４４を第２反転油路１８Ｆ内
に嵌め込んだときには閉止孔４３は盲栓４６によって閉
塞され、第１切換え栓４５を第２反転油路１８Ｆ内に嵌
め込んだときには閉止孔４３は貫通孔４７ａを有する有
孔栓４７によって閉塞される。なお、第２反転油路１８
Ｆの一方をガス封入室９に連通させ、閉止孔４３を盲栓
によって閉塞した状態で両切換え栓４４，４５を選択す
るようにしてもよい。
に嵌め込んだときには閉止孔４３は盲栓４６によって閉
塞され、第１切換え栓４５を第２反転油路１８Ｆ内に嵌
め込んだときには閉止孔４３は貫通孔４７ａを有する有
孔栓４７によって閉塞される。なお、第２反転油路１８
Ｆの一方をガス封入室９に連通させ、閉止孔４３を盲栓
によって閉塞した状態で両切換え栓４４，４５を選択す
るようにしてもよい。
【図１】本発明の第１実施例を示す打撃装置の側断面図
である。
である。
【図２】同じく、ピストンが進動したときの状態を示す
打撃装置の側断面図である。
打撃装置の側断面図である。
【図３】同じく、ピストンが退動したときの状態を示す
打撃装置の側断面図である。
打撃装置の側断面図である。
【図４】本発明の第２実施例を示す打撃装置の側断面図
である。
である。
【図５】本発明の第３実施例を示す打撃装置の側断面図
である。
である。
【図６】ピストンが退動したときの状態を示す第３実施
例の打撃装置の側断面図である。
例の打撃装置の側断面図である。
【図７】本発明の第４実施例を示す打撃装置の要部の側
断面図である。
断面図である。
【図８】本発明の第５実施例を示す打撃装置の側断面図
である。
である。
【図９】ピストンか退動したときの状態を示す第５実施
例の打撃装置の側断面図である。
例の打撃装置の側断面図である。
【図１０】本発明の第６実施例を示す打撃装置の要部の
側断面図である。
側断面図である。
【図１１】本発明の第７実施例を示す打撃装置の要部の
側断面図である。
側断面図である。
【図１２】本発明の第８実施例を示す打撃装置の要部の
側断面図である。
側断面図である。
１，１Ａ，１Ｃ，１Ｄ，１Ｅ，１Ｆ シリンダ ２，２Ａ，２Ｂ，２Ｃ，２Ｄ，２Ｅ ピストン １１，１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄ 油量切換え弁 ２１，２１Ｃ 反転用受圧面 ２２，２２Ｃ 打撃用受圧面 ２３，２３Ａ，２３Ｃ，２３Ｅ 付加受圧面
Claims (1)
- 【請求項１】 打撃時に高圧流体が作用する打撃用受圧
面と、反転時に高圧流体が作用する反転用受圧面とを有
するピストンがシリンダ内に軸方向への進退動可能に装
入された打撃装置において、前記ピストンが進動端若し
くは退動端で反転するときに高圧流体の加圧作用が可能
な少なくとも１つの付加受圧面を前記ピストンに形成す
るとともに、前記付加受圧面に作用する高圧流体の供給
が可能な状態と、前記付加受圧面に作用する高圧流体の
供給が不能な状態とに切換える切換え手段を設けたこと
を特徴とする打撃装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5079027A JP2677751B2 (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 打撃装置 |
| EP94301682A EP0614730B1 (en) | 1993-03-11 | 1994-03-09 | Impact device |
| US08/208,728 US5477932A (en) | 1993-03-11 | 1994-03-09 | Impact device |
| DE69414738T DE69414738T2 (de) | 1993-03-11 | 1994-03-09 | Schlagvorrichtung |
| FI941146A FI941146L (fi) | 1993-03-11 | 1994-03-10 | Iskulaite |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5079027A JP2677751B2 (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 打撃装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06262543A JPH06262543A (ja) | 1994-09-20 |
| JP2677751B2 true JP2677751B2 (ja) | 1997-11-17 |
Family
ID=13678458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5079027A Expired - Fee Related JP2677751B2 (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 打撃装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5477932A (ja) |
| EP (1) | EP0614730B1 (ja) |
| JP (1) | JP2677751B2 (ja) |
| DE (1) | DE69414738T2 (ja) |
| FI (1) | FI941146L (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3729428B2 (ja) * | 1996-07-18 | 2005-12-21 | 株式会社小松製作所 | 振動発生装置 |
| DE19652079C2 (de) * | 1996-12-14 | 1999-02-25 | Krupp Berco Bautechnik Gmbh | Fluidbetriebenes Schlagwerk |
| US5893419A (en) * | 1997-01-08 | 1999-04-13 | Fm Industries, Inc. | Hydraulic impact tool |
| US5868317A (en) * | 1997-08-22 | 1999-02-09 | Caterpillar Inc. | Stepped rate shaping fuel injector |
| US5836400A (en) * | 1997-11-18 | 1998-11-17 | Tupper; Myron D. | Three speed circuit for hydraulic tool |
| US6035634A (en) * | 1999-02-09 | 2000-03-14 | Latch-Tool Development Co. Llc | Compact, resistance regulated, multiple output hydraulic tool and seal valve arrangement |
| DE10013270A1 (de) * | 2000-03-17 | 2001-09-20 | Krupp Berco Bautechnik Gmbh | Fluidbetriebenes Schlagwerk |
| SE530571C2 (sv) * | 2006-11-16 | 2008-07-08 | Atlas Copco Rock Drills Ab | Bergborrningsförfarande och bergborrningsmaskin |
| DE102008025071A1 (de) | 2008-05-26 | 2009-12-03 | Wirtgen Gmbh | Werkzeug zur Demontage eines Meißels |
| US20160221171A1 (en) * | 2015-02-02 | 2016-08-04 | Caterpillar Inc. | Hydraulic hammer having dual valve acceleration control system |
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| US3892279A (en) * | 1971-07-23 | 1975-07-01 | Chicago Pneumatic Tool Co | Reciprocating hydraulic hammer |
| DE3546255A1 (de) * | 1985-12-28 | 1987-07-02 | Hausherr & Soehne Rudolf | Tieflochhammer |
| EP0236721A3 (en) * | 1986-03-11 | 1989-10-25 | NITTETSU JITSUGYO CO., Ltd. | Hydraulic breaker |
| JPH0513509Y2 (ja) * | 1986-09-09 | 1993-04-09 | ||
| SE9100092D0 (sv) * | 1991-01-11 | 1991-01-11 | Aquapact Ab | Hydraulisk saenkborrmaskin |
-
1993
- 1993-03-11 JP JP5079027A patent/JP2677751B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
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- 1994-03-10 FI FI941146A patent/FI941146L/fi unknown
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5134989A (en) | 1990-01-10 | 1992-08-04 | Izumi Products Company | Hydraulic breaker |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| US5477932A (en) | 1995-12-26 |
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