JP2648482B2 - 被削性に優れた球状黒鉛鋳鉄 - Google Patents
被削性に優れた球状黒鉛鋳鉄Info
- Publication number
- JP2648482B2 JP2648482B2 JP62257853A JP25785387A JP2648482B2 JP 2648482 B2 JP2648482 B2 JP 2648482B2 JP 62257853 A JP62257853 A JP 62257853A JP 25785387 A JP25785387 A JP 25785387A JP 2648482 B2 JP2648482 B2 JP 2648482B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spheroidal graphite
- cast iron
- graphite cast
- less
- machinability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、被削性に優れた球状黒鉛鋳鉄に関する。
（従来の技術） 一般に、球状黒鉛鋳鉄は、他の鋳鉄に比べて引張強度
および伸び共に優れ強靭性を備えていることから、従来
より機械部品の素材としてよく用いられているが、自動
車等車両用エンジンのクランクシャフトやその軸受等を
球状黒鉛鋳鉄にて製造する場合、該クランクシャフト等
は強度が要求される部品であることから、上記球状黒鉛
鋳鉄の靭性および疲労強度等の物性をさらに向上させる
ことが望ましい。
および伸び共に優れ強靭性を備えていることから、従来
より機械部品の素材としてよく用いられているが、自動
車等車両用エンジンのクランクシャフトやその軸受等を
球状黒鉛鋳鉄にて製造する場合、該クランクシャフト等
は強度が要求される部品であることから、上記球状黒鉛
鋳鉄の靭性および疲労強度等の物性をさらに向上させる
ことが望ましい。
そこで、例えば特公昭55−3422号公報に開示されてい
るように、オーステンパー処理することにより、金属組
織を残留オーステナイトとベイナイトとの混在組織に改
質し、靭性および疲労強度等の物性を向上させるように
した球状黒鉛鋳鉄が知られている。
るように、オーステンパー処理することにより、金属組
織を残留オーステナイトとベイナイトとの混在組織に改
質し、靭性および疲労強度等の物性を向上させるように
した球状黒鉛鋳鉄が知られている。
（発明が解決しようとする問題点） ところが、球状黒鉛鋳鉄を鋳込みを成形する場合、粒
子状の硬いMg系化合物が析出し易く、機械加工する際に
上記Mg系化合物の析出量が多いと加工性（被削性）が阻
害されることが最近判った。また、球状黒鉛鋳鉄は、通
常、スチールの廃材等を溶かして作られ、最近、このス
チールの廃材等には微量のTiが含まれていることから、
このTiが鋳込み成形時にＣと反応してTiCという硬い粒
子状化合物が析出し、このTiC化合物の析出量が多いと
上記の場合と同様に球状黒鉛鋳鉄の加工性（被削性）に
阻害されることも判った。
子状の硬いMg系化合物が析出し易く、機械加工する際に
上記Mg系化合物の析出量が多いと加工性（被削性）が阻
害されることが最近判った。また、球状黒鉛鋳鉄は、通
常、スチールの廃材等を溶かして作られ、最近、このス
チールの廃材等には微量のTiが含まれていることから、
このTiが鋳込み成形時にＣと反応してTiCという硬い粒
子状化合物が析出し、このTiC化合物の析出量が多いと
上記の場合と同様に球状黒鉛鋳鉄の加工性（被削性）に
阻害されることも判った。
本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、その
目的とするところは、上述の如きMg系化合物やTiC等の
硬い非金属介在物の球状黒鉛鋳鉄中に占める割合を一定
の範囲内にコントロールすることにより、球状黒鉛鋳鉄
の機械加工の加工性（被削性）の向上を図らんとするこ
とにある。
目的とするところは、上述の如きMg系化合物やTiC等の
硬い非金属介在物の球状黒鉛鋳鉄中に占める割合を一定
の範囲内にコントロールすることにより、球状黒鉛鋳鉄
の機械加工の加工性（被削性）の向上を図らんとするこ
とにある。
（問題点を解決するための手段） 上記の目的を達成するため、本発明の解決手段は、球
状黒鉛鋳鉄を、残留オーステナイトとベイナイトとの混
在組織を有し、かつ球状黒鉛を分散して含有し、さら
に、粒径10μｍ以下の硬い粒子状非金属介在物が点状に
散在し、かつ該非金属介在物の含有量を100個/mm2以下
に規制せしめたことである。
状黒鉛鋳鉄を、残留オーステナイトとベイナイトとの混
在組織を有し、かつ球状黒鉛を分散して含有し、さら
に、粒径10μｍ以下の硬い粒子状非金属介在物が点状に
散在し、かつ該非金属介在物の含有量を100個/mm2以下
に規制せしめたことである。
（作用） 上記の構成により、本発明では、球状黒鉛鋳鉄の金属
組織中には、加工性（被削性）を阻害するMg系化合物や
TiC等の粒径10μｍ以下の硬い粒子状非金属介在物が点
状に散在し、かつ該非金属介在物の含有量が100個/mm2
以下に規制されていることから、球状黒鉛鋳鉄の機械加
工の加工性（被削性）の向上が図られることとなる。
組織中には、加工性（被削性）を阻害するMg系化合物や
TiC等の粒径10μｍ以下の硬い粒子状非金属介在物が点
状に散在し、かつ該非金属介在物の含有量が100個/mm2
以下に規制されていることから、球状黒鉛鋳鉄の機械加
工の加工性（被削性）の向上が図られることとなる。
（実施例） 以下、本発明の実施例に係る被削性に優れた球状黒鉛
鋳鉄について説明する。
鋳鉄について説明する。
本実施例の球状黒鉛鋳鉄は、Ｃ 2.5〜4.1重量％、Si
1.5〜3.5重量％、Mn 0.1〜1.0重量％、Ｐ 0.15重量
％以下、Ｓ 0.03重量％以下およびMg 0.025〜0.060重
量％に対し、Ni 0.1〜2.0重量％、Mo 0.03〜0.50重量
％およびCu 0.3〜1.5重量％を必要に応じて添加し、か
つ残部がFeよりなり、さらに、オーステンパー処理によ
り、残留オーステナイトとベイナイトとの混在組織を有
し、かつ球状黒鉛が分散して含有せしめられてなるもの
である。
1.5〜3.5重量％、Mn 0.1〜1.0重量％、Ｐ 0.15重量
％以下、Ｓ 0.03重量％以下およびMg 0.025〜0.060重
量％に対し、Ni 0.1〜2.0重量％、Mo 0.03〜0.50重量
％およびCu 0.3〜1.5重量％を必要に応じて添加し、か
つ残部がFeよりなり、さらに、オーステンパー処理によ
り、残留オーステナイトとベイナイトとの混在組織を有
し、かつ球状黒鉛が分散して含有せしめられてなるもの
である。
上記組成中、Ni、MoおよびCuを必要に応じて添加する
のは、球状黒鉛鋳鉄の焼入性の向上を図り、その肉厚の
相違による焼入れ不良を防止するためである。そして、
上記球状黒鉛鋳鉄中、Niの含有量を0.1〜2.0重量％に設
定したのは、2.0重量％を越えると脆性破壊し易くなる
からである。また、Moの含有量を0.03〜0.50重量％に設
定したのは、0.50重量％を越えるとこれの偏析により伸
びが阻害されるからである。さらに、Cuの含有量を0.3
〜1.5重量％に設定したのは、1.5重量％を越えると黒鉛
球状化率が低下するからである。
のは、球状黒鉛鋳鉄の焼入性の向上を図り、その肉厚の
相違による焼入れ不良を防止するためである。そして、
上記球状黒鉛鋳鉄中、Niの含有量を0.1〜2.0重量％に設
定したのは、2.0重量％を越えると脆性破壊し易くなる
からである。また、Moの含有量を0.03〜0.50重量％に設
定したのは、0.50重量％を越えるとこれの偏析により伸
びが阻害されるからである。さらに、Cuの含有量を0.3
〜1.5重量％に設定したのは、1.5重量％を越えると黒鉛
球状化率が低下するからである。
そして、上記組成の球状黒鉛鋳鉄をオーステンパー処
理する処理条件は、下記の如くである。
理する処理条件は、下記の如くである。
すなわち、オーステナイト化温度および時間は、それ
ぞれ800〜950℃および５分以上に設定するのが好まし
く、かつそれに続く恒温変態処理温度および時間は、そ
れぞれ350〜420℃および20分〜４時間に設定するのが好
ましい。
ぞれ800〜950℃および５分以上に設定するのが好まし
く、かつそれに続く恒温変態処理温度および時間は、そ
れぞれ350〜420℃および20分〜４時間に設定するのが好
ましい。
上記オーステナイト化温度を800〜950℃に設定したの
は、800℃未満では合金元素が十分に固溶しないため均
一なオーステナイト化を達成することができなくなる一
方、950℃を越えるとオーステナイトの炭素固溶量が過
多となってベイナイト化変態速度が低下するからであ
る。また、オーステナイト化時間を５分以上に設定した
のは、このくらいあれば十分にオーステナイト化できる
からである。
は、800℃未満では合金元素が十分に固溶しないため均
一なオーステナイト化を達成することができなくなる一
方、950℃を越えるとオーステナイトの炭素固溶量が過
多となってベイナイト化変態速度が低下するからであ
る。また、オーステナイト化時間を５分以上に設定した
のは、このくらいあれば十分にオーステナイト化できる
からである。
また、上記恒温変態処理温度を350〜420℃に設定した
のは、350℃未満では残留オーステナイト量の減少によ
り硬さが上昇して機械加工が困難になる一方、420℃を
越えるとトルースタイトの析出により機械的性質が低下
するからである。また、恒温変態処理時間を20分〜４時
間に設定したのは、20分未満ではベイナイト化が不十分
なため残留オーステナイトの変態によりマルテンサイト
が析出して機械加工が困難になる一方、４時間を越える
と残留オーステナイトの分解により微細な炭化物が析出
して上記と同様に機械加工が困難になるからである。
のは、350℃未満では残留オーステナイト量の減少によ
り硬さが上昇して機械加工が困難になる一方、420℃を
越えるとトルースタイトの析出により機械的性質が低下
するからである。また、恒温変態処理時間を20分〜４時
間に設定したのは、20分未満ではベイナイト化が不十分
なため残留オーステナイトの変態によりマルテンサイト
が析出して機械加工が困難になる一方、４時間を越える
と残留オーステナイトの分解により微細な炭化物が析出
して上記と同様に機械加工が困難になるからである。
さらに、本発明の特徴として、上記球状黒鉛鋳鉄は、
粒径10μｍ以下のMg系化合物やTiC等の硬い粒子状非金
属介在物が点状に散在し、かつ該非金属介在物の含有量
が100個/mm2以下に規制されている。この非金属介在物
は、球状黒鉛鋳鉄の金属組織を第２図（ａ）に示す如く
400倍に拡大した走査電子顕微鏡写真において球状の黒
い部分（カーボン）を除いた点状の黒い部分であり、こ
のことは、第２図（ｂ）に示す如くEPMA法により400倍
に拡大したカーボン分布像（球状の白い部分がカーボ
ン）と比較して、上記点状の黒い部分が第２図（ｂ）中
に現われていないことからも判る。このように、非金属
介在物の数を100個/mm2以下に規制したのは、後述のテ
ストデータより明らかな如く、非金属介在物の数が100
個/mm2を越えると球状黒鉛鋳鉄の機械加工の加工性（被
削性）が阻害されるからである。また、非金属介在物の
粒径を10μｍ以下を設定したのは、上述の如く球状黒鉛
鋳鉄の金属組織を400倍に拡大したときの非金属介在物
の粒径を計測する操作を40回行い、その計測データをま
とめた結果によるものである。その計測データを第３図
に示す。すなわち、実線にて示す非金属介在物は、破線
にて示す黒鉛と一部ラップすることろがあるものの、ほ
とんどが10μｍ以下であったことによるものである。
粒径10μｍ以下のMg系化合物やTiC等の硬い粒子状非金
属介在物が点状に散在し、かつ該非金属介在物の含有量
が100個/mm2以下に規制されている。この非金属介在物
は、球状黒鉛鋳鉄の金属組織を第２図（ａ）に示す如く
400倍に拡大した走査電子顕微鏡写真において球状の黒
い部分（カーボン）を除いた点状の黒い部分であり、こ
のことは、第２図（ｂ）に示す如くEPMA法により400倍
に拡大したカーボン分布像（球状の白い部分がカーボ
ン）と比較して、上記点状の黒い部分が第２図（ｂ）中
に現われていないことからも判る。このように、非金属
介在物の数を100個/mm2以下に規制したのは、後述のテ
ストデータより明らかな如く、非金属介在物の数が100
個/mm2を越えると球状黒鉛鋳鉄の機械加工の加工性（被
削性）が阻害されるからである。また、非金属介在物の
粒径を10μｍ以下を設定したのは、上述の如く球状黒鉛
鋳鉄の金属組織を400倍に拡大したときの非金属介在物
の粒径を計測する操作を40回行い、その計測データをま
とめた結果によるものである。その計測データを第３図
に示す。すなわち、実線にて示す非金属介在物は、破線
にて示す黒鉛と一部ラップすることろがあるものの、ほ
とんどが10μｍ以下であったことによるものである。
次に、本実施例の具体例を説明する。
まず、下記の表１に示す如き組成比に設定された具体
例Ｉ〜XVに係る球状黒鉛鋳鉄製テストピース（40×350
×25mm）を溶解鋳造する。その要領は、まず、球状黒鉛
鋳鉄を高周波炉で溶解し、次いで、該溶解した球状黒鉛
鋳鉄を取鍋内に入れてFe−Si−４％Mgを添加して球状化
処理し、その後、75％Fe−Siを0.4％添加して一次接種
する。しかる後、具体例I,II,XIVにあっては鋳込み成形
してテストピースを得る一方、他の具体例III〜XIII,XV
にあってはFe−Si−Al−Caを0.07％添加して注湯流接種
した後、鋳込み成形してテストピースを得る。なお、こ
の鋳物成形に際し、具体例XIII,XIV,XVにあっては成形
型の湯口に市販の多孔質セラミックフィルタを設け、析
出したMg系化合物やTiC化合物等の粒子状非金属介在物
をトラップし、他の具体例Ｉ〜XIIにあっては上記セラ
ミックフィルタを設けなかった。なお、表１中、Feの含
有量については省略した。また、各元素欄の数値の単位
は全て重量％である。
例Ｉ〜XVに係る球状黒鉛鋳鉄製テストピース（40×350
×25mm）を溶解鋳造する。その要領は、まず、球状黒鉛
鋳鉄を高周波炉で溶解し、次いで、該溶解した球状黒鉛
鋳鉄を取鍋内に入れてFe−Si−４％Mgを添加して球状化
処理し、その後、75％Fe−Siを0.4％添加して一次接種
する。しかる後、具体例I,II,XIVにあっては鋳込み成形
してテストピースを得る一方、他の具体例III〜XIII,XV
にあってはFe−Si−Al−Caを0.07％添加して注湯流接種
した後、鋳込み成形してテストピースを得る。なお、こ
の鋳物成形に際し、具体例XIII,XIV,XVにあっては成形
型の湯口に市販の多孔質セラミックフィルタを設け、析
出したMg系化合物やTiC化合物等の粒子状非金属介在物
をトラップし、他の具体例Ｉ〜XIIにあっては上記セラ
ミックフィルタを設けなかった。なお、表１中、Feの含
有量については省略した。また、各元素欄の数値の単位
は全て重量％である。
その後、上記各テストピースを下記の表２に示すオー
ステンパー処理条件の下でオーステンパー処理した後、
ドリルによる孔開け加工を下記の加工条件の下で行っ
た。
ステンパー処理条件の下でオーステンパー処理した後、
ドリルによる孔開け加工を下記の加工条件の下で行っ
た。
ドリル 直径5mm スタブドリルHSS−CO 切削速度 15m/min 送り 0.15mm/rev 加工孔数 120個 孔深さ 15mm 使用機器 マシニングセンタMC65 切削油 水溶性 そのときの非金属介在物の数と工具摩耗量との関係を
下記の表３および第１図に示す。なお、第１図中、○印
はセラミックフィルタを設けた具体例であることを、●
印はセラミックフィルタを設けなかった具体例であるこ
とをそれぞれ示す。
下記の表３および第１図に示す。なお、第１図中、○印
はセラミックフィルタを設けた具体例であることを、●
印はセラミックフィルタを設けなかった具体例であるこ
とをそれぞれ示す。
一方、上記の加工条件において、工具摩耗量の許容限
度は、コストおよび生産性等を考慮すると0.325mmとな
るので、このテストデータより明らかな如く、非金属介
在物の数が100個/mm2以下である具体例V,VIII,XII〜XV
の場合において、工具摩耗量が0.325mm以下となって機
械加工の加工性（被削性）の向上が図られていることが
判る。中でも、セラミックフィルタを用いた具体例XIII
〜XVの場合が非金属介在物の数が少なくなって加工性の
向上がより優れていることが判る。また、上記テストデ
ータより、両者の関係を重回帰式に表わすと下記の如く
である。
度は、コストおよび生産性等を考慮すると0.325mmとな
るので、このテストデータより明らかな如く、非金属介
在物の数が100個/mm2以下である具体例V,VIII,XII〜XV
の場合において、工具摩耗量が0.325mm以下となって機
械加工の加工性（被削性）の向上が図られていることが
判る。中でも、セラミックフィルタを用いた具体例XIII
〜XVの場合が非金属介在物の数が少なくなって加工性の
向上がより優れていることが判る。また、上記テストデ
ータより、両者の関係を重回帰式に表わすと下記の如く
である。
工具摩耗量（mm）＝1.78×10-3 ×非金属介在物数（個/mm2）＋0.165（ｒ＝0.83） なお、上記テストデータを有意差検定した結果、１％
有意であったので、統計的に見ても上記重回帰式に表わ
れる如き相関関係があるといえる。
有意であったので、統計的に見ても上記重回帰式に表わ
れる如き相関関係があるといえる。
このように、本実施例では、球状黒鉛鋳鉄の金属組織
中において、加工性（被削性）を阻害する粒径10μｍ以
下の硬い非金属介在物を点状に散在させ、かつ該非金属
介在物の数を100個/mm2以下に規制したことから、球状
黒鉛鋳鉄の機械加工の加工性（被削性）の向上を図るこ
とができる。
中において、加工性（被削性）を阻害する粒径10μｍ以
下の硬い非金属介在物を点状に散在させ、かつ該非金属
介在物の数を100個/mm2以下に規制したことから、球状
黒鉛鋳鉄の機械加工の加工性（被削性）の向上を図るこ
とができる。
なお、上記実施例では、球状黒鉛鋳鉄の金属組織中に
おける非金属介在物の数を規制する手段として、セラミ
ックフィルタを用いて非金属介在物をトラップするよう
にしたが、これに限らず、例えば球状黒鉛鋳鉄の溶解材
の清浄度を高めることにより、非金属介在物の析出量を
100個/mm2以下に規制するようにしてもよい。
おける非金属介在物の数を規制する手段として、セラミ
ックフィルタを用いて非金属介在物をトラップするよう
にしたが、これに限らず、例えば球状黒鉛鋳鉄の溶解材
の清浄度を高めることにより、非金属介在物の析出量を
100個/mm2以下に規制するようにしてもよい。
（発明の効果） 以上説明したように、本発明によれば、残留オーステ
ナイトとベイナイトとの混在組織を有し、かつ球状黒鉛
を分散して含有する球状黒鉛鋳鉄において、その金属組
織中に含有される粒径10μｍ以下の硬い粒子状非金属介
在物が点状に散在し、かつ該非金属介在物の数を100個/
mm2以下に規制したので、球状黒鉛鋳鉄の機械加工の加
工性（被削性）の向上を図ることができる。
ナイトとベイナイトとの混在組織を有し、かつ球状黒鉛
を分散して含有する球状黒鉛鋳鉄において、その金属組
織中に含有される粒径10μｍ以下の硬い粒子状非金属介
在物が点状に散在し、かつ該非金属介在物の数を100個/
mm2以下に規制したので、球状黒鉛鋳鉄の機械加工の加
工性（被削性）の向上を図ることができる。
第１図は本発明の実施例に係る球状黒鉛鋳鉄の具体例に
おいて非金属介在物の数と工具摩耗量との関係を示すテ
ストデータ、第２図（ａ）および第２図（ｂ）は球状黒
鉛鋳鉄の金属組織をそれぞれ400倍に拡大して示す走査
電子顕微鏡写真およびEPMA法によるカーボン分布像、第
３図は非金属介在物の粒径と個数の関係を示すテストデ
ータである。
おいて非金属介在物の数と工具摩耗量との関係を示すテ
ストデータ、第２図（ａ）および第２図（ｂ）は球状黒
鉛鋳鉄の金属組織をそれぞれ400倍に拡大して示す走査
電子顕微鏡写真およびEPMA法によるカーボン分布像、第
３図は非金属介在物の粒径と個数の関係を示すテストデ
ータである。
Claims (1)
- 【請求項１】残留オーステナイトとベイナイトとの混在
組織を有し、かつ球状黒鉛を分散して含有し、さらに、
粒径10μｍ以下の硬い粒子状非金属介在物が点状に散在
し、かつ該非金属介在物の含有量を100個/mm2以下に規
制してなることを特徴とする被削性に優れた球状黒鉛鋳
鉄。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62257853A JP2648482B2 (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | 被削性に優れた球状黒鉛鋳鉄 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62257853A JP2648482B2 (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | 被削性に優れた球状黒鉛鋳鉄 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01100240A JPH01100240A (ja) | 1989-04-18 |
| JP2648482B2 true JP2648482B2 (ja) | 1997-08-27 |
Family
ID=17312071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62257853A Expired - Fee Related JP2648482B2 (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | 被削性に優れた球状黒鉛鋳鉄 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2648482B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1403676B1 (it) * | 2011-02-02 | 2013-10-31 | Fonderia Anselmi S P A | Manufatti in ferrolega |
| CN115161539B (zh) * | 2022-07-14 | 2024-03-01 | 江苏天奇重工股份有限公司 | 一种等温淬火球墨铸铁行星架毛坯及其制备工艺 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5091518A (ja) * | 1973-12-17 | 1975-07-22 | ||
| JPS616249A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-11 | Toyota Motor Corp | 被削性の優れた高強度球状黒鉛鋳鉄 |
-
1987
- 1987-10-13 JP JP62257853A patent/JP2648482B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5091518A (ja) * | 1973-12-17 | 1975-07-22 | ||
| JPS616249A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-11 | Toyota Motor Corp | 被削性の優れた高強度球状黒鉛鋳鉄 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01100240A (ja) | 1989-04-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3435162B2 (ja) | 高クロム過共晶白鋳鉄である合金の製造方法 | |
| JP3205745B2 (ja) | 耐摩耗耐焼付性熱間圧延用ロール | |
| EP1312689A1 (en) | Steel for machine structural use | |
| CN111961954A (zh) | 一种铸态混合基体qt500-14球墨铸铁的制备方法 | |
| Bhardwaj | Steel and Iron Handbook | |
| JP4041413B2 (ja) | 切り屑処理性に優れた機械構造用鋼、およびその製造方法 | |
| JP2648482B2 (ja) | 被削性に優れた球状黒鉛鋳鉄 | |
| TW390910B (en) | High strength spheroidal graphite cast iron | |
| US7081172B2 (en) | Nodular graphite cast iron with high strength and high toughness | |
| Imasogie et al. | Properties of ductile cast iron nodularised with multiple calcium–magnesium based master alloy | |
| JP4687617B2 (ja) | 機械構造用鋼材 | |
| JP2000265243A (ja) | Ｂｉ快削鋼 | |
| JP2002275575A (ja) | 高強度球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 | |
| JP2755974B2 (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
| JPH0452218A (ja) | 高靱性鋳鋼の製造方法 | |
| JP2002275573A (ja) | 球状炭化物合金白鋳鉄 | |
| US20240052462A1 (en) | Primary Carbide Refinement In Hypereutectic High Chromium Cast Irons | |
| Cheng et al. | Microstructure evolution and Wear resistance of Boron-Bearing HigH speed steel roll | |
| JP2005177809A (ja) | 圧延用ロールの外層材および圧延用ロール | |
| US4929416A (en) | Cast steel | |
| SU1766962A1 (ru) | Способ ковшевой обработки чугуна | |
| SU1560608A1 (ru) | Чугун | |
| JPH06108199A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄 | |
| JP2003213368A (ja) | 機械構造用鋼 | |
| Reyes-castellanos et al. | INFLUENCE OF NICKEL ADDITION AND CASTING MODULUS ON THE PROPERTIES OF HYPO-EUTECTIC DUCTILE CAST IRON. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |