JP2642614B2 - 帯域通過フィルタ装置 - Google Patents
帯域通過フィルタ装置Info
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- JP2642614B2 JP2642614B2 JP20074195A JP20074195A JP2642614B2 JP 2642614 B2 JP2642614 B2 JP 2642614B2 JP 20074195 A JP20074195 A JP 20074195A JP 20074195 A JP20074195 A JP 20074195A JP 2642614 B2 JP2642614 B2 JP 2642614B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は帯域通過フィルタ装
置に関する。
置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１７は、マイクロストリップラインを
用いた従来例の帯域通過フィルタ装置の構成を示す平面
図である。図１７の従来例のフィルタ装置は、マイクロ
ストリップライン共振器ＭＲ１０１，ＭＲ１０２，ＭＲ
１０３と、入力用のマイクロストリップラインＭ１００
と、出力用のマイクロストリップラインＭ２００とから
なり、下面の全面に接地導体が形成された誘電体基板１
１０の上面にストリップ導体１００，１０１，１０２，
１０３，２００が以下のように形成されて構成される。
用いた従来例の帯域通過フィルタ装置の構成を示す平面
図である。図１７の従来例のフィルタ装置は、マイクロ
ストリップライン共振器ＭＲ１０１，ＭＲ１０２，ＭＲ
１０３と、入力用のマイクロストリップラインＭ１００
と、出力用のマイクロストリップラインＭ２００とから
なり、下面の全面に接地導体が形成された誘電体基板１
１０の上面にストリップ導体１００，１０１，１０２，
１０３，２００が以下のように形成されて構成される。
【０００３】誘電体基板１１０の上面にストリップ導体
１００ａとストリップ導体１００ｂとからなるストリッ
プ導体１００が形成される。これによって、マイクロス
トリップラインＭ１００が形成される。次に、ストリッ
プ導体１０１ａとストリップ導体１０１ｂとからなるス
トリップ導体１０１は、ストリップ導体１０１ａがスト
リップ導体１００ｂと互いに所定の間隔を隔てて対向す
るように形成される。これによって、マイクロストリッ
プライン共振器ＭＲ１０１が、マイクロストリップライ
ンＭ１００と電磁的に結合するように形成される。
１００ａとストリップ導体１００ｂとからなるストリッ
プ導体１００が形成される。これによって、マイクロス
トリップラインＭ１００が形成される。次に、ストリッ
プ導体１０１ａとストリップ導体１０１ｂとからなるス
トリップ導体１０１は、ストリップ導体１０１ａがスト
リップ導体１００ｂと互いに所定の間隔を隔てて対向す
るように形成される。これによって、マイクロストリッ
プライン共振器ＭＲ１０１が、マイクロストリップライ
ンＭ１００と電磁的に結合するように形成される。
【０００４】また、ストリップ導体１０２ａとストリッ
プ導体１０２ｂとからなるストリップ導体１０２は、ス
トリップ導体１０２ａがストリップ導体１０１ｂと互い
に所定の間隔を隔てて対向するように形成される。これ
によって、マイクロストリップライン共振器ＭＲ１０２
がマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０１と電磁的
に結合するように形成される。さらに、ストリップ導体
１０３ａとストリップ導体１０３ｂとからなるストリッ
プ導体１０３は、ストリップ導体１０３ａがストリップ
導体１０２ｂと互いに所定の間隔を隔てて対向するよう
に形成される。これによって、マイクロストリップライ
ン共振器ＭＲ１０３がマイクロストリップライン共振器
ＭＲ１０２と電磁的に結合するように形成される。
プ導体１０２ｂとからなるストリップ導体１０２は、ス
トリップ導体１０２ａがストリップ導体１０１ｂと互い
に所定の間隔を隔てて対向するように形成される。これ
によって、マイクロストリップライン共振器ＭＲ１０２
がマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０１と電磁的
に結合するように形成される。さらに、ストリップ導体
１０３ａとストリップ導体１０３ｂとからなるストリッ
プ導体１０３は、ストリップ導体１０３ａがストリップ
導体１０２ｂと互いに所定の間隔を隔てて対向するよう
に形成される。これによって、マイクロストリップライ
ン共振器ＭＲ１０３がマイクロストリップライン共振器
ＭＲ１０２と電磁的に結合するように形成される。
【０００５】ストリップ導体２００ａとストリップ導体
２００ｂとからなるストリップ導体２００は、ストリッ
プ導体２００ａがストリップ導体１０３ｂと互いに所定
の間隔を隔てて対向するように形成される。これによっ
て、マイクロストリップラインＭ２００がマイクロスト
リップライン共振器ＭＲ１０３と電磁的に結合するよう
に形成される。以上のようにして構成された従来例の帯
域通過フィルタ装置は、ストリップ導体１００ｂ，１０
１ａ，１０１ｂ，１０２ａ，１０２ｂ，１０３ａ，１０
３ｂ，２００ａの幅ｗと長さＬ１０とを所定の値になる
ように設定し、かつマイクロストリップライン共振器Ｍ
Ｒ１０１とマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０２
との間隔及びマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０
２とマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０３との間
隔をそれぞれ所定の値に設定することにより、所望の周
波数範囲の信号を通過させるように構成することができ
る。
２００ｂとからなるストリップ導体２００は、ストリッ
プ導体２００ａがストリップ導体１０３ｂと互いに所定
の間隔を隔てて対向するように形成される。これによっ
て、マイクロストリップラインＭ２００がマイクロスト
リップライン共振器ＭＲ１０３と電磁的に結合するよう
に形成される。以上のようにして構成された従来例の帯
域通過フィルタ装置は、ストリップ導体１００ｂ，１０
１ａ，１０１ｂ，１０２ａ，１０２ｂ，１０３ａ，１０
３ｂ，２００ａの幅ｗと長さＬ１０とを所定の値になる
ように設定し、かつマイクロストリップライン共振器Ｍ
Ｒ１０１とマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０２
との間隔及びマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０
２とマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０３との間
隔をそれぞれ所定の値に設定することにより、所望の周
波数範囲の信号を通過させるように構成することができ
る。
【０００６】図１８乃至図２３は、上述のように形成さ
れた従来例の帯域通過フィルタ装置のシミュレーション
結果を示したグラフである。図１８、図１９、図２０は
それぞれ、通過帯域の中心周波数ｆ0に対する通過帯域
の周波数範囲△fの割合で定義される比帯域△f／f0を
０．１，０．００７，０．００５６になるように各パラ
メータを設定した場合のシミュレーション結果を示した
グラフである。ここで、図１８、図１９、図２０におい
て、通過帯域の中心周波数ｆ0は略１８ＧＨｚになるよ
うに設定した。また、図２１、図２２、図２３はそれぞ
れ、比帯域△f／f0を０．０３３，０．０２，０．０１
になるように各パラメータを設定した場合のシミュレー
ション結果を示したグラフである。ここで、図２１、図
２２、図２３において、通過帯域の中心周波数ｆ0は略
３ＧＨｚになるように設定した。この従来例の帯域通過
フィルタ装置の設計方法は、例えばG.Matthaei,L.Youn
g,E.M.T.Jone,“Microwave Filters,Impedance-Matchin
g Networks,And Coupling Structures”,ARTECH HOUSE,
INC,pp472〜476,1964年に詳しく述べられている。
れた従来例の帯域通過フィルタ装置のシミュレーション
結果を示したグラフである。図１８、図１９、図２０は
それぞれ、通過帯域の中心周波数ｆ0に対する通過帯域
の周波数範囲△fの割合で定義される比帯域△f／f0を
０．１，０．００７，０．００５６になるように各パラ
メータを設定した場合のシミュレーション結果を示した
グラフである。ここで、図１８、図１９、図２０におい
て、通過帯域の中心周波数ｆ0は略１８ＧＨｚになるよ
うに設定した。また、図２１、図２２、図２３はそれぞ
れ、比帯域△f／f0を０．０３３，０．０２，０．０１
になるように各パラメータを設定した場合のシミュレー
ション結果を示したグラフである。ここで、図２１、図
２２、図２３において、通過帯域の中心周波数ｆ0は略
３ＧＨｚになるように設定した。この従来例の帯域通過
フィルタ装置の設計方法は、例えばG.Matthaei,L.Youn
g,E.M.T.Jone,“Microwave Filters,Impedance-Matchin
g Networks,And Coupling Structures”,ARTECH HOUSE,
INC,pp472〜476,1964年に詳しく述べられている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来例
の帯域通過フィルタ装置では、通過帯域における損失を
小さくしようとすると、マイクロストリップライン共振
器ＭＲ１０１とマイクロストリップライン共振器ＭＲ１
０２及びマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０２と
マイクロストリップライン共振器ＭＲ１０３とを互いに
強く結合させ、かつマイクロストリップラインＭ１００
とマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０１及びマイ
クロストリップラインＭ２００とマイクロストリップラ
イン共振器ＭＲ１０３とを強く結合させる必要がある。
その結果、比帯域が広くなり、阻止帯域における減衰量
を大きくできないという問題点があった。また、阻止帯
域における減衰量を大きくしようとすると、マイクロス
トリップライン共振器ＭＲ１０１とマイクロストリップ
ライン共振器ＭＲ１０２及びマイクロストリップライン
共振器ＭＲ１０２とマイクロストリップライン共振器Ｍ
Ｒ１０３とを互いに弱く結合させ、かつマイクロストリ
ップラインＭ１００とマイクロストリップライン共振器
ＭＲ１０１及びマイクロストリップラインＭ１００とマ
イクロストリップライン共振器ＭＲ１０１とを弱く結合
させる必要がある。その結果、比帯域が狭くなり、通過
帯域における損失が大きくなるという問題点があった。
の帯域通過フィルタ装置では、通過帯域における損失を
小さくしようとすると、マイクロストリップライン共振
器ＭＲ１０１とマイクロストリップライン共振器ＭＲ１
０２及びマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０２と
マイクロストリップライン共振器ＭＲ１０３とを互いに
強く結合させ、かつマイクロストリップラインＭ１００
とマイクロストリップライン共振器ＭＲ１０１及びマイ
クロストリップラインＭ２００とマイクロストリップラ
イン共振器ＭＲ１０３とを強く結合させる必要がある。
その結果、比帯域が広くなり、阻止帯域における減衰量
を大きくできないという問題点があった。また、阻止帯
域における減衰量を大きくしようとすると、マイクロス
トリップライン共振器ＭＲ１０１とマイクロストリップ
ライン共振器ＭＲ１０２及びマイクロストリップライン
共振器ＭＲ１０２とマイクロストリップライン共振器Ｍ
Ｒ１０３とを互いに弱く結合させ、かつマイクロストリ
ップラインＭ１００とマイクロストリップライン共振器
ＭＲ１０１及びマイクロストリップラインＭ１００とマ
イクロストリップライン共振器ＭＲ１０１とを弱く結合
させる必要がある。その結果、比帯域が狭くなり、通過
帯域における損失が大きくなるという問題点があった。
【０００８】本発明の目的は、以上の問題点を解決し
て、従来例に比較して、阻止帯域における減衰量を大き
くすることができる帯域通過フィルタ装置を提供するこ
とにある。
て、従来例に比較して、阻止帯域における減衰量を大き
くすることができる帯域通過フィルタ装置を提供するこ
とにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明に係る請求項１記
載の帯域通過フィルタ装置は、信号反射手段と、入出力
分離手段とを備え、所定の通過帯域を有する帯域通過フ
ィルタ装置であって、上記信号反射手段は、各一端が互
いに対向し、各他端が互いに対向しかつ互いに分布結合
するように設けられた第１と第２の伝送線路とからなる
第１の方向性結合器と、上記第１の方向性結合器と第３
の伝送線路とを含む回路が所定の第１の共振周波数で共
振するように、上記第２の伝送線路の一端に接続された
第３の伝送線路と、各一端が互いに対向し、各他端が互
いに対向しかつ互いに分布結合するように設けられた第
４と第５の伝送線路とからなる第２の方向性結合器と、
上記第２の方向性結合器と第６の伝送線路とを含む回路
が所定の第２の共振周波数で共振するように、上記第５
の伝送線路の一端に接続された第６の伝送線路と、抵抗
の一端が上記第４の伝送線路の他端に接続された抵抗
と、上記第１の伝送線路の他端と上記抵抗の他端との間
に接続され、上記抵抗の他端から見た上記信号反射手段
の入力端反射係数が上記通過帯域内の所定の周波数にお
いて最大になるように設定された長さを有する第７の伝
送線路とを備え、上記信号反射手段は、その入力端から
入力された上記通過帯域内の信号を反射して上記入力端
に出力し、上記入出力分離手段は、第１と第２と第３の
端子を有し、上記第２の端子が上記抵抗の他端に接続さ
れ、上記第１の端子から入力された信号を上記第２の端
子に出力し、上記第２の端子から入力された信号を上記
第３の端子に出力することを特徴とする。
載の帯域通過フィルタ装置は、信号反射手段と、入出力
分離手段とを備え、所定の通過帯域を有する帯域通過フ
ィルタ装置であって、上記信号反射手段は、各一端が互
いに対向し、各他端が互いに対向しかつ互いに分布結合
するように設けられた第１と第２の伝送線路とからなる
第１の方向性結合器と、上記第１の方向性結合器と第３
の伝送線路とを含む回路が所定の第１の共振周波数で共
振するように、上記第２の伝送線路の一端に接続された
第３の伝送線路と、各一端が互いに対向し、各他端が互
いに対向しかつ互いに分布結合するように設けられた第
４と第５の伝送線路とからなる第２の方向性結合器と、
上記第２の方向性結合器と第６の伝送線路とを含む回路
が所定の第２の共振周波数で共振するように、上記第５
の伝送線路の一端に接続された第６の伝送線路と、抵抗
の一端が上記第４の伝送線路の他端に接続された抵抗
と、上記第１の伝送線路の他端と上記抵抗の他端との間
に接続され、上記抵抗の他端から見た上記信号反射手段
の入力端反射係数が上記通過帯域内の所定の周波数にお
いて最大になるように設定された長さを有する第７の伝
送線路とを備え、上記信号反射手段は、その入力端から
入力された上記通過帯域内の信号を反射して上記入力端
に出力し、上記入出力分離手段は、第１と第２と第３の
端子を有し、上記第２の端子が上記抵抗の他端に接続さ
れ、上記第１の端子から入力された信号を上記第２の端
子に出力し、上記第２の端子から入力された信号を上記
第３の端子に出力することを特徴とする。
【００１０】本発明に係る請求項１記載の帯域通過フィ
ルタ装置において、上記信号反射手段は、上記第１の方
向性結合器と上記第３の伝送線路とからなり所定の第１
の共振周波数で共振する回路と、上記第２の方向性結合
器と上記第６の伝送線路とからなり所定の第２の共振周
波数で共振する回路とが上記抵抗と上記第７の伝送線路
とを介して接続されて構成される。そして、上記第７の
伝送線路の長さは、上記抵抗の他端から見た上記信号反
射手段の入力端反射係数が上記第１の共振周波数と上記
第２の共振周波数とを含む上記通過帯域内の所定の周波
数において最大になるように設定される。これによっ
て、上記信号反射手段は、上記第１の伝送線路の他端と
上記抵抗の他端との間の接続点に入力される信号のうち
上記通過帯域内の周波数を有する信号を反射して当該接
続点から出力する。従って、上記入出力分離手段の第１
の端子に入力されて上記入出力分離手段の第２の端子か
ら出力される信号のうち上記通過帯域内の周波数を有す
る信号は、上記信号反射手段によって反射されて、上記
入出力分離手段の第２の端子に入力され、上記入出力分
離手段の第３の端子から出力される。以上のようにし
て、請求項１記載の帯域通過フィルタ装置は、上記入出
力分離手段の第１の端子から入力された信号のうちの上
記通過帯域内の周波数を有する信号を上記入出力分離手
段の第３の端子から出力する。
ルタ装置において、上記信号反射手段は、上記第１の方
向性結合器と上記第３の伝送線路とからなり所定の第１
の共振周波数で共振する回路と、上記第２の方向性結合
器と上記第６の伝送線路とからなり所定の第２の共振周
波数で共振する回路とが上記抵抗と上記第７の伝送線路
とを介して接続されて構成される。そして、上記第７の
伝送線路の長さは、上記抵抗の他端から見た上記信号反
射手段の入力端反射係数が上記第１の共振周波数と上記
第２の共振周波数とを含む上記通過帯域内の所定の周波
数において最大になるように設定される。これによっ
て、上記信号反射手段は、上記第１の伝送線路の他端と
上記抵抗の他端との間の接続点に入力される信号のうち
上記通過帯域内の周波数を有する信号を反射して当該接
続点から出力する。従って、上記入出力分離手段の第１
の端子に入力されて上記入出力分離手段の第２の端子か
ら出力される信号のうち上記通過帯域内の周波数を有す
る信号は、上記信号反射手段によって反射されて、上記
入出力分離手段の第２の端子に入力され、上記入出力分
離手段の第３の端子から出力される。以上のようにし
て、請求項１記載の帯域通過フィルタ装置は、上記入出
力分離手段の第１の端子から入力された信号のうちの上
記通過帯域内の周波数を有する信号を上記入出力分離手
段の第３の端子から出力する。
【００１１】また、請求項２記載の帯域通過フィルタ装
置は、請求項１記載の帯域通過フィルタ装置においてさ
らに、上記第３の伝送線路の一端が上記第２の伝送線路
の一端に接続された上記第３の伝送線路の他端と、接地
端子との間に接続された第１の負性抵抗回路と、上記第
６の伝送線路の一端が上記第５の伝送線路の一端に接続
された上記第６の伝送線路の他端と、接地端子との間に
接続された第２の負性抵抗回路とを備えたことを特徴と
する。
置は、請求項１記載の帯域通過フィルタ装置においてさ
らに、上記第３の伝送線路の一端が上記第２の伝送線路
の一端に接続された上記第３の伝送線路の他端と、接地
端子との間に接続された第１の負性抵抗回路と、上記第
６の伝送線路の一端が上記第５の伝送線路の一端に接続
された上記第６の伝送線路の他端と、接地端子との間に
接続された第２の負性抵抗回路とを備えたことを特徴と
する。
【００１２】これによって、請求項２記載の帯域通過フ
ィルタ装置において、上記抵抗の他端から見た上記信号
反射手段の入力端反射係数を、第１の負性抵抗回路と第
２の負性抵抗回路を備えていない帯域通過フィルタ装置
に比較して大きくできるので、上記帯域通過フィルタ装
置の通過帯域における損失を小さくできる。
ィルタ装置において、上記抵抗の他端から見た上記信号
反射手段の入力端反射係数を、第１の負性抵抗回路と第
２の負性抵抗回路を備えていない帯域通過フィルタ装置
に比較して大きくできるので、上記帯域通過フィルタ装
置の通過帯域における損失を小さくできる。
【００１３】本発明に係る請求項３記載の帯域通過フィ
ルタ装置は、信号反射手段と、入出力分離手段とを備
え、所定の通過帯域を有する帯域通過フィルタ装置であ
って、上記信号反射手段は、それぞれ各一端が互いに対
向し、各他端が互いに対向しかつ互いに分布結合するよ
うに設けられた第１と第２の伝送線路とからなり、かつ
上記各第１の伝送線路の他端が互いに接続された複数の
第１の方向性結合器と、上記各第１の方向性結合器と各
第３の伝送線路とを含む各回路がそれぞれ所定の共振周
波数で共振するように、それぞれ上記各第２の伝送線路
の一端に接続された複数の第３の伝送線路と、それぞれ
各一端が互いに対向し、各他端が互いに対向しかつ互い
に分布結合するように設けられた第４と第５の伝送線路
とからなり、かつ上記各第４の伝送線路の他端が互いに
接続された複数の第２の方向性結合器と、上記各第２の
方向性結合器と各第６の伝送線路とを含む各回路がそれ
ぞれ所定の共振周波数で共振するように、それぞれ上記
各第５の伝送線路の一端に接続された複数の第６の伝送
線路と、抵抗の一端が上記各第４の伝送線路の他端の接
続点に接続された抵抗と、上記各第１の伝送線路の他端
の接続点と上記抵抗の他端との間に接続され、上記抵抗
の他端から見た上記信号反射手段の入力端反射係数が上
記通過帯域内の所定の周波数において最大になるように
設定された長さを有する第７の伝送線路とを備え、上記
信号反射手段は、その入力端から入力された上記通過帯
域内の信号を反射して上記入力端に出力し、上記入出力
分離手段は、第１と第２と第３の端子を有し、上記第２
の端子が上記抵抗の他端の接続され、上記第１の端子か
ら入力された信号を上記第２の端子に出力し、上記第２
の端子から入力された信号を上記第３の端子に出力する
入出力分離手段とを備えたことを特徴とする。
ルタ装置は、信号反射手段と、入出力分離手段とを備
え、所定の通過帯域を有する帯域通過フィルタ装置であ
って、上記信号反射手段は、それぞれ各一端が互いに対
向し、各他端が互いに対向しかつ互いに分布結合するよ
うに設けられた第１と第２の伝送線路とからなり、かつ
上記各第１の伝送線路の他端が互いに接続された複数の
第１の方向性結合器と、上記各第１の方向性結合器と各
第３の伝送線路とを含む各回路がそれぞれ所定の共振周
波数で共振するように、それぞれ上記各第２の伝送線路
の一端に接続された複数の第３の伝送線路と、それぞれ
各一端が互いに対向し、各他端が互いに対向しかつ互い
に分布結合するように設けられた第４と第５の伝送線路
とからなり、かつ上記各第４の伝送線路の他端が互いに
接続された複数の第２の方向性結合器と、上記各第２の
方向性結合器と各第６の伝送線路とを含む各回路がそれ
ぞれ所定の共振周波数で共振するように、それぞれ上記
各第５の伝送線路の一端に接続された複数の第６の伝送
線路と、抵抗の一端が上記各第４の伝送線路の他端の接
続点に接続された抵抗と、上記各第１の伝送線路の他端
の接続点と上記抵抗の他端との間に接続され、上記抵抗
の他端から見た上記信号反射手段の入力端反射係数が上
記通過帯域内の所定の周波数において最大になるように
設定された長さを有する第７の伝送線路とを備え、上記
信号反射手段は、その入力端から入力された上記通過帯
域内の信号を反射して上記入力端に出力し、上記入出力
分離手段は、第１と第２と第３の端子を有し、上記第２
の端子が上記抵抗の他端の接続され、上記第１の端子か
ら入力された信号を上記第２の端子に出力し、上記第２
の端子から入力された信号を上記第３の端子に出力する
入出力分離手段とを備えたことを特徴とする。
【００１４】本発明に係る請求項３記載の帯域通過フィ
ルタ装置において、それぞれ上記第１の方向性結合器と
上記第３の伝送線路とからなりそれぞれ所定の第１の共
振周波数で共振する回路は、互いに上記各第１の伝送線
路の他端が接続される。また、それぞれ上記第２の方向
性結合器と上記第６の伝送線路とからなりそれぞれ所定
の第２の共振周波数で共振する回路は、互いに上記各第
４の伝送線路の他端が接続される。さらに、上記信号反
射手段は、上記各第１の伝送線路の他端の接続点と上記
各第４の伝送線路の他端との接続点とが上記抵抗と上記
第７の伝送線路とを介して接続されて構成される。そし
て、上記第７の伝送線路の長さは、上記抵抗の他端から
見た上記信号反射手段の入力端反射係数が上記第１の共
振周波数と上記第２の共振周波数とを含む上記通過帯域
内の所定の周波数において最大になるように設定され
る。これによって、上記信号反射手段は、上記第１の伝
送線路の他端と上記抵抗の他端との間の接続点に入力さ
れる信号のうち上記通過帯域内の周波数を有する信号を
反射して当該接続点から出力する。従って、上記入出力
分離手段の第１の端子に入力されて上記入出力分離手段
の第２の端子から出力される信号のうち上記通過帯域内
の周波数を有する信号は、上記信号反射手段によって反
射されて、上記入出力分離手段の第２の端子に入力さ
れ、上記入出力分離手段の第３の端子から出力される。
以上のようにして、請求項１記載の帯域通過フィルタ装
置は、上記入出力分離手段の第１の端子から入力された
信号のうちの上記通過帯域内の周波数を有する信号を上
記入出力分離手段の第３の端子から出力する。
ルタ装置において、それぞれ上記第１の方向性結合器と
上記第３の伝送線路とからなりそれぞれ所定の第１の共
振周波数で共振する回路は、互いに上記各第１の伝送線
路の他端が接続される。また、それぞれ上記第２の方向
性結合器と上記第６の伝送線路とからなりそれぞれ所定
の第２の共振周波数で共振する回路は、互いに上記各第
４の伝送線路の他端が接続される。さらに、上記信号反
射手段は、上記各第１の伝送線路の他端の接続点と上記
各第４の伝送線路の他端との接続点とが上記抵抗と上記
第７の伝送線路とを介して接続されて構成される。そし
て、上記第７の伝送線路の長さは、上記抵抗の他端から
見た上記信号反射手段の入力端反射係数が上記第１の共
振周波数と上記第２の共振周波数とを含む上記通過帯域
内の所定の周波数において最大になるように設定され
る。これによって、上記信号反射手段は、上記第１の伝
送線路の他端と上記抵抗の他端との間の接続点に入力さ
れる信号のうち上記通過帯域内の周波数を有する信号を
反射して当該接続点から出力する。従って、上記入出力
分離手段の第１の端子に入力されて上記入出力分離手段
の第２の端子から出力される信号のうち上記通過帯域内
の周波数を有する信号は、上記信号反射手段によって反
射されて、上記入出力分離手段の第２の端子に入力さ
れ、上記入出力分離手段の第３の端子から出力される。
以上のようにして、請求項１記載の帯域通過フィルタ装
置は、上記入出力分離手段の第１の端子から入力された
信号のうちの上記通過帯域内の周波数を有する信号を上
記入出力分離手段の第３の端子から出力する。
【００１５】また、請求項４記載の帯域通過フィルタ装
置は、請求項３記載の帯域通過フィルタ装置においてさ
らに、上記第３の伝送線路の各一端が上記第２の伝送線
路の各一端に接続された上記第３の伝送線路の各他端
と、接地端子との間にそれぞれ接続された複数の第１の
負性抵抗回路と、上記第６の伝送線路の各一端が上記第
５の伝送線路の各一端に接続された上記第６の伝送線路
の各他端と、接地端子との間にそれぞれ接続された複数
の第２の負性抵抗回路とを備えたことを特徴とする。
置は、請求項３記載の帯域通過フィルタ装置においてさ
らに、上記第３の伝送線路の各一端が上記第２の伝送線
路の各一端に接続された上記第３の伝送線路の各他端
と、接地端子との間にそれぞれ接続された複数の第１の
負性抵抗回路と、上記第６の伝送線路の各一端が上記第
５の伝送線路の各一端に接続された上記第６の伝送線路
の各他端と、接地端子との間にそれぞれ接続された複数
の第２の負性抵抗回路とを備えたことを特徴とする。
【００１６】これによって、上記各第１の方向性結合器
と上記各第２の方向性結合器の反射係数を第１の負性抵
抗回路と第２の負性抵抗回路を備えていない帯域通過フ
ィルタ装置に比較して大きくできるので、帯域通過フィ
ルタ装置の通過帯域における損失を小さくできる。
と上記各第２の方向性結合器の反射係数を第１の負性抵
抗回路と第２の負性抵抗回路を備えていない帯域通過フ
ィルタ装置に比較して大きくできるので、帯域通過フィ
ルタ装置の通過帯域における損失を小さくできる。
【００１７】さらに、請求項５記載の帯域通過フィルタ
装置は、請求項１、２、３又は４記載の帯域通過フィル
タ装置において、上記入出力分離手段は、サーキュレー
タであることを特徴とする。
装置は、請求項１、２、３又は４記載の帯域通過フィル
タ装置において、上記入出力分離手段は、サーキュレー
タであることを特徴とする。
【００１８】請求項５記載の帯域通過フィルタ装置にお
いて、上記サーキュレータは、第１と第２と第３の端子
を有し、上記第１の端子から入力された信号を上記第２
の端子から出力し、上記第２の端子から入力された信号
を上記第３の端子から出力する。
いて、上記サーキュレータは、第１と第２と第３の端子
を有し、上記第１の端子から入力された信号を上記第２
の端子から出力し、上記第２の端子から入力された信号
を上記第３の端子から出力する。
【００１９】またさらに、請求項６記載の帯域通過フィ
ルタ装置は、請求項１、２、３又は４記載の帯域通過フ
ィルタ装置において、上記入出力分離手段は、３ｄＢ方
向性結合器であることを特徴とする。
ルタ装置は、請求項１、２、３又は４記載の帯域通過フ
ィルタ装置において、上記入出力分離手段は、３ｄＢ方
向性結合器であることを特徴とする。
【００２０】請求項６記載の帯域通過フィルタ装置にお
いて、上記３ｄＢ方向性結合器は、入力端子である第１
の端子と、分配端子である第２と第３の端子と、アイソ
レーション端子である第４の端子を有し、上記第１の端
子から入力された信号を上記第２及び第３の端子に出力
し、上記第１の端子から入力された信号を上記第４の端
子に出力する。
いて、上記３ｄＢ方向性結合器は、入力端子である第１
の端子と、分配端子である第２と第３の端子と、アイソ
レーション端子である第４の端子を有し、上記第１の端
子から入力された信号を上記第２及び第３の端子に出力
し、上記第１の端子から入力された信号を上記第４の端
子に出力する。
【００２１】
＜第１の実施形態＞図１は、本発明に係る第１の実施形
態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１の構成を示すブロック図
である。第１の実施形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１
は、反射回路７１とサーキュレータ６と伝送線路２ｃと
によって構成され、反射回路７１は、互いに分布結合す
る伝送線路１ａと伝送線路２ａとからなる方向性結合器
１０と、互いに分布結合する伝送線路３ａと伝送線路４
とからなる方向性結合器２０と、方向性結合器１０と方
向性結合器２０とを接続する抵抗５とを備えて構成され
たことを特徴とする。
態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１の構成を示すブロック図
である。第１の実施形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１
は、反射回路７１とサーキュレータ６と伝送線路２ｃと
によって構成され、反射回路７１は、互いに分布結合す
る伝送線路１ａと伝送線路２ａとからなる方向性結合器
１０と、互いに分布結合する伝送線路３ａと伝送線路４
とからなる方向性結合器２０と、方向性結合器１０と方
向性結合器２０とを接続する抵抗５とを備えて構成され
たことを特徴とする。
【００２２】以下、図面を参照して第１の実施形態の帯
域通過フィルタ装置Ｆ１の構成について詳細に説明す
る。図１に示すように、伝送線路１は、伝送線路１ａと
伝送線路１ｂとが直列に連結されてなり、伝送線路１の
一端は接地され、伝送線路１の他端は開放される。ここ
で、伝送線路１ａは伝送線路１の他端から長手方向に所
定の長さの部分であり、伝送線路１ｂは伝送線路１の一
端から長手方向に所定の長さＬの部分である。また、伝
送線路２は、伝送線路２ａと伝送線路２ｂと伝送線路２
ｃとが直列に連結されてなる。伝送線路２の一端から所
定の長さの伝送線路２ａは、伝送線路１ａと分布結合す
るように所定の間隔を隔てて対向するように設けられ
る。これによって、各一端が互いに対向し、各他端が互
いに対向しかつ互いに分布結合する伝送線路１ａと伝送
線路２ａとによって方向性結合器１０が構成される。
域通過フィルタ装置Ｆ１の構成について詳細に説明す
る。図１に示すように、伝送線路１は、伝送線路１ａと
伝送線路１ｂとが直列に連結されてなり、伝送線路１の
一端は接地され、伝送線路１の他端は開放される。ここ
で、伝送線路１ａは伝送線路１の他端から長手方向に所
定の長さの部分であり、伝送線路１ｂは伝送線路１の一
端から長手方向に所定の長さＬの部分である。また、伝
送線路２は、伝送線路２ａと伝送線路２ｂと伝送線路２
ｃとが直列に連結されてなる。伝送線路２の一端から所
定の長さの伝送線路２ａは、伝送線路１ａと分布結合す
るように所定の間隔を隔てて対向するように設けられ
る。これによって、各一端が互いに対向し、各他端が互
いに対向しかつ互いに分布結合する伝送線路１ａと伝送
線路２ａとによって方向性結合器１０が構成される。
【００２３】ここで、方向性結合器１０の入出力端子Ｔ
１２は、伝送線路１の他端に設けられて開放され、方向
性結合器１０の入出力端子Ｔ１４は、伝送線路２ａの一
端すなわち伝送線路２の一端に設けられて開放される。
また、方向性結合器１０の入出力端子Ｔ１３は、伝送線
路１ａと伝送線路１ｂとの境界に仮想的に設けられ、伝
送線路１ｂを介して接地される。伝送線路２ｂは、長手
方向の長さＬ１を有し、伝送線路２ｂの一端が伝送線路
２ａの他端に直列に連結されて設けられる。伝送線路２
ｃは、伝送線路２ｂにＬ字型に連結されて設けられる。
方向性結合器１０の入出力端子Ｔ１１は、伝送線路２ａ
と伝送線路２ｂとの境界に仮想的に設けられる。
１２は、伝送線路１の他端に設けられて開放され、方向
性結合器１０の入出力端子Ｔ１４は、伝送線路２ａの一
端すなわち伝送線路２の一端に設けられて開放される。
また、方向性結合器１０の入出力端子Ｔ１３は、伝送線
路１ａと伝送線路１ｂとの境界に仮想的に設けられ、伝
送線路１ｂを介して接地される。伝送線路２ｂは、長手
方向の長さＬ１を有し、伝送線路２ｂの一端が伝送線路
２ａの他端に直列に連結されて設けられる。伝送線路２
ｃは、伝送線路２ｂにＬ字型に連結されて設けられる。
方向性結合器１０の入出力端子Ｔ１１は、伝送線路２ａ
と伝送線路２ｂとの境界に仮想的に設けられる。
【００２４】また、抵抗５は、伝送線路２ｂの他端と伝
送線路４の一端との間に接続される。ここで、伝送線路
４は、伝送線路４の一端が伝送線路２ｂの他端と所定の
間隔を隔てるように、かつ伝送線路４の他端が開放され
て設けられる。伝送線路３ａと伝送線路３ｂとが直列に
連結されてなる伝送線路３は、伝送線路３の一端が開放
され、伝送線路３の他端が接地されて設けられる。伝送
線路３の一端から所定の長さの部分である伝送線路３ａ
は、伝送線路４と分布結合するように所定の間隔を隔て
て対向するように設けられる。ここで、伝送線路３ｂは
伝送線路３の他端から長さＬの部分である。これによっ
て、各一端が互いに対向し、各他端が互いに対向しかつ
互いに分布結合する伝送線路３ａと伝送線路４とによっ
て方向性結合器２０が構成される。
送線路４の一端との間に接続される。ここで、伝送線路
４は、伝送線路４の一端が伝送線路２ｂの他端と所定の
間隔を隔てるように、かつ伝送線路４の他端が開放され
て設けられる。伝送線路３ａと伝送線路３ｂとが直列に
連結されてなる伝送線路３は、伝送線路３の一端が開放
され、伝送線路３の他端が接地されて設けられる。伝送
線路３の一端から所定の長さの部分である伝送線路３ａ
は、伝送線路４と分布結合するように所定の間隔を隔て
て対向するように設けられる。ここで、伝送線路３ｂは
伝送線路３の他端から長さＬの部分である。これによっ
て、各一端が互いに対向し、各他端が互いに対向しかつ
互いに分布結合する伝送線路３ａと伝送線路４とによっ
て方向性結合器２０が構成される。
【００２５】ここで、方向性結合器２０の入出力端子Ｔ
２１は、伝送線路４の一端に設けられる。方向性結合器
２０の入出力端子Ｔ２２は、伝送線路３の一端に設けら
れ開放される。方向性結合器２０の入出力端子Ｔ２４
は、伝送線路４の他端に設けられて開放される。方向性
結合器２０の入出力端子Ｔ２３は、伝送線路３ａと伝送
線路３ｂとの境界に仮想的に設けられ、伝送線路３ｂを
介して接地される。
２１は、伝送線路４の一端に設けられる。方向性結合器
２０の入出力端子Ｔ２２は、伝送線路３の一端に設けら
れ開放される。方向性結合器２０の入出力端子Ｔ２４
は、伝送線路４の他端に設けられて開放される。方向性
結合器２０の入出力端子Ｔ２３は、伝送線路３ａと伝送
線路３ｂとの境界に仮想的に設けられ、伝送線路３ｂを
介して接地される。
【００２６】反射回路７１は、入出力端子Ｔ１３が伝送
線路１ｂを介して接地された方向性結合器１０と、入出
力端子Ｔ２３が伝送線路３ｂを介して接地された方向性
結合器２０と、方向性結合器１０の入出力端子Ｔ１１と
方向性結合器２０の入出力端子Ｔ２１の間に直列に接続
された伝送線路２ｂと抵抗５とを備えて構成される。こ
こで、反射回路７１の入出力端子Ｔ７１は、伝送線路２
ｂと伝送線路２ｃの境界に仮想的に設けられる。
線路１ｂを介して接地された方向性結合器１０と、入出
力端子Ｔ２３が伝送線路３ｂを介して接地された方向性
結合器２０と、方向性結合器１０の入出力端子Ｔ１１と
方向性結合器２０の入出力端子Ｔ２１の間に直列に接続
された伝送線路２ｂと抵抗５とを備えて構成される。こ
こで、反射回路７１の入出力端子Ｔ７１は、伝送線路２
ｂと伝送線路２ｃの境界に仮想的に設けられる。
【００２７】そして、端子Ｔ６ａ，Ｔ６ｂ，Ｔ６ｃを有
するサーキュレータ６は、サーキュレータ６の端子Ｔ６
ｂが伝送線路２ｃの他端に接続されて設けられる。すな
わち、サーキュレータ６の端子Ｔ６ｂは、伝送線路２ｃ
を介して反射回路７１の入出力端子Ｔ７１に接続され
る。ここで、サーキュレータ６は、端子Ｔ６ａから入力
される信号を端子Ｔ６ｂを介して入出力端子Ｔ７１に出
力しかつ端子Ｔ６ｂから入力される信号を端子Ｔ６ｃを
介して出力する入出力分離素子である。
するサーキュレータ６は、サーキュレータ６の端子Ｔ６
ｂが伝送線路２ｃの他端に接続されて設けられる。すな
わち、サーキュレータ６の端子Ｔ６ｂは、伝送線路２ｃ
を介して反射回路７１の入出力端子Ｔ７１に接続され
る。ここで、サーキュレータ６は、端子Ｔ６ａから入力
される信号を端子Ｔ６ｂを介して入出力端子Ｔ７１に出
力しかつ端子Ｔ６ｂから入力される信号を端子Ｔ６ｃを
介して出力する入出力分離素子である。
【００２８】以上のようにして、第１の実施形態の帯域
通過フィルタＦ１は構成される。
通過フィルタＦ１は構成される。
【００２９】次に、以上のように構成された第１の実施
形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１の動作を説明する。以
下の動作の説明では、まず、反射回路７１を２つの共振
回路８１，８２に分けて、それぞれの共振回路８１，８
２の構成と動作について説明し、次に共振回路８１と共
振回路８２とからなる反射回路７１の動作を説明する。
形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１の動作を説明する。以
下の動作の説明では、まず、反射回路７１を２つの共振
回路８１，８２に分けて、それぞれの共振回路８１，８
２の構成と動作について説明し、次に共振回路８１と共
振回路８２とからなる反射回路７１の動作を説明する。
【００３０】図２は、図１の方向性結合器１０の入出力
端子Ｔ１３をインピーダンスＺLの負荷７ａで終端して
構成した共振回路８１の回路図である。ここで、負荷７
ａは、図１の伝送線路１ｂに対応し、入出力端子Ｔ１
２，Ｔ１４は、図１の方向性結合器１０と同様に開放端
になるように構成している。図２の共振回路８１におい
て、伝送線路１ａと伝送線路２ａとの結合伝送線路であ
る方向性結合器１０のＺマトリックスの各要素は、当該
結合伝送線路の偶モードのインピーダンスＺ0eと奇モー
ドのインピーダンスＺ0oを用いて、次の数１乃至数４で
与えられる。ここで、当該結合伝送線路のＺマトリック
スの各要素は、E.M.T.Jones and J.T.Bolljahn，“Coup
led-strip-transmission-line filters and directiona
l couplers”，IRE Transactions on Microwave Theory
and Techniques，MTT-4 No4，pp75〜81，1956年4月に
示された方法を用いて求めた。また、伝送線路１ａ，２
ａの損失は、無いものと仮定した。
端子Ｔ１３をインピーダンスＺLの負荷７ａで終端して
構成した共振回路８１の回路図である。ここで、負荷７
ａは、図１の伝送線路１ｂに対応し、入出力端子Ｔ１
２，Ｔ１４は、図１の方向性結合器１０と同様に開放端
になるように構成している。図２の共振回路８１におい
て、伝送線路１ａと伝送線路２ａとの結合伝送線路であ
る方向性結合器１０のＺマトリックスの各要素は、当該
結合伝送線路の偶モードのインピーダンスＺ0eと奇モー
ドのインピーダンスＺ0oを用いて、次の数１乃至数４で
与えられる。ここで、当該結合伝送線路のＺマトリック
スの各要素は、E.M.T.Jones and J.T.Bolljahn，“Coup
led-strip-transmission-line filters and directiona
l couplers”，IRE Transactions on Microwave Theory
and Techniques，MTT-4 No4，pp75〜81，1956年4月に
示された方法を用いて求めた。また、伝送線路１ａ，２
ａの損失は、無いものと仮定した。
【００３１】
【数１】 Ｚ11＝Ｚ22＝Ｚ33＝Ｚ44＝−ｊ(1/2)(Ｚ0e＋Ｚ0o)cotθ
【数２】 Ｚ12＝Ｚ21＝Ｚ34＝Ｚ43＝−ｊ(1/2)(Ｚ0e−Ｚ0o)cotθ
【数３】Ｚ13＝Ｚ31＝Ｚ24＝Ｚ42＝−ｊ(1/2)(Ｚ0e−Ｚ
0o)cosecθ
0o)cosecθ
【数４】Ｚ14＝Ｚ41＝Ｚ23＝Ｚ32＝−ｊ(1/2)(Ｚ0e＋Ｚ
0o)cosecθ
0o)cosecθ
【００３２】ここで、数１乃至数４におけるθは、次の
数５で与えられる電気長である。また、数５におけるｌ
は方向性結合器１０の物理長であり、ｋは位相定数であ
る。
数５で与えられる電気長である。また、数５におけるｌ
は方向性結合器１０の物理長であり、ｋは位相定数であ
る。
【００３３】
【数５】θ＝ｋｌ
【００３４】また、図２に示したように、入出力端子Ｔ
１２，Ｔ１４は開放端であり、入出力端子Ｔ１３は、負
荷７ａで終端されているので、入出力端子Ｔ１１，Ｔ１
２，Ｔ１３，Ｔ１４におけるそれぞれの電圧Ｖ1，Ｖ2，
Ｖ3，Ｖ4は、入出力端子Ｔ１１，Ｔ１３におけるそれぞ
れの電流Ｉ1，Ｉ3と要素Ｚ11，Ｚ33，Ｚ21，Ｚ43，
Ｚ13，Ｚ31，Ｚ41，Ｚ23とを用いて、次の数６乃至数９
で表わすことができる。
１２，Ｔ１４は開放端であり、入出力端子Ｔ１３は、負
荷７ａで終端されているので、入出力端子Ｔ１１，Ｔ１
２，Ｔ１３，Ｔ１４におけるそれぞれの電圧Ｖ1，Ｖ2，
Ｖ3，Ｖ4は、入出力端子Ｔ１１，Ｔ１３におけるそれぞ
れの電流Ｉ1，Ｉ3と要素Ｚ11，Ｚ33，Ｚ21，Ｚ43，
Ｚ13，Ｚ31，Ｚ41，Ｚ23とを用いて、次の数６乃至数９
で表わすことができる。
【００３５】
【数６】Ｖ1＝Ｚ11Ｉ1＋Ｚ13Ｉ3
【数７】Ｖ2＝Ｚ21Ｉ1＋Ｚ23Ｉ3
【数８】Ｖ3＝Ｚ31Ｉ1＋Ｚ33Ｉ3＝−ＺLＩ3
【数９】Ｖ4＝Ｚ41Ｉ1＋Ｚ43Ｉ3
【００３６】以上のことから、入出力端子Ｔ１１から方
向性結合器１０を見たときのインピーダンスＺ1は、次
の数１０で表すことができる。
向性結合器１０を見たときのインピーダンスＺ1は、次
の数１０で表すことができる。
【００３７】
【数１０】 Ｚ1 ＝Ｖ1/Ｉ1 ＝−ｊ(Ｚ0e＋Ｚ0o)(cotθ)/2 ＋{(1/4)(Ｚ0e−Ｚ0o)2cosec2θ}/{−ｊ(1/2)(Ｚ0e＋Ｚ0o)cotθ＋ＺL}
【００３８】ここで、図１の第１の実施形態の帯域通過
フィルタ装置Ｆ１では、負荷７ａは、一端を接地した伝
送線路１ｂで構成しているので、負荷７ａのインピーダ
ンスＺLは、次の数１１で表わすことができる。また、
数１０で表されるインピーダンスＺ1は、数１２で表わ
すことができる。ここで、Ｚ0は伝送線路１ｂの特性イ
ンピーダンスであり、Ｌ２は伝送線路１ｂの長さであ
る。βは伝送線路１ｂの位相定数である。
フィルタ装置Ｆ１では、負荷７ａは、一端を接地した伝
送線路１ｂで構成しているので、負荷７ａのインピーダ
ンスＺLは、次の数１１で表わすことができる。また、
数１０で表されるインピーダンスＺ1は、数１２で表わ
すことができる。ここで、Ｚ0は伝送線路１ｂの特性イ
ンピーダンスであり、Ｌ２は伝送線路１ｂの長さであ
る。βは伝送線路１ｂの位相定数である。
【００３９】
【数１１】ＺL＝jＺ0tan(βＬ２)
【数１２】Ｚ1＝−j{(Ｚ0e＋Ｚ0o)cotθ}/2＋ｊ{(1/4)
(Ｚ0e−Ｚ0o)2cosec2θ}/{(1/2)(Ｚ0e＋Ｚ0o)cotθ−Ｚ
0tan(βＬ２)}
(Ｚ0e−Ｚ0o)2cosec2θ}/{(1/2)(Ｚ0e＋Ｚ0o)cotθ−Ｚ
0tan(βＬ２)}
【００４０】従って、共振回路８１は、数１２の右辺の
第２項の分母が０になる共振周波数ｆ0、すなわち数１
３を満足する共振周波数ｆ0で共振する。言い換える
と、伝送線路１ｂの長さＬ２を所定の値に設定すること
によって、共振回路８１の共振周波数ｆ0を所定の値に
設定することができる。
第２項の分母が０になる共振周波数ｆ0、すなわち数１
３を満足する共振周波数ｆ0で共振する。言い換える
と、伝送線路１ｂの長さＬ２を所定の値に設定すること
によって、共振回路８１の共振周波数ｆ0を所定の値に
設定することができる。
【００４１】
【数１３】(1/2)(Ｚ0e＋Ｚ00)cotθ＝Ｚ0tan(βＬ２）
【００４２】図４は、インピーダンスＺ１を示すスミス
チャートである。ここで、インピーダンスＺ1は、長さ
Ｌ２を所定の値に設定し、かつ周波数を１７ＧＨｚから
１７．８８ＧＨｚまで掃引して計算によって求めた。計
算の結果、共振周波数ｆ0は、１７．４ＧＨｚであっ
た。数１２において、インピーダンスＺ1は、伝送線路
１ａ，２ａが無損失であると仮定したが、図４では、伝
送線路１ａ，２ａが損失を有するものとして計算した。
その結果、インピーダンスＺ1は、図４に示すように、
スミスチャート上でＲ＝０の円の内側に軌跡を描く。そ
して、方向性結合器１０の入出力端子Ｔ１１に、共振周
波数ｆ0における管内波長λｇの１／４倍に設定された
長さＬ１を有する伝送線路２ｂの一端を接続すると、伝
送線路２ｂの他端から見たときの共振回路８１のインピ
ーダンスＺ1aは、図２４に示すように、図４のインピー
ダンスＺ1の軌跡をスミスチャート上で１８０度回転さ
せた軌跡を描く。すなわち、伝送線路２ｂを方向性結合
器１０の入出力端子Ｔ１１に接続することによって、伝
送線路２ｂの他端から見たときの共振回路８１のインピ
ーダンスＺ1aを、共振周波数ｆ0において最小になるよ
うにし、共振周波数ｆ0から離れた周波数ｆ1，ｆ2で大
きくなるように設定している。
チャートである。ここで、インピーダンスＺ1は、長さ
Ｌ２を所定の値に設定し、かつ周波数を１７ＧＨｚから
１７．８８ＧＨｚまで掃引して計算によって求めた。計
算の結果、共振周波数ｆ0は、１７．４ＧＨｚであっ
た。数１２において、インピーダンスＺ1は、伝送線路
１ａ，２ａが無損失であると仮定したが、図４では、伝
送線路１ａ，２ａが損失を有するものとして計算した。
その結果、インピーダンスＺ1は、図４に示すように、
スミスチャート上でＲ＝０の円の内側に軌跡を描く。そ
して、方向性結合器１０の入出力端子Ｔ１１に、共振周
波数ｆ0における管内波長λｇの１／４倍に設定された
長さＬ１を有する伝送線路２ｂの一端を接続すると、伝
送線路２ｂの他端から見たときの共振回路８１のインピ
ーダンスＺ1aは、図２４に示すように、図４のインピー
ダンスＺ1の軌跡をスミスチャート上で１８０度回転さ
せた軌跡を描く。すなわち、伝送線路２ｂを方向性結合
器１０の入出力端子Ｔ１１に接続することによって、伝
送線路２ｂの他端から見たときの共振回路８１のインピ
ーダンスＺ1aを、共振周波数ｆ0において最小になるよ
うにし、共振周波数ｆ0から離れた周波数ｆ1，ｆ2で大
きくなるように設定している。
【００４３】次に、図３に示した共振回路８２について
説明する。共振回路８２は、方向性結合器２０とインピ
ーダンスＺLの負荷７ｂとからなる共振回路８２ａと、
特性インピーダンスＺ0に等しい抵抗値を有する抵抗５
とによって構成される。ここで、共振回路８２ａは、共
振回路８１と同様に構成され、抵抗５は方向性結合器２
０の入出力端子Ｔ２１に接続される。また、抵抗５の抵
抗値すなわち特性インピーダンスＺ0の値は、５０オー
ムに設定される。負荷７ｂは、図１の伝送線路３ｂに対
応する。以上のように構成された共振回路８２におい
て、上述のように、負荷７ｂのインピーダンスを負荷７
ａのインピーダンスＺLに等しく設定しているので、共
振回路８２は、共振周波数ｆ0で共振し、抵抗５を５０
オームに設定しているので、抵抗５の端子Ｔ５から方向
性結合器２０を見たときのインピーダンスＺ2は、共振
周波数ｆ0から離れた周波数では、略５０オームにな
る。
説明する。共振回路８２は、方向性結合器２０とインピ
ーダンスＺLの負荷７ｂとからなる共振回路８２ａと、
特性インピーダンスＺ0に等しい抵抗値を有する抵抗５
とによって構成される。ここで、共振回路８２ａは、共
振回路８１と同様に構成され、抵抗５は方向性結合器２
０の入出力端子Ｔ２１に接続される。また、抵抗５の抵
抗値すなわち特性インピーダンスＺ0の値は、５０オー
ムに設定される。負荷７ｂは、図１の伝送線路３ｂに対
応する。以上のように構成された共振回路８２におい
て、上述のように、負荷７ｂのインピーダンスを負荷７
ａのインピーダンスＺLに等しく設定しているので、共
振回路８２は、共振周波数ｆ0で共振し、抵抗５を５０
オームに設定しているので、抵抗５の端子Ｔ５から方向
性結合器２０を見たときのインピーダンスＺ2は、共振
周波数ｆ0から離れた周波数では、略５０オームにな
る。
【００４４】図５は、インピーダンスＺ2を示すスミス
チャートである。ここで、インピーダンスＺ2は、イン
ピーダンスＺ1と同様に、長さＬ３を所定の値に設定
し、かつ周波数を１７ＧＨｚから１７．８８ＧＨｚまで
掃引して計算によって求めた。図５に示すように、周波
数ｆ1＝１７．００ＧＨｚ及び周波数ｆ2＝１７．８８Ｇ
ＨｚにおけるインピーダンスＺ2はそれぞれ、スミスチ
ャートの略中心部に位置し、周波数を１７．００ＧＨｚ
から１７．８８ＧＨｚまで掃引したときのインピーダン
スＺ2の軌跡は円を描く。図６は、抵抗５の端子Ｔ５に
おける入力端反射係数Ｓ11と反射信号の位相φの周波数
特性を示したグラフである。
チャートである。ここで、インピーダンスＺ2は、イン
ピーダンスＺ1と同様に、長さＬ３を所定の値に設定
し、かつ周波数を１７ＧＨｚから１７．８８ＧＨｚまで
掃引して計算によって求めた。図５に示すように、周波
数ｆ1＝１７．００ＧＨｚ及び周波数ｆ2＝１７．８８Ｇ
ＨｚにおけるインピーダンスＺ2はそれぞれ、スミスチ
ャートの略中心部に位置し、周波数を１７．００ＧＨｚ
から１７．８８ＧＨｚまで掃引したときのインピーダン
スＺ2の軌跡は円を描く。図６は、抵抗５の端子Ｔ５に
おける入力端反射係数Ｓ11と反射信号の位相φの周波数
特性を示したグラフである。
【００４５】次に、端子Ｔ７１から反射回路７１を見た
ときのインピーダンスＺ71について説明する。ここで、
反射回路７１は、図１に示すように、共振回路８１の伝
送線路２ｂの一端と共振回路８２の抵抗５の端子Ｔ５と
が接続されて構成されているので、インピーダンスＺ71
は、上述のインピーダンスＺ2とインピーダンスＺ1aと
を用いて以下のように説明することができる。まず、共
振周波数ｆ0＝１７．４０ＧＨｚ付近において、図５と
図２４から明らかなように、共振回路８２のインピーダ
ンスＺ2の抵抗成分及びリアクタンス成分は、インピー
ダンスＺ1aに比較して非常に高くなる。また、反射回路
７１は、端子Ｔ７１と接地端子との間に共振回路８１と
共振回路８２とが並列に接続された回路とみることがで
きるので、共振周波数ｆ0付近における反射回路７１の
インピーダンスＺ71は、Ｚ2≫Ｚ1aだからインピーダン
スＺ1aにほぼ等しい値になる。一方、共振周波数ｆ0か
ら離れた周波数ｆ1及び周波数ｆ2において、共振回路８
１のインピーダンスＺ1aの抵抗成分とリアクタンス成分
は、インピーダンスＺ2に比較して非常に高くなる。従
って、共振周波数ｆ0から離れた周波数ｆ1及び周波数ｆ
2におけるインピーダンスＺ71は、端子Ｔ５から見たと
きの共振回路８２のインピーダンスＺ2にほぼ等しい
値、すなわち、略５０オームになる。この場合、端子Ｔ
７１から見たときの反射回路７１のインピーダンスＺ71
は、図２５に示すように、スミスチャート上に軌跡を描
く。図２４に示すインピーダンスＺ1aと図５に示すイン
ピーダンスＺ2とを合成した反射回路７１のインピーダ
ンスＺ71は、共振周波数ｆ0付近において、インピーダ
ンスＺ1aにほぼ等しい値、すなわち、スミスチャート上
で、中心から離れた値をとり、共振周波数ｆ0から離れ
た周波数においては、略５０オーム、すなわちスミスチ
ャート上で略中心に位置する値をとる。従って、反射回
路７１は、図１に示すように、共振回路８１の伝送線路
２ｂの一端と共振回路８２の抵抗５の端子Ｔ５とが接続
されて構成されているので、共振周波数ｆ0付近におい
て、端子Ｔ７１から反射回路７１を見たときの入力端反
射係数Ｓ11を大きくでき、共振周波数ｆ0から離れた周
波数において、端子Ｔ７１から反射回路７１を見たとき
の入力端反射係数Ｓ11を小さくできる。
ときのインピーダンスＺ71について説明する。ここで、
反射回路７１は、図１に示すように、共振回路８１の伝
送線路２ｂの一端と共振回路８２の抵抗５の端子Ｔ５と
が接続されて構成されているので、インピーダンスＺ71
は、上述のインピーダンスＺ2とインピーダンスＺ1aと
を用いて以下のように説明することができる。まず、共
振周波数ｆ0＝１７．４０ＧＨｚ付近において、図５と
図２４から明らかなように、共振回路８２のインピーダ
ンスＺ2の抵抗成分及びリアクタンス成分は、インピー
ダンスＺ1aに比較して非常に高くなる。また、反射回路
７１は、端子Ｔ７１と接地端子との間に共振回路８１と
共振回路８２とが並列に接続された回路とみることがで
きるので、共振周波数ｆ0付近における反射回路７１の
インピーダンスＺ71は、Ｚ2≫Ｚ1aだからインピーダン
スＺ1aにほぼ等しい値になる。一方、共振周波数ｆ0か
ら離れた周波数ｆ1及び周波数ｆ2において、共振回路８
１のインピーダンスＺ1aの抵抗成分とリアクタンス成分
は、インピーダンスＺ2に比較して非常に高くなる。従
って、共振周波数ｆ0から離れた周波数ｆ1及び周波数ｆ
2におけるインピーダンスＺ71は、端子Ｔ５から見たと
きの共振回路８２のインピーダンスＺ2にほぼ等しい
値、すなわち、略５０オームになる。この場合、端子Ｔ
７１から見たときの反射回路７１のインピーダンスＺ71
は、図２５に示すように、スミスチャート上に軌跡を描
く。図２４に示すインピーダンスＺ1aと図５に示すイン
ピーダンスＺ2とを合成した反射回路７１のインピーダ
ンスＺ71は、共振周波数ｆ0付近において、インピーダ
ンスＺ1aにほぼ等しい値、すなわち、スミスチャート上
で、中心から離れた値をとり、共振周波数ｆ0から離れ
た周波数においては、略５０オーム、すなわちスミスチ
ャート上で略中心に位置する値をとる。従って、反射回
路７１は、図１に示すように、共振回路８１の伝送線路
２ｂの一端と共振回路８２の抵抗５の端子Ｔ５とが接続
されて構成されているので、共振周波数ｆ0付近におい
て、端子Ｔ７１から反射回路７１を見たときの入力端反
射係数Ｓ11を大きくでき、共振周波数ｆ0から離れた周
波数において、端子Ｔ７１から反射回路７１を見たとき
の入力端反射係数Ｓ11を小さくできる。
【００４６】本発明者は、反射回路７１の動作を確認す
るために、伝送線路２ｂの長さＬ１を共振周波数ｆ0に
おける管内波長λｇの略１／４倍になるように設定し
て、反射回路７１の端子Ｔ７１における入力端反射係数
Ｓ11と反射信号の位相φの周波数特性をシミュレーショ
ンすることによって求めた。その結果を図７に示す。図
７から明らかなように、共振周波数ｆ0とその近傍の周
波数帯域である１７．４ＧＨｚから１７．５２ＧＨｚの
間の周波数帯域において入力端反射係数Ｓ11は、他の周
波数における入力端反射係数Ｓ11に比較して大きく、か
つ平坦である。また、図７においては、伝送線路２ｂの
長さＬ１を、１６５０μｍ，１７００μｍ，１７４０μ
ｍに設定したときのそれぞれのシミュレーション値を示
している。従って、伝送線路２ｂの長さＬ１をλｇ／４
を中心として±３％だけ変化させても、共振周波数ｆ0
とその近傍における入力端反射係数Ｓ11が平坦になる周
波数帯域の幅、すなわち帯域通過フィルタ装置Ｆ１にお
ける通過帯域の幅は、ほとんど変化しないことがわか
る。
るために、伝送線路２ｂの長さＬ１を共振周波数ｆ0に
おける管内波長λｇの略１／４倍になるように設定し
て、反射回路７１の端子Ｔ７１における入力端反射係数
Ｓ11と反射信号の位相φの周波数特性をシミュレーショ
ンすることによって求めた。その結果を図７に示す。図
７から明らかなように、共振周波数ｆ0とその近傍の周
波数帯域である１７．４ＧＨｚから１７．５２ＧＨｚの
間の周波数帯域において入力端反射係数Ｓ11は、他の周
波数における入力端反射係数Ｓ11に比較して大きく、か
つ平坦である。また、図７においては、伝送線路２ｂの
長さＬ１を、１６５０μｍ，１７００μｍ，１７４０μ
ｍに設定したときのそれぞれのシミュレーション値を示
している。従って、伝送線路２ｂの長さＬ１をλｇ／４
を中心として±３％だけ変化させても、共振周波数ｆ0
とその近傍における入力端反射係数Ｓ11が平坦になる周
波数帯域の幅、すなわち帯域通過フィルタ装置Ｆ１にお
ける通過帯域の幅は、ほとんど変化しないことがわか
る。
【００４７】次に、伝送線路２ｂの長さＬ１をλｇ／４
から大きくずらした値に設定した場合の例として、伝送
線路２ｂの長さＬ１を０に設定した場合について考察す
る。この場合、反射回路７１のインピーダンスＺ71は、
端子Ｔ１１から方向性結合器１０を見たときのインピー
ダンスＺ1と端子Ｔ５から見たときの共振回路８２のイ
ンピーダンスＺ2とを合成したインピーダンスになる。
すなわち、共振周波数ｆ0から離れた周波数ｆ1及び周波
数ｆ2において、インピーダンスＺ1は、インピーダンス
Ｚ2に比較して十分小さい値をとっているので、インピ
ーダンスＺ71は、５０オームより十分小さいインピーダ
ンスＺ1とほぼ等しい値になる。従って、伝送線路２ｂ
の長さＬ１を０に設定した場合、共振周波数ｆ0から離
れた周波数ｆ1，ｆ2においても、インピーダンスＺ71は
５０オームより十分小さいインピーダンスＺ1とほぼ等
しい値になるので、端子Ｔ７１から見たときの反射回路
７１の入力端反射係数Ｓ11は大きくなる。
から大きくずらした値に設定した場合の例として、伝送
線路２ｂの長さＬ１を０に設定した場合について考察す
る。この場合、反射回路７１のインピーダンスＺ71は、
端子Ｔ１１から方向性結合器１０を見たときのインピー
ダンスＺ1と端子Ｔ５から見たときの共振回路８２のイ
ンピーダンスＺ2とを合成したインピーダンスになる。
すなわち、共振周波数ｆ0から離れた周波数ｆ1及び周波
数ｆ2において、インピーダンスＺ1は、インピーダンス
Ｚ2に比較して十分小さい値をとっているので、インピ
ーダンスＺ71は、５０オームより十分小さいインピーダ
ンスＺ1とほぼ等しい値になる。従って、伝送線路２ｂ
の長さＬ１を０に設定した場合、共振周波数ｆ0から離
れた周波数ｆ1，ｆ2においても、インピーダンスＺ71は
５０オームより十分小さいインピーダンスＺ1とほぼ等
しい値になるので、端子Ｔ７１から見たときの反射回路
７１の入力端反射係数Ｓ11は大きくなる。
【００４８】以上の説明においては、互いに同一の共振
周波数ｆ0で共振するように構成された共振回路８１と
共振回路８２とを用いて説明したが、本発明はこれに限
らず、共振回路８１の共振周波数ｆ0と共振回路８２の
共振周波数ｆ82は、互いに異なるように設定してもよ
い。すなわち、本発明において、共振回路８１の共振周
波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ82とは、帯域通
過フィルタ装置Ｆ１の通過帯域を含む所定の周波数範囲
で、当該周波数範囲以外の周波数に比較して、端子Ｔ７
１から見たときの反射回路７１の入力端反射係数Ｓ11が
大きくかつ平坦になるように設定される。ここで、帯域
通過フィルタ装置Ｆ１においては、共振回路８１の共振
周波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ82とを同一の
値に設定することにより、帯域通過フィルタ装置Ｆ１の
通過帯域を狭く設定することができる一方、共振回路８
１の共振周波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ82と
を互いに異なる値に設定することにより帯域通過フィル
タ装置Ｆ１の通過帯域を広く設定できる。また、共振回
路８１の共振周波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ
82とを異なる値に設定した場合には、その差│ｆ0−ｆ
82│を大きくする程、帯域通過フィルタ装置Ｆ１の通過
帯域を広くできる。ここで、本発明において、共振回路
８１の共振周波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ82
とは、好ましくは互いに異なりかつ近接するように設定
される。これによって、通過帯域における反射回路７１
の入力端反射係数Ｓ11を、共振周波数ｆ0と共振周波数
ｆ82との差│ｆ0−ｆ82│を大きくした場合に比較し
て、大きくできかつより平坦にできるので、帯域通過フ
ィルタ装置Ｆ１の通過帯域における損失を小さくできか
つより平坦にできる。図２６は、共振回路８１の共振周
波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ82とを異なる値
に設定するために、伝送線路３ｂの長さＬ３を１５５０
μｍに設定し、伝送線路１ｂの長さＬ２を、伝送線路３
ｂの長さＬ３に比べて短い１５３０μｍ，１５１５μ
ｍ，１５００μｍ，１４８０μｍの各値に設定したとき
の端子Ｔ７１から見たときの反射回路７１の入力端反射
係数Ｓ11のシミュレーション結果を示している。図２６
から明らかなように、伝送線路１ｂの長さＬ２と伝送線
路３ｂの長さＬ３とを互いに異なる値に設定しても、所
望の周波数範囲すなわち帯域通過フィルタ装置Ｆ１の通
過帯域における入力端反射係数Ｓ11を、他の周波数にお
ける入力端反射係数Ｓ11に比較して大きくすることがで
きる。そして、この場合、伝送線路１ｂの長さＬ２と伝
送線路３ｂの長さＬ３との差を大きくすることによっ
て、帯域通過フィルタ装置Ｆ１の通過帯域を広くするこ
とができる。
周波数ｆ0で共振するように構成された共振回路８１と
共振回路８２とを用いて説明したが、本発明はこれに限
らず、共振回路８１の共振周波数ｆ0と共振回路８２の
共振周波数ｆ82は、互いに異なるように設定してもよ
い。すなわち、本発明において、共振回路８１の共振周
波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ82とは、帯域通
過フィルタ装置Ｆ１の通過帯域を含む所定の周波数範囲
で、当該周波数範囲以外の周波数に比較して、端子Ｔ７
１から見たときの反射回路７１の入力端反射係数Ｓ11が
大きくかつ平坦になるように設定される。ここで、帯域
通過フィルタ装置Ｆ１においては、共振回路８１の共振
周波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ82とを同一の
値に設定することにより、帯域通過フィルタ装置Ｆ１の
通過帯域を狭く設定することができる一方、共振回路８
１の共振周波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ82と
を互いに異なる値に設定することにより帯域通過フィル
タ装置Ｆ１の通過帯域を広く設定できる。また、共振回
路８１の共振周波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ
82とを異なる値に設定した場合には、その差│ｆ0−ｆ
82│を大きくする程、帯域通過フィルタ装置Ｆ１の通過
帯域を広くできる。ここで、本発明において、共振回路
８１の共振周波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ82
とは、好ましくは互いに異なりかつ近接するように設定
される。これによって、通過帯域における反射回路７１
の入力端反射係数Ｓ11を、共振周波数ｆ0と共振周波数
ｆ82との差│ｆ0−ｆ82│を大きくした場合に比較し
て、大きくできかつより平坦にできるので、帯域通過フ
ィルタ装置Ｆ１の通過帯域における損失を小さくできか
つより平坦にできる。図２６は、共振回路８１の共振周
波数ｆ0と共振回路８２の共振周波数ｆ82とを異なる値
に設定するために、伝送線路３ｂの長さＬ３を１５５０
μｍに設定し、伝送線路１ｂの長さＬ２を、伝送線路３
ｂの長さＬ３に比べて短い１５３０μｍ，１５１５μ
ｍ，１５００μｍ，１４８０μｍの各値に設定したとき
の端子Ｔ７１から見たときの反射回路７１の入力端反射
係数Ｓ11のシミュレーション結果を示している。図２６
から明らかなように、伝送線路１ｂの長さＬ２と伝送線
路３ｂの長さＬ３とを互いに異なる値に設定しても、所
望の周波数範囲すなわち帯域通過フィルタ装置Ｆ１の通
過帯域における入力端反射係数Ｓ11を、他の周波数にお
ける入力端反射係数Ｓ11に比較して大きくすることがで
きる。そして、この場合、伝送線路１ｂの長さＬ２と伝
送線路３ｂの長さＬ３との差を大きくすることによっ
て、帯域通過フィルタ装置Ｆ１の通過帯域を広くするこ
とができる。
【００４９】以上のように図１の反射回路７１におい
て、伝送線路１ｂの長さＬ２は、方向性結合器１０と伝
送線路１ｂとからなる共振回路８１が所定の共振周波数
ｆ0で共振するように設定され、伝送線路３ｂの長さＬ
３は、方向性結合器２０と伝送線路３ｂとからなる共振
回路８２ａが、共振周波数ｆ0と略等しい共振周波数ｆ
82で共振するように設定される。そして、伝送線路２ｂ
の長さＬ１は、端子Ｔ７１から反射回路７１を見たとき
の入力端反射係数Ｓ11が、共振周波数ｆ0の近傍の周波
数で最大値をとるように、共振周波数ｆ0における管内
波長λｇの略１／４倍の長さに設定される。これによっ
て、端子Ｔ７１から見たときの反射回路７１の入力端反
射係数Ｓ11を、共振回路８１の共振周波数ｆ0の近傍の
周波数帯域で他の周波数より大きく、かつ平坦にでき
る。
て、伝送線路１ｂの長さＬ２は、方向性結合器１０と伝
送線路１ｂとからなる共振回路８１が所定の共振周波数
ｆ0で共振するように設定され、伝送線路３ｂの長さＬ
３は、方向性結合器２０と伝送線路３ｂとからなる共振
回路８２ａが、共振周波数ｆ0と略等しい共振周波数ｆ
82で共振するように設定される。そして、伝送線路２ｂ
の長さＬ１は、端子Ｔ７１から反射回路７１を見たとき
の入力端反射係数Ｓ11が、共振周波数ｆ0の近傍の周波
数で最大値をとるように、共振周波数ｆ0における管内
波長λｇの略１／４倍の長さに設定される。これによっ
て、端子Ｔ７１から見たときの反射回路７１の入力端反
射係数Ｓ11を、共振回路８１の共振周波数ｆ0の近傍の
周波数帯域で他の周波数より大きく、かつ平坦にでき
る。
【００５０】従って、図１に示すようにサーキュレータ
６の端子Ｔ６ｂを引き出し用の伝送線路２ｃを介して端
子Ｔ７１に接続することにより帯域通過フィルタ装置Ｆ
１を構成することができる。すなわちサーキュレータ６
の端子Ｔ６ａに入力された高周波信号は、端子Ｔ６ｂと
伝送線路２ｃとを介して反射回路７１に入力される。反
射回路７１は、入力された高周波信号のうちの所定の周
波数帯域すなわち共振周波数ｆ0とその近傍の周波数帯
域を含む周波数帯域の高周波信号を反射して、伝送線路
２ｃと端子Ｔ６ｂとを介してサーキュレータ６に出力
し、端子Ｔ６ｂに入力された高周波信号は、サーキュレ
ータ６を介してサーキュレータ６の端子Ｔ６ｃから出力
される。
６の端子Ｔ６ｂを引き出し用の伝送線路２ｃを介して端
子Ｔ７１に接続することにより帯域通過フィルタ装置Ｆ
１を構成することができる。すなわちサーキュレータ６
の端子Ｔ６ａに入力された高周波信号は、端子Ｔ６ｂと
伝送線路２ｃとを介して反射回路７１に入力される。反
射回路７１は、入力された高周波信号のうちの所定の周
波数帯域すなわち共振周波数ｆ0とその近傍の周波数帯
域を含む周波数帯域の高周波信号を反射して、伝送線路
２ｃと端子Ｔ６ｂとを介してサーキュレータ６に出力
し、端子Ｔ６ｂに入力された高周波信号は、サーキュレ
ータ６を介してサーキュレータ６の端子Ｔ６ｃから出力
される。
【００５１】図８は、図１のブロック図に示した反射回
路７１を、誘電体基板６１を用いて形成した反射回路７
１ｃの平面図である。以下図面を参照して反射回路７１
ｃの構成について説明する。反射回路７１ｃにおいて、
ストリップ導体Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３，Ｓ４は、誘電体基板
６１の下面の全面に接地導体が形成された誘電体基板６
１の上面に以下のように形成される。まず、ストリップ
導体Ｓ１は、ストリップ導体Ｓ１ａとストリップ導体Ｓ
１ｂとが直列に連結されてなる。これによって、誘電体
基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ１と接地導体とに
よってマイクロストリップラインＭ１が構成される。こ
こで、マイクロストリップラインＭ１は、誘電体基板６
１を挟設するストリップ導体Ｓ１ａと接地導体とによっ
て構成されるマイクロストリップラインＭ１ａと、誘電
体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ１ｂと接地導体
とによって構成されるマイクロストリップラインＭ１ｂ
とからなる。図面において、マイクロストリップライン
の符号は、ストリップ導体の符号の後ろの括弧内に付し
て示す。
路７１を、誘電体基板６１を用いて形成した反射回路７
１ｃの平面図である。以下図面を参照して反射回路７１
ｃの構成について説明する。反射回路７１ｃにおいて、
ストリップ導体Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３，Ｓ４は、誘電体基板
６１の下面の全面に接地導体が形成された誘電体基板６
１の上面に以下のように形成される。まず、ストリップ
導体Ｓ１は、ストリップ導体Ｓ１ａとストリップ導体Ｓ
１ｂとが直列に連結されてなる。これによって、誘電体
基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ１と接地導体とに
よってマイクロストリップラインＭ１が構成される。こ
こで、マイクロストリップラインＭ１は、誘電体基板６
１を挟設するストリップ導体Ｓ１ａと接地導体とによっ
て構成されるマイクロストリップラインＭ１ａと、誘電
体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ１ｂと接地導体
とによって構成されるマイクロストリップラインＭ１ｂ
とからなる。図面において、マイクロストリップライン
の符号は、ストリップ導体の符号の後ろの括弧内に付し
て示す。
【００５２】ストリップ導体Ｓ２は、ストリップ導体Ｓ
２の一端から所定の長さのストリップ導体Ｓ２ａと、ス
トリップ導体Ｓ２ａから連続して形成されたＬ字型のス
トリップ導体Ｓ２ｂと、ストリップ導体Ｓ２ｂの先端部
分から直角にのびたストリップ導体Ｓ２ｃとが直列に連
結されてなる。ストリップ導体Ｓ２ａは、ストリップ導
体Ｓ１ａと分布結合するように所定の間隔を隔てて対向
するように形成される。一端がストリップ導体Ｓ２ｂに
連結されたストリップ導体Ｓ２ｃは、ストリップ導体Ｓ
２ｃの他端が誘電体基板６１の縁端部に位置するように
形成される。
２の一端から所定の長さのストリップ導体Ｓ２ａと、ス
トリップ導体Ｓ２ａから連続して形成されたＬ字型のス
トリップ導体Ｓ２ｂと、ストリップ導体Ｓ２ｂの先端部
分から直角にのびたストリップ導体Ｓ２ｃとが直列に連
結されてなる。ストリップ導体Ｓ２ａは、ストリップ導
体Ｓ１ａと分布結合するように所定の間隔を隔てて対向
するように形成される。一端がストリップ導体Ｓ２ｂに
連結されたストリップ導体Ｓ２ｃは、ストリップ導体Ｓ
２ｃの他端が誘電体基板６１の縁端部に位置するように
形成される。
【００５３】これによって、誘電体基板６１を挟設する
ストリップ導体Ｓ２と接地導体とによってマイクロスト
リップラインＭ２が構成される。ここで、マイクロスト
リップラインＭ２は、誘電体基板６１を挟設するストリ
ップ導体Ｓ２ａと接地導体とによって構成されたマイク
ロストリップラインＭ２ａと、誘電体基板６１を挟設す
るストリップ導体Ｓ２ｂと接地導体とによって構成され
たマイクロストリップラインＭ２ｂと、誘電体基板６１
を挟設するストリップ導体Ｓ２ｃと接地導体とによって
構成されたマイクロストリップラインＭ２ｃとからな
る。そして、以上のように構成されたマイクロストリッ
プラインＭ１ａとマイクロストリップラインＭ２ａとは
互いに分布結合して、方向性結合器１０ａを構成する。
また、反射回路７１ｃの端子Ｔ７１ａは、ストリップ導
体Ｓ２ｃの他端に設けられる。
ストリップ導体Ｓ２と接地導体とによってマイクロスト
リップラインＭ２が構成される。ここで、マイクロスト
リップラインＭ２は、誘電体基板６１を挟設するストリ
ップ導体Ｓ２ａと接地導体とによって構成されたマイク
ロストリップラインＭ２ａと、誘電体基板６１を挟設す
るストリップ導体Ｓ２ｂと接地導体とによって構成され
たマイクロストリップラインＭ２ｂと、誘電体基板６１
を挟設するストリップ導体Ｓ２ｃと接地導体とによって
構成されたマイクロストリップラインＭ２ｃとからな
る。そして、以上のように構成されたマイクロストリッ
プラインＭ１ａとマイクロストリップラインＭ２ａとは
互いに分布結合して、方向性結合器１０ａを構成する。
また、反射回路７１ｃの端子Ｔ７１ａは、ストリップ導
体Ｓ２ｃの他端に設けられる。
【００５４】ストリップ導体Ｓ４は、ストリップ導体Ｓ
４の一端がストリップ導体Ｓ２ｂの一端と所定の間隔を
隔てて対向するように形成される。これによって、誘電
体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ４と接地導体と
によってマイクロストリップラインＭ４が構成される。
ストリップ導体Ｓ３は、ストリップ導体Ｓ３の一端から
所定の長さのストリップ導体Ｓ３ａと、ストリップ導体
Ｓ３のうちのストリップ導体Ｓ３ａを除く部分であるス
トリップ導体Ｓ３ｂとが直列に連結されてなる。ストリ
ップ導体Ｓ３ａは、ストリップ導体Ｓ４と分布結合する
ように所定の間隔を隔てて対向するように形成される。
これによって、誘電体基板６１を挟設するストリップ導
体Ｓ３と接地導体とによってマイクロストリップライン
Ｍ３が構成される。ここで、マイクロストリップライン
Ｍ３は、誘電体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ３
ａと接地導体とによって構成されるマイクロストリップ
ラインＭ３ａと、誘電体基板６１を挟設するストリップ
導体Ｓ３ｂと接地導体とによって構成されるマイクロス
トリップラインＭ３ｂとからなる。以上のように構成さ
れたマイクロストリップラインＭ３ａとマイクロストリ
ップラインＭ４とは互いに分布結合して、方向性結合器
２０ａを構成する。
４の一端がストリップ導体Ｓ２ｂの一端と所定の間隔を
隔てて対向するように形成される。これによって、誘電
体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ４と接地導体と
によってマイクロストリップラインＭ４が構成される。
ストリップ導体Ｓ３は、ストリップ導体Ｓ３の一端から
所定の長さのストリップ導体Ｓ３ａと、ストリップ導体
Ｓ３のうちのストリップ導体Ｓ３ａを除く部分であるス
トリップ導体Ｓ３ｂとが直列に連結されてなる。ストリ
ップ導体Ｓ３ａは、ストリップ導体Ｓ４と分布結合する
ように所定の間隔を隔てて対向するように形成される。
これによって、誘電体基板６１を挟設するストリップ導
体Ｓ３と接地導体とによってマイクロストリップライン
Ｍ３が構成される。ここで、マイクロストリップライン
Ｍ３は、誘電体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ３
ａと接地導体とによって構成されるマイクロストリップ
ラインＭ３ａと、誘電体基板６１を挟設するストリップ
導体Ｓ３ｂと接地導体とによって構成されるマイクロス
トリップラインＭ３ｂとからなる。以上のように構成さ
れたマイクロストリップラインＭ３ａとマイクロストリ
ップラインＭ４とは互いに分布結合して、方向性結合器
２０ａを構成する。
【００５５】そして、抵抗５は、ストリップ導体Ｓ２ｂ
の一端とストリップ導体Ｓ４の一端との間に接続され
る。以上のようにして、方向性結合器１０ａ，２０ａと
マイクロストリップラインＭ１ｂ，Ｍ２ｂ，Ｍ２ｃ，Ｍ
３ｂと抵抗５とを備えた反射回路７１ｃは構成される。
の一端とストリップ導体Ｓ４の一端との間に接続され
る。以上のようにして、方向性結合器１０ａ，２０ａと
マイクロストリップラインＭ１ｂ，Ｍ２ｂ，Ｍ２ｃ，Ｍ
３ｂと抵抗５とを備えた反射回路７１ｃは構成される。
【００５６】図９は、反射回路７１ｃの端子Ｔ７１ａに
おける入力端反射係数Ｓ11の周波数特性を示すグラフで
ある。図９に示すように、端子Ｔ７１ａにおける入力端
反射係数Ｓ11は、３ＧＨｚ付近の周波数で、最も大きく
なり、かつ平坦になっていることがわかる。すなわち、
反射回路７１ｃの端子Ｔ７１ａにサーキュレータ６を接
続することにより、帯域通過フィルタ装置Ｆ１を構成す
ることができる。
おける入力端反射係数Ｓ11の周波数特性を示すグラフで
ある。図９に示すように、端子Ｔ７１ａにおける入力端
反射係数Ｓ11は、３ＧＨｚ付近の周波数で、最も大きく
なり、かつ平坦になっていることがわかる。すなわち、
反射回路７１ｃの端子Ｔ７１ａにサーキュレータ６を接
続することにより、帯域通過フィルタ装置Ｆ１を構成す
ることができる。
【００５７】以上のように構成された第１の実施形態の
帯域通過フィルタ装置Ｆ１は、通過帯域における入力端
反射係数Ｓ11に比べて阻止帯域における入力端反射係数
Ｓ11が小さい反射回路７１を備えて構成されている。当
該帯域通過フィルタ装置Ｆ１では、共振周波数ｆ0から
離れた周波数において、サーキュレータ６の端子Ｔ６ａ
と反射回路７１の端子Ｔ７１との間で、インピーダンス
整合をとるように抵抗５を設けているので、第１の実施
形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１は従来例に比較して通
過帯域に対する阻止帯域の減衰量を大きくできる。
帯域通過フィルタ装置Ｆ１は、通過帯域における入力端
反射係数Ｓ11に比べて阻止帯域における入力端反射係数
Ｓ11が小さい反射回路７１を備えて構成されている。当
該帯域通過フィルタ装置Ｆ１では、共振周波数ｆ0から
離れた周波数において、サーキュレータ６の端子Ｔ６ａ
と反射回路７１の端子Ｔ７１との間で、インピーダンス
整合をとるように抵抗５を設けているので、第１の実施
形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１は従来例に比較して通
過帯域に対する阻止帯域の減衰量を大きくできる。
【００５８】＜第２の実施形態＞図１０は、本発明に係
る第２の実施形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ２の構成を
示すブロック図である。第２の実施形態の帯域通過フィ
ルタ装置Ｆ２は、２つの反射回路７１ａ，７１ｂと９０
度ハイブリッド回路４０とを備え、反射回路７１ａは、
９０度ハイブリッド回路４０の入出力端子Ｔ４０２に接
続され、反射回路７１ｂは、９０度ハイブリッド回路４
０の入出力端子Ｔ４０３に接続されて構成される。ここ
で、反射回路７１ａ，７１ｂは、第１の実施形態の反射
回路７１と同様に構成される。また、９０度ハイブリッ
ド回路４０は、所定の周波数範囲で３ｄＢ方向性結合器
として動作する入出力分離素子である。また、２つの反
射回路７１ａ，７１ｂは、同一の周波数を有する信号を
反射するように構成される。
る第２の実施形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ２の構成を
示すブロック図である。第２の実施形態の帯域通過フィ
ルタ装置Ｆ２は、２つの反射回路７１ａ，７１ｂと９０
度ハイブリッド回路４０とを備え、反射回路７１ａは、
９０度ハイブリッド回路４０の入出力端子Ｔ４０２に接
続され、反射回路７１ｂは、９０度ハイブリッド回路４
０の入出力端子Ｔ４０３に接続されて構成される。ここ
で、反射回路７１ａ，７１ｂは、第１の実施形態の反射
回路７１と同様に構成される。また、９０度ハイブリッ
ド回路４０は、所定の周波数範囲で３ｄＢ方向性結合器
として動作する入出力分離素子である。また、２つの反
射回路７１ａ，７１ｂは、同一の周波数を有する信号を
反射するように構成される。
【００５９】以上のように構成された第２の実施形態の
帯域通過フィルタ装置Ｆ２において、９０度ハイブリッ
ド回路４０の入出力端子Ｔ４０１に入力された入力信号
Ｓｇ１は、信号Ｓｇ１ａと信号Ｓｇ１ｂとに分配され
て、信号Ｓｇ１ａは入出力端子Ｔ４０２を介して反射回
路７１ａに出力され、信号Ｓｇ１ｂは入出力端子Ｔ４０
３を介して反射回路７１ｂに出力される。ここで、信号
Ｓｇ１ａは、信号Ｓｇ１ｂに比べてπ／２だけ位相が異
なる。従って、信号Ｓｇ１ａと信号Ｓｇ１ｂはそれぞ
れ、次の数１４と数１５で表される。
帯域通過フィルタ装置Ｆ２において、９０度ハイブリッ
ド回路４０の入出力端子Ｔ４０１に入力された入力信号
Ｓｇ１は、信号Ｓｇ１ａと信号Ｓｇ１ｂとに分配され
て、信号Ｓｇ１ａは入出力端子Ｔ４０２を介して反射回
路７１ａに出力され、信号Ｓｇ１ｂは入出力端子Ｔ４０
３を介して反射回路７１ｂに出力される。ここで、信号
Ｓｇ１ａは、信号Ｓｇ１ｂに比べてπ／２だけ位相が異
なる。従って、信号Ｓｇ１ａと信号Ｓｇ１ｂはそれぞ
れ、次の数１４と数１５で表される。
【００６０】
【数１４】 Ｓｇ１ａ＝√（１／２）・Ｓｇ１・ｅ-i(π/2)
【数１５】Ｓｇ１ｂ＝√（１／２）・Ｓｇ１・ｅ-iπ
【００６１】反射回路７１ａに入力された信号Ｓｇ１ａ
のうちの一部分の信号Ｓｇ２は、反射回路７１ａによっ
て反射されて反射回路７１ａから出力され、端子Ｔ４０
２を介して９０度ハイブリッド回路４０に入力される。
信号Ｓｇ２は、反射回路７１ａによって反射されている
ので、信号Ｓｇ１ａの振幅に係数ｒを乗じた振幅を有
し、かつ信号Ｓｇ１ａに比較してφだけ移相された位相
を有する。ここで、係数ｒは、図７に示した入力端反射
係数Ｓ11によって決定される実数であり、位相φは図７
のグラフに示した値である。従って、信号Ｓｇ２は、次
の数１６で表される。尚、数１６における右辺の第２式
は、数１６における右辺の第１式のＳｇ１ａに、数１４
の右辺の式を代入して変形したものである。
のうちの一部分の信号Ｓｇ２は、反射回路７１ａによっ
て反射されて反射回路７１ａから出力され、端子Ｔ４０
２を介して９０度ハイブリッド回路４０に入力される。
信号Ｓｇ２は、反射回路７１ａによって反射されている
ので、信号Ｓｇ１ａの振幅に係数ｒを乗じた振幅を有
し、かつ信号Ｓｇ１ａに比較してφだけ移相された位相
を有する。ここで、係数ｒは、図７に示した入力端反射
係数Ｓ11によって決定される実数であり、位相φは図７
のグラフに示した値である。従って、信号Ｓｇ２は、次
の数１６で表される。尚、数１６における右辺の第２式
は、数１６における右辺の第１式のＳｇ１ａに、数１４
の右辺の式を代入して変形したものである。
【００６２】
【数１６】 Ｓｇ２ ＝ｒ・Ｓｇ１ａ・ｅ-iφ ＝ｒ・√（１／２）Ｓｇ１・ｅ-i{(π/2)+φ}
【００６３】端子Ｔ４０２を介して９０度ハイブリッド
回路４０に入力された信号Ｓｇ２は、信号Ｓｇ２ａと信
号Ｓｇ２ｂとに分配されて、信号Ｓｇ２ａと信号Ｓｇ２
ｂはそれぞれ、入出力端子Ｔ４０１と入出力端子Ｔ４０
４とから出力される。ここで、信号Ｓｇ２ａは、信号Ｓ
ｇ２ｂに比べてπ／２だけ位相が異なる。従って、信号
Ｓｇ２ａと信号Ｓｇ２ｂはそれぞれ、次の数１７と数１
８で表される。尚、数１７における右辺の第２式は、数
１７における右辺の第１式のＳｇ２に、数１６の右辺の
第２式を代入して変形したものであり、数１８における
右辺の第２式は、数１８における右辺の第１式のＳｇ２
に、数１６の右辺の第２式を代入して変形したものであ
る。
回路４０に入力された信号Ｓｇ２は、信号Ｓｇ２ａと信
号Ｓｇ２ｂとに分配されて、信号Ｓｇ２ａと信号Ｓｇ２
ｂはそれぞれ、入出力端子Ｔ４０１と入出力端子Ｔ４０
４とから出力される。ここで、信号Ｓｇ２ａは、信号Ｓ
ｇ２ｂに比べてπ／２だけ位相が異なる。従って、信号
Ｓｇ２ａと信号Ｓｇ２ｂはそれぞれ、次の数１７と数１
８で表される。尚、数１７における右辺の第２式は、数
１７における右辺の第１式のＳｇ２に、数１６の右辺の
第２式を代入して変形したものであり、数１８における
右辺の第２式は、数１８における右辺の第１式のＳｇ２
に、数１６の右辺の第２式を代入して変形したものであ
る。
【００６４】
【数１７】 Ｓｇ２ａ ＝√（１／２）・Ｓｇ２・ｅ-i(π/2) ＝ｒ・（１／２）・Ｓｇ１・ｅ-i(π+φ)
【数１８】 Ｓｇ２ｂ ＝√（１／２）・Ｓｇ２・ｅ-iπ ＝ｒ・（１／２）・Ｓｇ１・ｅ-i{(3π/2)+φ}
【００６５】反射回路７１ｂに入力された信号Ｓｇ１ｂ
のうちの一部分の信号Ｓｇ３は、反射回路７１ｂによっ
て反射されて反射回路７１ｂから出力され、信号Ｓｇ３
は端子Ｔ４０３を介して９０度ハイブリッド回路４０に
入力される。信号Ｓｇ３は、反射回路７１ｂによって反
射されているので、信号Ｓｇ１ｂの振幅に係数ｒを乗じ
た振幅を有し、かつ信号Ｓｇ１ｂに比較してφだけ移相
された位相を有する。ここで、係数ｒは、図７に示した
入力端反射係数Ｓ11によって決定される実数であり、位
相φは図７のグラフに示した値である。従って、信号Ｓ
ｇ３は、信号Ｓｇ１ｂを用いて次の数１９で表される。
尚、数１９における右辺の第２式は、数１９における右
辺の第１式のＳｇ１ｂに、数１５の右辺の式を代入して
変形したものである。
のうちの一部分の信号Ｓｇ３は、反射回路７１ｂによっ
て反射されて反射回路７１ｂから出力され、信号Ｓｇ３
は端子Ｔ４０３を介して９０度ハイブリッド回路４０に
入力される。信号Ｓｇ３は、反射回路７１ｂによって反
射されているので、信号Ｓｇ１ｂの振幅に係数ｒを乗じ
た振幅を有し、かつ信号Ｓｇ１ｂに比較してφだけ移相
された位相を有する。ここで、係数ｒは、図７に示した
入力端反射係数Ｓ11によって決定される実数であり、位
相φは図７のグラフに示した値である。従って、信号Ｓ
ｇ３は、信号Ｓｇ１ｂを用いて次の数１９で表される。
尚、数１９における右辺の第２式は、数１９における右
辺の第１式のＳｇ１ｂに、数１５の右辺の式を代入して
変形したものである。
【００６６】
【数１９】 Ｓｇ３ ＝ｒ・Ｓｇ１ｂ・ｅ-iφ ＝ｒ・√（１／２）・Ｓｇ１・ｅ-i(π+φ）
【００６７】端子Ｔ４０３を介して９０度ハイブリッド
回路４０に入力された信号Ｓｇ３は、信号Ｓｇ３ａと信
号Ｓｇ３ｂとに分配されて、信号Ｓｇ３ａと信号Ｓｇ３
ｂはそれぞれ、入出力端子Ｔ４０４と入出力端子Ｔ４０
１とから出力される。ここで、信号Ｓｇ３ａは、信号Ｓ
ｇ３ｂに比べてπ／２だけ位相が異なる。従って、信号
Ｓｇ３ａと信号Ｓｇ３ｂはそれぞれ、次の数２０と数２
１で表される。尚、数２０における右辺の第２式は、数
２０における右辺の第１式のＳｇ３に、数１９の右辺の
第２式を代入して変形したものであり、数２１における
右辺の第２式は、数２１における右辺の第１式のＳｇ３
に、数１９の右辺の第２式を代入して変形したものであ
る。
回路４０に入力された信号Ｓｇ３は、信号Ｓｇ３ａと信
号Ｓｇ３ｂとに分配されて、信号Ｓｇ３ａと信号Ｓｇ３
ｂはそれぞれ、入出力端子Ｔ４０４と入出力端子Ｔ４０
１とから出力される。ここで、信号Ｓｇ３ａは、信号Ｓ
ｇ３ｂに比べてπ／２だけ位相が異なる。従って、信号
Ｓｇ３ａと信号Ｓｇ３ｂはそれぞれ、次の数２０と数２
１で表される。尚、数２０における右辺の第２式は、数
２０における右辺の第１式のＳｇ３に、数１９の右辺の
第２式を代入して変形したものであり、数２１における
右辺の第２式は、数２１における右辺の第１式のＳｇ３
に、数１９の右辺の第２式を代入して変形したものであ
る。
【００６８】
【数２０】 Ｓｇ３ａ ＝√（１／２）・Ｓｇ３・ｅ−ｉ（π/2) ＝ｒ・（１／２）・Ｓｇ１・ｅ-i{(3π/2)+φ}
【数２１】 Ｓｇ３ｂ ＝√（１／２）・Ｓｇ３・ｅ-iπ ＝ｒ・（１／２）・Ｓｇ１・ｅ-i{2π+φ}
【００６９】ここで、数１７と数２１とから明らかなよ
うに、入出力端子Ｔ４０１から出力される信号Ｓｇ２ａ
と信号Ｓｇ３ｂとの間の位相差はπとなる。すなわち、
信号Ｓｇ２ａ，Ｓｇ３ｂは逆相で合成されるので、入出
力端子Ｔ４０１から出力される信号の合計は０となり、
入出力端子Ｔ４０１から信号は出力されない。これに対
して、数１８と数２０とから明らかなように、入出力端
子Ｔ４０４から出力される信号Ｓｇ２ｂ，Ｓｇ３ａは、
同一の位相を有する。従って、信号Ｓｇ２ｂと，信号Ｓ
ｇ３ａとは同相で合成されて、合成された信号が出力信
号Ｓｇ４として入出力端子Ｔ４０４から出力される。以
上のようにして、９０度ハイブリッド回路４０の入出力
端子Ｔ４０１から入力された信号のうち所定の周波数を
有する信号は、入出力端子Ｔ４０４から出力される。
うに、入出力端子Ｔ４０１から出力される信号Ｓｇ２ａ
と信号Ｓｇ３ｂとの間の位相差はπとなる。すなわち、
信号Ｓｇ２ａ，Ｓｇ３ｂは逆相で合成されるので、入出
力端子Ｔ４０１から出力される信号の合計は０となり、
入出力端子Ｔ４０１から信号は出力されない。これに対
して、数１８と数２０とから明らかなように、入出力端
子Ｔ４０４から出力される信号Ｓｇ２ｂ，Ｓｇ３ａは、
同一の位相を有する。従って、信号Ｓｇ２ｂと，信号Ｓ
ｇ３ａとは同相で合成されて、合成された信号が出力信
号Ｓｇ４として入出力端子Ｔ４０４から出力される。以
上のようにして、９０度ハイブリッド回路４０の入出力
端子Ｔ４０１から入力された信号のうち所定の周波数を
有する信号は、入出力端子Ｔ４０４から出力される。
【００７０】図１１は、図１０の帯域通過フィルタ装置
Ｆ２において、９０度ハイブリッド回路４０として、２
段ブランチラインハイブリッド回路４０ａを用いた例で
ある。当該２段ブランチラインハイブリッド回路４０ａ
は、図１１に示すように７つの伝送線路４１，４２，４
３，４４，４５，４６，４７を備え、以下のように構成
される。伝送線路４７は、入出力端子Ｔ４０１，Ｔ４０
４の間に接続される。伝送線路４５と伝送線路４１は、
入出力端子Ｔ４０１，Ｔ４０２の間に直列に接続され
る。伝送線路４６と伝送線路４３は、入出力端子Ｔ４０
３，Ｔ４０４の間に直列に接続される。伝送線路４２
は、入出力端子Ｔ４０２，Ｔ４０３の間に接続される。
伝送線路４４は、伝送線路４１と伝送線路４５との接続
点と、伝送線路４３と伝送線路４６との接続点との間に
接続される。
Ｆ２において、９０度ハイブリッド回路４０として、２
段ブランチラインハイブリッド回路４０ａを用いた例で
ある。当該２段ブランチラインハイブリッド回路４０ａ
は、図１１に示すように７つの伝送線路４１，４２，４
３，４４，４５，４６，４７を備え、以下のように構成
される。伝送線路４７は、入出力端子Ｔ４０１，Ｔ４０
４の間に接続される。伝送線路４５と伝送線路４１は、
入出力端子Ｔ４０１，Ｔ４０２の間に直列に接続され
る。伝送線路４６と伝送線路４３は、入出力端子Ｔ４０
３，Ｔ４０４の間に直列に接続される。伝送線路４２
は、入出力端子Ｔ４０２，Ｔ４０３の間に接続される。
伝送線路４４は、伝送線路４１と伝送線路４５との接続
点と、伝送線路４３と伝送線路４６との接続点との間に
接続される。
【００７１】ここで、伝送線路４１，４３，４４，４
５，４６はそれぞれ、使用周波数における波長の１／４
の長さの電気長を有し、その特性インピーダンスは３
５．４オームに設定される。また、伝送線路４２，４７
はそれぞれ、使用周波数における波長の１／４の長さの
電気長を有し、その特性インピーダンスは１２０．８オ
ームに設定される。以上のように構成された２段ブラン
チラインハイブリッド回路４０ａは、図１０の９０度ハ
イブリッド回路４０と同様に動作するとともに、１段で
構成されたブランチラインハイブリッド回路に比較する
と、３ｄＢ方向性結合器として動作する周波数帯域を広
くでき、かつ入出力端子Ｔ４０１と入出力端子Ｔ４０４
との間のアイソレーション及び入出力端子Ｔ４０２と入
出力端子Ｔ４０３との間のアイソレーションを大きくで
きる。従って、帯域通過フィルタ装置Ｆ２は、２段ブラ
ンチラインハイブリッド回路４０ａを用いることによっ
て、１段で構成されたブランチラインハイブリッド回路
を用いて構成した場合に比較して、阻止域での減衰量を
大きく設定することができる。
５，４６はそれぞれ、使用周波数における波長の１／４
の長さの電気長を有し、その特性インピーダンスは３
５．４オームに設定される。また、伝送線路４２，４７
はそれぞれ、使用周波数における波長の１／４の長さの
電気長を有し、その特性インピーダンスは１２０．８オ
ームに設定される。以上のように構成された２段ブラン
チラインハイブリッド回路４０ａは、図１０の９０度ハ
イブリッド回路４０と同様に動作するとともに、１段で
構成されたブランチラインハイブリッド回路に比較する
と、３ｄＢ方向性結合器として動作する周波数帯域を広
くでき、かつ入出力端子Ｔ４０１と入出力端子Ｔ４０４
との間のアイソレーション及び入出力端子Ｔ４０２と入
出力端子Ｔ４０３との間のアイソレーションを大きくで
きる。従って、帯域通過フィルタ装置Ｆ２は、２段ブラ
ンチラインハイブリッド回路４０ａを用いることによっ
て、１段で構成されたブランチラインハイブリッド回路
を用いて構成した場合に比較して、阻止域での減衰量を
大きく設定することができる。
【００７２】本発明者は、以上のように構成された図１
１のブロック図に示した回路に基づいてシミュレーショ
ンを行った。図１２は、当該シミュレーションの結果を
示したグラフである。図１２のグラフには、入力端子で
ある入出力端子Ｔ４０１における入力端反射係数Ｓ
11と、出力端子である入出力端子Ｔ４０４における出力
端伝送係数Ｓ21との周波数特性を示している。図１２に
示すように、出力端伝送係数Ｓ21は、１６．５ＧＨｚと
その近傍の周波数で、最も大きくでき、かつ平坦にでき
ることがわかる。また、入力端反射係数Ｓ11は、１６．
５ＧＨｚとその近傍の通過帯域内では−３０ｄＢであ
り、通過帯域外では−３０ｄＢより小さくなっている。
すなわち、入力端反射係数Ｓ11は、従来例の帯域通過フ
ィルタ装置にくらべて小さくできる。
１のブロック図に示した回路に基づいてシミュレーショ
ンを行った。図１２は、当該シミュレーションの結果を
示したグラフである。図１２のグラフには、入力端子で
ある入出力端子Ｔ４０１における入力端反射係数Ｓ
11と、出力端子である入出力端子Ｔ４０４における出力
端伝送係数Ｓ21との周波数特性を示している。図１２に
示すように、出力端伝送係数Ｓ21は、１６．５ＧＨｚと
その近傍の周波数で、最も大きくでき、かつ平坦にでき
ることがわかる。また、入力端反射係数Ｓ11は、１６．
５ＧＨｚとその近傍の通過帯域内では−３０ｄＢであ
り、通過帯域外では−３０ｄＢより小さくなっている。
すなわち、入力端反射係数Ｓ11は、従来例の帯域通過フ
ィルタ装置にくらべて小さくできる。
【００７３】以上のように構成された第２の実施形態の
帯域通過フィルタ装置Ｆ２は、第１の実施形態の帯域通
過フィルタ装置Ｆ１と同様に動作して同様の効果を有す
るとともに、第１の実施形態のサーキュレータ６に代え
て９０度ハイブリッド回路４０を用いているので、反射
回路７１ｃが形成された誘電体基板６１上に９０度ハイ
ブリッド回路４０を形成することができるので、安価に
製造することができる。
帯域通過フィルタ装置Ｆ２は、第１の実施形態の帯域通
過フィルタ装置Ｆ１と同様に動作して同様の効果を有す
るとともに、第１の実施形態のサーキュレータ６に代え
て９０度ハイブリッド回路４０を用いているので、反射
回路７１ｃが形成された誘電体基板６１上に９０度ハイ
ブリッド回路４０を形成することができるので、安価に
製造することができる。
【００７４】＜第３の実施形態＞図１３は、本発明に係
る第３の実施形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ３の構成を
示すブロック図である。当該帯域通過フィルタ装置Ｆ３
は、第１の実施形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１に比較
して、伝送線路１の一端と接地端子との間に負性抵抗回
路５０ａが設けられ、伝送線路３の他端と接地端子との
間に負性抵抗回路５０ｂが設けられた点が異なる。
る第３の実施形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ３の構成を
示すブロック図である。当該帯域通過フィルタ装置Ｆ３
は、第１の実施形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１に比較
して、伝送線路１の一端と接地端子との間に負性抵抗回
路５０ａが設けられ、伝送線路３の他端と接地端子との
間に負性抵抗回路５０ｂが設けられた点が異なる。
【００７５】ここで、負性抵抗回路５０ａは、ベース端
子が伝送線路１の一端に接続されたトランジスタ５１ａ
と、トランジスタ５１ａのエミッタ端子と接地端子との
間に接続された伝送線路５２ａとからなる。また、負性
抵抗回路５０ｂは、ベース端子が伝送線路３の他端に接
続されたトランジスタ５１ｂと、トランジスタ５１ｂの
エミッタ端子と接地端子との間に接続された伝送線路５
２ｂとからなる。そして、伝送線路５２ａ，５２ｂの特
性インピーダンスと電気長とはそれぞれ、各負性抵抗回
路５０ａ，５０ｂが所定の周波数で負性抵抗を有するよ
うに設定される。ここで、負性抵抗回路５０ａ，５０ｂ
が負性抵抗を有する周波数範囲は、少なくとも帯域通過
フィルタ装置Ｆ３の通過帯域を含むように設定される。
子が伝送線路１の一端に接続されたトランジスタ５１ａ
と、トランジスタ５１ａのエミッタ端子と接地端子との
間に接続された伝送線路５２ａとからなる。また、負性
抵抗回路５０ｂは、ベース端子が伝送線路３の他端に接
続されたトランジスタ５１ｂと、トランジスタ５１ｂの
エミッタ端子と接地端子との間に接続された伝送線路５
２ｂとからなる。そして、伝送線路５２ａ，５２ｂの特
性インピーダンスと電気長とはそれぞれ、各負性抵抗回
路５０ａ，５０ｂが所定の周波数で負性抵抗を有するよ
うに設定される。ここで、負性抵抗回路５０ａ，５０ｂ
が負性抵抗を有する周波数範囲は、少なくとも帯域通過
フィルタ装置Ｆ３の通過帯域を含むように設定される。
【００７６】本発明者は、以上のように構成された帯域
通過フィルタ装置Ｆ３の動作を確認するために、反射回
路７３の入出力端子Ｔ７３における入力端反射係数Ｓ11
の周波数特性をシミュレーションをすることによって求
めた。図１４は、シミュレーションによって求めた入力
端反射係数Ｓ11の周波数特性を示したグラフである。図
１４から明らかなように、１６．２５ＧＨｚとその近傍
の周波数における入力端反射係数Ｓ11は、他の周波数に
おける入力端反射係数Ｓ11に比較して極めて大きい４ｄ
Ｂ以上の値を示している。従って、反射回路７３とサー
キュレータ６とを備えた第３の実施形態の帯域通過フィ
ルタ装置Ｆ３は、第１の実施形態の帯域通過フィルタ装
置Ｆ１と同様に、端子Ｔ６ａから入力された入力信号の
うちの１６．２５ＧＨｚとその近傍の周波数を有する信
号を端子Ｔ６ｃから出力する。
通過フィルタ装置Ｆ３の動作を確認するために、反射回
路７３の入出力端子Ｔ７３における入力端反射係数Ｓ11
の周波数特性をシミュレーションをすることによって求
めた。図１４は、シミュレーションによって求めた入力
端反射係数Ｓ11の周波数特性を示したグラフである。図
１４から明らかなように、１６．２５ＧＨｚとその近傍
の周波数における入力端反射係数Ｓ11は、他の周波数に
おける入力端反射係数Ｓ11に比較して極めて大きい４ｄ
Ｂ以上の値を示している。従って、反射回路７３とサー
キュレータ６とを備えた第３の実施形態の帯域通過フィ
ルタ装置Ｆ３は、第１の実施形態の帯域通過フィルタ装
置Ｆ１と同様に、端子Ｔ６ａから入力された入力信号の
うちの１６．２５ＧＨｚとその近傍の周波数を有する信
号を端子Ｔ６ｃから出力する。
【００７７】また、反射回路７３の入出力端子Ｔ７３に
おける通過帯域での入力端反射係数Ｓ11は、上述したよ
うに４ｄＢであり、第１の実施形態の反射回路７１の入
出力端子Ｔ７１における通過帯域での入力端反射係数Ｓ
11の−４ｄＢに比較して極めて大きくできる。
おける通過帯域での入力端反射係数Ｓ11は、上述したよ
うに４ｄＢであり、第１の実施形態の反射回路７１の入
出力端子Ｔ７１における通過帯域での入力端反射係数Ｓ
11の−４ｄＢに比較して極めて大きくできる。
【００７８】以上詳述したように、第３の実施形態の帯
域通過フィルタ装置Ｆ３は、負性抵抗回路５０ａ，５０
ｂを備えて構成され、反射回路７３の入力端反射係数Ｓ
11を大きくできるので、通過帯域における伝送損失を小
さくできる。
域通過フィルタ装置Ｆ３は、負性抵抗回路５０ａ，５０
ｂを備えて構成され、反射回路７３の入力端反射係数Ｓ
11を大きくできるので、通過帯域における伝送損失を小
さくできる。
【００７９】＜第１の変形例＞図１５は、本発明に係る
第１の変形例の帯域通過フィルタ装置の反射回路７４を
示す平面図である。図１５の反射回路７４が図８の反射
回路７１ｃと比べて異なる所は、反射回路７１ｃにおい
てさらに、方向性結合器１０ａと並列に設けられた方向
性結合器１０ｂと、方向性結合器２０ａと並列に設けら
れた方向性結合器２０ｂとを備えている点である。ここ
で、図１５において、図８と同じものについては同じ符
号を付している。
第１の変形例の帯域通過フィルタ装置の反射回路７４を
示す平面図である。図１５の反射回路７４が図８の反射
回路７１ｃと比べて異なる所は、反射回路７１ｃにおい
てさらに、方向性結合器１０ａと並列に設けられた方向
性結合器１０ｂと、方向性結合器２０ａと並列に設けら
れた方向性結合器２０ｂとを備えている点である。ここ
で、図１５において、図８と同じものについては同じ符
号を付している。
【００８０】反射回路７４において、ストリップ導体Ｓ
１１，Ｓ２１，Ｓ３１，Ｓ４１は、誘電体基板６１の上
面に以下のように形成される。ストリップ導体Ｓ２１
は、ストリップ導体Ｓ２１とストリップ導体Ｓ２ａとの
角度が略４５度になるようにかつストリップ導体Ｓ２１
の一端がストリップ導体Ｓ２ａとストリップ導体Ｓ２ｂ
との境界付近に連結されて形成される。ここで、ストリ
ップ導体Ｓ２１は、ストリップ導体Ｓ２１の他端から所
定の長さの部分であるストリップ導体Ｓ２１ａと、スト
リップ導体Ｓ２１のうちのストリップ導体Ｓ２１ａを除
く部分であるストリップ導体Ｓ２１ｂとが直列に連結さ
れてなる。マイクロストリップラインＭ２１は、誘電体
基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ２１と接地導体と
によって構成される。ここで、マイクロストリップライ
ンＭ２１は、誘電体基板６１を挟設するストリップ導体
Ｓ２１ａと接地導体とによって構成されたマイクロスト
リップラインＭ２１ａと、誘電体基板６１を挟設するス
トリップ導体Ｓ２１ｂと接地導体とによって構成された
マイクロストリップラインＭ２１ｂとからなる。
１１，Ｓ２１，Ｓ３１，Ｓ４１は、誘電体基板６１の上
面に以下のように形成される。ストリップ導体Ｓ２１
は、ストリップ導体Ｓ２１とストリップ導体Ｓ２ａとの
角度が略４５度になるようにかつストリップ導体Ｓ２１
の一端がストリップ導体Ｓ２ａとストリップ導体Ｓ２ｂ
との境界付近に連結されて形成される。ここで、ストリ
ップ導体Ｓ２１は、ストリップ導体Ｓ２１の他端から所
定の長さの部分であるストリップ導体Ｓ２１ａと、スト
リップ導体Ｓ２１のうちのストリップ導体Ｓ２１ａを除
く部分であるストリップ導体Ｓ２１ｂとが直列に連結さ
れてなる。マイクロストリップラインＭ２１は、誘電体
基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ２１と接地導体と
によって構成される。ここで、マイクロストリップライ
ンＭ２１は、誘電体基板６１を挟設するストリップ導体
Ｓ２１ａと接地導体とによって構成されたマイクロスト
リップラインＭ２１ａと、誘電体基板６１を挟設するス
トリップ導体Ｓ２１ｂと接地導体とによって構成された
マイクロストリップラインＭ２１ｂとからなる。
【００８１】また、ストリップ導体Ｓ１１は、ストリッ
プ導体Ｓ１１の一端から所定の長さの部分であるストリ
ップ導体Ｓ１１ａと、ストリップ導体Ｓ１１のうちのス
トリップ導体Ｓ１１ａを除く部分であるストリップ導体
Ｓ１１ｂとが直列に連結されてなる。ストリップ導体Ｓ
１１ａはストリップ導体Ｓ２１ａと分布結合するように
所定の間隔を隔てて対向するように形成される。マイク
ロストリップラインＭ１１は、誘電体基板６１を挟設す
るストリップ導体Ｓ１１と接地導体とによって構成され
る。ここで、マイクロストリップラインＭ１１は、誘電
体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ１１ａと接地導
体とによって構成されたマイクロストリップラインＭ１
１ａと、誘電体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ１
１ｂと接地導体とによって構成されたマイクロストリッ
プラインＭ１１ｂとからなる。以上のように構成された
マイクロストリップラインＭ１１ａとマイクロストリッ
プラインＭ２１ａとは互いに分布結合して、方向性結合
器１０ｂを構成する。
プ導体Ｓ１１の一端から所定の長さの部分であるストリ
ップ導体Ｓ１１ａと、ストリップ導体Ｓ１１のうちのス
トリップ導体Ｓ１１ａを除く部分であるストリップ導体
Ｓ１１ｂとが直列に連結されてなる。ストリップ導体Ｓ
１１ａはストリップ導体Ｓ２１ａと分布結合するように
所定の間隔を隔てて対向するように形成される。マイク
ロストリップラインＭ１１は、誘電体基板６１を挟設す
るストリップ導体Ｓ１１と接地導体とによって構成され
る。ここで、マイクロストリップラインＭ１１は、誘電
体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ１１ａと接地導
体とによって構成されたマイクロストリップラインＭ１
１ａと、誘電体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ１
１ｂと接地導体とによって構成されたマイクロストリッ
プラインＭ１１ｂとからなる。以上のように構成された
マイクロストリップラインＭ１１ａとマイクロストリッ
プラインＭ２１ａとは互いに分布結合して、方向性結合
器１０ｂを構成する。
【００８２】また、反射回路７４において、ストリップ
導体Ｓ４１は、ストリップ導体Ｓ４１の一端から所定の
長さの部分であるストリップ導体Ｓ４１ａと、ストリッ
プ導体Ｓ４１のうちのストリップ導体Ｓ４１ａを除く部
分であるストリップ導体Ｓ４１ｂとが直列に連結されて
なる。ストリップ導体Ｓ４１は、ストリップ導体Ｓ４１
ｂとストリップ導体Ｓ４との角度が略４５度になるよう
にストリップ導体Ｓ４１の他端がストリップ導体Ｓ４の
一端付近に連結されて形成される。マイクロストリップ
ラインＭ４１は、誘電体基板６１を挟設するストリップ
導体Ｓ４１と接地導体とによって構成される。ここで、
マイクロストリップラインＭ４１は、誘電体基板６１を
挟設するストリップ導体Ｓ４１ａと接地導体とによって
構成されたマイクロストリップラインＭ４１ａと、誘電
体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ４１ｂと接地導
体とによって構成されたマイクロストリップラインＭ４
１ｂとからなる。
導体Ｓ４１は、ストリップ導体Ｓ４１の一端から所定の
長さの部分であるストリップ導体Ｓ４１ａと、ストリッ
プ導体Ｓ４１のうちのストリップ導体Ｓ４１ａを除く部
分であるストリップ導体Ｓ４１ｂとが直列に連結されて
なる。ストリップ導体Ｓ４１は、ストリップ導体Ｓ４１
ｂとストリップ導体Ｓ４との角度が略４５度になるよう
にストリップ導体Ｓ４１の他端がストリップ導体Ｓ４の
一端付近に連結されて形成される。マイクロストリップ
ラインＭ４１は、誘電体基板６１を挟設するストリップ
導体Ｓ４１と接地導体とによって構成される。ここで、
マイクロストリップラインＭ４１は、誘電体基板６１を
挟設するストリップ導体Ｓ４１ａと接地導体とによって
構成されたマイクロストリップラインＭ４１ａと、誘電
体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ４１ｂと接地導
体とによって構成されたマイクロストリップラインＭ４
１ｂとからなる。
【００８３】また、ストリップ導体Ｓ３１は、ストリッ
プ導体Ｓ３１の一端から所定の長さの部分であるストリ
ップ導体Ｓ３１ａと、ストリップ導体Ｓ３１のうちのス
トリップ導体Ｓ３１ａを除く部分であるストリップ導体
Ｓ３１ｂとが直列に連結されてなる。ストリップ導体Ｓ
３１ａは、ストリップ導体Ｓ４１ａと分布結合するよう
に所定の間隔を隔てて対向するように形成される。マイ
クロストリップラインＭ３１は、誘電体基板６１を挟設
するストリップ導体Ｓ３１と接地導体とによって構成さ
れる。ここで、マイクロストリップラインＭ３１は、誘
電体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ３１ａと接地
導体とによって構成されたマイクロストリップラインＭ
３１ａと、誘電体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ
３１ｂと接地導体とによって構成されたマイクロストリ
ップラインＭ３１ｂとからなる。以上のように構成され
たマイクロストリップラインＭ３１ａとマイクロストリ
ップラインＭ４１ａとは互いに分布結合して、方向性結
合器２０ｂを構成する。ここで、第１の変形例では、方
向性結合器１０ａとマイクロストリップラインＭ１ｂと
からなる共振回路の共振周波数ｆ10aと、方向性結合器
１０ｂとマイクロストリップラインＭ１１ｂとからなる
共振回路の共振周波数ｆ10bと、方向性結合器２０ａと
マイクロストリップラインＭ３ｂとからなる共振回路の
共振周波数ｆ20aと、方向性結合器２０ｂとマイクロス
トリップラインＭ３１ｂとからなる共振回路の共振周波
数ｆ20bとは、互いに同一になるように設定される。し
かしながら本発明はこれに限らず、共振周波数ｆ10aと
共振周波数ｆ10bとは、互いに異なるように設定しても
よい。また、共振周波数ｆ20aと共振周波数ｆ20bとは、
互いに異なるように設定してもよい。さらに、共振周波
数ｆ10a，ｆ10bと共振周波数ｆ20a，ｆ20bとは、互いに
異なるように設定してもよい。すなわち、共振周波数ｆ
10a、共振周波数ｆ10b、共振周波数ｆ20a及び共振周波
数ｆ20bは、第１の変形例の帯域通過フィルタ装置の通
過帯域を含む所定の周波数範囲で、当該周波数範囲以外
の周波数に比較して、端子Ｔ７１ａから見たときの反射
回路７４の入力端反射係数Ｓ11が大きくかつ平坦になる
ように設定される。本発明では、共振周波数ｆ10a、共
振周波数ｆ10b、共振周波数ｆ20a及び共振周波数ｆ20b
を、すべて同一の値に設定することにより、当該帯域通
過フィルタ装置の通過帯域を最も狭く設定することがで
きる一方、共振周波数ｆ10a、共振周波数ｆ10b、共振周
波数ｆ20a及び共振周波数ｆ20bを、互いに異なる値に設
定することにより当該帯域通過フィルタ装置の通過帯域
を広くできる。また、共振周波数ｆ10a、共振周波数ｆ
10b、共振周波数ｆ20a及び共振周波数ｆ20bを互いに異
なる値に設定した場合には、その差を大きくする程、当
該帯域通過フィルタ装置の通過帯域を広くできる。ここ
で、本発明において、好ましくは共振周波数ｆ10a、共
振周波数ｆ10b、共振周波数ｆ20a及び共振周波数ｆ20b
は、互いに異なりかつ近接するように設定される。これ
によって、通過帯域における反射回路７１の入力端反射
係数Ｓ11を、共振周波数ｆ10a，ｆ10b，ｆ20a，ｆ20bの
間の周波数差を大きく設定した場合に比較して大きくで
きかつより平坦にできるので、帯域通過フィルタ装置Ｆ
１の通過帯域における損失を小さくできかつより平坦に
できる。
プ導体Ｓ３１の一端から所定の長さの部分であるストリ
ップ導体Ｓ３１ａと、ストリップ導体Ｓ３１のうちのス
トリップ導体Ｓ３１ａを除く部分であるストリップ導体
Ｓ３１ｂとが直列に連結されてなる。ストリップ導体Ｓ
３１ａは、ストリップ導体Ｓ４１ａと分布結合するよう
に所定の間隔を隔てて対向するように形成される。マイ
クロストリップラインＭ３１は、誘電体基板６１を挟設
するストリップ導体Ｓ３１と接地導体とによって構成さ
れる。ここで、マイクロストリップラインＭ３１は、誘
電体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ３１ａと接地
導体とによって構成されたマイクロストリップラインＭ
３１ａと、誘電体基板６１を挟設するストリップ導体Ｓ
３１ｂと接地導体とによって構成されたマイクロストリ
ップラインＭ３１ｂとからなる。以上のように構成され
たマイクロストリップラインＭ３１ａとマイクロストリ
ップラインＭ４１ａとは互いに分布結合して、方向性結
合器２０ｂを構成する。ここで、第１の変形例では、方
向性結合器１０ａとマイクロストリップラインＭ１ｂと
からなる共振回路の共振周波数ｆ10aと、方向性結合器
１０ｂとマイクロストリップラインＭ１１ｂとからなる
共振回路の共振周波数ｆ10bと、方向性結合器２０ａと
マイクロストリップラインＭ３ｂとからなる共振回路の
共振周波数ｆ20aと、方向性結合器２０ｂとマイクロス
トリップラインＭ３１ｂとからなる共振回路の共振周波
数ｆ20bとは、互いに同一になるように設定される。し
かしながら本発明はこれに限らず、共振周波数ｆ10aと
共振周波数ｆ10bとは、互いに異なるように設定しても
よい。また、共振周波数ｆ20aと共振周波数ｆ20bとは、
互いに異なるように設定してもよい。さらに、共振周波
数ｆ10a，ｆ10bと共振周波数ｆ20a，ｆ20bとは、互いに
異なるように設定してもよい。すなわち、共振周波数ｆ
10a、共振周波数ｆ10b、共振周波数ｆ20a及び共振周波
数ｆ20bは、第１の変形例の帯域通過フィルタ装置の通
過帯域を含む所定の周波数範囲で、当該周波数範囲以外
の周波数に比較して、端子Ｔ７１ａから見たときの反射
回路７４の入力端反射係数Ｓ11が大きくかつ平坦になる
ように設定される。本発明では、共振周波数ｆ10a、共
振周波数ｆ10b、共振周波数ｆ20a及び共振周波数ｆ20b
を、すべて同一の値に設定することにより、当該帯域通
過フィルタ装置の通過帯域を最も狭く設定することがで
きる一方、共振周波数ｆ10a、共振周波数ｆ10b、共振周
波数ｆ20a及び共振周波数ｆ20bを、互いに異なる値に設
定することにより当該帯域通過フィルタ装置の通過帯域
を広くできる。また、共振周波数ｆ10a、共振周波数ｆ
10b、共振周波数ｆ20a及び共振周波数ｆ20bを互いに異
なる値に設定した場合には、その差を大きくする程、当
該帯域通過フィルタ装置の通過帯域を広くできる。ここ
で、本発明において、好ましくは共振周波数ｆ10a、共
振周波数ｆ10b、共振周波数ｆ20a及び共振周波数ｆ20b
は、互いに異なりかつ近接するように設定される。これ
によって、通過帯域における反射回路７１の入力端反射
係数Ｓ11を、共振周波数ｆ10a，ｆ10b，ｆ20a，ｆ20bの
間の周波数差を大きく設定した場合に比較して大きくで
きかつより平坦にできるので、帯域通過フィルタ装置Ｆ
１の通過帯域における損失を小さくできかつより平坦に
できる。
【００８４】以上のように構成された反射回路７４に基
づいてシミュレーションを行った。図１６は、反射回路
７４の端子Ｔ７１ａにおける入力端反射係数Ｓ11の周波
数特性を示すグラフである。図１６に示すように、端子
Ｔ７１ａにおける入力端反射係数Ｓ11は、３ＧＨｚとそ
の近傍の周波数で、最も大きくなり、かつ平坦になって
いる。また、図９に示した入力端反射係数Ｓ11に比較す
ると、通過帯域である３ＧＨｚとその近傍の周波数にお
ける入力端反射係数Ｓ11は小さいが、阻止帯域における
入力端反射係数Ｓ11はさらに小さくできる。すなわち、
反射回路７４の端子Ｔ７１ａにサーキュレータ６を接続
することにより、帯域通過フィルタ装置を構成すること
ができ、第１の実施形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１に
比較して、阻止帯域における減衰量をさらに大きくする
ことができる。すなわち、第１の変形例の帯域通過フィ
ルタ装置は、選択性をよくすることができる。
づいてシミュレーションを行った。図１６は、反射回路
７４の端子Ｔ７１ａにおける入力端反射係数Ｓ11の周波
数特性を示すグラフである。図１６に示すように、端子
Ｔ７１ａにおける入力端反射係数Ｓ11は、３ＧＨｚとそ
の近傍の周波数で、最も大きくなり、かつ平坦になって
いる。また、図９に示した入力端反射係数Ｓ11に比較す
ると、通過帯域である３ＧＨｚとその近傍の周波数にお
ける入力端反射係数Ｓ11は小さいが、阻止帯域における
入力端反射係数Ｓ11はさらに小さくできる。すなわち、
反射回路７４の端子Ｔ７１ａにサーキュレータ６を接続
することにより、帯域通過フィルタ装置を構成すること
ができ、第１の実施形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１に
比較して、阻止帯域における減衰量をさらに大きくする
ことができる。すなわち、第１の変形例の帯域通過フィ
ルタ装置は、選択性をよくすることができる。
【００８５】＜他の変形例＞以上の第１と第２と第３の
実施形態においては、入出力分離手段としてサーキュレ
ータ６又は９０度ハイブリッド回路４０を用いて構成し
たが、本発明はこれに限らず、１／４波長分布結合型３
ｄＢ方向性結合器やランゲカップラー等の他の入出力分
離手段を用いて構成してもよい。以上のように構成して
も第１と第２と第３の実施形態と同様の動作をして同様
の効果を有する。
実施形態においては、入出力分離手段としてサーキュレ
ータ６又は９０度ハイブリッド回路４０を用いて構成し
たが、本発明はこれに限らず、１／４波長分布結合型３
ｄＢ方向性結合器やランゲカップラー等の他の入出力分
離手段を用いて構成してもよい。以上のように構成して
も第１と第２と第３の実施形態と同様の動作をして同様
の効果を有する。
【００８６】以上の第１と第２と第３の実施形態におい
て、抵抗５は伝送線路２ｂの他端と伝送線路４の一端と
の間に接続したが、本発明はこれに限らず、抵抗５を伝
送線路２ａの他端と伝送線路４の一端との間に接続して
もよい。以上のように構成しても第１と第２と第３の実
施形態と同様の動作をして同様の効果を有する。
て、抵抗５は伝送線路２ｂの他端と伝送線路４の一端と
の間に接続したが、本発明はこれに限らず、抵抗５を伝
送線路２ａの他端と伝送線路４の一端との間に接続して
もよい。以上のように構成しても第１と第２と第３の実
施形態と同様の動作をして同様の効果を有する。
【００８７】以上の第１と第３の実施形態において、サ
ーキュレータ６は伝送線路２ｃの他端に接続したが、本
発明はこれに限らず、サーキュレータ６を伝送線路２ａ
の他端に直接、接続するようにしてもよい。以上のよう
に構成しても第１と第３の実施形態と同様の動作をして
同様の効果を有する。
ーキュレータ６は伝送線路２ｃの他端に接続したが、本
発明はこれに限らず、サーキュレータ６を伝送線路２ａ
の他端に直接、接続するようにしてもよい。以上のよう
に構成しても第１と第３の実施形態と同様の動作をして
同様の効果を有する。
【００８８】以上の第１の変形例では、反射回路７１ｃ
においてさらに、方向性結合器１０ａと並列に設けられ
た１つの方向性結合器１０ｂと、方向性結合器２０ａと
並列に設けられた１つの方向性結合器２０ｂとを備え
た。しかしながら本発明はこれに限らず、複数の方向性
結合器１０ｂを方向性結合器１０ａと並列に接続し、か
つ複数の方向性結合器２０ｂを方向性結合器２０ａと並
列に接続して構成してもよい。この場合、方向性結合器
１０ｂとマイクロストリップラインＭ１１ｂとからなる
複数の共振回路の共振周波数はそれぞれ、互いに同一に
なるように設定してもよいし、互いに異なるように設定
してもよい。また、方向性結合器２０ｂとマイクロスト
リップラインＭ３１ｂとからなる複数の共振回路の共振
周波数はそれぞれ、互いに同一になるように設定しても
よいし、互いに異なるように設定してもよい。以上のよ
うに構成しても第１と第２と第３の実施形態と同様の動
作をして同様の効果を有するとともに、第１の変形例に
比較してさらに、阻止帯域における減衰量を大きくでき
る。
においてさらに、方向性結合器１０ａと並列に設けられ
た１つの方向性結合器１０ｂと、方向性結合器２０ａと
並列に設けられた１つの方向性結合器２０ｂとを備え
た。しかしながら本発明はこれに限らず、複数の方向性
結合器１０ｂを方向性結合器１０ａと並列に接続し、か
つ複数の方向性結合器２０ｂを方向性結合器２０ａと並
列に接続して構成してもよい。この場合、方向性結合器
１０ｂとマイクロストリップラインＭ１１ｂとからなる
複数の共振回路の共振周波数はそれぞれ、互いに同一に
なるように設定してもよいし、互いに異なるように設定
してもよい。また、方向性結合器２０ｂとマイクロスト
リップラインＭ３１ｂとからなる複数の共振回路の共振
周波数はそれぞれ、互いに同一になるように設定しても
よいし、互いに異なるように設定してもよい。以上のよ
うに構成しても第１と第２と第３の実施形態と同様の動
作をして同様の効果を有するとともに、第１の変形例に
比較してさらに、阻止帯域における減衰量を大きくでき
る。
【００８９】以上の第１の実施形態では、伝送線路１ｂ
の一端と伝送線路３ｂの一端はそれぞれ、接地して構成
したが、本発明はこれに限らず、伝送線路１ｂの一端と
伝送線路３ｂの一端とをそれぞれ開放端になるように構
成してもよい。この場合、数１１，数１２，数１３はそ
れぞれ、次の数２２，数２３，数２４のように表わすこ
とができる。
の一端と伝送線路３ｂの一端はそれぞれ、接地して構成
したが、本発明はこれに限らず、伝送線路１ｂの一端と
伝送線路３ｂの一端とをそれぞれ開放端になるように構
成してもよい。この場合、数１１，数１２，数１３はそ
れぞれ、次の数２２，数２３，数２４のように表わすこ
とができる。
【００９０】
【数２２】ＺL＝−jＺ0tan(βＬ２)
【数２３】Ｚ1＝−j{(Ｚ0e＋Ｚ0o)cotθ}/2＋ｊ{(1/4)
(Ｚ0e−Ｚ0o)2cosec2θ}/{(1/2)(Ｚ0e＋Ｚ0o)cotθ＋Ｚ
0tan(βＬ２)}
(Ｚ0e−Ｚ0o)2cosec2θ}/{(1/2)(Ｚ0e＋Ｚ0o)cotθ＋Ｚ
0tan(βＬ２)}
【数２４】 (1/2)(Ｚ0e＋Ｚ00)cotθ＝−Ｚ0tan(βＬ２)
【００９１】従って、共振回路８１は、数２３の右辺の
第２項の分母が０になる周波数、すなわち数２４を満足
する共振周波数で共振して、第１の実施形態と同様に動
作して同様の効果を有する。
第２項の分母が０になる周波数、すなわち数２４を満足
する共振周波数で共振して、第１の実施形態と同様に動
作して同様の効果を有する。
【００９２】
【発明の効果】本発明に係る請求項１記載の帯域通過フ
ィルタ装置において、上記信号反射手段は、上記第１の
方向性結合器と上記第３の伝送線路とからなる回路と、
上記第２の方向性結合器と上記第６の伝送線路とからな
る回路とが上記抵抗と上記第７の伝送線路とを介して接
続されて構成され、上記第７の伝送線路の長さは、上記
信号反射手段の入力端反射係数が上記第１の共振周波数
と上記第２の共振周波数とを含む上記通過帯域内の所定
の周波数において最大になるように設定される。また、
上記入出力分離手段は、第１と第２と第３の端子を有
し、上記第２の端子が上記抵抗の他端に接続され、上記
第１の端子から入力された信号を上記第２の端子に出力
し、上記第２の端子から入力された信号を上記第３の端
子に出力する。従って、上記信号反射手段と上記入出力
分離手段を備えた請求項１記載の帯域通過フィルタ装置
は、インピーダンス整合用の上記抵抗を備えているの
で、上記第１と第２の共振周波数から離れた周波数であ
る離調周波数において、上記第２の端子と上記抵抗の他
端との間でインピーダンス整合をとることができる。こ
れによって、上記信号反射手段の入力端反射係数を上記
離調周波数で小さくすることができるので、請求項１記
載の帯域通過フィルタ装置は、従来例に比較して阻止帯
域における減衰量を大きくすることができる。
ィルタ装置において、上記信号反射手段は、上記第１の
方向性結合器と上記第３の伝送線路とからなる回路と、
上記第２の方向性結合器と上記第６の伝送線路とからな
る回路とが上記抵抗と上記第７の伝送線路とを介して接
続されて構成され、上記第７の伝送線路の長さは、上記
信号反射手段の入力端反射係数が上記第１の共振周波数
と上記第２の共振周波数とを含む上記通過帯域内の所定
の周波数において最大になるように設定される。また、
上記入出力分離手段は、第１と第２と第３の端子を有
し、上記第２の端子が上記抵抗の他端に接続され、上記
第１の端子から入力された信号を上記第２の端子に出力
し、上記第２の端子から入力された信号を上記第３の端
子に出力する。従って、上記信号反射手段と上記入出力
分離手段を備えた請求項１記載の帯域通過フィルタ装置
は、インピーダンス整合用の上記抵抗を備えているの
で、上記第１と第２の共振周波数から離れた周波数であ
る離調周波数において、上記第２の端子と上記抵抗の他
端との間でインピーダンス整合をとることができる。こ
れによって、上記信号反射手段の入力端反射係数を上記
離調周波数で小さくすることができるので、請求項１記
載の帯域通過フィルタ装置は、従来例に比較して阻止帯
域における減衰量を大きくすることができる。
【００９３】また、請求項２記載の帯域通過フィルタ装
置は、上記第３の伝送線路の他端と接地端子との間に第
１の負性抵抗回路が接続され、かつ上記第６の伝送線路
の他端と接地端子との間に第２の負性抵抗回路が接続さ
れているので、上記第１と第２の負性抵抗回路を備えて
いない帯域通過フィルタ装置に比較して通過帯域におけ
る損失を小さくできる。
置は、上記第３の伝送線路の他端と接地端子との間に第
１の負性抵抗回路が接続され、かつ上記第６の伝送線路
の他端と接地端子との間に第２の負性抵抗回路が接続さ
れているので、上記第１と第２の負性抵抗回路を備えて
いない帯域通過フィルタ装置に比較して通過帯域におけ
る損失を小さくできる。
【００９４】本発明に係る請求項３記載の帯域通過フィ
ルタ装置は、第１の方向性結合器と第３の伝送線路とか
らなる複数の回路と、第２の方向性結合器と第６の伝送
線路とからなる複数の回路を備えて構成されているの
で、請求項１記載の帯域通過フィルタ装置に比較して、
阻止帯域における減衰量をさらに大きくできる。
ルタ装置は、第１の方向性結合器と第３の伝送線路とか
らなる複数の回路と、第２の方向性結合器と第６の伝送
線路とからなる複数の回路を備えて構成されているの
で、請求項１記載の帯域通過フィルタ装置に比較して、
阻止帯域における減衰量をさらに大きくできる。
【００９５】また、請求項４記載の帯域通過フィルタ装
置は、上記第３の伝送線路の各他端と接地端子との間に
それぞれ第１の負性抵抗回路が接続され、かつ上記第６
の伝送線路の各他端と接地端子との間にそれぞれ第２の
負性抵抗回路が接続されているので、上記第１と第２の
負性抵抗回路を備えていない帯域通過フィルタ装置に比
較して通過帯域における損失を小さくできる。
置は、上記第３の伝送線路の各他端と接地端子との間に
それぞれ第１の負性抵抗回路が接続され、かつ上記第６
の伝送線路の各他端と接地端子との間にそれぞれ第２の
負性抵抗回路が接続されているので、上記第１と第２の
負性抵抗回路を備えていない帯域通過フィルタ装置に比
較して通過帯域における損失を小さくできる。
【００９６】またさらに、請求項６記載の帯域通過フィ
ルタ装置は、３ｄＢ方向性結合器を備えて構成されてい
るので、安価に製造することができる。
ルタ装置は、３ｄＢ方向性結合器を備えて構成されてい
るので、安価に製造することができる。
【図１】 本発明に係る第１の実施形態の帯域通過フィ
ルタ装置Ｆ１のブロック図である。
ルタ装置Ｆ１のブロック図である。
【図２】 共振回路８１のブロック図である。
【図３】 共振回路８２のブロック図である。
【図４】 図２の共振回路８１において、入出力端子Ｔ
１１から方向性結合器１０を見たときのインピーダンス
Ｚ1を示すスミスチャートである。
１１から方向性結合器１０を見たときのインピーダンス
Ｚ1を示すスミスチャートである。
【図５】 図３の共振回路８２において、端子Ｔ５から
方向性結合器２０を見たときのインピーダンスＺ2を示
すスミスチャートである。
方向性結合器２０を見たときのインピーダンスＺ2を示
すスミスチャートである。
【図６】 図３の共振回路８２の端子Ｔ５における入力
端反射係数Ｓ11と反射信号の位相φとの周波数特性を示
すグラフである。
端反射係数Ｓ11と反射信号の位相φとの周波数特性を示
すグラフである。
【図７】 図１の端子Ｔ７１における方向性結合器１
０，２０側をみたときの入力端反射係数Ｓ11と反射信号
の位相φとの周波数特性を示すグラフである。
０，２０側をみたときの入力端反射係数Ｓ11と反射信号
の位相φとの周波数特性を示すグラフである。
【図８】 第１の実施形態の帯域通過フィルタ装置Ｆ１
の反射回路７１ｃの平面図である。
の反射回路７１ｃの平面図である。
【図９】 図８の反射回路７１ｃの端子Ｔ７１ａにおけ
る入力端反射係数Ｓ11の周波数特性を示すグラフであ
る。
る入力端反射係数Ｓ11の周波数特性を示すグラフであ
る。
【図１０】 本発明に係る第２の実施形態の帯域通過フ
ィルタ装置Ｆ２のブロック図である。
ィルタ装置Ｆ２のブロック図である。
【図１１】 図１０の９０度ハイブリッド回路４０とし
て２段ブランチラインハイブリッド回路４０ａを用いた
ときの帯域通過フィルタ装置Ｆ２のブロック図である。
て２段ブランチラインハイブリッド回路４０ａを用いた
ときの帯域通過フィルタ装置Ｆ２のブロック図である。
【図１２】 図１１の帯域通過フィルタ装置Ｆ２の出力
端伝送係数Ｓ21と入力端反射係数Ｓ11の周波数特性を示
すグラフである。
端伝送係数Ｓ21と入力端反射係数Ｓ11の周波数特性を示
すグラフである。
【図１３】 本発明に係る第３の実施形態の帯域通過フ
ィルタ装置Ｆ３のブロック図である。
ィルタ装置Ｆ３のブロック図である。
【図１４】 図１３の反射回路７３の端子Ｔ７３におけ
る入力端反射係数Ｓ11の周波数特性を示すグラフであ
る。
る入力端反射係数Ｓ11の周波数特性を示すグラフであ
る。
【図１５】 本発明に係る第１の変形例の帯域通過フィ
ルタ装置における反射回路７４の平面図である。
ルタ装置における反射回路７４の平面図である。
【図１６】 図１５の反射回路７４の端子７１ａにおけ
る入力端反射係数Ｓ11の周波数特性を示すグラフであ
る。
る入力端反射係数Ｓ11の周波数特性を示すグラフであ
る。
【図１７】 従来例の帯域通過フィルタ装置の平面図で
ある。
ある。
【図１８】 従来例の帯域通過フィルタ装置において、
中心周波数ｆ0を１８ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．１
に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反射係数
Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
中心周波数ｆ0を１８ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．１
に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反射係数
Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
【図１９】 従来例の帯域通過フィルタ装置において、
中心周波数ｆ0を１８ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．０
０７に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反射
係数Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
中心周波数ｆ0を１８ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．０
０７に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反射
係数Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
【図２０】 従来例の帯域通過フィルタ装置において、
中心周波数ｆ0を１８ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．０
０５６に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反
射係数Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
中心周波数ｆ0を１８ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．０
０５６に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反
射係数Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
【図２１】 従来例の帯域通過フィルタ装置において、
中心周波数ｆ0を３ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．０３
３に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反射係
数Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
中心周波数ｆ0を３ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．０３
３に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反射係
数Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
【図２２】 従来例の帯域通過フィルタ装置において、
中心周波数ｆ0を３ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．０２
に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反射係数
Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
中心周波数ｆ0を３ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．０２
に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反射係数
Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
【図２３】 従来例の帯域通過フィルタ装置において、
中心周波数ｆ0を３ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．０１
に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反射係数
Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
中心周波数ｆ0を３ＧＨｚ、比帯域Δｆ／ｆ0を０．０１
に設定したときの出力端伝送係数Ｓ21と入力端反射係数
Ｓ11との周波数特性を示すグラフである。
【図２４】 伝送線路２ｂの他端から見たときの共振回
路８１のインピーダンスＺ1aを示すスミスチャートであ
る。
路８１のインピーダンスＺ1aを示すスミスチャートであ
る。
【図２５】 端子Ｔ７１から見たときの反射回路７１の
インピーダンスＺ71を示すスミスチャートである。
インピーダンスＺ71を示すスミスチャートである。
【図２６】 伝送線路１ｂの長さＬ２を変化させたとき
の端子Ｔ７１から見たときの反射回路７１の入力端反射
係数Ｓ11の周波数特性を示すグラフである。
の端子Ｔ７１から見たときの反射回路７１の入力端反射
係数Ｓ11の周波数特性を示すグラフである。
１，１ａ，１ｂ，２，２ａ，２ｂ，２ｃ，３，３ａ，３
ｂ，４，４１，４２，４３，４４，４５，４６，４７，
５２ａ，５２ｂ…伝送線路、 Ｓ１，Ｓ１ａ，Ｓ１ｂ，Ｓ２，Ｓ２ａ，Ｓ２ｂ，Ｓ２
ｃ，Ｓ３，Ｓ３ａ，Ｓ３ｂ，Ｓ４，Ｓ１１，Ｓ１１ａ，
Ｓ１１ｂ，Ｓ２１，Ｓ２１ａ，Ｓ２１ｂ，Ｓ３１，Ｓ３
１ａ，Ｓ３１ｂ，Ｓ４１，Ｓ４１ａ，Ｓ４１ｂ…ストリ
ップ導体、 Ｍ１，Ｍ１ａ，Ｍ１ｂ，Ｍ２，Ｍ２ａ，Ｍ２ｂ，Ｍ２
ｃ，Ｍ３，Ｍ３ａ，Ｍ３ｂ，Ｍ４，Ｍ１１，Ｍ１１ａ，
Ｍ１１ｂ，Ｍ２１，Ｍ２１ａ，Ｍ２１ｂ，Ｍ３１，Ｍ３
１ａ，Ｍ３１ｂ，Ｍ４１，Ｍ４１ａ，Ｍ４１ｂ…マイク
ロストリップライン、 Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３…帯域通過フィルタ装置、 ５…抵抗、 ７ａ，７ｂ…負荷、 １０，１０ａ，１０ｂ，２０，２０ａ，２０ｂ…方向性
結合器、 Ｔ１１，Ｔ１２，Ｔ１３，Ｔ１４，Ｔ２１，Ｔ２２，Ｔ
２３，Ｔ２４，Ｔ４０１，Ｔ４０２，Ｔ４０３，Ｔ４０
４…入出力端子、 ６…サーキュレータ、 Ｔ６ａ，Ｔ６ｂ，Ｔ６ｃ…端子、 ４０…９０度ハイブリッド回路、 ４０ａ…２段ブランチラインハイブリッド回路、 ５０ａ，５０ｂ…負性抵抗回路、 ５１ａ，５１ｂ…トランジスタ、 ７１，７１ａ，７１ｂ，７１ｃ，７３，７４…反射回
路、 ８１，８２…共振回路。
ｂ，４，４１，４２，４３，４４，４５，４６，４７，
５２ａ，５２ｂ…伝送線路、 Ｓ１，Ｓ１ａ，Ｓ１ｂ，Ｓ２，Ｓ２ａ，Ｓ２ｂ，Ｓ２
ｃ，Ｓ３，Ｓ３ａ，Ｓ３ｂ，Ｓ４，Ｓ１１，Ｓ１１ａ，
Ｓ１１ｂ，Ｓ２１，Ｓ２１ａ，Ｓ２１ｂ，Ｓ３１，Ｓ３
１ａ，Ｓ３１ｂ，Ｓ４１，Ｓ４１ａ，Ｓ４１ｂ…ストリ
ップ導体、 Ｍ１，Ｍ１ａ，Ｍ１ｂ，Ｍ２，Ｍ２ａ，Ｍ２ｂ，Ｍ２
ｃ，Ｍ３，Ｍ３ａ，Ｍ３ｂ，Ｍ４，Ｍ１１，Ｍ１１ａ，
Ｍ１１ｂ，Ｍ２１，Ｍ２１ａ，Ｍ２１ｂ，Ｍ３１，Ｍ３
１ａ，Ｍ３１ｂ，Ｍ４１，Ｍ４１ａ，Ｍ４１ｂ…マイク
ロストリップライン、 Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３…帯域通過フィルタ装置、 ５…抵抗、 ７ａ，７ｂ…負荷、 １０，１０ａ，１０ｂ，２０，２０ａ，２０ｂ…方向性
結合器、 Ｔ１１，Ｔ１２，Ｔ１３，Ｔ１４，Ｔ２１，Ｔ２２，Ｔ
２３，Ｔ２４，Ｔ４０１，Ｔ４０２，Ｔ４０３，Ｔ４０
４…入出力端子、 ６…サーキュレータ、 Ｔ６ａ，Ｔ６ｂ，Ｔ６ｃ…端子、 ４０…９０度ハイブリッド回路、 ４０ａ…２段ブランチラインハイブリッド回路、 ５０ａ，５０ｂ…負性抵抗回路、 ５１ａ，５１ｂ…トランジスタ、 ７１，７１ａ，７１ｂ，７１ｃ，７３，７４…反射回
路、 ８１，８２…共振回路。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 澤田 久 京都府相楽郡精華町大字乾谷小字三平谷 ５番地 株式会社エイ・ティ・アール光 電波通信研究所内
Claims (6)
- 【請求項１】 信号反射手段と、入出力分離手段とを備
え、所定の通過帯域を有する帯域通過フィルタ装置であ
って、 上記信号反射手段は、 各一端が互いに対向し、各他端が互いに対向しかつ互い
に分布結合するように設けられた第１と第２の伝送線路
とからなる第１の方向性結合器と、 上記第１の方向性結合器と第３の伝送線路とを含む回路
が所定の第１の共振周波数で共振するように、上記第２
の伝送線路の一端に接続された第３の伝送線路と、 各一端が互いに対向し、各他端が互いに対向しかつ互い
に分布結合するように設けられた第４と第５の伝送線路
とからなる第２の方向性結合器と、 上記第２の方向性結合器と第６の伝送線路とを含む回路
が所定の第２の共振周波数で共振するように、上記第５
の伝送線路の一端に接続された第６の伝送線路と、 抵抗の一端が上記第４の伝送線路の他端に接続された抵
抗と、 上記第１の伝送線路の他端と上記抵抗の他端との間に接
続され、上記抵抗の他端から見た上記信号反射手段の入
力端反射係数が上記通過帯域内の所定の周波数において
最大になるように設定された長さを有する第７の伝送線
路とを備え、 上記信号反射手段は、その入力端から入力された上記通
過帯域内の信号を反射して上記入力端に出力し、 上記入出力分離手段は、第１と第２と第３の端子を有
し、上記第２の端子が上記抵抗の他端に接続され、上記
第１の端子から入力された信号を上記第２の端子に出力
し、上記第２の端子から入力された信号を上記第３の端
子に出力することを特徴とする帯域通過フィルタ装置。 - 【請求項２】 上記帯域通過フィルタ装置はさらに、 上記第３の伝送線路の一端が上記第２の伝送線路の一端
に接続された上記第３の伝送線路の他端と、接地端子と
の間に接続された第１の負性抵抗回路と、 上記第６の伝送線路の一端が上記第５の伝送線路の一端
に接続された上記第６の伝送線路の他端と、接地端子と
の間に接続された第２の負性抵抗回路とを備えたことを
特徴とする請求項１記載の帯域通過フィルタ装置。 - 【請求項３】 信号反射手段と、入出力分離手段とを備
え、所定の通過帯域を有する帯域通過フィルタ装置であ
って、 上記信号反射手段は、 それぞれ各一端が互いに対向し、各他端が互いに対向し
かつ互いに分布結合するように設けられた第１と第２の
伝送線路とからなり、かつ上記各第１の伝送線路の他端
が互いに接続された複数の第１の方向性結合器と、 上記各第１の方向性結合器と各第３の伝送線路とを含む
各回路がそれぞれ所定の共振周波数で共振するように、
それぞれ上記各第２の伝送線路の一端に接続された複数
の第３の伝送線路と、 それぞれ各一端が互いに対向し、各他端が互いに対向し
かつ互いに分布結合するように設けられた第４と第５の
伝送線路とからなり、かつ上記各第４の伝送線路の他端
が互いに接続された複数の第２の方向性結合器と、 上記各第２の方向性結合器と各第６の伝送線路とを含む
各回路がそれぞれ所定の共振周波数で共振するように、
それぞれ上記各第５の伝送線路の一端に接続された複数
の第６の伝送線路と、 抵抗の一端が上記各第４の伝送線路の他端の接続点に接
続された抵抗と、 上記各第１の伝送線路の他端の接続点と上記抵抗の他端
との間に接続され、上記抵抗の他端から見た上記信号反
射手段の入力端反射係数が上記通過帯域内の所定の周波
数において最大になるように設定された長さを有する第
７の伝送線路とを備え、 上記信号反射手段は、その入力端から入力された上記通
過帯域内の信号を反射して上記入力端に出力し、 上記入出力分離手段は、第１と第２と第３の端子を有
し、上記第２の端子が上記抵抗の他端の接続され、上記
第１の端子から入力された信号を上記第２の端子に出力
し、上記第２の端子から入力された信号を上記第３の端
子に出力する入出力分離手段とを備えたことを特徴とす
る帯域通過フィルタ装置。 - 【請求項４】 上記帯域通過フィルタ装置はさらに、 上記第３の伝送線路の各一端が上記第２の伝送線路の各
一端に接続された上記第３の伝送線路の各他端と、接地
端子との間にそれぞれ接続された複数の第１の負性抵抗
回路と、 上記第６の伝送線路の各一端が上記第５の伝送線路の各
一端に接続された上記第６の伝送線路の各他端と、接地
端子との間にそれぞれ接続された複数の第２の負性抵抗
回路とを備えたことを特徴とする請求項３記載の帯域通
過フィルタ装置。 - 【請求項５】 上記入出力分離手段は、サーキュレータ
であることを特徴とする請求項１、２、３又は４記載の
帯域通過フィルタ装置。 - 【請求項６】 上記入出力分離手段は、３ｄＢ方向性結
合器であることを特徴とする請求項１、２、３又は４記
載の帯域通過フィルタ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20074195A JP2642614B2 (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 帯域通過フィルタ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20074195A JP2642614B2 (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 帯域通過フィルタ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0951202A JPH0951202A (ja) | 1997-02-18 |
| JP2642614B2 true JP2642614B2 (ja) | 1997-08-20 |
Family
ID=16429405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20074195A Expired - Fee Related JP2642614B2 (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 帯域通過フィルタ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2642614B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4542158B2 (ja) * | 2005-12-08 | 2010-09-08 | 三菱電機株式会社 | 帯域通過フィルタ |
-
1995
- 1995-08-07 JP JP20074195A patent/JP2642614B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0951202A (ja) | 1997-02-18 |
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