JP2633431B2 - 流動層焼却装置用散気装置及び流動層焼却装置における散気方法 - Google Patents
流動層焼却装置用散気装置及び流動層焼却装置における散気方法Info
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- JP2633431B2 JP2633431B2 JP4025078A JP2507892A JP2633431B2 JP 2633431 B2 JP2633431 B2 JP 2633431B2 JP 4025078 A JP4025078 A JP 4025078A JP 2507892 A JP2507892 A JP 2507892A JP 2633431 B2 JP2633431 B2 JP 2633431B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、流動層式焼却装置内に
おいて流動空気を流出させる散気管を複数有する流動層
焼却装置用散気装置及び流動層焼却装置における散気方
法に関する。
おいて流動空気を流出させる散気管を複数有する流動層
焼却装置用散気装置及び流動層焼却装置における散気方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、焼却装置は、図８に示すように、
焼却物４０として例えば粗大な不燃物をごみ焼却炉のフ
リーボード４１内にその上方より投入すると、該焼却物
４０は流動層４２内に入り、散気装置４３より流動空気
が供給されたのち、流動砂とともに焼却炉下端より排出
され、スクリューコンベヤ４５により振動フルイ４６に
運搬され、該フルイ４６により選別されて、流動砂のみ
フライトコンベヤ４４によりフリーボード４１内に再び
戻される一方、不燃物は不燃物取り出しフライトコンベ
ヤ４７により不燃物ホッパ４８内に溜られて搬出され
る。上記フリーボード４１内より上方に排出される燃焼
ガスは、熱交換機４９、集塵機５１、誘引ファン５２を
介して煙突５３により大気に放出される。なお、５０は
ブロアである。
焼却物４０として例えば粗大な不燃物をごみ焼却炉のフ
リーボード４１内にその上方より投入すると、該焼却物
４０は流動層４２内に入り、散気装置４３より流動空気
が供給されたのち、流動砂とともに焼却炉下端より排出
され、スクリューコンベヤ４５により振動フルイ４６に
運搬され、該フルイ４６により選別されて、流動砂のみ
フライトコンベヤ４４によりフリーボード４１内に再び
戻される一方、不燃物は不燃物取り出しフライトコンベ
ヤ４７により不燃物ホッパ４８内に溜られて搬出され
る。上記フリーボード４１内より上方に排出される燃焼
ガスは、熱交換機４９、集塵機５１、誘引ファン５２を
介して煙突５３により大気に放出される。なお、５０は
ブロアである。
【０００３】上記散気装置４３は、図９に示すように、
流動空気が供給される散気ヘッダ３１より互いに平行に
突出した複数の散気管３２，…，３２のノズルより上記
流動空気を噴出させるとともに、流動砂と焼却物４０は
散気管の間を通過して降下し、この降下時に散気管より
噴出した流動空気が流動砂と焼却物４０とに供給される
ようにしている。
流動空気が供給される散気ヘッダ３１より互いに平行に
突出した複数の散気管３２，…，３２のノズルより上記
流動空気を噴出させるとともに、流動砂と焼却物４０は
散気管の間を通過して降下し、この降下時に散気管より
噴出した流動空気が流動砂と焼却物４０とに供給される
ようにしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような散気装置に
おいて、良好な流動状況を確保しようとするとき、散気
管間隔ｔは通常０〜１５０ｍｍとしている。このような
間隔では、粗大な不燃物やワイヤ等が流動によってから
まると、このような粗大な不燃物等は散気管の上に蓄積
することになり、ついには、散気管を通過しようとする
不燃物等や流動砂の流動を阻害してこれらの流動を停止
させてしまうといった問題がある。この問題を解決する
ためには散気管の間隔を広げるのが好ましい。このた
め、図１０に示すように、上下方向において２段に配列
する方法が考えられる。しかしながら、この場合には、
散気管のピッチＬを４００ｍｍ程度確保しようとすると
散気管径ｄ＝１００ｍｍのとき、散気管の上下方向ピッ
チｈが４３３ｍｍ必要となり、流動砂の圧損のため上下
管の差圧は５００〜６５０ｍｍＡｑにもなる。上部散気
管上部の砂の全圧損が１５００ｍｍＡｑ位に対して、上
下間の差圧が大きく圧力分布や運動量が不均一になりや
すいといった問題があった。
おいて、良好な流動状況を確保しようとするとき、散気
管間隔ｔは通常０〜１５０ｍｍとしている。このような
間隔では、粗大な不燃物やワイヤ等が流動によってから
まると、このような粗大な不燃物等は散気管の上に蓄積
することになり、ついには、散気管を通過しようとする
不燃物等や流動砂の流動を阻害してこれらの流動を停止
させてしまうといった問題がある。この問題を解決する
ためには散気管の間隔を広げるのが好ましい。このた
め、図１０に示すように、上下方向において２段に配列
する方法が考えられる。しかしながら、この場合には、
散気管のピッチＬを４００ｍｍ程度確保しようとすると
散気管径ｄ＝１００ｍｍのとき、散気管の上下方向ピッ
チｈが４３３ｍｍ必要となり、流動砂の圧損のため上下
管の差圧は５００〜６５０ｍｍＡｑにもなる。上部散気
管上部の砂の全圧損が１５００ｍｍＡｑ位に対して、上
下間の差圧が大きく圧力分布や運動量が不均一になりや
すいといった問題があった。
【０００５】従って、本発明の目的は、上記問題を解決
することにあって、圧力分布や運動量が均一になりやす
い流動層焼却装置用散気装置及び流動層焼却装置におけ
る散気方法を提供することにある。
することにあって、圧力分布や運動量が均一になりやす
い流動層焼却装置用散気装置及び流動層焼却装置におけ
る散気方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明にかかる流動層焼却装置用散気装置は、散気
管を交差させて圧力分布が均一になりやすいように構成
する。すなわち、流動層焼却装置内で流動空気を複数の
散気管で散気する流動層焼却装置用散気装置において、
上記散気管を流動層内において交差させて接触させるよ
うに配列し、上記交差した散気管により形成される直方
体形状の空間において、それぞれ対向する角部を結ぶ対
角線を想定し、上記対角線に沿って該対角線の角部より
上記一対の対角線の交差する点に向かうに従い上記散気
管のノズルより散気される流動空気量が比例的に多くな
るように構成する。
に、本発明にかかる流動層焼却装置用散気装置は、散気
管を交差させて圧力分布が均一になりやすいように構成
する。すなわち、流動層焼却装置内で流動空気を複数の
散気管で散気する流動層焼却装置用散気装置において、
上記散気管を流動層内において交差させて接触させるよ
うに配列し、上記交差した散気管により形成される直方
体形状の空間において、それぞれ対向する角部を結ぶ対
角線を想定し、上記対角線に沿って該対角線の角部より
上記一対の対角線の交差する点に向かうに従い上記散気
管のノズルより散気される流動空気量が比例的に多くな
るように構成する。
【０００７】上記構成においては、上記散気管は互いに
直交するように配列することもできる。
直交するように配列することもできる。
【０００８】
【０００９】また、上記構成においては、上記複数の散
気管は散気ヘッダより一方向に互いに平行に突出して設
けられ、上記散気ヘッダを介して上記各散気管のノズル
より流動空気を流出させるように構成することもでき
る。
気管は散気ヘッダより一方向に互いに平行に突出して設
けられ、上記散気ヘッダを介して上記各散気管のノズル
より流動空気を流出させるように構成することもでき
る。
【００１０】また、本発明にかかる流動層焼却装置にお
ける散気方法は、流動層焼却装置の流動層内に散気管を
複数配置し、かつ、散気管が相互に接触して交差するよ
うに配列して流動空気を上記散気管で散気する流動層焼
却装置における散気方法において、交差した散気管によ
り形成される直方体形状の空間において、それぞれ対向
する角部を結ぶ対角線を想定し、上記対角線に沿って該
対角線の角部より上記一対の対角線の交差する点に向か
うに従い上記散気管のノズルより散気される流動空気量
が比例的に多くなるように構成する。
ける散気方法は、流動層焼却装置の流動層内に散気管を
複数配置し、かつ、散気管が相互に接触して交差するよ
うに配列して流動空気を上記散気管で散気する流動層焼
却装置における散気方法において、交差した散気管によ
り形成される直方体形状の空間において、それぞれ対向
する角部を結ぶ対角線を想定し、上記対角線に沿って該
対角線の角部より上記一対の対角線の交差する点に向か
うに従い上記散気管のノズルより散気される流動空気量
が比例的に多くなるように構成する。
【００１１】また、上記構成においては、上記散気管は
互いに直交するように配列して流動空気を流出させるよ
うに構成することもできる。
互いに直交するように配列して流動空気を流出させるよ
うに構成することもできる。
【００１２】
【発明の効果】本発明の流動層焼却装置用散気装置の構
成によれば、散気管を交差するように配列したので、交
差した散気管同士の間隔を小さくすることができ、両者
における差圧を効果的に減少させて圧力分布をより均一
にすることができる。また、交差した散気管により形成
された直方体形状の空間に対向する各散気管において、
他の散気管と交差する部分間の中央部分のノズル径を大
きく、交差部分で小さくするようにすれば、これらのノ
ズルより流出する流動空気の上記空間における運動量分
布を均一にすることもできる。
成によれば、散気管を交差するように配列したので、交
差した散気管同士の間隔を小さくすることができ、両者
における差圧を効果的に減少させて圧力分布をより均一
にすることができる。また、交差した散気管により形成
された直方体形状の空間に対向する各散気管において、
他の散気管と交差する部分間の中央部分のノズル径を大
きく、交差部分で小さくするようにすれば、これらのノ
ズルより流出する流動空気の上記空間における運動量分
布を均一にすることもできる。
【００１３】また、本発明の流動層焼却装置における散
気方法によれば、散気管を交差するように配列して交差
した散気管同士の間隔を小さくすることができ、両者に
おける差圧を効果的に減少させて圧力分布をより均一に
することができるとともに、交差した散気管により形成
された直方体形状の空間に対向する各散気管において、
他の散気管と交差する部分間の中央部分のノズル径を大
きく、交差部分で小さくするようにすれば、これらのノ
ズルより流出する流動空気の上記空間における運動量分
布を均一にすることができる。
気方法によれば、散気管を交差するように配列して交差
した散気管同士の間隔を小さくすることができ、両者に
おける差圧を効果的に減少させて圧力分布をより均一に
することができるとともに、交差した散気管により形成
された直方体形状の空間に対向する各散気管において、
他の散気管と交差する部分間の中央部分のノズル径を大
きく、交差部分で小さくするようにすれば、これらのノ
ズルより流出する流動空気の上記空間における運動量分
布を均一にすることができる。
【００１４】
【実施例】以下に、本発明にかかる実施例を図１〜図７
に基づいて詳細に説明する。本実施例にかかる流動層焼
却装置用散気装置は、図１，２に示すように、散気ヘッ
ダ１より３本の散気管２，２，２を上向きに配列すると
ともに、これらの散気管２，２，２の上方に図２におい
て右端の散気ヘッダ１より３本の散気管２，２，２を上
記上向きの散気管２，２，２と直交するように横方向に
配列して大略構成する。各散気管２の間隔は一定となっ
ている。各散気ヘッダ１には流動空気が供給され、各散
気管２の図示しないノズルより、散気ヘッダ１に供給さ
れた流動空気を各４本の散気管２，２，２，２により囲
まれて形成された直方体形状の空間３内に噴出させるよ
うにしている。なお、実際に焼却炉内に配置されるとき
には、散気管２はすべて大略水平方向沿いに配列される
のが好ましい。
に基づいて詳細に説明する。本実施例にかかる流動層焼
却装置用散気装置は、図１，２に示すように、散気ヘッ
ダ１より３本の散気管２，２，２を上向きに配列すると
ともに、これらの散気管２，２，２の上方に図２におい
て右端の散気ヘッダ１より３本の散気管２，２，２を上
記上向きの散気管２，２，２と直交するように横方向に
配列して大略構成する。各散気管２の間隔は一定となっ
ている。各散気ヘッダ１には流動空気が供給され、各散
気管２の図示しないノズルより、散気ヘッダ１に供給さ
れた流動空気を各４本の散気管２，２，２，２により囲
まれて形成された直方体形状の空間３内に噴出させるよ
うにしている。なお、実際に焼却炉内に配置されるとき
には、散気管２はすべて大略水平方向沿いに配列される
のが好ましい。
【００１５】上記散気管２は互いに直交するように配列
されており、単位面積当たりの散気管２の本数を確保し
つつ、散気管ピッチＰを大きくして、不燃物が確実に降
下するようにしている。そして、従来の散気管では流動
空気流出用ノズルの径は一定であったが、従来とおりノ
ズル径を一定のままにしておくと、図３に示すように直
交する散気管２，…，２により形成される直方体形状空
間３の中央部Ｏ（対角線ＡＣとＢＤの交点）で流動空気
の運動量が不足になり、流動空気の流動が不均一になっ
て、場合により流動しない部分が生じる可能性がある。
そこで、より確実に流動空気の流動を確保するため、上
記直方体形状空間３に対向した各散気管２の複数のノズ
ルの径を、他の散気管２と交差する部分間の中央部分で
は大きく、中央部分から他の散気管２との交差部分に向
かうに従い小さくなるように形成する。この結果、これ
らのノズルより噴出される流動空気の運動量分布は、図
４に示すように、直方体形状の空間３の一辺を構成する
各散気管２の中央部分で大きく、交差部分で小さくな
り、対角線ＡＣ又はＢＤで数式化することができる直線
分布となり、直方体形状の空間３内で大略均一になる。
また、散気管２を直交させて接触するように配列するこ
とにより、交差した上下の散気管２，２の中心間の距離
Ｈは管径と大略同一にすることができ、上下の散気管
２，２の差圧は散気管径が１００ｍｍならば１３０〜１
５０ｍｍＡｑ程度に減少させることができる。
されており、単位面積当たりの散気管２の本数を確保し
つつ、散気管ピッチＰを大きくして、不燃物が確実に降
下するようにしている。そして、従来の散気管では流動
空気流出用ノズルの径は一定であったが、従来とおりノ
ズル径を一定のままにしておくと、図３に示すように直
交する散気管２，…，２により形成される直方体形状空
間３の中央部Ｏ（対角線ＡＣとＢＤの交点）で流動空気
の運動量が不足になり、流動空気の流動が不均一になっ
て、場合により流動しない部分が生じる可能性がある。
そこで、より確実に流動空気の流動を確保するため、上
記直方体形状空間３に対向した各散気管２の複数のノズ
ルの径を、他の散気管２と交差する部分間の中央部分で
は大きく、中央部分から他の散気管２との交差部分に向
かうに従い小さくなるように形成する。この結果、これ
らのノズルより噴出される流動空気の運動量分布は、図
４に示すように、直方体形状の空間３の一辺を構成する
各散気管２の中央部分で大きく、交差部分で小さくな
り、対角線ＡＣ又はＢＤで数式化することができる直線
分布となり、直方体形状の空間３内で大略均一になる。
また、散気管２を直交させて接触するように配列するこ
とにより、交差した上下の散気管２，２の中心間の距離
Ｈは管径と大略同一にすることができ、上下の散気管
２，２の差圧は散気管径が１００ｍｍならば１３０〜１
５０ｍｍＡｑ程度に減少させることができる。
【００１６】実例として、図５，６に示す。図５は従来
例にかかる散気装置であって、散気ヘッダ３１から５本
の散気管３２，…，３２が突出しており、散気管のピッ
チｐは２５０ｍｍ、散気管径ｄは１００Ａ（１１４．３
ｍｍ）、散気管間隔ｔは１３５．７ｍｍである。これに
対して、図６に示す本実施例にかかる実例の散気装置
は、散気管ピッチＰが４００ｍｍ、散気管径Ｄが１００
Ａ（１１４．３ｍｍ）、散気管本数は６、散気管間隔Ｔ
は２８５．７ｍｍとなっている。これらの散気装置が適
用される流動空気焼却装置は、以下の条件に設定されて
いる。
例にかかる散気装置であって、散気ヘッダ３１から５本
の散気管３２，…，３２が突出しており、散気管のピッ
チｐは２５０ｍｍ、散気管径ｄは１００Ａ（１１４．３
ｍｍ）、散気管間隔ｔは１３５．７ｍｍである。これに
対して、図６に示す本実施例にかかる実例の散気装置
は、散気管ピッチＰが４００ｍｍ、散気管径Ｄが１００
Ａ（１１４．３ｍｍ）、散気管本数は６、散気管間隔Ｔ
は２８５．７ｍｍとなっている。これらの散気装置が適
用される流動空気焼却装置は、以下の条件に設定されて
いる。
【００１７】１．焼却物の条件 １）焼却物名 ごみ ２）焼却物量（Ｋｇ／Ｈ） ８００．０ ３）水分（Ｋｇ／Ｋｇ−Ｗ） ０．５５ ４）イオウ分（Ｋｇ／Ｋｇ−Ｄ） ０．００
３ ５）低位発熱量（Ｋｃａｌ／Ｋｇ−Ｄ）４０００． ６）灰分（Ｋｇ／Ｋｇ−Ｄ） ０．１５ ７）焼却物温度（℃） ２０． ２．補助燃料 灯油 ３．設計条件 １）焼却温度（℃） ８５０． ２）流動空気温度（℃） １５０． ３）総合空気比 ２． ４．炉設計 １）流動層炉寸法 １２００．Ｗ×
１２００．Ｌ
３ ５）低位発熱量（Ｋｃａｌ／Ｋｇ−Ｄ）４０００． ６）灰分（Ｋｇ／Ｋｇ−Ｄ） ０．１５ ７）焼却物温度（℃） ２０． ２．補助燃料 灯油 ３．設計条件 １）焼却温度（℃） ８５０． ２）流動空気温度（℃） １５０． ３）総合空気比 ２． ４．炉設計 １）流動層炉寸法 １２００．Ｗ×
１２００．Ｌ
【００１８】また、本実施例にかかる各散気管のノズル
径の実例１〜５を以下に示す。代表例として実例１を図
７に示す。図７において、ハッチング部分がノズル開口
部分すなわちノズル径を示す。「ノズル０」は散気管２
の中央部分のノズル、「ノズル９」は散気管２の交差部
分近傍のノズルである。
径の実例１〜５を以下に示す。代表例として実例１を図
７に示す。図７において、ハッチング部分がノズル開口
部分すなわちノズル径を示す。「ノズル０」は散気管２
の中央部分のノズル、「ノズル９」は散気管２の交差部
分近傍のノズルである。
【００１９】なお、ＫＷを設定空筒速度（ｍ／ｓｅ
ｃ）、Ｐを散気管ピッチ（ｍ）、ｄを散気管外径
（ｍ）、ＳＰを散気ノズルピッチ（ｍ）、Ｖを噴出速度
（ｍ／ｓｅｃ）、Ｇ＝（Ｐ×Ｐ×ＫＷ）を流動空気量
（ｍ3／ｓｅｃ）、ＰＰ＝［（Ｐ−ｄ）／２］散気部分
寸法（ｍ）、ＩＰ＝（ＰＰ／ＳＰ）の四捨五入した整数
値をピッチ数（−）、ＳＳＳ＝［Ｇ／（８×Ｖ）］を部
分流動面積（ｍ2）、
ｃ）、Ｐを散気管ピッチ（ｍ）、ｄを散気管外径
（ｍ）、ＳＰを散気ノズルピッチ（ｍ）、Ｖを噴出速度
（ｍ／ｓｅｃ）、Ｇ＝（Ｐ×Ｐ×ＫＷ）を流動空気量
（ｍ3／ｓｅｃ）、ＰＰ＝［（Ｐ−ｄ）／２］散気部分
寸法（ｍ）、ＩＰ＝（ＰＰ／ＳＰ）の四捨五入した整数
値をピッチ数（−）、ＳＳＳ＝［Ｇ／（８×Ｖ）］を部
分流動面積（ｍ2）、
【００２０】
【数１】 を相当倍数（−）、ＳＩ＝（ＳＳＳ／Ｓ）を最大ノズル
面積（ｍ2）としたとき、ノズル径の計算値は、以下の
式により求めることができる。
面積（ｍ2）としたとき、ノズル径の計算値は、以下の
式により求めることができる。
【００２１】
【数２】
【００２２】
【表１】 ノズル径の実例１ 設定空筒速度（ｍ／ｓｅｃ）＝ ０．５ 散気管ピッチ（ｍ）＝ ０．５ 散気管外径（ｍ）＝ ０．１１４３ 散気ノズルピッチ（ｍ）＝ ０．０２ 噴出速度（ｍ／ｓｅｃ）＝ ６０ 流動空気量（ｍ3／ｓｅｃ）＝ ０．１２５ 散気部分寸法（ｍ）＝ ０．１９２８５ ピッチ数（−）＝ ９ 部分流動面積（ｍ2）＝ ２．６０４１７Ｅ−０４ 相当倍数（−） ４．８３３１６ 最大ノズル面積（ｍ2）＝ ５．３８８１２Ｅ−０５ Ｊ（ノズル番号），計算値 実施値 Ｄ(Ｊ)(ノズル径(ｍｍ))， (ノズル径(ｍｍ)) ０ ８．２８４８３ ８． １ ７．８４３４８ ８． ２ ７．３７５７６ ７． ３ ６．８７６３ ７． ４ ６．３３７６ ６． ５ ５．７４８６４ ６． ６ ５．０９２０１ ５． ７ ４．３３７０７ ４． ８ ３．４１９３４ ３． ９ ２．１３８５８ ２．
【００２３】
【表２】 ノズル径の実例２ 設定空筒速度（ｍ／ｓｅｃ）＝ ０．８ 散気管ピッチ（ｍ）＝ ０．５ 散気管外径（ｍ）＝ ０．１１４３ 散気ノズルピッチ（ｍ）＝ ０．０２ 噴出速度（ｍ／ｓｅｃ）＝ ６０ 流動空気量（ｍ3／ｓｅｃ）＝ ０．２ 散気部分寸法（ｍ）＝ ０．１９２８５ ピッチ数（−）＝ ９ 部分流動面積（ｍ2）＝ ４．１６６６７Ｅ−０４ 相当倍数（−） ４．８３３１６ 最大ノズル面積（ｍ2）＝ ８．６２１Ｅ−０５ Ｊ（ノズル番号），計算値 実施値 Ｄ（Ｊ）（ノズル径（ｍｍ）） （ノズル径（ｍｍ）） ０ １０．４７９６ １１． １ ９．９２１３ １０． ２ ９．３２９６８ ９． ３ ８．６９７９１ ９． ４ ８．０１６５ ８． ５ ７．２７１５２ ７． ６ ６．４４０９４ ６． ７ ５．４８６０１ ６． ８ ４．３２５１６ ４． ９ ２．７０５１２ ３．
【００２４】
【表３】 ノズル径の実例３ 設定空筒速度（ｍ／ｓｅｃ）＝ ０．７ 散気管ピッチ（ｍ）＝ ０．５ 散気管外径（ｍ）＝ ０．１１４３ 散気ノズルピッチ（ｍ）＝ ０．０２ 噴出速度（ｍ／ｓｅｃ）＝ ６０ 流動空気量（ｍ3／ｓｅｃ）＝ ０．１７５ 散気部分寸法（ｍ）＝ ０．１９２８５ ピッチ数（−）＝ ９ 部分流動面積（ｍ2）＝ ３．６４５８３Ｅ−０４ 相当倍数（−） ４．８３３１６ 最大ノズル面積（ｍ2）＝ ７．５４３３７Ｅ−０５ Ｊ（ノズル番号），計算値 実施値 Ｄ（Ｊ）（ノズル径（ｍｍ））（ノズル径（ｍｍ）） ０ ９．８０２７５ １０． １ ９．２８０５３ ９． ２ ８．７２７１ ９． ３ ８．１３６１５ ８． ４ ７．４９８７５ ８． ５ ６．８０１８８ ７． ６ ６．０２４９４ ６． ７ ５．１３１６９ ５． ８ ４．０４５８１ ４． ９ ２．５３０４ ３．
【００２５】
【表４】 ノズル径の実例４ 設定空筒速度（ｍ／ｓｅｃ）＝ ０．６ 散気管ピッチ（ｍ）＝ ０．５ 散気管外径（ｍ）＝ ０．１１４３ 散気ノズルピッチ（ｍ）＝ ０．０２ 噴出速度（ｍ／ｓｅｃ）＝ ６０ 流動空気量（ｍ3／ｓｅｃ）＝ ０．１５ 散気部分寸法（ｍ）＝ ０．１９２８５ ピッチ数（−）＝ ９ 部分流動面積（ｍ2）＝ ０．０００３１２５ 相当倍数（−） ４．８３３１６ 最大ノズル面積（ｍ2）＝ ６．４６５７５Ｅ−０５ Ｊ（ノズル番号），計算値 実施値 Ｄ（Ｊ）（ノズル径（ｍｍ））（ノズル径（ｍｍ）） ０ ９．０７５５９ ９． １ ８．５９２１ ９． ２ ８．０７９７４ ８． ３ ７．５３２６１ ８． ４ ６．９４２５ ７． ５ ６．２９７３２ ６． ６ ５．５７８０１ ６． ７ ４．７５１０３ ５． ８ ３．７４５７ ４． ９ ２．３４２７ ２．
【００２６】
【表５】 ノズル径の実例５ 設定空筒速度（ｍ／ｓｅｃ）＝ ０．４ 散気管ピッチ（ｍ）＝ ０．５ 散気管外径（ｍ）＝ ０．１１４３ 散気ノズルピッチ（ｍ）＝ ０．０２ 噴出速度（ｍ／ｓｅｃ）＝ ６０ 流動空気量（ｍ3／ｓｅｃ）＝ ０．１ 散気部分寸法（ｍ）＝ ０．１９２８５ ピッチ数（−）＝ ９ 部分流動面積（ｍ2）＝ ２．０８３３３Ｅ−０４ 相当倍数（−） ４．８３３１６ 最大ノズル面積（ｍ2）＝ ４．３１０５Ｅ−０５ Ｊ（ノズル番号），計算値 実施値 Ｄ（Ｊ）（ノズル径（ｍｍ））（ノズル径（ｍｍ）） ０ ７．４１０１８ ７． １ ７．０１５４２ ７． ２ ６．５９７０８ ７． ３ ６．１５０３５ ６． ４ ５．６６８５２ ６． ５ ５．１４１７４ ５． ６ ４．５５４４３ ５． ７ ３．８７９２ ４． ８ ３．０５８３５ ３． ９ １．９１２８１ ２．
【００２７】上記実施例によれば、散気管２，…，２を
直交するように配列したので、直交した散気管同士の間
隔を小さくすることができ、両者における差圧を効果的
に減少させて圧力分布をより均一にすることができる。
また、直交した散気管２，…，２により形成された直方
体形状の空間３に対向する各散気管２において、他の散
気管２との交差部分間の中央部分のノズル径を大きく、
交差部分で小さくするようにすれば、これらのノズルよ
り流出する流動空気の上記空間３における運動量分布を
均一にすることもできる。
直交するように配列したので、直交した散気管同士の間
隔を小さくすることができ、両者における差圧を効果的
に減少させて圧力分布をより均一にすることができる。
また、直交した散気管２，…，２により形成された直方
体形状の空間３に対向する各散気管２において、他の散
気管２との交差部分間の中央部分のノズル径を大きく、
交差部分で小さくするようにすれば、これらのノズルよ
り流出する流動空気の上記空間３における運動量分布を
均一にすることもできる。
【００２８】なお、本発明は上記実施例に限定されるも
のではなく、その他種々の態様で実施できる。例えば、
散気管２，２は直交するものに限らず、任意の角度で交
差するようにしてもよい。
のではなく、その他種々の態様で実施できる。例えば、
散気管２，２は直交するものに限らず、任意の角度で交
差するようにしてもよい。
【図１】 本発明の一実施例にかかる流動層焼却装置用
散気装置の側面図である。
散気装置の側面図である。
【図２】 図１の散気装置の正面図である。
【図３】 図１の散気装置の散気管により形成された直
方体形状の空間部分の拡大図である。
方体形状の空間部分の拡大図である。
【図４】 図３の直方体形状の空間内での流動空気の運
動量分布状態を示す図である。
動量分布状態を示す図である。
【図５】 従来例の散気装置の具体的な設計例を示す図
である。
である。
【図６】 本実施例にかかる実例の具体的な設計例を示
す図である。
す図である。
【図７】 本実施例にかかる散気装置のノズル径の一例
を示す拡大図である。
を示す拡大図である。
【図８】 従来の焼却装置の説明図である。
【図９】 従来の焼却装置に使用されている散気装置の
正面図である。
正面図である。
【図１０】 上記散気装置の散気管の配列を示す図であ
る。
る。
１…、散気ヘッダ、２…散気管、３…直方体形状の空
間。
間。
Claims (2)
- 【請求項１】 流動層焼却装置内で流動空気を複数の散
気管（２）で散気する流動層焼却装置用散気装置におい
て、 上記散気管（２）を流動層内において交差させて接触さ
せるように配列し、 上記交差した散気管（２）により形成される直方体形状
の空間（３）において、それぞれ対向する角部を結ぶ対
角線を想定し、上記対角線に沿って該対角線の角部より
上記一対の対角線の交差する点に向かうに従い上記散気
管のノズルより散気される流動空気量が比例的に多くな
るようにしたことを特徴とする流動層焼却装置用散気装
置。 - 【請求項２】 流動層焼却装置の流動層内に散気管
（２）を複数配置し、かつ、散気管（２）が相互に接触
して交差するように配列して流動空気を上記散気管
（２）で散気する流動層焼却装置における散気方法にお
いて、 交差した散気管（２）により形成される直方体形状の空
間（３）において、それぞれ対向する角部を結ぶ対角線
を想定し、上記対角線に沿って該対角線の角部より上記
一対の対角線の交差する点に向かうに従い上記散気管の
ノズルより散気される流動空気量が比例的に多くなるよ
うにしたことを特徴とする流動層焼却装置における散気
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4025078A JP2633431B2 (ja) | 1992-02-12 | 1992-02-12 | 流動層焼却装置用散気装置及び流動層焼却装置における散気方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4025078A JP2633431B2 (ja) | 1992-02-12 | 1992-02-12 | 流動層焼却装置用散気装置及び流動層焼却装置における散気方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05223229A JPH05223229A (ja) | 1993-08-31 |
| JP2633431B2 true JP2633431B2 (ja) | 1997-07-23 |
Family
ID=12155892
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4025078A Expired - Fee Related JP2633431B2 (ja) | 1992-02-12 | 1992-02-12 | 流動層焼却装置用散気装置及び流動層焼却装置における散気方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2633431B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102019198B1 (ko) * | 2018-05-29 | 2019-09-06 | 창원환경산업 주식회사 | 선박의 분뇨처리 장치 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2444824A1 (de) * | 1974-09-19 | 1976-04-08 | Basf Ag | Verfahren zur gewinnung von maleinsaeureanhydrid |
| JPH0269219U (ja) * | 1988-11-10 | 1990-05-25 |
-
1992
- 1992-02-12 JP JP4025078A patent/JP2633431B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05223229A (ja) | 1993-08-31 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |