JP2617666B2 - 熱延鋼帯の捲取温度制御方法 - Google Patents
熱延鋼帯の捲取温度制御方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱延鋼帯（ホットスト
リップ）の捲取温度制御方法に関するものである。
リップ）の捲取温度制御方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術】熱延鋼帯の一般的な捲取温度制御設備の概
要を図１に示す。１は仕上圧延機である。２は仕上最終
圧延機１の後面に設置された仕上出口温度計である。３
は仕上圧延機１の後面に設置された板厚計である。４及
び５はランアウトテーブルの上部及び下部に設置された
冷却設備である。６及び７は冷却設備４及び５を各々１
〜Ｎに分割したバンクである。また、各バンクはＮ0i
本（ｉ＝１，・・・，Ｎ）のバルブより構成されてい
る。８は捲取機１１の前面に設置された捲取温度計であ
る。９及び１０は捲取機１１及び仕上最終圧延機１の速
度検出器であり、熱延鋼帯Ｓの速度を検出するのに使用
する。
要を図１に示す。１は仕上圧延機である。２は仕上最終
圧延機１の後面に設置された仕上出口温度計である。３
は仕上圧延機１の後面に設置された板厚計である。４及
び５はランアウトテーブルの上部及び下部に設置された
冷却設備である。６及び７は冷却設備４及び５を各々１
〜Ｎに分割したバンクである。また、各バンクはＮ0i
本（ｉ＝１，・・・，Ｎ）のバルブより構成されてい
る。８は捲取機１１の前面に設置された捲取温度計であ
る。９及び１０は捲取機１１及び仕上最終圧延機１の速
度検出器であり、熱延鋼帯Ｓの速度を検出するのに使用
する。
【０００３】従来の技術は、特開昭５０−２４７０３号
公報及び第７５回計測制御部会資料計７５−３−６「熱
延工場の巻取温度制御」に示されているが、捲取温度制
御の基礎的事項なのでここで簡単に説明し、問題点を指
摘する。
公報及び第７５回計測制御部会資料計７５−３−６「熱
延工場の巻取温度制御」に示されているが、捲取温度制
御の基礎的事項なのでここで簡単に説明し、問題点を指
摘する。
【０００４】従来、捲取温度制御はプリセット・カウン
ターからの一定長さピッチ割込にて、熱延鋼帯一定長さ
毎に実行し、仕上出口板厚及び仕上出口温度を実測し、
図２に示す加減速率等の速度パターンを予測する（特開
昭４９−１１８６５５号参照）事により、次の（１）及
び（２）式のモデル式にて計算しバルブ出力を行ってい
る。モデル式を以下に示す。
ターからの一定長さピッチ割込にて、熱延鋼帯一定長さ
毎に実行し、仕上出口板厚及び仕上出口温度を実測し、
図２に示す加減速率等の速度パターンを予測する（特開
昭４９−１１８６５５号参照）事により、次の（１）及
び（２）式のモデル式にて計算しバルブ出力を行ってい
る。モデル式を以下に示す。
【０００５】水冷のみによる温度降下は、 Ｔi ＝Ｔw ＋（Ｔ10 −ＴW ）ｅｘｐ（−αΔｔ／ＣP ρＨ） ・・・（１） で与えられ、また、放射のみによる温度降下は、
【０００６】
【数２】
【０００７】で与えられる。
【０００８】ここで、 Ｔ1 ，Ｔ2 ：冷却温度
（Ｋ） Ｔ10 ，Ｔ20：冷却前温度（Ｋ） ＴW ：冷却水温（Ｋ） α ：熱伝達係数（Ｋcal／ｍ2 ｈｒ℃） ＣP ：鋼帯の比熱（Ｋcal／Ｋｇ・℃） ρ ：圧延材の密度（Ｋｇ／ｍ3 ） Δｔ ：冷却所要時間（ｈｒ) Ｈ ：板厚（ｍ） ε0 ：放射率 σ ：ステフアンボルツマン定数（Ｋcal／ｍ2
ｈｒ℃） （１）式及び（２）式を用いてバンク毎に分割し、捲取
目標温度になるまで繰り返し計算を行う。つまりこの方
法は捲取目標温度のみを制御目標とする方法である。
（Ｋ） Ｔ10 ，Ｔ20：冷却前温度（Ｋ） ＴW ：冷却水温（Ｋ） α ：熱伝達係数（Ｋcal／ｍ2 ｈｒ℃） ＣP ：鋼帯の比熱（Ｋcal／Ｋｇ・℃） ρ ：圧延材の密度（Ｋｇ／ｍ3 ） Δｔ ：冷却所要時間（ｈｒ) Ｈ ：板厚（ｍ） ε0 ：放射率 σ ：ステフアンボルツマン定数（Ｋcal／ｍ2
ｈｒ℃） （１）式及び（２）式を用いてバンク毎に分割し、捲取
目標温度になるまで繰り返し計算を行う。つまりこの方
法は捲取目標温度のみを制御目標とする方法である。
【０００９】また、上記方法の拡張として、予め材料仕
様として各バンク出口の目標温度を定めておき、上記と
同様の方法で各バンク出口目標温度になるまで繰り返し
計算を行う方法もある。この方法は、予め各バンク出口
の目標温度を定める時に、その材料仕様の標準通板速度
からその鋼帯の冷却速度を考慮して各バンク出口の目標
温度を定めることにより、捲取目標温度と冷却速度の両
方を制御目標とする方法である。
様として各バンク出口の目標温度を定めておき、上記と
同様の方法で各バンク出口目標温度になるまで繰り返し
計算を行う方法もある。この方法は、予め各バンク出口
の目標温度を定める時に、その材料仕様の標準通板速度
からその鋼帯の冷却速度を考慮して各バンク出口の目標
温度を定めることにより、捲取目標温度と冷却速度の両
方を制御目標とする方法である。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上述の、捲取温度のみ
を制御目標とする方法では、熱延鋼帯のランアウトテー
ブルにおける冷却速度を制御できない。また予め各バン
ク出口の目標温度を定めて捲取目標温度と冷却速度の両
方を制御目標とする方法では、その熱延鋼帯がランアウ
トテーブルを通過中に加速や減速が起こるので、一定の
冷却速度が守れていない。具体的には、板先端から２０
０ｍ位置のコイル片に注目して例を上げると、加速の大
きな材料では仕上出口通過時には６００ｍｐｍであった
ものが捲取機到達時には１１００ｍｐｍになる材料があ
る。この場合、１つのバンク（８ｍ）を通過する時間に
換算すると、仕上出口通過時には０．８秒／バンクであ
り、捲取機到達時には０．４４秒／バンクとなる。この
コイル片を６０℃／秒の冷却速度で冷却しようとする
と、仕上出口通過時は４８℃／バンクの温度降下が必要
であり、捲取機到達時には２６．２℃／バンクの温度降
下が必要となる。図２に示すように熱延鋼帯の仕上圧延
機により圧延される速度パターンは、複雑に加速，一定
速，減速が起こるので、冷却速度を一定にしようとした
時の各バンクでの所要温度降下量もそのコイル片の位置
や、加速，減速パターンによって異なる。従って、予め
各バンク出口の目標温度を定めておく方法では、一定の
冷却速度を守ることができない。
を制御目標とする方法では、熱延鋼帯のランアウトテー
ブルにおける冷却速度を制御できない。また予め各バン
ク出口の目標温度を定めて捲取目標温度と冷却速度の両
方を制御目標とする方法では、その熱延鋼帯がランアウ
トテーブルを通過中に加速や減速が起こるので、一定の
冷却速度が守れていない。具体的には、板先端から２０
０ｍ位置のコイル片に注目して例を上げると、加速の大
きな材料では仕上出口通過時には６００ｍｐｍであった
ものが捲取機到達時には１１００ｍｐｍになる材料があ
る。この場合、１つのバンク（８ｍ）を通過する時間に
換算すると、仕上出口通過時には０．８秒／バンクであ
り、捲取機到達時には０．４４秒／バンクとなる。この
コイル片を６０℃／秒の冷却速度で冷却しようとする
と、仕上出口通過時は４８℃／バンクの温度降下が必要
であり、捲取機到達時には２６．２℃／バンクの温度降
下が必要となる。図２に示すように熱延鋼帯の仕上圧延
機により圧延される速度パターンは、複雑に加速，一定
速，減速が起こるので、冷却速度を一定にしようとした
時の各バンクでの所要温度降下量もそのコイル片の位置
や、加速，減速パターンによって異なる。従って、予め
各バンク出口の目標温度を定めておく方法では、一定の
冷却速度を守ることができない。
【００１１】本発明は冷却速度を一定にすることを目的
とする。
とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、複数のバンク
から成り各バンクは個々に操作可能な複数のバルブから
成る冷却手段で、仕上圧延された熱延鋼帯を冷却する熱
延鋼帯の捲取温度制御方法において、仕上圧延出口で熱
延鋼帯の温度を一定長毎に測温しつつ、既に仕上出口温
度計を通過した一定長毎のコイル片については自コイル
片が今回通過したバンクの注水バルブＯＮ−ＯＦＦ実績
をもとに温度降下量を求めて現在のコイル片温度を計算
するとともに、次の一定長進行までに通過する予定であ
るバンクに対してその通過時間から自コイル片の冷却速
度が一定となるようにバンク出口での目標温度を決定
し、各バンク毎にこの目標温度を満足するバルブ数を決
定して冷却に設定することを特徴とする。
から成り各バンクは個々に操作可能な複数のバルブから
成る冷却手段で、仕上圧延された熱延鋼帯を冷却する熱
延鋼帯の捲取温度制御方法において、仕上圧延出口で熱
延鋼帯の温度を一定長毎に測温しつつ、既に仕上出口温
度計を通過した一定長毎のコイル片については自コイル
片が今回通過したバンクの注水バルブＯＮ−ＯＦＦ実績
をもとに温度降下量を求めて現在のコイル片温度を計算
するとともに、次の一定長進行までに通過する予定であ
るバンクに対してその通過時間から自コイル片の冷却速
度が一定となるようにバンク出口での目標温度を決定
し、各バンク毎にこの目標温度を満足するバルブ数を決
定して冷却に設定することを特徴とする。
【００１３】
【作用】熱延鋼帯の一定長毎に、仕上圧延出口での測温
値を起点に注水実績をもとに現在温度が把握される。そ
してその後進入する各バンクの通過時間と所要冷却速度
から各バンク出口での目標温度が決定される。各バンク
でこの出口での目標温度と入口での目標温度（前バンク
出口の目標温度）から冷却に使用するバルブ数が決定さ
れ、このように目標温度を決定した箇所に対して該決定
されたバルブ数で冷却が行なわれる。したがって各バン
クで熱延鋼帯は一定冷却速度で冷却される。
値を起点に注水実績をもとに現在温度が把握される。そ
してその後進入する各バンクの通過時間と所要冷却速度
から各バンク出口での目標温度が決定される。各バンク
でこの出口での目標温度と入口での目標温度（前バンク
出口の目標温度）から冷却に使用するバルブ数が決定さ
れ、このように目標温度を決定した箇所に対して該決定
されたバルブ数で冷却が行なわれる。したがって各バン
クで熱延鋼帯は一定冷却速度で冷却される。
【００１４】
【実施例】以下、図面に基づいて本発明を説明する。図
３は、本発明を一態様で実施する装置構成概略を示すブ
ロック図である。仕上出口コイル片温度計算部１２で
は、仕上速度検出器１０から熱延鋼帯の一定進行のタイ
ミングと通板速度を受け、仕上出口温度計２で検出され
るコイル片温度を取り込み、通板速度と仕上出口位置コ
イル片温度を出力する。
３は、本発明を一態様で実施する装置構成概略を示すブ
ロック図である。仕上出口コイル片温度計算部１２で
は、仕上速度検出器１０から熱延鋼帯の一定進行のタイ
ミングと通板速度を受け、仕上出口温度計２で検出され
るコイル片温度を取り込み、通板速度と仕上出口位置コ
イル片温度を出力する。
【００１５】次にランアウトテーブル上コイル片温度決
定部１３では、熱延鋼帯が一定長進行の間にランアウト
テーブル上の各コイル片の温度降下量を計算する。その
ためにまずバルブＯＮ−ＯＦＦ実績入力部１６からその
一定長進行の間のバルブＯＮ−ＯＦＦ実績と仕上出口板
厚計３で検出された板厚を取り込み、仕上圧延機１に最
も近いコイル片については前回取り込みの仕上出口位置
コイル片温度を、また既に仕上出口位置を通過している
コイル片については前回本決定部１３で求めたランアウ
トテーブル上コイル片温度を用い、既計算済の通板速度
を入力として、（１）式及び（２）式を解き温度降下量
を求め、現在のランアウトテーブル上コイル片温度を決
定する。さらに今回はじめて注水開始したコイル片があ
れば、その注水を開始した時のコイル片温度〔図４の
（ａ）の温度Ｔi（縦軸値）〕と時刻〔図４の（ａ）の
時刻ｔi（横軸値）〕を記憶しておく。
定部１３では、熱延鋼帯が一定長進行の間にランアウト
テーブル上の各コイル片の温度降下量を計算する。その
ためにまずバルブＯＮ−ＯＦＦ実績入力部１６からその
一定長進行の間のバルブＯＮ−ＯＦＦ実績と仕上出口板
厚計３で検出された板厚を取り込み、仕上圧延機１に最
も近いコイル片については前回取り込みの仕上出口位置
コイル片温度を、また既に仕上出口位置を通過している
コイル片については前回本決定部１３で求めたランアウ
トテーブル上コイル片温度を用い、既計算済の通板速度
を入力として、（１）式及び（２）式を解き温度降下量
を求め、現在のランアウトテーブル上コイル片温度を決
定する。さらに今回はじめて注水開始したコイル片があ
れば、その注水を開始した時のコイル片温度〔図４の
（ａ）の温度Ｔi（縦軸値）〕と時刻〔図４の（ａ）の
時刻ｔi（横軸値）〕を記憶しておく。
【００１６】次に、各バンク出口冷却速度一定目標温度
決定部１４では、各コイル片の冷却速度が一定となるよ
うな各バンク出口の目標温度を決定する。その詳細を図
４の（ａ）を参照して説明する。図４の（ａ）は、時刻
（時間経過）及びランアウトテーブル上の位置（位置移
動）とコイル片温度の関係を示す図であり、例として第
５バンク出口の目標温度を決定するためのものである。
決定部１４では、各コイル片の冷却速度が一定となるよ
うな各バンク出口の目標温度を決定する。その詳細を図
４の（ａ）を参照して説明する。図４の（ａ）は、時刻
（時間経過）及びランアウトテーブル上の位置（位置移
動）とコイル片温度の関係を示す図であり、例として第
５バンク出口の目標温度を決定するためのものである。
【００１７】第５バンク出口の目標温度を決定するため
には、第５バンク入口のコイル片を計算対象として採用
する。図４の（ａ）中のＢ点は、ランアウトテーブル上
コイル片温度決定部１３で求めた計算対象コイル片の現
在温度を示している。また図４の（ａ）中のＡ点は、ラ
ンアウトテーブル上コイル片温度決定部１３で記憶して
おいた計算対象コイル片の注水開始実績温度〔図４の
（ａ）のＴ1 〕と注水開始実績温度〔図４の（ａ）のｔ
1 〕をプロットしたものである。
には、第５バンク入口のコイル片を計算対象として採用
する。図４の（ａ）中のＢ点は、ランアウトテーブル上
コイル片温度決定部１３で求めた計算対象コイル片の現
在温度を示している。また図４の（ａ）中のＡ点は、ラ
ンアウトテーブル上コイル片温度決定部１３で記憶して
おいた計算対象コイル片の注水開始実績温度〔図４の
（ａ）のＴ1 〕と注水開始実績温度〔図４の（ａ）のｔ
1 〕をプロットしたものである。
【００１８】各バンク出口冷却速度一定目標温度決定部
１４の目的は、図４の（ａ）中のＣ点を求めることであ
る。まずＣ点の横軸〔図４−（ａ）ｔ3 ）の決定は、現
在時刻〔図４の（ａ）のｔ2 〕に第５バンクの通過時間
を加算して求める。第５バンクの通過時間計算では、図
２に示した速度パターンと仕上出口コイル片温度計算部
１２で求めた通板速度の変化率を考慮している。次に、
Ｃ点の縦軸〔図４の（ａ）のＴ3 〕の決定は、当該熱延
鋼帯の目標とする指示冷却速度（β℃／秒）から次の
（３）式を用いて決定する。 Ｔ3 ＝Ｔ1 −β×（ｔ3 −ｔ1 ） ・・・（３） 全バンクに対して順番に上記方法を適用することによ
り、各コイル片の冷却速度が一定となるような全バンク
出口の目標温度を決定するとこができる。
１４の目的は、図４の（ａ）中のＣ点を求めることであ
る。まずＣ点の横軸〔図４−（ａ）ｔ3 ）の決定は、現
在時刻〔図４の（ａ）のｔ2 〕に第５バンクの通過時間
を加算して求める。第５バンクの通過時間計算では、図
２に示した速度パターンと仕上出口コイル片温度計算部
１２で求めた通板速度の変化率を考慮している。次に、
Ｃ点の縦軸〔図４の（ａ）のＴ3 〕の決定は、当該熱延
鋼帯の目標とする指示冷却速度（β℃／秒）から次の
（３）式を用いて決定する。 Ｔ3 ＝Ｔ1 −β×（ｔ3 −ｔ1 ） ・・・（３） 全バンクに対して順番に上記方法を適用することによ
り、各コイル片の冷却速度が一定となるような全バンク
出口の目標温度を決定するとこができる。
【００１９】次に、図３の最適バルブＯＮ数決定部１５
では、上記で求まった各バンク出口目標温度を満足させ
るように、各バンクのバルブＯＮ数を決定する。その詳
細を図４の（ｂ）を参照して説明する。図４の（ｂ）
は、時刻（時間経過）及びランアウトテーブル上の位置
（位置変化）とコイル片温度（温度変化）の関係を示す
図であり、例として第５バンクのバルブＯＮ数を決定す
るためのものである。図４の（ｂ）中のＢ点及びＣ点
は、図４の（ａ）中のＢ点及びＣ点と同じものである。
第５バンクのバルブＯＮ数を決定するには、計算対象コ
イル片として第５バンク入口のコイル片を計算対象とし
て採用する。計算対象コイル片の現在温度（Ｂ点）、第
５バンクの通過時間（ｔ3 −ｔ2 ）は既に求まっている
ので、（１）式及び（２）式にバルブ数０本用の熱伝達
係数α0 から第５バンクの最大バルブ数用の熱伝達係数
αmax を順番に代入して第５バンク出口温度を予測計算
し、目標とするＣ点の温度に最も近くなるバルブ本数を
最終的な、第５バンクの最適バルブＯＮ数として決定す
る。図４の（ｂ）では、バルブ数２本の時が最適バルブ
ＯＮ数となる場合の例を示している。全バンクに対して
順番に上記方法を適用することにより、全バンクの最適
バルブＯＮ数を決定する。
では、上記で求まった各バンク出口目標温度を満足させ
るように、各バンクのバルブＯＮ数を決定する。その詳
細を図４の（ｂ）を参照して説明する。図４の（ｂ）
は、時刻（時間経過）及びランアウトテーブル上の位置
（位置変化）とコイル片温度（温度変化）の関係を示す
図であり、例として第５バンクのバルブＯＮ数を決定す
るためのものである。図４の（ｂ）中のＢ点及びＣ点
は、図４の（ａ）中のＢ点及びＣ点と同じものである。
第５バンクのバルブＯＮ数を決定するには、計算対象コ
イル片として第５バンク入口のコイル片を計算対象とし
て採用する。計算対象コイル片の現在温度（Ｂ点）、第
５バンクの通過時間（ｔ3 −ｔ2 ）は既に求まっている
ので、（１）式及び（２）式にバルブ数０本用の熱伝達
係数α0 から第５バンクの最大バルブ数用の熱伝達係数
αmax を順番に代入して第５バンク出口温度を予測計算
し、目標とするＣ点の温度に最も近くなるバルブ本数を
最終的な、第５バンクの最適バルブＯＮ数として決定す
る。図４の（ｂ）では、バルブ数２本の時が最適バルブ
ＯＮ数となる場合の例を示している。全バンクに対して
順番に上記方法を適用することにより、全バンクの最適
バルブＯＮ数を決定する。
【００２０】最後に上記で求めた全バンクの最適バルブ
ＯＮ数を、バルブＯＮ−ＯＦＦ設定出力部１７で設定出
力することにより、実際の熱延鋼帯を全長に渡って、加
速中，一定速度中，減速中のいずれのタイミングであっ
ても、常に一定の冷却速度で熱延鋼帯各部が冷却され
る。
ＯＮ数を、バルブＯＮ−ＯＦＦ設定出力部１７で設定出
力することにより、実際の熱延鋼帯を全長に渡って、加
速中，一定速度中，減速中のいずれのタイミングであっ
ても、常に一定の冷却速度で熱延鋼帯各部が冷却され
る。
【００２１】図５の（ａ）には、従来技術である、予め
各バンク出口の目標温度を定める時に、その材料仕様の
標準通板速度からその鋼帯の冷却速度を考慮して各バン
ク出口の目標温度を定めることにより捲取目標温度と冷
却速度の両方を制御目標とする方法による熱延鋼帯の温
度変化と、上述の本発明方法による温度変化とを比較し
た図であり、点線が従来例、実線が本発明例である。本
図は、図２中の熱延鋼帯の板先端から２００ｍ位置の温
度を示し、熱延鋼帯の速度が仕上出口通過時には６００
ｍｐｍであるが捲取機到達時には１１００ｍｐｍに加速
され、指示冷却速度として６０℃／秒の冷却速度を指定
された時のコイル片の温度履歴を示している。縦軸はコ
イル片の温度を示しており、横軸は仕上圧延機から捲取
機の間のランアウトテーブル長さを４０等分した位置を
表している。予め各バンク出口の目標温度を定める従来
方法では横軸上の５の位置から１９の位置にかけて直線
状にコイル片温度が降下しているのに対し、本発明の方
法では横軸上の５の位置から２３の位置にかけて凹曲線
状にコイル片温度が降下している。これは板先端から２
００ｍ位置のコイル片が加速中であり、１バンク当たり
の通過時間がそのコイル片が進行するに従って短くなる
ために違いが発生している。この違いが冷却速度となっ
て表れ、従来技術では横軸上の５の位置近辺では６０℃
／秒の冷却速度であるが１９の位置近辺では約８０℃／
秒と増加しているのに対し、本発明では横軸上の５の位
置から２３の位置にかけて６０℃／秒の冷却速度一定が
実現できている。
各バンク出口の目標温度を定める時に、その材料仕様の
標準通板速度からその鋼帯の冷却速度を考慮して各バン
ク出口の目標温度を定めることにより捲取目標温度と冷
却速度の両方を制御目標とする方法による熱延鋼帯の温
度変化と、上述の本発明方法による温度変化とを比較し
た図であり、点線が従来例、実線が本発明例である。本
図は、図２中の熱延鋼帯の板先端から２００ｍ位置の温
度を示し、熱延鋼帯の速度が仕上出口通過時には６００
ｍｐｍであるが捲取機到達時には１１００ｍｐｍに加速
され、指示冷却速度として６０℃／秒の冷却速度を指定
された時のコイル片の温度履歴を示している。縦軸はコ
イル片の温度を示しており、横軸は仕上圧延機から捲取
機の間のランアウトテーブル長さを４０等分した位置を
表している。予め各バンク出口の目標温度を定める従来
方法では横軸上の５の位置から１９の位置にかけて直線
状にコイル片温度が降下しているのに対し、本発明の方
法では横軸上の５の位置から２３の位置にかけて凹曲線
状にコイル片温度が降下している。これは板先端から２
００ｍ位置のコイル片が加速中であり、１バンク当たり
の通過時間がそのコイル片が進行するに従って短くなる
ために違いが発生している。この違いが冷却速度となっ
て表れ、従来技術では横軸上の５の位置近辺では６０℃
／秒の冷却速度であるが１９の位置近辺では約８０℃／
秒と増加しているのに対し、本発明では横軸上の５の位
置から２３の位置にかけて６０℃／秒の冷却速度一定が
実現できている。
【００２２】また、図５の（ｂ）には、図２中の板先端
から２００ｍ位置での制御結果と５００ｍ位置での制御
結果を示しており、６００ｍｐｍから１１００ｍｐｍへ
の加速中であっても、１１００ｍｐｍの一定速度中であ
っても、指示冷却速度である６０℃／秒の冷却速度（一
定）が実現できている。
から２００ｍ位置での制御結果と５００ｍ位置での制御
結果を示しており、６００ｍｐｍから１１００ｍｐｍへ
の加速中であっても、１１００ｍｐｍの一定速度中であ
っても、指示冷却速度である６０℃／秒の冷却速度（一
定）が実現できている。
【００２３】また同様に、減速中のコイル片に対して本
発明を適用した場合は、図５の（ａ）に示すコイル片温
度履歴が凸曲線状になり、６０℃／秒の冷却速度一定が
実現できている。
発明を適用した場合は、図５の（ａ）に示すコイル片温
度履歴が凸曲線状になり、６０℃／秒の冷却速度一定が
実現できている。
【００２４】
【発明の効果】本発明によると、熱延鋼帯をランアウト
テーブルにて冷却するにあたり、加速中，最大速度中，
減速中であっても常に一定の冷却速度での制御が可能と
なり、材質の均一化，歩留りの向上に貢献しており、全
ての鋼種に渡り効果が多大である。
テーブルにて冷却するにあたり、加速中，最大速度中，
減速中であっても常に一定の冷却速度での制御が可能と
なり、材質の均一化，歩留りの向上に貢献しており、全
ての鋼種に渡り効果が多大である。
【図１】 従来の一般的な捲取温度制御設備の概要を示
すブロック図である。
すブロック図である。
【図２】 熱延鋼帯の、仕上圧延機により圧延される速
度パターンの一例を示すグラフであり、特に、板トップ
から２００ｍ位置と５００ｍ位置のコイル片に対して仕
上出口温度計到達までの速度パターンを示す。
度パターンの一例を示すグラフであり、特に、板トップ
から２００ｍ位置と５００ｍ位置のコイル片に対して仕
上出口温度計到達までの速度パターンを示す。
【図３】 本発明を一態様で実施する捲取温度制御設備
と、本発明を実施する装置の機能構成を示すブロック図
である。
と、本発明を実施する装置の機能構成を示すブロック図
である。
【図４】 （ａ）は、熱延鋼帯の推定温度変化を示すグ
ラフ、（ｂ）は、選択するバルブＯＮ数による熱延鋼帯
の推定温度変化を示すグラフである。
ラフ、（ｂ）は、選択するバルブＯＮ数による熱延鋼帯
の推定温度変化を示すグラフである。
【図５】 （ａ）は、熱延鋼帯の板トップから２００ｍ
位置のコイル片に対する従来と本発明の縦却制御結果を
示すグラフであり、（ｂ）は、板トップから２００ｍ位
置の加速中コイル片に対する本発明の冷却制御結果と板
トップから５００ｍ位置の一定速度通板中コイル片に対
する本発明の冷却制御結果を示すグラフである。
位置のコイル片に対する従来と本発明の縦却制御結果を
示すグラフであり、（ｂ）は、板トップから２００ｍ位
置の加速中コイル片に対する本発明の冷却制御結果と板
トップから５００ｍ位置の一定速度通板中コイル片に対
する本発明の冷却制御結果を示すグラフである。
１：仕上圧延機 ２：仕上出口温度
計 ３：仕上出口板厚計 ４：冷却設備（上
部） ５：冷却設備（下部） ６：上部バンク ７：下部バンク ８：捲取温度計 ９：捲取速度検出器 １０：仕上速度検出
器 １１：捲取機 １２：仕上出口温
度決定部 １３：ランアウトテーブル上コイル片温度計算部 １４：各バンク出口冷却速度一定目標温度決定部 １５：最適バルブＯＮ数決定部 １６：バルブＯＮ−ＯＦＦ実績入力部 １７：バルブＯＮ−ＯＦＦ設定出力部
計 ３：仕上出口板厚計 ４：冷却設備（上
部） ５：冷却設備（下部） ６：上部バンク ７：下部バンク ８：捲取温度計 ９：捲取速度検出器 １０：仕上速度検出
器 １１：捲取機 １２：仕上出口温
度決定部 １３：ランアウトテーブル上コイル片温度計算部 １４：各バンク出口冷却速度一定目標温度決定部 １５：最適バルブＯＮ数決定部 １６：バルブＯＮ−ＯＦＦ実績入力部 １７：バルブＯＮ−ＯＦＦ設定出力部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小 森 繁 之 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社 君津製鐵所内 (56)参考文献 特開 平３−90206（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】複数のバンクから成り各バンクは個々に操
作可能な複数のバルブから成る冷却手段で、仕上圧延さ
れた熱延鋼帯を冷却する熱延鋼帯の捲取温度制御方法に
おいて、 仕上圧延出口で熱延鋼帯の温度を一定長毎に測温しつ
つ、既に仕上出口温度計を通過した一定長毎のコイル片
については自コイル片が今回通過したバンクの注水バル
ブＯＮ−ＯＦＦ実績をもとに温度降下量を求めて現在の
コイル片温度を計算するとともに、次の一定長進行まで
に通過する予定であるバンクに対してその通過時間から
自コイル片の冷却速度が一定となるようにバンク出口で
の目標温度を決定し、各バンク毎にこの目標温度を満足
するバルブ数を決定して冷却に設定することを特徴とす
る熱延鋼帯の捲取温度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4330780A JP2617666B2 (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | 熱延鋼帯の捲取温度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4330780A JP2617666B2 (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | 熱延鋼帯の捲取温度制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06179007A JPH06179007A (ja) | 1994-06-28 |
| JP2617666B2 true JP2617666B2 (ja) | 1997-06-04 |
Family
ID=18236468
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4330780A Expired - Lifetime JP2617666B2 (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | 熱延鋼帯の捲取温度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2617666B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104070074B (zh) * | 2013-03-25 | 2016-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 用于单机架轧机高温轧制的板温控制方法 |
-
1992
- 1992-12-10 JP JP4330780A patent/JP2617666B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06179007A (ja) | 1994-06-28 |
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