JP2613002B2 - 共振器 - Google Patents
共振器Info
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- JP2613002B2 JP2613002B2 JP5101916A JP10191693A JP2613002B2 JP 2613002 B2 JP2613002 B2 JP 2613002B2 JP 5101916 A JP5101916 A JP 5101916A JP 10191693 A JP10191693 A JP 10191693A JP 2613002 B2 JP2613002 B2 JP 2613002B2
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- plasma
- helical coil
- reaction chamber
- frequency
- resonator
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J37/00—Discharge tubes with provision for introducing objects or material to be exposed to the discharge, e.g. for the purpose of examination or processing thereof
- H01J37/32—Gas-filled discharge tubes
- H01J37/32009—Arrangements for generation of plasma specially adapted for examination or treatment of objects, e.g. plasma sources
- H01J37/32082—Radio frequency generated discharge
- H01J37/321—Radio frequency generated discharge the radio frequency energy being inductively coupled to the plasma
Description
【発明の詳細な説明】
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は共振器に関し、特に集積
回路(IC)の製造時における半導体ウエハのプラズマ
処理について、最適化されたヘリカル共振器を用いて効
率的な処理を達成するプラズマ処理装置に適用して好適
なものである。
回路(IC)の製造時における半導体ウエハのプラズマ
処理について、最適化されたヘリカル共振器を用いて効
率的な処理を達成するプラズマ処理装置に適用して好適
なものである。
【0002】
【従来の技術】プラズマ処理は超大規模集積回路(VL
SI)を製造する際に不可欠な技術である。プラズマア
シストエツチング技術が化学エツチングに取つて代わ
り、スパツタリングが金属堆積としての蒸着に取つて代
わつた。プラズマエンハンス型化学気相成長(PECV
D)は従来の減圧CVD技術に代わるものである。反応
性イオンエツチング(RIE)装置においては、例えば
シリコンウエハは高周波(RF)が印加された電極上に
置かれ、チヤンバは接地される。通常、スパツタリング
装置及びPECVD装置においては、ウエハはチヤンバ
内の回転ターンテーブル上に置かれる。
SI)を製造する際に不可欠な技術である。プラズマア
シストエツチング技術が化学エツチングに取つて代わ
り、スパツタリングが金属堆積としての蒸着に取つて代
わつた。プラズマエンハンス型化学気相成長(PECV
D)は従来の減圧CVD技術に代わるものである。反応
性イオンエツチング(RIE)装置においては、例えば
シリコンウエハは高周波(RF)が印加された電極上に
置かれ、チヤンバは接地される。通常、スパツタリング
装置及びPECVD装置においては、ウエハはチヤンバ
内の回転ターンテーブル上に置かれる。
【0003】ウエハを処理する際に用いるプラズマを発
生させるために、マグネトロン及び容量性装置を含む多
数の機構が用いられて来た。さらに最近ではヘリカル共
振器(すなわちインダクタ)を用いてプラズマを発生さ
せている。例えば、米国特許第 4,368,092号に開示され
ている。この装置はプラズマ分離型高Qヘリカル共振器
を用いてプラズマを発生させ、プラズマを反応室に導入
する。この米国特許第4,368,092号に開示されている装
置の欠点は、プラズマが放射状に対称的でないためワー
クピースのエツチングが不均一となることである。米国
特許第 4,918,031号は高Qヘリカル共振器の他の例を開
示し、この特許の一実施例において基板は共振器内に保
持されるので、米国特許第 4,368,092号に開示されてい
る装置が生じさせるエツチングの不均一性を回避する。
しかしながら、高Qのためにソース効率は低く、ソース
のウオールスパツタリングが増大するので、反応室に損
傷を与えると共に微粒子を発生させる。
生させるために、マグネトロン及び容量性装置を含む多
数の機構が用いられて来た。さらに最近ではヘリカル共
振器(すなわちインダクタ)を用いてプラズマを発生さ
せている。例えば、米国特許第 4,368,092号に開示され
ている。この装置はプラズマ分離型高Qヘリカル共振器
を用いてプラズマを発生させ、プラズマを反応室に導入
する。この米国特許第4,368,092号に開示されている装
置の欠点は、プラズマが放射状に対称的でないためワー
クピースのエツチングが不均一となることである。米国
特許第 4,918,031号は高Qヘリカル共振器の他の例を開
示し、この特許の一実施例において基板は共振器内に保
持されるので、米国特許第 4,368,092号に開示されてい
る装置が生じさせるエツチングの不均一性を回避する。
しかしながら、高Qのためにソース効率は低く、ソース
のウオールスパツタリングが増大するので、反応室に損
傷を与えると共に微粒子を発生させる。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】回路の直列抵抗に対す
る回路のリアクタンス(誘導性リアクタンス又は容量性
リアクタンス)の比を当該回路のQ(すなわちQ値)と
呼ぶ。通常、プラズマを発生するヘリカル共振器は約10
00の無負荷時のQ(すなわち減衰されたプラズマ)をも
つ高Q装置である。これらの装置は大電圧を生じさせ得
ると共に、低圧力でプラズマを発生し得る。しかしなが
ら、これらの装置にこれと同じ特性をもたせることによ
り、誘導結合モードの代わりに容量結合モードで動作さ
せることができる。容量結合は、低圧力(例えば1〜20
〔mTorr 〕)でプラズマ密度を高くする誘導結合より効
率がかなり悪い。
る回路のリアクタンス(誘導性リアクタンス又は容量性
リアクタンス)の比を当該回路のQ(すなわちQ値)と
呼ぶ。通常、プラズマを発生するヘリカル共振器は約10
00の無負荷時のQ(すなわち減衰されたプラズマ)をも
つ高Q装置である。これらの装置は大電圧を生じさせ得
ると共に、低圧力でプラズマを発生し得る。しかしなが
ら、これらの装置にこれと同じ特性をもたせることによ
り、誘導結合モードの代わりに容量結合モードで動作さ
せることができる。容量結合は、低圧力(例えば1〜20
〔mTorr 〕)でプラズマ密度を高くする誘導結合より効
率がかなり悪い。
【0005】従つて本発明の目的はソース効率及びプラ
ズマ密度を高めることにより半導体ウエハを一段と効率
的に処理する最適化されたヘリカル共振器を提供するこ
とである。
ズマ密度を高めることにより半導体ウエハを一段と効率
的に処理する最適化されたヘリカル共振器を提供するこ
とである。
【0006】
【課題を解決するための手段】添付図面の図1における
参照数字を用いて説明すると、本発明によるプラズマ処
理システムのための共振器10においては、プラズマ処
理すべき表面を有する少なくとも1つの被処理物体を支
持する支持板14及び導入されるプラズマ支援ガスに対
する放電路を規定する側壁12を含むプラズマ反応室
と、該プラズマ反応室の側壁12に近接し、該反応室内
にプラズマを維持する磁場を発生させるための約400
以下の低Qを有する高周波ヘリカルコイル11と、該高
周波ヘリカルコイルに隣接し、該ヘリカルコイルの少な
くとも一端、例えば下端、に接続されている接地シール
ド15と、上記高周波ヘリカルコイルの第1のタップ1
6に接続され、該ヘリカルコイルに高周波電力を供給す
る高周波電源17と、上記高周波ヘリカルコイルの第2
のタップ、例えば非接地端、及び上記接地シールド15
間に跨って接続され、上記高周波ヘリカルコイルを含む
構造の共振を調節するための可変コンデンサ19とを具
備することを特徴とする。
参照数字を用いて説明すると、本発明によるプラズマ処
理システムのための共振器10においては、プラズマ処
理すべき表面を有する少なくとも1つの被処理物体を支
持する支持板14及び導入されるプラズマ支援ガスに対
する放電路を規定する側壁12を含むプラズマ反応室
と、該プラズマ反応室の側壁12に近接し、該反応室内
にプラズマを維持する磁場を発生させるための約400
以下の低Qを有する高周波ヘリカルコイル11と、該高
周波ヘリカルコイルに隣接し、該ヘリカルコイルの少な
くとも一端、例えば下端、に接続されている接地シール
ド15と、上記高周波ヘリカルコイルの第1のタップ1
6に接続され、該ヘリカルコイルに高周波電力を供給す
る高周波電源17と、上記高周波ヘリカルコイルの第2
のタップ、例えば非接地端、及び上記接地シールド15
間に跨って接続され、上記高周波ヘリカルコイルを含む
構造の共振を調節するための可変コンデンサ19とを具
備することを特徴とする。
【0007】図2における参照数字を用いて説明する
と、本発明の他の態様によるプラズマ処理システムのた
めの共振器においては、プラズマ処理すべき表面を有す
る少なくとも1つの被処理物体を支持する支持板24及
び導入されるプラズマ支援ガスに対する放電路を規定す
る側壁22から成るプラズマ反応室と、該プラズマ反応
室の側壁22に近接し、該反応室内にプラズマを維持す
るための磁場を発生させるためのフラット螺旋型の高周
波コイル21と、該フラット螺旋型コイル21に隣接
し、該コイルの少なくとも一端に接続されている接地シ
ールド25と、該螺旋型コイルの第1のタップ、例えば
最内周端26、に接続され、該螺旋型コイルに高周波電
力を供給する高周波電源27と、上記螺旋型コイルの第
2のタップ、例えば最外周端及び上記接地シールド間に
跨って接続され、上記螺旋型コイルを含む構造の共振を
調節するための可変コンデンサとを具備することを特徴
とする。
と、本発明の他の態様によるプラズマ処理システムのた
めの共振器においては、プラズマ処理すべき表面を有す
る少なくとも1つの被処理物体を支持する支持板24及
び導入されるプラズマ支援ガスに対する放電路を規定す
る側壁22から成るプラズマ反応室と、該プラズマ反応
室の側壁22に近接し、該反応室内にプラズマを維持す
るための磁場を発生させるためのフラット螺旋型の高周
波コイル21と、該フラット螺旋型コイル21に隣接
し、該コイルの少なくとも一端に接続されている接地シ
ールド25と、該螺旋型コイルの第1のタップ、例えば
最内周端26、に接続され、該螺旋型コイルに高周波電
力を供給する高周波電源27と、上記螺旋型コイルの第
2のタップ、例えば最外周端及び上記接地シールド間に
跨って接続され、上記螺旋型コイルを含む構造の共振を
調節するための可変コンデンサとを具備することを特徴
とする。
【0008】図3における参照数字を用いて説明する
と、本発明のさらに他の態様によるプラズマ処理システ
ムのための共振器においては、プラズマ処理すべき表面
を有する少なくとも1つの被処理物体を支持する支持板
13及び導入されるプラズマ支援ガスに対する放電路を
規定する側壁32から成るプラズマ反応室と、該プラズ
マ反応室の側壁32に近接し、該反応室内にプラズマを
維持するための磁場を発生させるためのソレノイド型コ
イル31B及びフラット螺旋型コイル31Aの組み合わ
せから成る高周波ヘリカルコイル31と、該高周波ヘリ
カルコイル31に隣接し、該ヘリカルコイルの少なくと
も一端に接続されている接地シールド35と、上記高周
波ヘリカルコイルの第1のタップ36に接続され、該ヘ
リカルコイルに高周波電力を供給する高周波電源37
と、上記高周波ヘリカルコイルの第2のタップ及び上記
接地シールド35間に跨って接続され、上記高周波ヘリ
カルコイルを含む構造の共振を調節するための可変コン
デンサ39とを具備することを特徴とする。
と、本発明のさらに他の態様によるプラズマ処理システ
ムのための共振器においては、プラズマ処理すべき表面
を有する少なくとも1つの被処理物体を支持する支持板
13及び導入されるプラズマ支援ガスに対する放電路を
規定する側壁32から成るプラズマ反応室と、該プラズ
マ反応室の側壁32に近接し、該反応室内にプラズマを
維持するための磁場を発生させるためのソレノイド型コ
イル31B及びフラット螺旋型コイル31Aの組み合わ
せから成る高周波ヘリカルコイル31と、該高周波ヘリ
カルコイル31に隣接し、該ヘリカルコイルの少なくと
も一端に接続されている接地シールド35と、上記高周
波ヘリカルコイルの第1のタップ36に接続され、該ヘ
リカルコイルに高周波電力を供給する高周波電源37
と、上記高周波ヘリカルコイルの第2のタップ及び上記
接地シールド35間に跨って接続され、上記高周波ヘリ
カルコイルを含む構造の共振を調節するための可変コン
デンサ39とを具備することを特徴とする。
【0009】
【作用】本発明の第1の実施例によると、最適化した構
成を用いてダウンストリーム(down stream )プラズマ
を発生させる。本発明のこの実施例は集中キヤパシタン
スを用いることにより、ωL値を約 200〔Ω〕以下に低
下させる。集中キヤパシタンスの値はコイル及び接地さ
れた反応容器間の漂遊容量を考慮することによつて決定
される。本発明の第2の実施例は単一のウエハを高密度
プラズマで反応性イオンエツチング(RIE)するため
の最適化された構成である。この実施例は低ωL値を有
しかつ共振するフラツト螺旋型コイルを 1/2波長共振器
又は 1/4波長共振器として用いる。 1/4波長共振器にお
いては、コイルの一端は接地され、他端は高電圧であ
る。 1/2波長共振器においては、コイルの両端が接地さ
れ、コイルの中央は高電圧である。本発明の第3の実施
例は螺旋型コイル及びソレノイド型コイルの両方をヘリ
カル共振器として用いて第1の実施例及び第2の実施例
の特徴を組み合わせる。
成を用いてダウンストリーム(down stream )プラズマ
を発生させる。本発明のこの実施例は集中キヤパシタン
スを用いることにより、ωL値を約 200〔Ω〕以下に低
下させる。集中キヤパシタンスの値はコイル及び接地さ
れた反応容器間の漂遊容量を考慮することによつて決定
される。本発明の第2の実施例は単一のウエハを高密度
プラズマで反応性イオンエツチング(RIE)するため
の最適化された構成である。この実施例は低ωL値を有
しかつ共振するフラツト螺旋型コイルを 1/2波長共振器
又は 1/4波長共振器として用いる。 1/4波長共振器にお
いては、コイルの一端は接地され、他端は高電圧であ
る。 1/2波長共振器においては、コイルの両端が接地さ
れ、コイルの中央は高電圧である。本発明の第3の実施
例は螺旋型コイル及びソレノイド型コイルの両方をヘリ
カル共振器として用いて第1の実施例及び第2の実施例
の特徴を組み合わせる。
【0010】
【実施例】以下図面について、本発明の一実施例を詳述
する。
する。
【0011】図4はガス放電管42に巻きついた誘導コ
イル41を含む従来の高Qヘリカル共振器40を示す。
ガス放電管42の上部端にはプラズマを形成するガスを
通すガス注入口43がある。ガス放電管42の下部すな
わちガス放電管42の終端には処理すべき半導体ウエハ
を支持する電極44がある。誘導コイル41の終端は図
4の構成図に示すように接地シールド45に接続され
る。誘導コイル41のタツプ46は第1のRF電源47
に接続される。タツプ位置を調整することにより、RF
電源47及びヘリカル共振器間のインピーダンス整合を
最適にする。高密度プラズマ処理で通常行われるよう
に、第2のRF電源48によつて、ウエハを支持してい
る電極44にバイアスをかけることができる。RF電源
47はプラズマ密度を主に制御し、RF電源48はイオ
ンエネルギーを主に制御する。
イル41を含む従来の高Qヘリカル共振器40を示す。
ガス放電管42の上部端にはプラズマを形成するガスを
通すガス注入口43がある。ガス放電管42の下部すな
わちガス放電管42の終端には処理すべき半導体ウエハ
を支持する電極44がある。誘導コイル41の終端は図
4の構成図に示すように接地シールド45に接続され
る。誘導コイル41のタツプ46は第1のRF電源47
に接続される。タツプ位置を調整することにより、RF
電源47及びヘリカル共振器間のインピーダンス整合を
最適にする。高密度プラズマ処理で通常行われるよう
に、第2のRF電源48によつて、ウエハを支持してい
る電極44にバイアスをかけることができる。RF電源
47はプラズマ密度を主に制御し、RF電源48はイオ
ンエネルギーを主に制御する。
【0012】通常、図4に示す従来のヘリカル共振器の
Qは1000である。一般的に無負荷時のコイルの抵抗は約
0.1〔Ω〕である。プラズマがオン状態にあるとき、コ
イルの抵抗は約1〔Ω〕まで増大し、Qは10だけ低下す
る。図4に示す従来の高Qヘリカル共振器が有する問題
は、標準型ヘリカル 1/4波長共振器又は 1/2波長共振器
のインダクタンスが大きいと誘導コイル41を横切る電
圧が大きくなることである。次に誘導コイル41を横切
る電圧が大きくなると、電力が反応室42内部のプラズ
マに容量結合する。その結果、誘導コイル41の電流の
降下がプラズマに誘導結合する電力を制限するのでソー
スの作用効率が低下する。
Qは1000である。一般的に無負荷時のコイルの抵抗は約
0.1〔Ω〕である。プラズマがオン状態にあるとき、コ
イルの抵抗は約1〔Ω〕まで増大し、Qは10だけ低下す
る。図4に示す従来の高Qヘリカル共振器が有する問題
は、標準型ヘリカル 1/4波長共振器又は 1/2波長共振器
のインダクタンスが大きいと誘導コイル41を横切る電
圧が大きくなることである。次に誘導コイル41を横切
る電圧が大きくなると、電力が反応室42内部のプラズ
マに容量結合する。その結果、誘導コイル41の電流の
降下がプラズマに誘導結合する電力を制限するのでソー
スの作用効率が低下する。
【0013】主に誘電結合の場合、放電管内の電力はコ
イルの電流を2乗した値から定数Aを引いた値に比例す
る。すなわちPind ∝I2 −Aであり、ここでAは次式
(1)によつて定義される。
イルの電流を2乗した値から定数Aを引いた値に比例す
る。すなわちPind ∝I2 −Aであり、ここでAは次式
(1)によつて定義される。
【0014】
【数1】
【0015】ここでLc はコイルのインダクタンス、L
plasmaはプラズマのインダクタンス、kはプラズマ及び
コイル間の結合係数、ωは印加周波数2πfである。主
に容量結合の場合、プラズマ内への電力は電極又はコイ
ルの電圧Vを2乗した値に比例する。すなわちPcap ∝
V2 であり、ここでV2 =ω2 Lc 2 I2 である。I2
plasmaはプラズマのインダクタンス、kはプラズマ及び
コイル間の結合係数、ωは印加周波数2πfである。主
に容量結合の場合、プラズマ内への電力は電極又はコイ
ルの電圧Vを2乗した値に比例する。すなわちPcap ∝
V2 であり、ここでV2 =ω2 Lc 2 I2 である。I2
【0016】
【外字1】 Aであるとき、Pcap は次式(2)となる。
【0017】
【数2】
【0018】容量結合の場合、放電管内に供給されるほ
とんどの電力が電極のイオン衝撃を起こす。かくして、
高密度プラズマを得るために容量結合及びLc を低下さ
せることができる。これはヘリカル共振器が一段と低い
Qで動作することにより高密度プラズマを達成すること
を意味する。高密度プラズマは理に適つた処理時間を達
成するために単一ウエハのエツチングに必要である。さ
らに、多重極マグネツトと共に、低下したインダクタン
スLc を用いることによりプラズマを閉じ込めて一段と
プラズマ密度を増大させることができる。さらに、コイ
ルの外側又は内側にマグネツトを設けることによりプラ
ズマを閉じ込めてもよい。単一ウエハのプラズマ処理ツ
ールの基本的な構造については1989年1月25日出願、米
国特許出願第07/301,933号に開示されている。
とんどの電力が電極のイオン衝撃を起こす。かくして、
高密度プラズマを得るために容量結合及びLc を低下さ
せることができる。これはヘリカル共振器が一段と低い
Qで動作することにより高密度プラズマを達成すること
を意味する。高密度プラズマは理に適つた処理時間を達
成するために単一ウエハのエツチングに必要である。さ
らに、多重極マグネツトと共に、低下したインダクタン
スLc を用いることによりプラズマを閉じ込めて一段と
プラズマ密度を増大させることができる。さらに、コイ
ルの外側又は内側にマグネツトを設けることによりプラ
ズマを閉じ込めてもよい。単一ウエハのプラズマ処理ツ
ールの基本的な構造については1989年1月25日出願、米
国特許出願第07/301,933号に開示されている。
【0019】図1は本発明の第1の実施例を示し、ガス
放電管12に巻きついた誘導コイル11を含む低Qヘリ
カル共振器10を示す。ガス放電管12の上部端にはプ
ラズマを形成するガスを通すガス注入口13があり、ガ
ス放電管12の下部すなわちガス放電管12の終端には
処理すべき半導体ウエハを支持する電極14がある。誘
導コイル11の一端は図1の構成図に示す接地シールド
15に接続される。接地シールド15、従つてコイル1
1の一端は接地に接続される。誘導コイル11のタツプ
16は第1のRF電源17に接続されるが、半導体ウエ
ハを載せる電極14は第2のRF電源18に接続され
る。必要であれば、RF電源17及び18は、通常RF
電源が含んでいるマツチングネツトワークを含んでもよ
い。さらに、可変コンデンサ19が誘導コイル11の非
接地端(すなわち「ホツトな」端)及び接地シールド1
5間に接続される。
放電管12に巻きついた誘導コイル11を含む低Qヘリ
カル共振器10を示す。ガス放電管12の上部端にはプ
ラズマを形成するガスを通すガス注入口13があり、ガ
ス放電管12の下部すなわちガス放電管12の終端には
処理すべき半導体ウエハを支持する電極14がある。誘
導コイル11の一端は図1の構成図に示す接地シールド
15に接続される。接地シールド15、従つてコイル1
1の一端は接地に接続される。誘導コイル11のタツプ
16は第1のRF電源17に接続されるが、半導体ウエ
ハを載せる電極14は第2のRF電源18に接続され
る。必要であれば、RF電源17及び18は、通常RF
電源が含んでいるマツチングネツトワークを含んでもよ
い。さらに、可変コンデンサ19が誘導コイル11の非
接地端(すなわち「ホツトな」端)及び接地シールド1
5間に接続される。
【0020】この最適化されたヘリカル共振器において
は、誘導コイル11の巻数は図4に示す高Qコイル41
に通常用いられる巻数よりもかなり少ない。その結果、
インダクタンスが一段と低くなるのでQは好適には「 1
50」ないし「200 」の範囲になる。従来のヘリカル共振
器におけるように、プラズマがオン状態にあるとき抵抗
の負荷は約1〔Ω〕まで増加する。しかしながら、最適
化されたヘリカル共振器の場合、従来のヘリカル共振器
のQが「 100」であつたのとは対照的に約「15」ないし
「20」まで降下する。コンデンサ19を調整し得るの
で、動作周波数で共振するようにシステムを同調させる
ことができる。
は、誘導コイル11の巻数は図4に示す高Qコイル41
に通常用いられる巻数よりもかなり少ない。その結果、
インダクタンスが一段と低くなるのでQは好適には「 1
50」ないし「200 」の範囲になる。従来のヘリカル共振
器におけるように、プラズマがオン状態にあるとき抵抗
の負荷は約1〔Ω〕まで増加する。しかしながら、最適
化されたヘリカル共振器の場合、従来のヘリカル共振器
のQが「 100」であつたのとは対照的に約「15」ないし
「20」まで降下する。コンデンサ19を調整し得るの
で、動作周波数で共振するようにシステムを同調させる
ことができる。
【0021】図2は本発明の第2の実施例を示す。この
実施例において、コイル21はその内部端が接地シール
ド25に接続されたフラツト螺旋型コイルである。コイ
ル31のタツプ36は第1のRF電源27に接続され、
第2のRF電源28は電極24に接続される。コンデン
サ29はコイル21の非接地端及び接地端間に接続され
る。基本的な磁気的閉込め型円柱構成のこの実施例にお
いては、反応室の周囲に多双極マグネツト32を配列す
ることによつてプラズマを磁気的に閉じ込める。すなわ
ちマグネツト32の磁場は内部に向けられ、マグネツト
32の極性は交互になつている。
実施例において、コイル21はその内部端が接地シール
ド25に接続されたフラツト螺旋型コイルである。コイ
ル31のタツプ36は第1のRF電源27に接続され、
第2のRF電源28は電極24に接続される。コンデン
サ29はコイル21の非接地端及び接地端間に接続され
る。基本的な磁気的閉込め型円柱構成のこの実施例にお
いては、反応室の周囲に多双極マグネツト32を配列す
ることによつてプラズマを磁気的に閉じ込める。すなわ
ちマグネツト32の磁場は内部に向けられ、マグネツト
32の極性は交互になつている。
【0022】図3は本発明の第3の実施例を示し、第1
の実施例及び第2の実施例の特徴を組み合わせたもので
ある。さらに詳細に説明すると、コイル31はフラツト
螺旋部分31A及びソレノイド部分31Bの形式でな
る。図2の第2の実施例に示すように、フラツト螺旋部
分31Aはその内部端に接地シールド35が接続され
る。コイル31のタツプ36は第1のRF電源37に接
続され、第2のRF電源38は電極34に接続される。
タツプ36はコイルのフラツト螺旋部分31Aに示され
るが、タツプを特殊な設計に依存するソレノイド部分3
1Bに設けることができることを理解できる。この設計
の規準はRF電源37と良好にインピーダンス整合する
ことを原則とする。コンデンサ39はコイル31の非接
地端及び接地端間に接続される。マグネツト32は、図
2の実施例のようにプラズマを磁場に閉じ込めるために
用いられる。
の実施例及び第2の実施例の特徴を組み合わせたもので
ある。さらに詳細に説明すると、コイル31はフラツト
螺旋部分31A及びソレノイド部分31Bの形式でな
る。図2の第2の実施例に示すように、フラツト螺旋部
分31Aはその内部端に接地シールド35が接続され
る。コイル31のタツプ36は第1のRF電源37に接
続され、第2のRF電源38は電極34に接続される。
タツプ36はコイルのフラツト螺旋部分31Aに示され
るが、タツプを特殊な設計に依存するソレノイド部分3
1Bに設けることができることを理解できる。この設計
の規準はRF電源37と良好にインピーダンス整合する
ことを原則とする。コンデンサ39はコイル31の非接
地端及び接地端間に接続される。マグネツト32は、図
2の実施例のようにプラズマを磁場に閉じ込めるために
用いられる。
【0023】上述の通り本発明のその最適な実施例に基
づいて図示、説明したが、本発明の精神及び範囲から脱
することなく詳細構成について種々の変更を加えてもよ
い。
づいて図示、説明したが、本発明の精神及び範囲から脱
することなく詳細構成について種々の変更を加えてもよ
い。
【0024】
【発明の効果】上述のように本発明によれば、ソレノイ
ド型高周波ヘリカルコイルを用いて低Qにすることによ
り、ソース効率及びプラズマ密度を格段的に高めること
ができる。
ド型高周波ヘリカルコイルを用いて低Qにすることによ
り、ソース効率及びプラズマ密度を格段的に高めること
ができる。
【0025】また本発明によれば、フラツト螺旋型高周
波ヘリカルコイルを用いかつプラズマ反応室の周囲に多
双極マグネツトを配列してプラズマを磁気的に閉じ込め
ることにより、ソース効率及びプラズマ密度を格段的に
高めることができる。
波ヘリカルコイルを用いかつプラズマ反応室の周囲に多
双極マグネツトを配列してプラズマを磁気的に閉じ込め
ることにより、ソース効率及びプラズマ密度を格段的に
高めることができる。
【0026】また本発明においては、ソレノイド型高周
波ヘリカルコイル及びフラツト螺旋型高周波ヘリカルコ
イルの両方を用いかつプラズマ反応室の周囲に多双極マ
グネツトを配列してプラズマを磁気的に閉じ込めること
により、ソース効率及びプラズマ密度を格段的に高める
ことができる。
波ヘリカルコイル及びフラツト螺旋型高周波ヘリカルコ
イルの両方を用いかつプラズマ反応室の周囲に多双極マ
グネツトを配列してプラズマを磁気的に閉じ込めること
により、ソース効率及びプラズマ密度を格段的に高める
ことができる。
【図1】図1は本発明による最適化されたヘリカル共振
器の第1の実施例の断面図である。
器の第1の実施例の断面図である。
【図2】図2は本発明による最適化されたヘリカル共振
器の第2の実施例の断面図である。
器の第2の実施例の断面図である。
【図3】図3は本発明による最適化されたヘリカル共振
器の第3の実施例の断面図である。
器の第3の実施例の断面図である。
【図4】図4は高Qによつて特徴付けられる従来のヘリ
カル共振器の断面図である。
カル共振器の断面図である。
10……低Qヘリカル共振器、11、21、31、41
……誘導コイル、12、22……ガス放電管、13、2
3……ガス注入口、14、24、34、44……電極、
15、25、35、45……接地シールド、16、2
6、36、46……タツプ、17、18、27、28、
37、38、47、48……RF電源、29、39、4
9……コンデンサ、32、42……多双極マグネツト、
40……高Qヘリカル共振器。
……誘導コイル、12、22……ガス放電管、13、2
3……ガス注入口、14、24、34、44……電極、
15、25、35、45……接地シールド、16、2
6、36、46……タツプ、17、18、27、28、
37、38、47、48……RF電源、29、39、4
9……コンデンサ、32、42……多双極マグネツト、
40……高Qヘリカル共振器。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 H01L 21/3065 H01P 7/00 A H01P 7/00 H01L 21/302 B (72)発明者 デニス・キース・コウルタス アメリカ合衆国、ニユーヨーク州12533、 ホープウエル・ジヤンクシヨン、オー ク・リツジ・ロード 3番地 (72)発明者 ジヨン・カート・フオースター アメリカ合衆国、ニユーヨーク州12603、 ポウキープシー、マロニー・ロード 11 番地 (72)発明者 ジヨン・エイチ・ケラー アメリカ合衆国、ニユーヨーク州12550、 ニユーバーグ、ダチス・コート 7番地
Claims (8)
- 【請求項1】プラズマ処理システムのための共振器にお
いて、 プラズマ処理すべき表面を有する少なくとも1つの被処
理物体を支持する支持板及び導入されるプラズマ支援ガ
スに対する放電路を規定する側壁を含むプラズマ反応室
と、 上記プラズマ反応室の上記側壁に近接し、該反応室内に
プラズマを維持する磁場を発生させるための約400以
下の低Qを有する高周波ヘリカルコイルと、 上記高周波ヘリカルコイルに隣接し、該ヘリカルコイル
の少なくとも一端に接続されている接地シールドと、 上記高周波ヘリカルコイルの第1のタップに接続され、
該ヘリカルコイルに高周波電力を供給する高周波電源
と、 上記高周波ヘリカルコイルの非接地端を含む第2のタッ
プ及び上記接地シールド間に跨って接続され、上記高周
波ヘリカルコイルを含む構造の共振を調節するための可
変コンデンサと、 を具備することを特徴とする共振器。 - 【請求項2】上記高周波ヘリカルコイルはソレノイド型
であることを特徴とする請求項1に記載の共振器。 - 【請求項3】プラズマ処理システムのための共振器にお
いて、 プラズマ処理すべき表面を有する少なくとも1つの被処
理物体を支持する支持板及び導入されるプラズマ支援ガ
スに対する放電路を規定する側壁を含むプラズマ反応室
と、 上記プラズマ反応室の上記側壁に近接し、該反応室内に
プラズマを維持する磁場を発生させるためのフラット螺
旋型の高周波ヘリカルコイルと、 上記高周波ヘリカルコイルに隣接し、該ヘリカルコイル
の少なくとも一端に接続されている接地シールドと、 上記高周波ヘリカルコイルの第1のタップに接続され、
該ヘリカルコイルに高周波電力を供給する高周波電源
と、 上記高周波ヘリカルコイルの第2のタップ及び上記接地
シールド間に跨って接続され、上記高周波ヘリカルコイ
ルを含む構造の共振を調節するための可変コンデンサ
と、 を具備することを特徴とする共振器。 - 【請求項4】上記高周波ヘリカルコイルは約 400以下の
低Qを有することを特徴とする請求項3に記載の共振
器。 - 【請求項5】さらに、上記プラズマ反応室の周囲に配列
された複数の多双極マグネツトを具え、上記複数の多双
極マグネツトの磁場は上記プラズマ反応室の内部に向け
られかつその極性を交互にすることにより、上記プラズ
マ反応室にプラズマを磁気的に閉じ込めることを特徴と
する請求項3に記載の共振器。 - 【請求項6】プラズマ処理システムのための共振器にお
いて、 プラズマ処理すべき表面を有する少なくとも1つの被処
理物体を支持する支持板及び導入されるプラズマ支援ガ
スに対する放電路を規定する側壁を含むプラズマ反応室
と、 上記プラズマ反応室の上記側壁に近接し、該反応室内に
プラズマを維持する磁場を発生させるためのソレノイド
型コイル及びフラット螺旋型コイルの組み合わせから成
る高周波ヘリカルコイルと、 上記高周波ヘリカルコイルに隣接し、該ヘリカルコイル
の少なくとも一端に接続されている接地シールドと、 上記高周波ヘリカルコイルの第1のタップに接続され、
該ヘリカルコイルに高周波電力を供給する高周波電源
と、 上記高周波ヘリカルコイルの第2のタップ及び上記接地
シールド間に跨って接続され、上記高周波ヘリカルコイ
ルを含む構造の共振を調節するための可変コンデンサ
と、 を具備することを特徴とする共振器。 - 【請求項7】上記高周波ヘリカルコイルは約 400以下の
低Qを有することを特徴とする請求項6に記載の共振
器。 - 【請求項8】さらに、上記プラズマ反応室の周囲に配列
された複数の多双極マグネツトを具え、上記複数の多双
極マグネツトの磁場は上記プラズマ反応室の内部に向け
られかつその極性を交互にすることにより、上記プラズ
マ反応室にプラズマを磁気的に閉じ込めることを特徴と
する請求項6に記載の共振器。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/879663 | 1992-05-06 | ||
US07/879,663 US5241245A (en) | 1992-05-06 | 1992-05-06 | Optimized helical resonator for plasma processing |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07296992A JPH07296992A (ja) | 1995-11-10 |
JP2613002B2 true JP2613002B2 (ja) | 1997-05-21 |
Family
ID=25374621
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5101916A Expired - Lifetime JP2613002B2 (ja) | 1992-05-06 | 1993-04-05 | 共振器 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5241245A (ja) |
JP (1) | JP2613002B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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