JP2582460Y2 - 車両の冷却装置 - Google Patents
車両の冷却装置Info
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- JP2582460Y2 JP2582460Y2 JP1992061234U JP6123492U JP2582460Y2 JP 2582460 Y2 JP2582460 Y2 JP 2582460Y2 JP 1992061234 U JP1992061234 U JP 1992061234U JP 6123492 U JP6123492 U JP 6123492U JP 2582460 Y2 JP2582460 Y2 JP 2582460Y2
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- cooling
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- Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、車両の冷却装置とりわ
け内燃機関内の冷却水を循環させるウォータポンプや車
内空調用のエアコンポンプ等を駆動させる駆動機構に関
するものである。
け内燃機関内の冷却水を循環させるウォータポンプや車
内空調用のエアコンポンプ等を駆動させる駆動機構に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来における車両の冷却装置としては、
例えば特開昭６４−７３１０９号公報等に記載されてい
るものが知られている。
例えば特開昭６４−７３１０９号公報等に記載されてい
るものが知られている。
【０００３】概略を説明すれば、この冷却装置は、図４
に示すように車内のエアコンディショナー（Ａ／Ｃ）の
コンデンサ１（熱交換器）や機関冷却水のラジエータ２
（熱交換器）に冷却風を送る冷却ファン３の油圧モータ
４と、機関内部のウォータジャケット５内に冷却水を循
環させるウォータポンプ６の油圧モータ７と、該冷却フ
ァン用油圧モータ４とウォータポンプ用油圧モータ７に
作動流体を圧送して夫々駆動させる定容量形の油圧ポン
プ８とを夫々直列に接続している。また、この油圧ポン
プ８は、機関のクランク軸によって回転駆動し、リリー
フ弁９によって吐出圧が一定に調整されていると共に、
下流側に設けられた流量制御弁１０によって各油圧モー
タ４，７に対する作動流体の供給量を制御するようにな
っている。
に示すように車内のエアコンディショナー（Ａ／Ｃ）の
コンデンサ１（熱交換器）や機関冷却水のラジエータ２
（熱交換器）に冷却風を送る冷却ファン３の油圧モータ
４と、機関内部のウォータジャケット５内に冷却水を循
環させるウォータポンプ６の油圧モータ７と、該冷却フ
ァン用油圧モータ４とウォータポンプ用油圧モータ７に
作動流体を圧送して夫々駆動させる定容量形の油圧ポン
プ８とを夫々直列に接続している。また、この油圧ポン
プ８は、機関のクランク軸によって回転駆動し、リリー
フ弁９によって吐出圧が一定に調整されていると共に、
下流側に設けられた流量制御弁１０によって各油圧モー
タ４，７に対する作動流体の供給量を制御するようにな
っている。
【０００４】そして、冷却水温が設定値より高い場合や
Ａ／Ｃが作動して冷媒圧力が設定値より高い場合は、斯
かる情報信号を入力したコントローラ１１のデューテ制
御によって流量制御弁１０が油圧通路１２の通路断面積
を拡げて各油圧モータ４，７への供給流量を増加させ、
回転数を上昇させる。一方、冷却水温や冷媒圧力が設定
値より低い場合は、流量制御弁１０が油圧通路１２の通
路断面積を縮小させて各油圧モータ４，７への供給流量
を減少させ、回転数を低下させる。
Ａ／Ｃが作動して冷媒圧力が設定値より高い場合は、斯
かる情報信号を入力したコントローラ１１のデューテ制
御によって流量制御弁１０が油圧通路１２の通路断面積
を拡げて各油圧モータ４，７への供給流量を増加させ、
回転数を上昇させる。一方、冷却水温や冷媒圧力が設定
値より低い場合は、流量制御弁１０が油圧通路１２の通
路断面積を縮小させて各油圧モータ４，７への供給流量
を減少させ、回転数を低下させる。
【０００５】これによって、ウォータジャケット５に対
する冷却水の循環量やコンデンサ１やラジエータ２への
送風量が増減制御され、機関や車内の温度を最適に保つ
ようになっている。
する冷却水の循環量やコンデンサ１やラジエータ２への
送風量が増減制御され、機関や車内の温度を最適に保つ
ようになっている。
【０００６】
【考案が解決しようとする課題】然し乍ら、前記従来の
車両の冷却装置にあっては、油圧ポンプ８から各油圧モ
ータ４，７に対する作動流体の供給流量を、流量制御弁
１０によって制御しているため、油圧ポンプ８の動力損
失が大きくなると共に、各油圧モータ４，７の油温の上
昇が余儀なくされる。即ち、定容量形の油圧ポンプ８
は、固有吐出量が一定であり機関によるポンプ回転数に
比例して吐出流量が増加し、流量制御弁１０で制限され
た要求量以外の余剰油はリリーフ弁９を介して内部循環
するため、油圧ポンプ８自体の無駄な駆動つまり動力損
失が大きくなる。
車両の冷却装置にあっては、油圧ポンプ８から各油圧モ
ータ４，７に対する作動流体の供給流量を、流量制御弁
１０によって制御しているため、油圧ポンプ８の動力損
失が大きくなると共に、各油圧モータ４，７の油温の上
昇が余儀なくされる。即ち、定容量形の油圧ポンプ８
は、固有吐出量が一定であり機関によるポンプ回転数に
比例して吐出流量が増加し、流量制御弁１０で制限され
た要求量以外の余剰油はリリーフ弁９を介して内部循環
するため、油圧ポンプ８自体の無駄な駆動つまり動力損
失が大きくなる。
【０００７】また、斯かる動力損失の増加により、油温
が過度に上昇する惧れがある。さらに、斯かる油温の過
上昇により、オイルクーラ等の冷却機器が必要となり、
部品点数の増加や配管構造の複雑化を招くと共に、コス
トの高騰を招いている。
が過度に上昇する惧れがある。さらに、斯かる油温の過
上昇により、オイルクーラ等の冷却機器が必要となり、
部品点数の増加や配管構造の複雑化を招くと共に、コス
トの高騰を招いている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本考案は、前記従来の問
題点に鑑みて案出されたもので、請求項１記載の考案
は、冷却ファンとウォータポンプとを駆動させる流体モ
ータと、該流体モータに作動流体を吐出通路を介して圧
送し、かつ前記吐出通路のオリフィス前後差圧に応じて
固有吐出流量を可変にする可変容量形ポンプと、前記オ
リフィス径を可変制御する電磁アクチュエータと、該電
磁アクチュエータを少なくとも機関冷却水温度に応じて
制御するコントローラとを備えた車両の冷却装置におい
て、前記冷却ファンとウォータポンプを、同軸上に設け
られた前後２本の駆動軸を介して一つの前記流体モータ
によって回転駆動させるように形成したことを特徴とし
ている。請求項２記載の考案は、冷却ファンとウォータ
ポンプとを駆動させる流体モータと、該流体モータに作
動流体を吐出通路を介して圧送し、かつ前記吐出通路の
オリフィス前後差圧に応じて固有吐出流量を可変にする
可変容量形ポンプと、前記オリフィス径を可変制御する
電磁アクチュエータと、該電磁アクチュエータを少なく
とも機関冷却水温度に応じて制御するコントローラとを
備えた車両の冷却装置において、前記可変容量形ポンプ
を、パワーステアリング用ポンプの駆動軸を介して内燃
機関によって駆動したことを特徴としている。
題点に鑑みて案出されたもので、請求項１記載の考案
は、冷却ファンとウォータポンプとを駆動させる流体モ
ータと、該流体モータに作動流体を吐出通路を介して圧
送し、かつ前記吐出通路のオリフィス前後差圧に応じて
固有吐出流量を可変にする可変容量形ポンプと、前記オ
リフィス径を可変制御する電磁アクチュエータと、該電
磁アクチュエータを少なくとも機関冷却水温度に応じて
制御するコントローラとを備えた車両の冷却装置におい
て、前記冷却ファンとウォータポンプを、同軸上に設け
られた前後２本の駆動軸を介して一つの前記流体モータ
によって回転駆動させるように形成したことを特徴とし
ている。請求項２記載の考案は、冷却ファンとウォータ
ポンプとを駆動させる流体モータと、該流体モータに作
動流体を吐出通路を介して圧送し、かつ前記吐出通路の
オリフィス前後差圧に応じて固有吐出流量を可変にする
可変容量形ポンプと、前記オリフィス径を可変制御する
電磁アクチュエータと、該電磁アクチュエータを少なく
とも機関冷却水温度に応じて制御するコントローラとを
備えた車両の冷却装置において、前記可変容量形ポンプ
を、パワーステアリング用ポンプの駆動軸を介して内燃
機関によって駆動したことを特徴としている。
【０００９】
【作用】機関の冷却水温等が設定値よりも高い場合は、
コントローラからの制御信号に基づいて電磁アクチュエ
ータが作動してオリフィス径を大きく制御する。これに
よって、吐出通路のオリフィス前後差圧が小さくなり、
可変容量形ポンプは固有吐出流量を増加させる。したが
って、流体モータへの供給流量が増加し、モータ回転数
が上昇し、冷却ファン及びウォータポンプによる送風量
や放熱量が増加する。
コントローラからの制御信号に基づいて電磁アクチュエ
ータが作動してオリフィス径を大きく制御する。これに
よって、吐出通路のオリフィス前後差圧が小さくなり、
可変容量形ポンプは固有吐出流量を増加させる。したが
って、流体モータへの供給流量が増加し、モータ回転数
が上昇し、冷却ファン及びウォータポンプによる送風量
や放熱量が増加する。
【００１０】一方、冷却水温等が設定値よりも低い場合
は、コントローラにより電磁アクチュエータが作動し
て、オリフィス径を小さく制御する。これによって、吐
出通路のオリフィス前後差圧が大きくなり、可変容量形
ポンプは固有吐出流量を減少させる。したがって、流体
モータへの供給流量が減少し、モータ回転数が低下す
る。
は、コントローラにより電磁アクチュエータが作動し
て、オリフィス径を小さく制御する。これによって、吐
出通路のオリフィス前後差圧が大きくなり、可変容量形
ポンプは固有吐出流量を減少させる。したがって、流体
モータへの供給流量が減少し、モータ回転数が低下す
る。
【００１１】このように、可変容量形ポンプは、流体モ
ータの要求流量に略適合した流量のみを吐出するため、
動力損失が大巾に低下する。さらに、請求項１記載の考
案によれば、一つの流体モータによって冷却ファンとウ
ォータポンプとの両方を作動させるようにしたため、別
々に作動させる場合に比較して、部品点数の大巾な削減
と構造の簡素化が図れる。この結果、製造作業能率の向
上とコストの低廉化が図れる。 請求項２記載の考案によ
れば、可変容量型ベーンポンプがパワーステアリング用
ポンプを介して内燃機関によって駆動されるようにした
ため、可変容量形ベーンポンプをパワーステアリング用
ポンプを介さずに独立別個に駆動させる場合に比較し
て、全体の構造が簡素化できる。この結果、作用効果と
相俟って装置全体の製造作業能率の向上とコストの低廉
化が図れる。
ータの要求流量に略適合した流量のみを吐出するため、
動力損失が大巾に低下する。さらに、請求項１記載の考
案によれば、一つの流体モータによって冷却ファンとウ
ォータポンプとの両方を作動させるようにしたため、別
々に作動させる場合に比較して、部品点数の大巾な削減
と構造の簡素化が図れる。この結果、製造作業能率の向
上とコストの低廉化が図れる。 請求項２記載の考案によ
れば、可変容量型ベーンポンプがパワーステアリング用
ポンプを介して内燃機関によって駆動されるようにした
ため、可変容量形ベーンポンプをパワーステアリング用
ポンプを介さずに独立別個に駆動させる場合に比較し
て、全体の構造が簡素化できる。この結果、作用効果と
相俟って装置全体の製造作業能率の向上とコストの低廉
化が図れる。
【００１２】
【実施例】以下、本考案の実施例を図面に基づいて詳述
する。
する。
【００１３】図２は、本考案に係る車両の冷却装置の第
１実施例を示し、図中２１は内燃機関、２２はＡ／Ｃコ
ンデンサ、２３は機関２１のシリンダブロック及びシリ
ンダヘッド内に形成されたウォータジャケット、２４は
該ウォータジャケット２３内に冷却水循環回路２５を介
して循環する冷却水を放熱するラジエータ、２６はＡ／
Ｃコンデンサ２２及びラジエータ２４に送風する冷却フ
ァン、２７は循環回路２５を介してラジエータ２４で放
熱した冷却水をウォータジャケット２３内に圧送するウ
ォータポンプであって、このウォータポンプ２７と冷却
ファン２６は、前後の両駆動軸２８ａ，２８ｂを介して
１つの油圧モータ２８によって回転駆動されるようにな
っている。
１実施例を示し、図中２１は内燃機関、２２はＡ／Ｃコ
ンデンサ、２３は機関２１のシリンダブロック及びシリ
ンダヘッド内に形成されたウォータジャケット、２４は
該ウォータジャケット２３内に冷却水循環回路２５を介
して循環する冷却水を放熱するラジエータ、２６はＡ／
Ｃコンデンサ２２及びラジエータ２４に送風する冷却フ
ァン、２７は循環回路２５を介してラジエータ２４で放
熱した冷却水をウォータジャケット２３内に圧送するウ
ォータポンプであって、このウォータポンプ２７と冷却
ファン２６は、前後の両駆動軸２８ａ，２８ｂを介して
１つの油圧モータ２８によって回転駆動されるようにな
っている。
【００１４】また、図中２９は油圧モータ２８に油圧回
路３０を介して作動油を圧送する可変容量形ベーンポン
プであって、前記油圧回路３０は、リザーバタンク６６
内の作動油を可変容量形ベーンポンプ２９を介して油圧
モータ２８に循環させるようになっている。
路３０を介して作動油を圧送する可変容量形ベーンポン
プであって、前記油圧回路３０は、リザーバタンク６６
内の作動油を可変容量形ベーンポンプ２９を介して油圧
モータ２８に循環させるようになっている。
【００１５】前記可変容量形ベーンポンプ２９は、機関
２１のクランク軸２１ａから駆動プーリ３１、伝達ベル
ト３２及び従動プーリ３３を介して回転力が伝達される
ようになっている。具体的に説明すれば、この可変容量
形ベーンポンプ２９は、図１に示すようにポンプボディ
３４の内部空間内で駆動軸３５に固定されたロータ３６
と、該ロータ３６を円形状の内周カム面３７ａに摺動自
在に収納したカムリング３７とを有し、前記ロータ３６
は、外周側内部に放射状に穿設された複数のスロット３
８…内にベーン３９…が摺動自在に設けられている。
２１のクランク軸２１ａから駆動プーリ３１、伝達ベル
ト３２及び従動プーリ３３を介して回転力が伝達される
ようになっている。具体的に説明すれば、この可変容量
形ベーンポンプ２９は、図１に示すようにポンプボディ
３４の内部空間内で駆動軸３５に固定されたロータ３６
と、該ロータ３６を円形状の内周カム面３７ａに摺動自
在に収納したカムリング３７とを有し、前記ロータ３６
は、外周側内部に放射状に穿設された複数のスロット３
８…内にベーン３９…が摺動自在に設けられている。
【００１６】一方、カムリング３７は、ポンプボディ３
４に枢支された支持ピン４０を介してロータ３６の中心
から内周カム面３７ａの中心が偏心するように回動自在
に設けられていると共に、支持ピン４０と対向する外周
面にアーム４１が直径方向に沿って延設されている。
４に枢支された支持ピン４０を介してロータ３６の中心
から内周カム面３７ａの中心が偏心するように回動自在
に設けられていると共に、支持ピン４０と対向する外周
面にアーム４１が直径方向に沿って延設されている。
【００１７】また、ポンプボディ３４内部の上下方向の
対向位置には、三ケ月状の吸入ポート４２と吐出ポート
４３とが形成されていると共に、下端部にはカムリング
３７の回動を制御油圧を介して制御する制御機構４４が
設けられている。
対向位置には、三ケ月状の吸入ポート４２と吐出ポート
４３とが形成されていると共に、下端部にはカムリング
３７の回動を制御油圧を介して制御する制御機構４４が
設けられている。
【００１８】この制御機構４４は、ポンプボディ３４の
下端部に有するケーシング４５内に、一端開口が栓体４
６で閉止されたシリンダ４７が形成されていると共に、
該シリンダ４７内に該シリンダ４７を第１，第２受圧室
４７ａ，４７ｂに隔成する一本状のピストン４８が摺動
自在に設けられている。また、シリンダ４７の両端部に
は、吐出ポート４３から吐出された信号油圧を各受圧室
４７ａ，４７ｂに夫々供給する分岐した第１，第２吐出
通路４９，５０が接続されている。
下端部に有するケーシング４５内に、一端開口が栓体４
６で閉止されたシリンダ４７が形成されていると共に、
該シリンダ４７内に該シリンダ４７を第１，第２受圧室
４７ａ，４７ｂに隔成する一本状のピストン４８が摺動
自在に設けられている。また、シリンダ４７の両端部に
は、吐出ポート４３から吐出された信号油圧を各受圧室
４７ａ，４７ｂに夫々供給する分岐した第１，第２吐出
通路４９，５０が接続されている。
【００１９】前記ピストン４８は、細長いスプール状を
呈し、両側の外周面に複数の環状溝４８ａが形成されて
いると共に、略中央部に前記アーム４１の先端部４１ａ
が係入する細長い係入溝５１が軸方向に沿って形成され
ている。また、この係入溝５１の両側壁に、アーム先端
部４１ａのＵ字状係合溝４１ｂに係合してアーム４１を
回転自在に支持する押圧ピン５２がピストン４８の軸直
角方向に沿って固定されている。また、ピストン５２
は、全体４６側一端部に弾装された圧縮コイルスプリン
グ５３のばね力によって図中左方向に付勢されている。
呈し、両側の外周面に複数の環状溝４８ａが形成されて
いると共に、略中央部に前記アーム４１の先端部４１ａ
が係入する細長い係入溝５１が軸方向に沿って形成され
ている。また、この係入溝５１の両側壁に、アーム先端
部４１ａのＵ字状係合溝４１ｂに係合してアーム４１を
回転自在に支持する押圧ピン５２がピストン４８の軸直
角方向に沿って固定されている。また、ピストン５２
は、全体４６側一端部に弾装された圧縮コイルスプリン
グ５３のばね力によって図中左方向に付勢されている。
【００２０】前記第１吐出通路４９は、上流側の接続点
Ｑで接続された油圧回路３０を介して油圧モータ２８に
連通していると共に、下流側で分岐して吸入ポート４２
に接続された分岐路５４に吐出圧を制御するリリーフ弁
５５が設けられている。尚、前記リリーフ弁５５は、何
んらかの原因で第１吐出通路４９の内圧が過上昇した際
における危険性を回避するためのものである。また、前
記第１吐出通路４９の前記接続点Ｑよりも上流側に、前
後に差圧を発生させる可変オリフィス５６が設けられて
いると共に、該可変オリフィス５６の通路径を可変制御
する電磁アクチュエータ５７が設けられている。
Ｑで接続された油圧回路３０を介して油圧モータ２８に
連通していると共に、下流側で分岐して吸入ポート４２
に接続された分岐路５４に吐出圧を制御するリリーフ弁
５５が設けられている。尚、前記リリーフ弁５５は、何
んらかの原因で第１吐出通路４９の内圧が過上昇した際
における危険性を回避するためのものである。また、前
記第１吐出通路４９の前記接続点Ｑよりも上流側に、前
後に差圧を発生させる可変オリフィス５６が設けられて
いると共に、該可変オリフィス５６の通路径を可変制御
する電磁アクチュエータ５７が設けられている。
【００２１】また、この電磁アクチュエータ５７は、コ
ントローラ５８からの出力信号によって可変オリフィス
５６の通路径を拡大あるいは縮小するように制御される
ようになっている。前記コントローラ５８は、冷却水の
水温センサ５９，Ａ／Ｃ作動スイッチ６０，Ａ／Ｃ高圧
スイッチ６１等からの情報信号を入力して各冷却水温や
冷媒圧力等を演算等により検出し、斯かる検出信号に基
づき電磁アクチュエータ５７にパルス信号を出力してデ
ューティ制御している。
ントローラ５８からの出力信号によって可変オリフィス
５６の通路径を拡大あるいは縮小するように制御される
ようになっている。前記コントローラ５８は、冷却水の
水温センサ５９，Ａ／Ｃ作動スイッチ６０，Ａ／Ｃ高圧
スイッチ６１等からの情報信号を入力して各冷却水温や
冷媒圧力等を演算等により検出し、斯かる検出信号に基
づき電磁アクチュエータ５７にパルス信号を出力してデ
ューティ制御している。
【００２２】尚、図１の６２は戻し通路、６３は排出通
路であって、戻し通路６２は、第１吐出通路４９の可変
オリフィス５６上流側の作動油を吸入ポート４２付近の
スロット３８…底部に圧送して各ベーン３９…の先端を
カムリング３７の内周面に押し付けて吸入効率を高める
一方、排出通路６３は、吐出ポート４３付近のスロット
３８…底部の作動油を第１吐出通路４９に排出して各ベ
ーン３９…の速やかな後退動による吐出効率を高めるよ
うになっている。また、図中６４，６５は、第１，第２
吐出通路４９，５０に設けられた固定オリフィスであっ
て、これは、吐出された作動油の脈動を減衰して第１，
第２受圧室４７ａ，４７ｂに安定した信号油圧を供給す
るようになっている。
路であって、戻し通路６２は、第１吐出通路４９の可変
オリフィス５６上流側の作動油を吸入ポート４２付近の
スロット３８…底部に圧送して各ベーン３９…の先端を
カムリング３７の内周面に押し付けて吸入効率を高める
一方、排出通路６３は、吐出ポート４３付近のスロット
３８…底部の作動油を第１吐出通路４９に排出して各ベ
ーン３９…の速やかな後退動による吐出効率を高めるよ
うになっている。また、図中６４，６５は、第１，第２
吐出通路４９，５０に設けられた固定オリフィスであっ
て、これは、吐出された作動油の脈動を減衰して第１，
第２受圧室４７ａ，４７ｂに安定した信号油圧を供給す
るようになっている。
【００２３】以下、本実施例の作用について説明する。
【００２４】まず、冷却水温度や冷媒圧力が設定値より
も高い場合は、コントローラ５８からのパルス信号によ
って電磁アクチュエータ５７が可変オリフィス５６の通
路径を大きくするように制御する。このため、第１吐出
通路４９の可変オリフィス５６の前後差圧が小さくな
る。
も高い場合は、コントローラ５８からのパルス信号によ
って電磁アクチュエータ５７が可変オリフィス５６の通
路径を大きくするように制御する。このため、第１吐出
通路４９の可変オリフィス５６の前後差圧が小さくな
る。
【００２５】したがって、可変容量形ベーンポンプ２９
は、第１，第２受圧室４７ａ，４７ｂに供給される信号
油圧が略等しくなり、このためピストン４８は、第１受
圧室４７ａの信号油圧と圧縮スプリング５３との合成力
によって図中左方向に摺動し、係合ピン５２及びアーム
４１を介してカムリング３７をロータ３６に対して図示
の如く時計方向へ大きく偏心回動させる。このため、カ
ムリング３７のカム面３７ａとロータ３６外周面間のポ
ンプ室Ｐの容積が大きくなり、第１吐出通路４９からの
固有吐出流量が通常流量よりも増加し、油圧モータ２８
に対する供給流量を増加させる。
は、第１，第２受圧室４７ａ，４７ｂに供給される信号
油圧が略等しくなり、このためピストン４８は、第１受
圧室４７ａの信号油圧と圧縮スプリング５３との合成力
によって図中左方向に摺動し、係合ピン５２及びアーム
４１を介してカムリング３７をロータ３６に対して図示
の如く時計方向へ大きく偏心回動させる。このため、カ
ムリング３７のカム面３７ａとロータ３６外周面間のポ
ンプ室Ｐの容積が大きくなり、第１吐出通路４９からの
固有吐出流量が通常流量よりも増加し、油圧モータ２８
に対する供給流量を増加させる。
【００２６】依って、該油圧モータ２８の回転数が上昇
し、冷却ファン２６やウォータポンプ２７は高速回転す
る。この結果、ウォータジャケット２３内の冷却水循環
流量並びにＡ／Ｃコンデンサ２２やラジエータ２４への
送風量が増加して、冷却水や冷媒の放熱量が増大する。
し、冷却ファン２６やウォータポンプ２７は高速回転す
る。この結果、ウォータジャケット２３内の冷却水循環
流量並びにＡ／Ｃコンデンサ２２やラジエータ２４への
送風量が増加して、冷却水や冷媒の放熱量が増大する。
【００２７】一方、Ａ／Ｃ作動スイッチ６０がＯＦＦさ
れて非作動状態になり、また冷却水温度が設定値以下の
場合は、コントローラ５８からのパルス信号により電磁
アクチュエータ５７が可変オリフィス５６の通路径を小
さくするように制御する。このため、可変オリフィス５
６の前後差圧が大きくなる。
れて非作動状態になり、また冷却水温度が設定値以下の
場合は、コントローラ５８からのパルス信号により電磁
アクチュエータ５７が可変オリフィス５６の通路径を小
さくするように制御する。このため、可変オリフィス５
６の前後差圧が大きくなる。
【００２８】したがって、第１受圧室４７ａに供給され
る信号油圧が第２受圧室４７ｂよりも十分に小さくな
り、このためピストン４８は、圧縮スプリング５３のば
ね力に抗して図中右方向へ摺動して、カムリング３７を
反時計方向へ回動させてロータ３６との偏心量を小さく
する。これにより、ポンプ室Ｐの容積が小さくなり、第
１吐出通路４９からの固有吐出流量が通常流量よりも減
少し、油圧モータ２８に対する供給流量を減少させる。
る信号油圧が第２受圧室４７ｂよりも十分に小さくな
り、このためピストン４８は、圧縮スプリング５３のば
ね力に抗して図中右方向へ摺動して、カムリング３７を
反時計方向へ回動させてロータ３６との偏心量を小さく
する。これにより、ポンプ室Ｐの容積が小さくなり、第
１吐出通路４９からの固有吐出流量が通常流量よりも減
少し、油圧モータ２８に対する供給流量を減少させる。
【００２９】依って、油圧モータ２８の回転数が低下
し、冷却ファン２６やウォータポンプ２７の低回転化に
よりＡ／Ｃコンデンサ２２やラジエータ２４への送風量
並びにウォータジャケット２３内の循環流量が減少し
て、放熱量が減少する。
し、冷却ファン２６やウォータポンプ２７の低回転化に
よりＡ／Ｃコンデンサ２２やラジエータ２４への送風量
並びにウォータジャケット２３内の循環流量が減少し
て、放熱量が減少する。
【００３０】このように、可変容量形ベーンポンプ２９
は、単に機関２１の回転数に応じてその固有吐出量を変
えるのではなく、機関２１の冷却水温度や冷媒圧力に応
じてポンプ室Ｐ容積を可変にして油圧モータ２８の要求
流量に適合した流量のみを吐出するため、動力損失が大
巾に低下する。また、斯かる動力損失の低下により、油
温上昇も抑制できる。
は、単に機関２１の回転数に応じてその固有吐出量を変
えるのではなく、機関２１の冷却水温度や冷媒圧力に応
じてポンプ室Ｐ容積を可変にして油圧モータ２８の要求
流量に適合した流量のみを吐出するため、動力損失が大
巾に低下する。また、斯かる動力損失の低下により、油
温上昇も抑制できる。
【００３１】また、一つの油圧ポンプ２８で冷却ファン
２６とウォータポンプ２７を作動させるようにしたた
め、部品点数の削減と構造の簡素化が図れ、製造作業能
率の向上とコストの低廉化が図れる。
２６とウォータポンプ２７を作動させるようにしたた
め、部品点数の削減と構造の簡素化が図れ、製造作業能
率の向上とコストの低廉化が図れる。
【００３２】図３は本考案の第２実施例を示し、第１実
施例の構成を前提として、可変容量形ベーンポンプ２９
の駆動軸３５が、パワーステアリング用ポンプ７０の駆
動軸７０ａを介して内燃機関２１により駆動されるよう
になっている。このパワーステアリング用ポンプ７０
は、パワーステアリング用油圧回路７１を介してリザー
バタンク６６内の作動油をパワーステアリングアクチュ
エータ７２に供給している。
施例の構成を前提として、可変容量形ベーンポンプ２９
の駆動軸３５が、パワーステアリング用ポンプ７０の駆
動軸７０ａを介して内燃機関２１により駆動されるよう
になっている。このパワーステアリング用ポンプ７０
は、パワーステアリング用油圧回路７１を介してリザー
バタンク６６内の作動油をパワーステアリングアクチュ
エータ７２に供給している。
【００３３】したがって、この実施例も第１実施例と同
様な作用効果が得られることは勿論のこと、可変容量形
ベーンポンプ２９がパワーステアリング用ポンプ７０を
介して駆動力が伝達されるため、可変容量形ベーンポン
プ２９を別個に駆動する場合に比して構造が簡素化され
る。
様な作用効果が得られることは勿論のこと、可変容量形
ベーンポンプ２９がパワーステアリング用ポンプ７０を
介して駆動力が伝達されるため、可変容量形ベーンポン
プ２９を別個に駆動する場合に比して構造が簡素化され
る。
【００３４】
【考案の効果】以上の説明で明らかなように、本考案に
係る車両の冷却装置によれば、冷却ファン等を作動させ
る流体モータを、コントローラで制御される電磁アクチ
ュエータを介して固有吐出流量が変化する可変容量形ポ
ンプによって駆動させるようにしたため、要求流量に応
じた最適な作動流量が確保されることは勿論のこと、可
変容量形ベーンポンプの無駄な作動がなくなり、動力損
失の大巾な低下が図れる。この結果、作動流体の温度上
昇が抑制され、オイルクーラ等の冷却機器の設置が不要
になり、配管構造の簡素化等が図れる。しかも、請求項
１記載の考案によれば、一つの流体モータによって冷却
ファンとウォータポンプとの両方を作動させるようにし
たため、別々に作動させる場合に比較して、部品点数の
大巾な削減と構造の簡素化が図れる。この結果、製造作
業能率の向上とコストの低廉化が図れる。 さらに、請求
項２記載の考案によれば、可変容量型ベーンポンプがパ
ワーステアリング用ポンプを介して内燃機関によって駆
動されるようにしたため、可変容量形ベーンポンプをパ
ワーステアリング用ポンプを介さずに独立別個に駆動さ
せる場合に比較して、全体の構造が簡素化できる。この
結果、作用効果と相俟って装置全体の製造作業能率の向
上とコストの低廉化が図れる。
係る車両の冷却装置によれば、冷却ファン等を作動させ
る流体モータを、コントローラで制御される電磁アクチ
ュエータを介して固有吐出流量が変化する可変容量形ポ
ンプによって駆動させるようにしたため、要求流量に応
じた最適な作動流量が確保されることは勿論のこと、可
変容量形ベーンポンプの無駄な作動がなくなり、動力損
失の大巾な低下が図れる。この結果、作動流体の温度上
昇が抑制され、オイルクーラ等の冷却機器の設置が不要
になり、配管構造の簡素化等が図れる。しかも、請求項
１記載の考案によれば、一つの流体モータによって冷却
ファンとウォータポンプとの両方を作動させるようにし
たため、別々に作動させる場合に比較して、部品点数の
大巾な削減と構造の簡素化が図れる。この結果、製造作
業能率の向上とコストの低廉化が図れる。 さらに、請求
項２記載の考案によれば、可変容量型ベーンポンプがパ
ワーステアリング用ポンプを介して内燃機関によって駆
動されるようにしたため、可変容量形ベーンポンプをパ
ワーステアリング用ポンプを介さずに独立別個に駆動さ
せる場合に比較して、全体の構造が簡素化できる。この
結果、作用効果と相俟って装置全体の製造作業能率の向
上とコストの低廉化が図れる。
【図１】本考案の第１実施例に供される可変容量形ベー
ンポンプを示す断面図。
ンポンプを示す断面図。
【図２】本考案の第１実施例を示す全体構成図。
【図３】本考案の第２実施例を示す全体構成図。
【図４】従来の冷却装置を示す全体構成図。
２１…内燃機関 ２６…冷却ファン ２７…ウォータポンプ ２８…油圧モータ（流体モータ） ２９…可変容量形ベーンポンプ ４９…第１吐出通路 ５６…可変オリフィス ５７…電磁アクチュエータ ５８…コントローラ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ１５Ｂ 21/04 Ｆ１５Ｂ 21/04 Ａ (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F01P 7/04 F01P 5/04 F01P 5/12 F01P 7/16 505 F04C 15/04 321
Claims (2)
- 【請求項１】 冷却ファンとウォータポンプとを駆動さ
せる流体モータと、該流体モータに作動流体を吐出通路
を介して圧送し、かつ前記吐出通路のオリフィス前後差
圧に応じて固有吐出流量を可変にする可変容量形ポンプ
と、前記オリフィス径を可変制御する電磁アクチュエー
タと、該電磁アクチュエータを少なくとも機関冷却水温
度に応じて制御するコントローラとを備えた車両の冷却
装置において、 前記冷却ファンとウォータポンプを、同軸上に設けられ
た前後２本の駆動軸を介して一つの前記流体モータによ
って回転駆動させるように形成したことを 特徴とする車
両の冷却装置。 - 【請求項２】 冷却ファンとウォータポンプとを駆動さ
せる流体モータと、該流体モータに作動流体を吐出通路
を介して圧送し、かつ前記吐出通路のオリフィス前後差
圧に応じて固有吐出流量を可変にする可変容量形ポンプ
と、前記オリフィス径を可変制御する電磁アクチュエー
タと、該電磁アクチュエータを少なくとも機関冷却水温
度に応じて制御するコントローラとを備えた車両の冷却
装置において、 前記可変容量形ポンプを、パワーステアリング用ポンプ
の駆動軸を介して内燃機関によって駆動したことを特徴
とする車両の冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992061234U JP2582460Y2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 車両の冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992061234U JP2582460Y2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 車両の冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0625517U JPH0625517U (ja) | 1994-04-08 |
| JP2582460Y2 true JP2582460Y2 (ja) | 1998-10-08 |
Family
ID=13165336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992061234U Expired - Lifetime JP2582460Y2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 車両の冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2582460Y2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59103889U (ja) * | 1982-12-28 | 1984-07-12 | 日産自動車株式会社 | 可変容量形ベ−ンポンプにおける流量制御機構 |
| JPS62142819A (ja) * | 1985-12-17 | 1987-06-26 | Nippon Denso Co Ltd | 車両用冷却システム |
-
1992
- 1992-08-31 JP JP1992061234U patent/JP2582460Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0625517U (ja) | 1994-04-08 |
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