JP2578963Y2 - ディーゼル機関の筒内圧力計測装置 - Google Patents
ディーゼル機関の筒内圧力計測装置Info
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- JP2578963Y2 JP2578963Y2 JP1993026970U JP2697093U JP2578963Y2 JP 2578963 Y2 JP2578963 Y2 JP 2578963Y2 JP 1993026970 U JP1993026970 U JP 1993026970U JP 2697093 U JP2697093 U JP 2697093U JP 2578963 Y2 JP2578963 Y2 JP 2578963Y2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、ディーゼル機関等の筒
内圧力計測装置に関する。
内圧力計測装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ディーゼル機関の気筒内圧力を測定する
圧力センサーとしては一般にストレンゲージ式圧力セン
サーが広く用いられている。この構造を図８部分縦断斜
視図について説明すると、０１はセンサー本体、０２は
燃焼ガス通路、０３は受圧部であるダイアフラム、０４
はダイアフラム０３の上面に貼着されたストレンゲー
ジ、０５はストレンゲージ０４のリード線を固定するた
めの端子板、０６はストレンゲージ０４のリード線を外
側に引き出すためのコネクター、０７は保護ケース、０
８はセンサー本体０１を燃焼室に取付けるための取付ね
じ、０９は通路０２から燃焼ガスを取入れダイアフラム
０３に圧力を加えるためのボリウムである。この種のセ
ンサーにおいて、取付ねじ０８をディーゼル機関の燃焼
室にねじ込み、機関の運転を行うと、燃焼ガスが通路通
路０２を通ってボリウム０９に入り、ここで、燃焼ガス
はダイアフラム０３に当たり、ダイアフラム０３は燃焼
ガスの圧力に比例したたわみ量で変位し、ダイアフラム
０３に貼着されたストレンゲージ０４もそれに応じて伸
びる。ストレンゲージ０４はホイートストンブリッジ回
路に組まれており、伸びに比例した出力電圧を出す。と
ころで、ディーゼル機関の気筒内ガス温度は高温になる
ので、ゲージ０４とそれを貼付ける接着剤は高温用を用
いる必要があり、かなり高価である。そこで、冷却水が
調達できる場合は、図９に示すような水冷式筒内圧力セ
ンサーが用いられる。ここで、冷却水は冷却水入口０１
０ａから導入され、冷却水出口０１０ｂから排出するこ
とによって、センサー本体０１の温度を下げ、ストレン
ゲージ０４を保護することができる。
圧力センサーとしては一般にストレンゲージ式圧力セン
サーが広く用いられている。この構造を図８部分縦断斜
視図について説明すると、０１はセンサー本体、０２は
燃焼ガス通路、０３は受圧部であるダイアフラム、０４
はダイアフラム０３の上面に貼着されたストレンゲー
ジ、０５はストレンゲージ０４のリード線を固定するた
めの端子板、０６はストレンゲージ０４のリード線を外
側に引き出すためのコネクター、０７は保護ケース、０
８はセンサー本体０１を燃焼室に取付けるための取付ね
じ、０９は通路０２から燃焼ガスを取入れダイアフラム
０３に圧力を加えるためのボリウムである。この種のセ
ンサーにおいて、取付ねじ０８をディーゼル機関の燃焼
室にねじ込み、機関の運転を行うと、燃焼ガスが通路通
路０２を通ってボリウム０９に入り、ここで、燃焼ガス
はダイアフラム０３に当たり、ダイアフラム０３は燃焼
ガスの圧力に比例したたわみ量で変位し、ダイアフラム
０３に貼着されたストレンゲージ０４もそれに応じて伸
びる。ストレンゲージ０４はホイートストンブリッジ回
路に組まれており、伸びに比例した出力電圧を出す。と
ころで、ディーゼル機関の気筒内ガス温度は高温になる
ので、ゲージ０４とそれを貼付ける接着剤は高温用を用
いる必要があり、かなり高価である。そこで、冷却水が
調達できる場合は、図９に示すような水冷式筒内圧力セ
ンサーが用いられる。ここで、冷却水は冷却水入口０１
０ａから導入され、冷却水出口０１０ｂから排出するこ
とによって、センサー本体０１の温度を下げ、ストレン
ゲージ０４を保護することができる。
【０００３】
【考案が解決しようとする課題】従来の筒内圧力センサ
ーは筒内ガス温度（平均で５００℃内外）が高いため、
冷却水で本体を冷やす水冷式が一般的であるが、船舶な
どは冷却水を調達することが困難なためストレンゲージ
やそれを貼着する接着剤に高温用のものを使用する必要
がある。したがってストレンゲージ，接着剤等はかなり
の高価なものになっている。
ーは筒内ガス温度（平均で５００℃内外）が高いため、
冷却水で本体を冷やす水冷式が一般的であるが、船舶な
どは冷却水を調達することが困難なためストレンゲージ
やそれを貼着する接着剤に高温用のものを使用する必要
がある。したがってストレンゲージ，接着剤等はかなり
の高価なものになっている。
【０００４】本考案は、このような事情に鑑みて提案さ
れたもので、冷却水を使用することなく、筒内圧力を計
測するコスト低廉なディーゼル機関の筒内圧力計測装置
を提供することを目的とする。
れたもので、冷却水を使用することなく、筒内圧力を計
測するコスト低廉なディーゼル機関の筒内圧力計測装置
を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そのために本考案は、デ
ィーゼル機関のシリンダーカバーボルトの伸縮量を測定
することにより、同機関の筒内圧力を計測する装置にお
いて、上記シリンダーカバーボルトに軸方向の適宜間隔
を存して着脱自在に固着された１対の固着部材と、両端
がそれぞれ上記１対の固着部材に固着され上記シリンダ
ーカバーボルトに平行的に延びる長方形感知板と、上記
長方形感知板上に長手方向に平行的に貼着されたストレ
ンゲージとを具えたことを特徴とする。
ィーゼル機関のシリンダーカバーボルトの伸縮量を測定
することにより、同機関の筒内圧力を計測する装置にお
いて、上記シリンダーカバーボルトに軸方向の適宜間隔
を存して着脱自在に固着された１対の固着部材と、両端
がそれぞれ上記１対の固着部材に固着され上記シリンダ
ーカバーボルトに平行的に延びる長方形感知板と、上記
長方形感知板上に長手方向に平行的に貼着されたストレ
ンゲージとを具えたことを特徴とする。
【０００６】
【作用】本考案は、筒内圧力を直接測るものではなく、
シリンダーカバーボルトの応力を計測することにより、
筒内圧力を算出しようとするものである。シリンダーカ
バーを固定しているボルトつまりシリンダーカバーボル
ト又はタイボルト（以下シリンダーカバーボルトとい
う）は燃焼ガス圧を受けているシリンダーカバーを抑え
ているので、（燃焼ガス圧×シリンダー面積）／（ボル
ト断面積×ボルト数）の応力を受けている。そこで、シ
リンダーカバーボルトの側面に図２〜図７に示すような
ストレンゲージが貼着された感知板を取付ける。
シリンダーカバーボルトの応力を計測することにより、
筒内圧力を算出しようとするものである。シリンダーカ
バーを固定しているボルトつまりシリンダーカバーボル
ト又はタイボルト（以下シリンダーカバーボルトとい
う）は燃焼ガス圧を受けているシリンダーカバーを抑え
ているので、（燃焼ガス圧×シリンダー面積）／（ボル
ト断面積×ボルト数）の応力を受けている。そこで、シ
リンダーカバーボルトの側面に図２〜図７に示すような
ストレンゲージが貼着された感知板を取付ける。
【０００７】ストレンゲージの出力は出力検出回路によ
り取出すのであるが、機関の運転中は熱応力が変化する
ので、直流成分をカットするとともに、弁などの衝突に
よる関係部材の振動成分を取除くためにはローパスフィ
ルターを用い、出力を算出する装置（コンピューター
等）に接続する。なお、シリンダーカバーボルトに直接
ストレンゲージを貼着して応力を測定することも可能で
はあるが、エンジンの運転中は応力変動があるので、ス
トレンゲージを貼着することができず、またリード線の
接続などにも多大の手間がかかる。このような関係で、
本考案でストレンゲージが貼着された長方形感知板の長
手方向の両端を１対の取付け金具を介してシリンダーカ
バーボルトに固着するのである。
り取出すのであるが、機関の運転中は熱応力が変化する
ので、直流成分をカットするとともに、弁などの衝突に
よる関係部材の振動成分を取除くためにはローパスフィ
ルターを用い、出力を算出する装置（コンピューター
等）に接続する。なお、シリンダーカバーボルトに直接
ストレンゲージを貼着して応力を測定することも可能で
はあるが、エンジンの運転中は応力変動があるので、ス
トレンゲージを貼着することができず、またリード線の
接続などにも多大の手間がかかる。このような関係で、
本考案でストレンゲージが貼着された長方形感知板の長
手方向の両端を１対の取付け金具を介してシリンダーカ
バーボルトに固着するのである。
【０００８】
【実施例】本考案の実施例を図面について説明すると、
図１はその計測要領を示す全体系統図、図２は図１のII
部を示す第１実施例の正面図及び側面図、図３はその第
２実施例を示す側面図、図４はその第３実施例を示す側
面図、図５は図４のＶ−Ｖ水平断面図、図６はその第４
実施例を示す側面図、図７は図６の VII−VII 水平断面
図である。
図１はその計測要領を示す全体系統図、図２は図１のII
部を示す第１実施例の正面図及び側面図、図３はその第
２実施例を示す側面図、図４はその第３実施例を示す側
面図、図５は図４のＶ−Ｖ水平断面図、図６はその第４
実施例を示す側面図、図７は図６の VII−VII 水平断面
図である。
【０００９】まず、図１において、本考案による筒内圧
力計測要領を述べると、１は燃焼室、２はシリンダーカ
バー、３はシリンダージャケット、４は架台、５はシリ
ンダーカバーボルト、６はナット、７はピストン、１０
はセンサー、１１はコネクター、１２はブリッジ回路、
１３は増幅器、１４は直流成分カット回路、１５はロー
パスフィルター、１６は演算装置（コンピューター等）
である。
力計測要領を述べると、１は燃焼室、２はシリンダーカ
バー、３はシリンダージャケット、４は架台、５はシリ
ンダーカバーボルト、６はナット、７はピストン、１０
はセンサー、１１はコネクター、１２はブリッジ回路、
１３は増幅器、１４は直流成分カット回路、１５はロー
パスフィルター、１６は演算装置（コンピューター等）
である。
【００１０】次に、第１実施例について説明すると、図
２において、２１はストレンゲージ１０を粘着した薄い
長方形の感知板、２２は感知板２１を固定する１対の半
円弧クランプ型取付け金具、２３は取付け金具２２を締
付けるボルトナットであり、感知板２１は上下１対の取
付け金具２２により全長にわたってシリンダーカバーボ
ルト５の表面に当接している。このような構造によれ
ば、図１において、燃焼室１の圧力が上がると、上側の
圧力はシリンダーカバー２が受け、下側はピストン７を
通して架台４が受ける。シリンダーカバー２はジャケッ
ト３又はジャケット３を挟んで架台４にボルト５で固定
されているので、シリンダーカバーボルト５は（燃焼圧
力×シリンダー面積）／（ボルト断面積×ボルト数）の
応力を受ける。
２において、２１はストレンゲージ１０を粘着した薄い
長方形の感知板、２２は感知板２１を固定する１対の半
円弧クランプ型取付け金具、２３は取付け金具２２を締
付けるボルトナットであり、感知板２１は上下１対の取
付け金具２２により全長にわたってシリンダーカバーボ
ルト５の表面に当接している。このような構造によれ
ば、図１において、燃焼室１の圧力が上がると、上側の
圧力はシリンダーカバー２が受け、下側はピストン７を
通して架台４が受ける。シリンダーカバー２はジャケッ
ト３又はジャケット３を挟んで架台４にボルト５で固定
されているので、シリンダーカバーボルト５は（燃焼圧
力×シリンダー面積）／（ボルト断面積×ボルト数）の
応力を受ける。
【００１１】したがって、シリンダーカバーボルト５に
応力が生ずると、感知板２１が伸縮し、貼着されたスト
レンゲージ２０も伸縮し、これをブリッジ回路１２で応
力に比例した電圧信号に変換し、増幅回路１３で増幅す
る。ここでの出力は温度変化による熱応力と排気弁等の
振動の成分を含んでいるので、まず直流成分カット回路
１４で交流信号だけ取出す。すなわち、熱応力をカット
し、掃気圧力から最高圧力までの変化を取出す。次に、
この信号に含まれる排気弁の着座時の振動等をローパス
フィルター１５で取除き、その出力を演算装置１６で演
算し、筒内圧力を下式で算出する。筒内圧力＝換算係数
×電圧出力換算係数はあらかじめ市販品の筒内最高圧力
計をインジケーター弁に取付け、シリンダーカバーボル
ト応力と同時に計測を行い、次式で求まる。換算係数＝
（筒内最高圧力−掃気圧力）／（シリンダーカバーボル
ト最高応力の電圧出力）なお、掃気圧力は静的に取出せ
るのでエンジンモニター等で容易に求められる。取付け
金具２２は感知板２１の伸縮を確実にするもので、感知
板２１よりもかなり厚い板で構成し、ボルト２３の締付
力が感知板２１に均一にかかるようになっている。
応力が生ずると、感知板２１が伸縮し、貼着されたスト
レンゲージ２０も伸縮し、これをブリッジ回路１２で応
力に比例した電圧信号に変換し、増幅回路１３で増幅す
る。ここでの出力は温度変化による熱応力と排気弁等の
振動の成分を含んでいるので、まず直流成分カット回路
１４で交流信号だけ取出す。すなわち、熱応力をカット
し、掃気圧力から最高圧力までの変化を取出す。次に、
この信号に含まれる排気弁の着座時の振動等をローパス
フィルター１５で取除き、その出力を演算装置１６で演
算し、筒内圧力を下式で算出する。筒内圧力＝換算係数
×電圧出力換算係数はあらかじめ市販品の筒内最高圧力
計をインジケーター弁に取付け、シリンダーカバーボル
ト応力と同時に計測を行い、次式で求まる。換算係数＝
（筒内最高圧力−掃気圧力）／（シリンダーカバーボル
ト最高応力の電圧出力）なお、掃気圧力は静的に取出せ
るのでエンジンモニター等で容易に求められる。取付け
金具２２は感知板２１の伸縮を確実にするもので、感知
板２１よりもかなり厚い板で構成し、ボルト２３の締付
力が感知板２１に均一にかかるようになっている。
【００１２】第２実施例では、図３に示すように、感知
板２１の上下端はそれぞれ取付け金具２２でシリンダー
カバーボルト５に固着されていることは、第１実施例と
同一であるが、本第２実施例では、感知板２１は全長に
わたって若干のすきまδを存してシリンダーカバーボル
ト５の外面に並設されている。このような構造によれ
ば、第１実施例と実質的に同一の作用効果を奏するほ
か、ストレンゲージの熱負荷は第１実施例に比べて小さ
くなるのでその寿命が延びる。
板２１の上下端はそれぞれ取付け金具２２でシリンダー
カバーボルト５に固着されていることは、第１実施例と
同一であるが、本第２実施例では、感知板２１は全長に
わたって若干のすきまδを存してシリンダーカバーボル
ト５の外面に並設されている。このような構造によれ
ば、第１実施例と実質的に同一の作用効果を奏するほ
か、ストレンゲージの熱負荷は第１実施例に比べて小さ
くなるのでその寿命が延びる。
【００１３】上記第１，第２実施例では、感知板の取付
け金具はほぼ円形であるので、シリンダージャケットと
ボルトとのすきまが小さいディーゼル機関では適用しに
くい場合がある。第３実施例はこのような場合に好適な
実施例を示すもので、図４〜図５に示すように、取付け
金具としてコ字型バイス２４を利用する。すなわち、図
５に示すように、凹レンズ型断面を有する当接部材２２
ａと長方形断面を有する当接板２２ｂとで長方形感知板
２１の上下端をそれぞれ挟んで、締付けボルトナット２
３で感知板２１をシリンダーカバーボルト５に固着す
る。このような構造によれば、シリンダージャケット３
とシリンダーカバーボルト５とのすきまδ0 が小さくて
も、感知板の取付けが可能となるとともに、感知板の両
端は取付け金具に溶接されていないので、分解時には単
体となる故、保管が容易である。
け金具はほぼ円形であるので、シリンダージャケットと
ボルトとのすきまが小さいディーゼル機関では適用しに
くい場合がある。第３実施例はこのような場合に好適な
実施例を示すもので、図４〜図５に示すように、取付け
金具としてコ字型バイス２４を利用する。すなわち、図
５に示すように、凹レンズ型断面を有する当接部材２２
ａと長方形断面を有する当接板２２ｂとで長方形感知板
２１の上下端をそれぞれ挟んで、締付けボルトナット２
３で感知板２１をシリンダーカバーボルト５に固着す
る。このような構造によれば、シリンダージャケット３
とシリンダーカバーボルト５とのすきまδ0 が小さくて
も、感知板の取付けが可能となるとともに、感知板の両
端は取付け金具に溶接されていないので、分解時には単
体となる故、保管が容易である。
【００１４】最後に、図６〜図７に示す第４実施例にお
いては、第２実施例（図３）における長方形感知板の代
わりに、コ字型断面を有するチャンネル型感知板２１ａ
を採用した構造であり、チャンネル型感知板２１ａの上
下端はそれぞれ上下１対の取付け金具に溶着されてい
る。このような構造によれば、図３に示した長方形感知
板では薄平板であるために、振動やノイズを拾いやすい
のであるが、チャンネル型としたことで、剛性が大きく
なり、計測精度が向上する。
いては、第２実施例（図３）における長方形感知板の代
わりに、コ字型断面を有するチャンネル型感知板２１ａ
を採用した構造であり、チャンネル型感知板２１ａの上
下端はそれぞれ上下１対の取付け金具に溶着されてい
る。このような構造によれば、図３に示した長方形感知
板では薄平板であるために、振動やノイズを拾いやすい
のであるが、チャンネル型としたことで、剛性が大きく
なり、計測精度が向上する。
【００１５】
【考案の効果】このような各実施例の構造によれば、下
記の効果が奏せられる。 （１）従来のように直接シリンダーカバーボルト等にス
トレンゲージを取付ける必要がなく、また、高価な高温
ゲージなどを使用せずに、安価なストレンゲージで済
む。 （２）シリンダーカバーボルト等への取付け取外しは、
運転中でも容易にできるので、大幅な省力化が可能であ
る。ちなみに、従来は、エンジンを一旦止めてからスト
レンゲージを貼付けなければならないのである。
記の効果が奏せられる。 （１）従来のように直接シリンダーカバーボルト等にス
トレンゲージを取付ける必要がなく、また、高価な高温
ゲージなどを使用せずに、安価なストレンゲージで済
む。 （２）シリンダーカバーボルト等への取付け取外しは、
運転中でも容易にできるので、大幅な省力化が可能であ
る。ちなみに、従来は、エンジンを一旦止めてからスト
レンゲージを貼付けなければならないのである。
【００１６】要するに、本考案によれば、ディーゼル機
関のシリンダーカバーボルトの伸縮量を測定することに
より、同機関の筒内圧力を計測する装置において、上記
シリンダーカバーボルトに軸方向の適宜間隔を存して着
脱自在に固着された１対の固着部材と、両端がそれぞれ
上記１対の固着部材に固着され上記シリンダーカバーボ
ルトに平行的に延びる長方形感知板と、上記長方形感知
板上に長手方向に平行的に貼着されたストレンゲージと
を具えたことにより、冷却水を使用することなく、筒内
圧力を計測するコスト低廉なディーゼル機関の筒内圧力
計測装置を得るから、本考案は産業上極めて有益のもの
である。
関のシリンダーカバーボルトの伸縮量を測定することに
より、同機関の筒内圧力を計測する装置において、上記
シリンダーカバーボルトに軸方向の適宜間隔を存して着
脱自在に固着された１対の固着部材と、両端がそれぞれ
上記１対の固着部材に固着され上記シリンダーカバーボ
ルトに平行的に延びる長方形感知板と、上記長方形感知
板上に長手方向に平行的に貼着されたストレンゲージと
を具えたことにより、冷却水を使用することなく、筒内
圧力を計測するコスト低廉なディーゼル機関の筒内圧力
計測装置を得るから、本考案は産業上極めて有益のもの
である。
【図１】本考案による筒内圧力の計測要領を示す全体系
統図である。
統図である。
【図２】図１のストレンゲージ取付構造の第１実施例を
示す正面図及び側面図である。
示す正面図及び側面図である。
【図３】ストレンゲージ取付構造の第２実施例を示す側
面図である。
面図である。
【図４】ストレンゲージ取付構造の第３実施例を示す側
面図である。
面図である。
【図５】図４のＶ−Ｖ水平断面図である。
【図６】ストレンゲージ取付構造の第４実施例を示す側
面図である。
面図である。
【図７】図６の VII−VII 水平断面図である。
【図８】従来の筒内圧力センサーを示す部分縦断斜視図
である。
である。
【図９】従来の水冷式筒内圧センサーを示す正面図であ
る。
る。
２ シリンダーカバー ３ シリンダージャケット ５ シリンダーカバーボルト １０ ストレンゲージ １２ ブリッジ回路 １３ 増幅器 １４ 直流成分カット回路 １５ ローパスフィルター １６ 演算装置 ２１ 感知板 ２１ａ チャンネル型感知板 ２２ 取付け金具 ２２ａ 当接部材 ２２ｂ 当接板 ２３ ボルトナット ２４ 金具
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 古賀 幹生 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重 工業株式会社 長崎造船所内 (72)考案者 河辺 龍一 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重 工業株式会社 長崎造船所内 (72)考案者 西島 武男 長崎県長崎市元船町９番１号 山里産業 株式会社長崎営業所内 (72)考案者 坂井 精一 福岡県福岡市博多区博多駅前一丁目24番 ９号 東京測器研究所内 (56)参考文献 実開 昭61−33932（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭58−65543（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭58−62210（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) G01L 23/18
Claims (1)
- 【請求項１】 ディーゼル機関のシリンダーカバーボル
トの伸縮量を測定することにより、同機関の筒内圧力を
計測する装置において、上記シリンダーカバーボルトに
軸方向の適宜間隔を存して着脱自在に固着された１対の
固着部材と、両端がそれぞれ上記１対の固着部材に固着
され上記シリンダーカバーボルトに平行的に延びる長方
形感知板と、上記長方形感知板上に長手方向に平行的に
貼着されたストレンゲージとを具えたことを特徴とする
ディーゼル機関の筒内圧力計測装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993026970U JP2578963Y2 (ja) | 1993-04-23 | 1993-04-23 | ディーゼル機関の筒内圧力計測装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993026970U JP2578963Y2 (ja) | 1993-04-23 | 1993-04-23 | ディーゼル機関の筒内圧力計測装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0680149U JPH0680149U (ja) | 1994-11-08 |
| JP2578963Y2 true JP2578963Y2 (ja) | 1998-08-20 |
Family
ID=12208020
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1993026970U Expired - Fee Related JP2578963Y2 (ja) | 1993-04-23 | 1993-04-23 | ディーゼル機関の筒内圧力計測装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2578963Y2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ATE371808T1 (de) * | 2003-10-16 | 2007-09-15 | Waertsilae Nsd Schweiz Ag | Vorrichtung zur überwachung des zylinderdrucks |
| DE102007003377B4 (de) * | 2007-01-23 | 2011-01-27 | Man Diesel & Turbo Se | Zylinderdruckmesseinrichtung |
| DE102007003562B4 (de) * | 2007-01-24 | 2010-12-16 | Man Diesel & Turbo Se | Zylinderdruckmesseinrichtung |
-
1993
- 1993-04-23 JP JP1993026970U patent/JP2578963Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0680149U (ja) | 1994-11-08 |
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