JP2576507B2 - TiおよびTi合金のろう付接合に適するTi合金系のろう付材料 - Google Patents
TiおよびTi合金のろう付接合に適するTi合金系のろう付材料Info
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(産業上の利用分野) 本発明は、ろう付接合に使用されるTi合金系のろう付
材料に関し、とくにろう付接合部における機械的特性を
向上して優れたものとするTi合金系のろう付材料に関す
るものである。 (従来の技術) 従来、ろう付接合に使用されるろう付材料としては、
銀ろう,黄銅ろう,アルミニウム合金ろう,りん銅ろ
う,ニッケルろう,金ろう,パラジウムろうなどが日本
工業規格(JIS)などにおいて制定されている。 一方、宇宙航空機器や化学装置などの分野において
は、高比強度でかつ高靭性を有し、優れた耐食性を示す
と共に、加工,溶接,切削なども合金種によっては容易
に可能であるというすぐれた特長をもつTiおよびTi合金
が多く採用されている。 そして、これらTiおよびTi合金部材同士を組立てるに
際し、リベットやボルト類を用いる場合には、リベット
やボルト類の貫通孔を形成する必要があることから、用
途等によっては当該貫通孔から気体や液体の洩れが発生
するのを防ぐ必要があり、または高応力負荷のかかると
きには応力集中が生じないようにする必要もあり、リベ
ットやボルト類の貫通孔を必要としない溶接やろう付に
よる接合も重要視されている。 しかしながら、溶接による場合には、ビーム溶接やプ
ラズマ溶接などの高エネルギー密度の熱源を使用するた
め、母材と溶接部とで組織に大きな違いを生じたり、残
留応力を発生したりし、機械的性質のばらうつきや低下
などを生じる可能性があるため細心の注意を払う必要が
ある。 他方、ろう付による接合は、接合部の機械的性質を比
較的均質なものにすることが可能であり、例えば、銀ろ
う系のろう付材料であるGAPASILが使用されることもあ
った。 (発明が解決しようとする問題点) 上記の銀ろう系のろう付材料は、TiもしくはTi合金中
に拡散しても脆い化合物を生じがたく、ぬれ性も良好で
あるという利点を有しているが、非常に高価であり、接
合部の最大引張強度もさほど大きくないという問題点を
有していた。 そこで、とくにTiおよびTi合金のろう付接合に適する
種々のる付材料の開発がなされているが、例えば粉末状
のろう付材料としてこれを有機溶媒と共にペースト状に
して使用する場合には、上記有機溶媒の燃焼によって多
量の煙が発生したり、またろう付後の接合部にボイドが
発生したり、さらには接合部の組成が不均一なものとな
ったりすることがあった。 他方、粉末ペーストによる問題点を回避するために、
ろう付材料を延伸加工により帯状や箔状にして使用する
場合もあったが、合金系によっては延伸加工が著しく困
難なものもあり、この場合には例えばろう付材料の成分
を延伸加工が可能な成分に分割して合計で前記ろう付材
料の成分となるようにし、前記分割した成分のものを延
伸加工し、たとば二重構造(芯材と外皮材)のものとす
ることもあったが、このようにした場合にはコストが大
幅に増加するという問題点があった。 このような問題点を解消するために、本発明者らは先
に、銀ろう系のろう付材料のように高価でなく、かつま
た銀ろう系のものよりも高い最大引張強度を得ることが
可能であると共に、粉末のペースト状として用いる場合
のようにろう付接合時における多量の煙の発生,ろう付
接合部におけるボイドの形成,成分不均一による機械的
強度のばらつきなどといった不具合の発生がなく、かつ
また延伸加工によらずとも成分組成が均一の帯・線状と
なっており、ろう不作業性を著しく良好なものとするこ
とが可能であるTi合金系のろう付材料として、Cu:20原
料%以下、Ni:40原料%以下、残部Tiおよび不可避的不
純物からなり、液体急冷凝固により帯・線状をなしてい
るろう付材料を開発した。 このろう付材料では、上述したような低価格,良好な
引張強度,煙発生の防止,良好なろう付作業性などとい
った優れた特長を有しているが、ろう付接合部における
最大引張強度がさらに大きなものとすることが可能であ
るTi合金系のろう付材料の開発が望まれていた。 (発明の目的) 本発明は、このような要望にかんがみてなされたもの
で、先に開発したTiおよびTi合金のろう付接合に適する
Ti合金系のろう付材料がもつ種々の特長を具備したうえ
で、TiおよびTi合金のろう付接合部における最大引張強
度をさらに増大させたものとすることが可能であるTi合
金系のろう付材料を提供することを目的としているもの
である。
材料に関し、とくにろう付接合部における機械的特性を
向上して優れたものとするTi合金系のろう付材料に関す
るものである。 (従来の技術) 従来、ろう付接合に使用されるろう付材料としては、
銀ろう,黄銅ろう,アルミニウム合金ろう,りん銅ろ
う,ニッケルろう,金ろう,パラジウムろうなどが日本
工業規格(JIS)などにおいて制定されている。 一方、宇宙航空機器や化学装置などの分野において
は、高比強度でかつ高靭性を有し、優れた耐食性を示す
と共に、加工,溶接,切削なども合金種によっては容易
に可能であるというすぐれた特長をもつTiおよびTi合金
が多く採用されている。 そして、これらTiおよびTi合金部材同士を組立てるに
際し、リベットやボルト類を用いる場合には、リベット
やボルト類の貫通孔を形成する必要があることから、用
途等によっては当該貫通孔から気体や液体の洩れが発生
するのを防ぐ必要があり、または高応力負荷のかかると
きには応力集中が生じないようにする必要もあり、リベ
ットやボルト類の貫通孔を必要としない溶接やろう付に
よる接合も重要視されている。 しかしながら、溶接による場合には、ビーム溶接やプ
ラズマ溶接などの高エネルギー密度の熱源を使用するた
め、母材と溶接部とで組織に大きな違いを生じたり、残
留応力を発生したりし、機械的性質のばらうつきや低下
などを生じる可能性があるため細心の注意を払う必要が
ある。 他方、ろう付による接合は、接合部の機械的性質を比
較的均質なものにすることが可能であり、例えば、銀ろ
う系のろう付材料であるGAPASILが使用されることもあ
った。 (発明が解決しようとする問題点) 上記の銀ろう系のろう付材料は、TiもしくはTi合金中
に拡散しても脆い化合物を生じがたく、ぬれ性も良好で
あるという利点を有しているが、非常に高価であり、接
合部の最大引張強度もさほど大きくないという問題点を
有していた。 そこで、とくにTiおよびTi合金のろう付接合に適する
種々のる付材料の開発がなされているが、例えば粉末状
のろう付材料としてこれを有機溶媒と共にペースト状に
して使用する場合には、上記有機溶媒の燃焼によって多
量の煙が発生したり、またろう付後の接合部にボイドが
発生したり、さらには接合部の組成が不均一なものとな
ったりすることがあった。 他方、粉末ペーストによる問題点を回避するために、
ろう付材料を延伸加工により帯状や箔状にして使用する
場合もあったが、合金系によっては延伸加工が著しく困
難なものもあり、この場合には例えばろう付材料の成分
を延伸加工が可能な成分に分割して合計で前記ろう付材
料の成分となるようにし、前記分割した成分のものを延
伸加工し、たとば二重構造(芯材と外皮材)のものとす
ることもあったが、このようにした場合にはコストが大
幅に増加するという問題点があった。 このような問題点を解消するために、本発明者らは先
に、銀ろう系のろう付材料のように高価でなく、かつま
た銀ろう系のものよりも高い最大引張強度を得ることが
可能であると共に、粉末のペースト状として用いる場合
のようにろう付接合時における多量の煙の発生,ろう付
接合部におけるボイドの形成,成分不均一による機械的
強度のばらつきなどといった不具合の発生がなく、かつ
また延伸加工によらずとも成分組成が均一の帯・線状と
なっており、ろう不作業性を著しく良好なものとするこ
とが可能であるTi合金系のろう付材料として、Cu:20原
料%以下、Ni:40原料%以下、残部Tiおよび不可避的不
純物からなり、液体急冷凝固により帯・線状をなしてい
るろう付材料を開発した。 このろう付材料では、上述したような低価格,良好な
引張強度,煙発生の防止,良好なろう付作業性などとい
った優れた特長を有しているが、ろう付接合部における
最大引張強度がさらに大きなものとすることが可能であ
るTi合金系のろう付材料の開発が望まれていた。 (発明の目的) 本発明は、このような要望にかんがみてなされたもの
で、先に開発したTiおよびTi合金のろう付接合に適する
Ti合金系のろう付材料がもつ種々の特長を具備したうえ
で、TiおよびTi合金のろう付接合部における最大引張強
度をさらに増大させたものとすることが可能であるTi合
金系のろう付材料を提供することを目的としているもの
である。
(問題点を解決するための手段) 本発明に係るTiおよびTi合金のろう付接合に適するTi
合金系のろう付材料は、一般式、 Ti100-a-b-cCuaNibXc で表わされ、a:20原子%以下、b:30原子%以下、c:40原
子%以下であり、X成分が、 Co,Mn,Snのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:30原子%以下、 Zr,Cr,Vのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:35原子%以下、 B,Si,P,Geのうちから選ばれる1種または2種以上
の合計:10原子%以下、 Se,Y,REMのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:10原子%以下、 で表わされる〜の元素群のうち少なくとも1群から
なると共に、不純物中において、[O]:0.2原子%以
下、[N]:0.1原子%以下、[C]:0.5原子%以下、
[Fe]:0.1原子%以下であり、液体急冷凝固により微細
結晶質あるいは全部もしくは部分が非晶質で残部が微細
結晶質となっている帯・線状をなし、TiおよびTi合金の
ろう付接合部において強度40Kgf/mm2級の最大引張強度
が得られることを特徴としているものである。 次に、本発明に係るTi合金系のろう付材料の成分範囲
の限定理由について説明する。 Cu:20原子%以下 CuはTi合金系のろう付材料の融点を低下させるのに有
効な元素であり、より望ましくは1原子%以上、さらに
望ましくは5原子%以上とするのがよい。 しかし、多すぎるとろう付接合部の特性が母材である
TiおよびTi合金の特性と相違する程度が大きくなって母
材との親和性が低下するとともに、ろう付したあと結晶
質となって脆い金属間化合物を形成して、ろう付接合部
の強度および靭性を低下させるので、20原子%以下とす
るのがよい。 Ni:30原子%以下 NiはTi合金系のろう付材料の融点を低下させるのに有
効な元素であり、より望ましくは5原子%以上、さらに
望ましくは10原子%以上、さらに望ましくは15原子%以
上とするのがよい。 しかし、多すぎるとろう付接合部の特性が母材である
TiおよびTi合金の特性と相違する度合が増大して母材と
の親和性が低下するので、30原子%以下とするのがよ
い。 X成分:40原子%以下 X成分〜はろう付接合部における最大引張強度を
増大させるのに有効であるが、多すぎるとかえって最大
引張強度が低下したり、ろう付材料の融点を上昇させた
りするので、X成分〜の元素群のうちの1種または
2種以上の合計で40原子%以下とするのがよい。 そして、X成分のうちのの元素群(Co,Mn,Snのうち
から選ばれる1種または2種以上)はろう付接合時にお
ける接合界面でのぬれ性を向上させてろう付接合部にお
ける最大引張強度を増大させるのに有効であるほか、ろ
う成分の拡散性を高めるのに有効であるので、より望ま
しくは20原子%以上とするのがよい。しかし、多すぎる
とろう付接合部における最大引張強度をかえって低下さ
せたり、ろう付材料の融点を上昇させたりするので前記
元素群の合計で30原子%以下とするのがよい。 また、X成分のうちのの元素群(Zr,Cr,Vのうちか
ら選ばれる1種または2種以上)はろう付材料の活性化
を促進して、ろう付接合部における最大引張強度を増大
させるのに有効であるほか、合金の融点を低下するのに
有効である。しかし、多すぎるとろう付接合部における
最大引張強度をかえって低下させたり、ろう付材料の融
点を上昇させたりするので前記元素群の合計で35原子%
以下とするのがよい。 さらに、X成分のうちのの元素群(B,Si,P,Geのう
ちから選ばれる1種または2種以上)はろう付接合時に
おける最大引張強度を増大させるのに有効であるほか、
凝固急冷の際における非晶質化を促進し、また、粒界を
強化して接合強度を向上させるのに有効であるので、よ
り望ましくは8原子%以上とするのがよい。しかし、多
すぎるとろう付材料の活性度を低下させてろう付接合部
における最大引張強度をかえって低下させたり、ろう付
材料の融点を低下させたりするので前記元素群の合計で
10原子%以下とするのがよい。 さらにまた、X成分のうちのの元素群(Sc,Y,REM
(希土類元素のうちから選ばれる1種または2種以上)
のうちから選ばれる1種または2種以上)はろう付材料
の活性化を促進してろう付接合部における最大引張強度
を増大させるのに有効であるほか、母材の耐酸化性を向
上させるのに有効であるので、より望ましくは8原子%
以上とするのがよい。しかし、多すぎるとろう付接合部
における最大引張強度をかえって低下させたり、ろう付
材料の融点を低下させたりするので前記元素群の合計で
10原子%以下とするのがよい。 Ti:残部 Ti:は、とくに母材となTiおよびTi合金のろう付接合
において、接合部の特性を当該母材の特性に近似させる
ために残部とした。 さらに、不純物中において、[O]:0.2原子%以下、
[N]:0.1原子%以下、[C]:0.5原子%以下、[F
e]:0.1原子%以下とすることによって、ろう付接合部
における強度および靭性に代表される機械的特性のより
一層の向上をはかるようにするのがよい。 本発明に係るTi合金系のろう付材料は上記の成分組成
を有し、約104〜106℃/secの冷却速度で冷却する液体急
冷凝固により帯・線状をなしているものである。 すなわち、例えば、回転状態にある液中に上記成分組
成の合金溶湯を流下させる液中紡糸法や、ガラス管内に
上記合金溶湯を入れてガラス管ごと引くテイラー法や、
単ロールあるいは双ロールの表面に上記成分組成の合金
溶湯を流下させるロール法などによって、帯・線状のろ
う付材料とする。 このようにして液体急冷凝固して得られたろう付材料
は、微細結晶質となっているものであるか、あるいは全
部もしくは半分以上が非晶質(アモルファス)で残部が
微細結晶質となっているものであり、非晶質を多く含ん
でいるものとすることがとくに望ましい。 すなわち、非晶質を多く含む帯・線状のろう付材料と
しておくことによって、ろう付材料の溶融による収縮を
少なくし、薄くて均一な肉厚を有し、曲げによって簡単
に折れたり破断したりすることがなく、可撓性を有して
いるため複雑形状などのろう付接合部への添加ないしは
介装が容易であって充填効率を高いものにできるろう付
材料とすることができるようになる。 (実施例) 第1表に示す成分のTi合金をアルゴンガス雰囲気中で
高周波誘導加熱により溶製したのち、得られた合金溶湯
をノズル先端より、高速回転するロール表面に流下させ
て液体急冷凝固させることによって、帯状の非晶質系
(非晶質の割合が50〜100体積%)のろう付材料を得
た。これらのろう付材料は、折曲げによって簡単に破断
しない十分良好な可撓性を有するものであった。 一方、ろう付接合に使用する母材としては、純Tiを用
い、接合すべき母材の間に前記帯状のろう付材料を介装
した状態にして、アルゴンガス雰囲気中において850℃,
5分間の条件でろう付接合を行った。 次いで、ろう付接合体の最大引張強度(UTS)を調べ
たところ、同じく第1表に示す結果であった。 第1表に示すように、本発明に係るろう付材料(No.1
〜5)を用いて純Tiよりなる母材同士のろう付接合を行
った場合には、従来例の銀ろうよりなるろう付材料(N
o.8)を用いた場合に比べて接合部の最大引張強度が強
度40Kgf/mm2級の著しく高い値を示し、またX成分を含
まない比較例のろう付材料(No.7)に比べても接合部の
最大引張強度はかなり高い値を示した。そして、不純物
中の[O],[N],[C],[Fe]量が多い比較例の
ろう付材料(No.6)の場合には接合部の最大引張強度が
低下し、強度40Kgf/mm2級の高い値を得ることができな
いことも認められた。
合金系のろう付材料は、一般式、 Ti100-a-b-cCuaNibXc で表わされ、a:20原子%以下、b:30原子%以下、c:40原
子%以下であり、X成分が、 Co,Mn,Snのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:30原子%以下、 Zr,Cr,Vのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:35原子%以下、 B,Si,P,Geのうちから選ばれる1種または2種以上
の合計:10原子%以下、 Se,Y,REMのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:10原子%以下、 で表わされる〜の元素群のうち少なくとも1群から
なると共に、不純物中において、[O]:0.2原子%以
下、[N]:0.1原子%以下、[C]:0.5原子%以下、
[Fe]:0.1原子%以下であり、液体急冷凝固により微細
結晶質あるいは全部もしくは部分が非晶質で残部が微細
結晶質となっている帯・線状をなし、TiおよびTi合金の
ろう付接合部において強度40Kgf/mm2級の最大引張強度
が得られることを特徴としているものである。 次に、本発明に係るTi合金系のろう付材料の成分範囲
の限定理由について説明する。 Cu:20原子%以下 CuはTi合金系のろう付材料の融点を低下させるのに有
効な元素であり、より望ましくは1原子%以上、さらに
望ましくは5原子%以上とするのがよい。 しかし、多すぎるとろう付接合部の特性が母材である
TiおよびTi合金の特性と相違する程度が大きくなって母
材との親和性が低下するとともに、ろう付したあと結晶
質となって脆い金属間化合物を形成して、ろう付接合部
の強度および靭性を低下させるので、20原子%以下とす
るのがよい。 Ni:30原子%以下 NiはTi合金系のろう付材料の融点を低下させるのに有
効な元素であり、より望ましくは5原子%以上、さらに
望ましくは10原子%以上、さらに望ましくは15原子%以
上とするのがよい。 しかし、多すぎるとろう付接合部の特性が母材である
TiおよびTi合金の特性と相違する度合が増大して母材と
の親和性が低下するので、30原子%以下とするのがよ
い。 X成分:40原子%以下 X成分〜はろう付接合部における最大引張強度を
増大させるのに有効であるが、多すぎるとかえって最大
引張強度が低下したり、ろう付材料の融点を上昇させた
りするので、X成分〜の元素群のうちの1種または
2種以上の合計で40原子%以下とするのがよい。 そして、X成分のうちのの元素群(Co,Mn,Snのうち
から選ばれる1種または2種以上)はろう付接合時にお
ける接合界面でのぬれ性を向上させてろう付接合部にお
ける最大引張強度を増大させるのに有効であるほか、ろ
う成分の拡散性を高めるのに有効であるので、より望ま
しくは20原子%以上とするのがよい。しかし、多すぎる
とろう付接合部における最大引張強度をかえって低下さ
せたり、ろう付材料の融点を上昇させたりするので前記
元素群の合計で30原子%以下とするのがよい。 また、X成分のうちのの元素群(Zr,Cr,Vのうちか
ら選ばれる1種または2種以上)はろう付材料の活性化
を促進して、ろう付接合部における最大引張強度を増大
させるのに有効であるほか、合金の融点を低下するのに
有効である。しかし、多すぎるとろう付接合部における
最大引張強度をかえって低下させたり、ろう付材料の融
点を上昇させたりするので前記元素群の合計で35原子%
以下とするのがよい。 さらに、X成分のうちのの元素群(B,Si,P,Geのう
ちから選ばれる1種または2種以上)はろう付接合時に
おける最大引張強度を増大させるのに有効であるほか、
凝固急冷の際における非晶質化を促進し、また、粒界を
強化して接合強度を向上させるのに有効であるので、よ
り望ましくは8原子%以上とするのがよい。しかし、多
すぎるとろう付材料の活性度を低下させてろう付接合部
における最大引張強度をかえって低下させたり、ろう付
材料の融点を低下させたりするので前記元素群の合計で
10原子%以下とするのがよい。 さらにまた、X成分のうちのの元素群(Sc,Y,REM
(希土類元素のうちから選ばれる1種または2種以上)
のうちから選ばれる1種または2種以上)はろう付材料
の活性化を促進してろう付接合部における最大引張強度
を増大させるのに有効であるほか、母材の耐酸化性を向
上させるのに有効であるので、より望ましくは8原子%
以上とするのがよい。しかし、多すぎるとろう付接合部
における最大引張強度をかえって低下させたり、ろう付
材料の融点を低下させたりするので前記元素群の合計で
10原子%以下とするのがよい。 Ti:残部 Ti:は、とくに母材となTiおよびTi合金のろう付接合
において、接合部の特性を当該母材の特性に近似させる
ために残部とした。 さらに、不純物中において、[O]:0.2原子%以下、
[N]:0.1原子%以下、[C]:0.5原子%以下、[F
e]:0.1原子%以下とすることによって、ろう付接合部
における強度および靭性に代表される機械的特性のより
一層の向上をはかるようにするのがよい。 本発明に係るTi合金系のろう付材料は上記の成分組成
を有し、約104〜106℃/secの冷却速度で冷却する液体急
冷凝固により帯・線状をなしているものである。 すなわち、例えば、回転状態にある液中に上記成分組
成の合金溶湯を流下させる液中紡糸法や、ガラス管内に
上記合金溶湯を入れてガラス管ごと引くテイラー法や、
単ロールあるいは双ロールの表面に上記成分組成の合金
溶湯を流下させるロール法などによって、帯・線状のろ
う付材料とする。 このようにして液体急冷凝固して得られたろう付材料
は、微細結晶質となっているものであるか、あるいは全
部もしくは半分以上が非晶質(アモルファス)で残部が
微細結晶質となっているものであり、非晶質を多く含ん
でいるものとすることがとくに望ましい。 すなわち、非晶質を多く含む帯・線状のろう付材料と
しておくことによって、ろう付材料の溶融による収縮を
少なくし、薄くて均一な肉厚を有し、曲げによって簡単
に折れたり破断したりすることがなく、可撓性を有して
いるため複雑形状などのろう付接合部への添加ないしは
介装が容易であって充填効率を高いものにできるろう付
材料とすることができるようになる。 (実施例) 第1表に示す成分のTi合金をアルゴンガス雰囲気中で
高周波誘導加熱により溶製したのち、得られた合金溶湯
をノズル先端より、高速回転するロール表面に流下させ
て液体急冷凝固させることによって、帯状の非晶質系
(非晶質の割合が50〜100体積%)のろう付材料を得
た。これらのろう付材料は、折曲げによって簡単に破断
しない十分良好な可撓性を有するものであった。 一方、ろう付接合に使用する母材としては、純Tiを用
い、接合すべき母材の間に前記帯状のろう付材料を介装
した状態にして、アルゴンガス雰囲気中において850℃,
5分間の条件でろう付接合を行った。 次いで、ろう付接合体の最大引張強度(UTS)を調べ
たところ、同じく第1表に示す結果であった。 第1表に示すように、本発明に係るろう付材料(No.1
〜5)を用いて純Tiよりなる母材同士のろう付接合を行
った場合には、従来例の銀ろうよりなるろう付材料(N
o.8)を用いた場合に比べて接合部の最大引張強度が強
度40Kgf/mm2級の著しく高い値を示し、またX成分を含
まない比較例のろう付材料(No.7)に比べても接合部の
最大引張強度はかなり高い値を示した。そして、不純物
中の[O],[N],[C],[Fe]量が多い比較例の
ろう付材料(No.6)の場合には接合部の最大引張強度が
低下し、強度40Kgf/mm2級の高い値を得ることができな
いことも認められた。
以上説明してきたように、本発明に係るTiおよびTi合
金のろう付接合に適するTi合金系のろう付材料は、一般
式、 Ti100-a-b-cCuaNibXc で表わされ、a:20原子%以下、b:30原子%以下、c:40原
子%以下であり、X成分が、 Co,Mn,Snのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:30原子%以下、 Zr,Cr,Vのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:35原子%以下、 B,Si,P,Geのうちから選ばれる1種または2種以上
の合計:10原子%以下、 Sc,Y,REMのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:10原子%以下、 で表わされる〜の元素群のうちの少なくとも1群か
らなると共に、不純物中において、[O]:0.2原子%以
下、[N]:0.1原子%以下、[C]:0.5原子%以下、
[Fe]:0.1原子%以下であり、液体急冷凝固により微細
結晶質あるいは全部もしくは部分が非晶質で残部が微細
結晶質となっている帯・線状をなし、TiおよびTi合金の
ろう付接合部において強度40Kgf/mm2級の最大引張強度
が得られるものであるから、従来の銀ろう系のろう付材
料ほど高価でなく、また銀ろう系のろう付材料および本
発明者らが先に開発したCu−Ni−Ti系のろう付材料を用
いた場合よりもろう付接合部においてかなり高い最大引
張強度を得ることが可能であってTiおよびTi合金のろう
付接合部における機械的特性がさらに向上してろう付接
合部の最大引張強度が40Kgf/mm2級の高い値となる著し
く優れたものとすることが可能であり、従来の粉末のペ
ースト状として用いる場合のようにろう付接合時におけ
る多量の煙の発生,ろう付接合部におけるボイドの形
成,成分不均一による機械的強度のばらつきなどといっ
た不具合の発生がなく、かつまた延伸加工によらずとも
成分組成が均一の帯・線状のろう付材料となっており、
TiおよびTi合金のろう付作業性を著しく良好なものにす
ることが可能であるという非常に優れた効果がもたらさ
れる。
金のろう付接合に適するTi合金系のろう付材料は、一般
式、 Ti100-a-b-cCuaNibXc で表わされ、a:20原子%以下、b:30原子%以下、c:40原
子%以下であり、X成分が、 Co,Mn,Snのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:30原子%以下、 Zr,Cr,Vのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:35原子%以下、 B,Si,P,Geのうちから選ばれる1種または2種以上
の合計:10原子%以下、 Sc,Y,REMのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:10原子%以下、 で表わされる〜の元素群のうちの少なくとも1群か
らなると共に、不純物中において、[O]:0.2原子%以
下、[N]:0.1原子%以下、[C]:0.5原子%以下、
[Fe]:0.1原子%以下であり、液体急冷凝固により微細
結晶質あるいは全部もしくは部分が非晶質で残部が微細
結晶質となっている帯・線状をなし、TiおよびTi合金の
ろう付接合部において強度40Kgf/mm2級の最大引張強度
が得られるものであるから、従来の銀ろう系のろう付材
料ほど高価でなく、また銀ろう系のろう付材料および本
発明者らが先に開発したCu−Ni−Ti系のろう付材料を用
いた場合よりもろう付接合部においてかなり高い最大引
張強度を得ることが可能であってTiおよびTi合金のろう
付接合部における機械的特性がさらに向上してろう付接
合部の最大引張強度が40Kgf/mm2級の高い値となる著し
く優れたものとすることが可能であり、従来の粉末のペ
ースト状として用いる場合のようにろう付接合時におけ
る多量の煙の発生,ろう付接合部におけるボイドの形
成,成分不均一による機械的強度のばらつきなどといっ
た不具合の発生がなく、かつまた延伸加工によらずとも
成分組成が均一の帯・線状のろう付材料となっており、
TiおよびTi合金のろう付作業性を著しく良好なものにす
ることが可能であるという非常に優れた効果がもたらさ
れる。
Claims (1)
- 【請求項1】TiおよびTi合金のろう付接合に適するTi合
金系のろう付材料であって、 一般式、 Ti100-a-b-cCuaNibXc で表わされ、a:20原子%以下、b:30原子%以下、c:40原
子%以下であり、X成分が、 Co,Mn,Snのうちから選ばれる1種または2種以上の合
計:30原子%以下、 Zr,Cr,Vのうちから選ばれる1種または2種以上の合
計:35原子%以下、 B,Si,P,Geのうちから選ばれる1種または2種以上の
合計:10原子%以下、 Se,Y,REMのうちから選ばれる1種または2種以上の合
計:10原子%以下、 で表わされる〜の元素群のうちの少なくとも1群か
らなると共に、不純物中において、[O]:0.2原子%以
下、[N]:0.1原子%以下、[C]:0.5原子%以下、
[Fe]:0.1原子%以下であり、液体急冷凝固により微細
結晶質あるいは全部もしくは部分が非晶質で残部が微細
結晶質となっている帯・線状をなし、TiおよびTi合金の
ろう付接合部において強度40Kgf/mm2級の最大引張強度
が得られることを特徴とするろう付接合部における機械
的特性に優れるTi合金系のろう付材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62142310A JP2576507B2 (ja) | 1987-06-09 | 1987-06-09 | TiおよびTi合金のろう付接合に適するTi合金系のろう付材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62142310A JP2576507B2 (ja) | 1987-06-09 | 1987-06-09 | TiおよびTi合金のろう付接合に適するTi合金系のろう付材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63309394A JPS63309394A (ja) | 1988-12-16 |
JP2576507B2 true JP2576507B2 (ja) | 1997-01-29 |
Family
ID=15312386
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62142310A Expired - Fee Related JP2576507B2 (ja) | 1987-06-09 | 1987-06-09 | TiおよびTi合金のろう付接合に適するTi合金系のろう付材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP2576507B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN114055010A (zh) * | 2021-11-05 | 2022-02-18 | 安徽工业大学 | 一种含微量Ge的铜基合金钎料、制备方法及其钎焊方法 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59116350A (ja) * | 1982-12-23 | 1984-07-05 | Masaaki Naga | ろう付け用液体急冷合金箔帯 |
JPH0717975B2 (ja) * | 1983-01-11 | 1995-03-01 | 郁男 岡本 | ろう付け用非晶質合金箔帯 |
JPH0630829B2 (ja) * | 1983-08-16 | 1994-04-27 | 株式会社東芝 | 活性金属ろう材 |
-
1987
- 1987-06-09 JP JP62142310A patent/JP2576507B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS63309394A (ja) | 1988-12-16 |
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