JP2572473Y2 - 半導体電力変換装置の電源回路 - Google Patents
半導体電力変換装置の電源回路Info
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- JP2572473Y2 JP2572473Y2 JP1991084674U JP8467491U JP2572473Y2 JP 2572473 Y2 JP2572473 Y2 JP 2572473Y2 JP 1991084674 U JP1991084674 U JP 1991084674U JP 8467491 U JP8467491 U JP 8467491U JP 2572473 Y2 JP2572473 Y2 JP 2572473Y2
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- power
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案はインバータ、サーボドラ
イバ等の可変速制御装置の制御電源に係り、特に半導体
電力変換装置の電源回路に関する。
イバ等の可変速制御装置の制御電源に係り、特に半導体
電力変換装置の電源回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にインバータ、サーボドライバ等の
交流可変速装置の制御電源には、図２に示すように比較
的部品点数が少なく、コスト的に有利なＲＣＣ（リンギ
ングチョークコンバータ）方式が採用されることが多
い。図２において１は巻線ＮP，ＮB，ＮSを備えたコン
バータトランス、ＲGは起動抵抗、Ｔｒ1はスイッチング
トランジスタ、ＲBはベース抵抗、Ｃ1，Ｃ2，Ｃ3はコン
デンサ、ＤZはツェナーダイオード、Ｄ2〜Ｄ4はダイオ
ードである。直流入力電圧ＶINの印加によりベース電流
ｉｇが流れるとスイッチングトランジスタＴｒ1はター
ンオンし、その後各巻線ＮP，ＮB，ＮSに電力が誘起し
てトランジスタＴｒ1はオン、オフ制御が繰り返され
る。出力巻線ＮSに誘起する電力はダイオードＤ4、コン
デンサＣ3により整流され直流電圧ＶOが得られる。
交流可変速装置の制御電源には、図２に示すように比較
的部品点数が少なく、コスト的に有利なＲＣＣ（リンギ
ングチョークコンバータ）方式が採用されることが多
い。図２において１は巻線ＮP，ＮB，ＮSを備えたコン
バータトランス、ＲGは起動抵抗、Ｔｒ1はスイッチング
トランジスタ、ＲBはベース抵抗、Ｃ1，Ｃ2，Ｃ3はコン
デンサ、ＤZはツェナーダイオード、Ｄ2〜Ｄ4はダイオ
ードである。直流入力電圧ＶINの印加によりベース電流
ｉｇが流れるとスイッチングトランジスタＴｒ1はター
ンオンし、その後各巻線ＮP，ＮB，ＮSに電力が誘起し
てトランジスタＴｒ1はオン、オフ制御が繰り返され
る。出力巻線ＮSに誘起する電力はダイオードＤ4、コン
デンサＣ3により整流され直流電圧ＶOが得られる。
【０００３】この回路に於ける入力電圧ＶINは直流電圧
であるが、この電圧をインバータ主回路の中間直流電圧
より得る（特公昭５９ー３６５１４号、登録第１３７５
９４９号）ことにより、制御電源のための整流回路等を
不要としている。
であるが、この電圧をインバータ主回路の中間直流電圧
より得る（特公昭５９ー３６５１４号、登録第１３７５
９４９号）ことにより、制御電源のための整流回路等を
不要としている。
【０００４】
【考案が解決しようとする課題】図２において直流入力
電圧ＶINが印加されると、起動抵抗ＲGを通してスイッ
チングトランジスタＴｒ1にベース電圧ｉｇが流れ、ト
ランジスタＴｒ1はターンオンする。起動抵抗ＲGにはこ
のような役割があり、動作原理上必要不可欠なものであ
る。４００Ｖ系インバータでは定常状態でＶIN＝約６０
０Ｖ（４００×２1/2＝５６５Ｖ、４４０×２1/2＝６２
２Ｖ）であり、急減速などによる回生時には７００〜８
００Ｖになり、出力地絡保護時には１０００〜１２００
Ｖ程度までＶINが上昇する。起動抵抗Ｒｇはトランジス
タＴｒ1のｈFE（電流増幅率）や電源回路の起動開始電
圧設定値などの兼ね合いでむやみに高抵抗にはできな
い。インバータ装置の電源回路の起動開始電圧は一般に
定格入力電圧の５０％以下が要求される。即ち４００Ｖ
系インバータでは約２５０ＶＤＣ｛４００×０．９（１
０％ダウン）×０．５（５０％）×２1/2（ＤＣ）＝約
２５５（ＶＤＣ）｝での電源回路の起動開始が要求され
る。このため現状では起動抵抗Ｒｇとして１００〜１５
０ＫΩの抵抗値、約８Ｗ以上の定格電力値を必要として
いる。したがってプリント基板が大型化するという欠点
があった。
電圧ＶINが印加されると、起動抵抗ＲGを通してスイッ
チングトランジスタＴｒ1にベース電圧ｉｇが流れ、ト
ランジスタＴｒ1はターンオンする。起動抵抗ＲGにはこ
のような役割があり、動作原理上必要不可欠なものであ
る。４００Ｖ系インバータでは定常状態でＶIN＝約６０
０Ｖ（４００×２1/2＝５６５Ｖ、４４０×２1/2＝６２
２Ｖ）であり、急減速などによる回生時には７００〜８
００Ｖになり、出力地絡保護時には１０００〜１２００
Ｖ程度までＶINが上昇する。起動抵抗Ｒｇはトランジス
タＴｒ1のｈFE（電流増幅率）や電源回路の起動開始電
圧設定値などの兼ね合いでむやみに高抵抗にはできな
い。インバータ装置の電源回路の起動開始電圧は一般に
定格入力電圧の５０％以下が要求される。即ち４００Ｖ
系インバータでは約２５０ＶＤＣ｛４００×０．９（１
０％ダウン）×０．５（５０％）×２1/2（ＤＣ）＝約
２５５（ＶＤＣ）｝での電源回路の起動開始が要求され
る。このため現状では起動抵抗Ｒｇとして１００〜１５
０ＫΩの抵抗値、約８Ｗ以上の定格電力値を必要として
いる。したがってプリント基板が大型化するという欠点
があった。
【０００５】またベース抵抗ＲBはトランジスタＴｒ1の
ｈFEのばらつきを考慮し、最低入力電圧ＶIN(MIN)でも
十分なベース電流ＩBが流せるようにしなくてはならな
いため、ベース抵抗ＲBの定格電力は現状では４Ｗ程度
を必要としている。但しこれはベース巻線ＮBの電圧ＶB
にもよるので、設計により異なってくる。しかしＶINが
高くなればなるほどＶBも高くなるのでベース抵抗ＲBの
電力容量を大きくしなければならず、このためプリント
基板が大型化し、特に４００Ｖ系では注意を要する。
ｈFEのばらつきを考慮し、最低入力電圧ＶIN(MIN)でも
十分なベース電流ＩBが流せるようにしなくてはならな
いため、ベース抵抗ＲBの定格電力は現状では４Ｗ程度
を必要としている。但しこれはベース巻線ＮBの電圧ＶB
にもよるので、設計により異なってくる。しかしＶINが
高くなればなるほどＶBも高くなるのでベース抵抗ＲBの
電力容量を大きくしなければならず、このためプリント
基板が大型化し、特に４００Ｖ系では注意を要する。
【０００６】本考案は上記の点に鑑みてなされたもので
その目的は、起動抵抗およびベース抵抗の電力容量を小
さくしてプリント基板の小形化を図った半導体電力変換
装置の電源回路を提供することにある。
その目的は、起動抵抗およびベース抵抗の電力容量を小
さくしてプリント基板の小形化を図った半導体電力変換
装置の電源回路を提供することにある。
【０００７】本考案は、半導体電力変換装置の主回路直
流中間電圧を入力電圧とし、その一次側に主巻線と、こ
の主巻線とは逆極性に巻回されたベース巻線を有し、か
つ二次側には制御電源を得るための二次巻線を有するコ
ンバータトランスと、前記コンバータトランスの主巻線
に直列に接続されたスイッチング素子と、前記入力され
た直流中間電圧を分圧するための起動抵抗と、前記ベー
ス巻線の一端は、ダイオードを介して、前記起動抵抗の
分圧点に接続し、且つベース巻線の他端は直流中間電圧
入力端の負極側に接続すると共に、前記ダイオードのカ
ソード側とベース巻線の他端間にスイッチングレギュレ
ータコントロール用ＩＣを接続し、このＩＣの発信出力
を前記スイッチング素子のベースに印加するよう構成し
たことを特徴としている。
流中間電圧を入力電圧とし、その一次側に主巻線と、こ
の主巻線とは逆極性に巻回されたベース巻線を有し、か
つ二次側には制御電源を得るための二次巻線を有するコ
ンバータトランスと、前記コンバータトランスの主巻線
に直列に接続されたスイッチング素子と、前記入力され
た直流中間電圧を分圧するための起動抵抗と、前記ベー
ス巻線の一端は、ダイオードを介して、前記起動抵抗の
分圧点に接続し、且つベース巻線の他端は直流中間電圧
入力端の負極側に接続すると共に、前記ダイオードのカ
ソード側とベース巻線の他端間にスイッチングレギュレ
ータコントロール用ＩＣを接続し、このＩＣの発信出力
を前記スイッチング素子のベースに印加するよう構成し
たことを特徴としている。
【０００８】
【作用】半導体電力変換装置の主回路直流中間電圧ＶIN
が印加され、スイッチングレギュレータコントロール用
ＩＣの起動開始電圧に達すると、該ＩＣは発振を開始す
る。この発振を開始する入力電圧は起動抵抗によって決
定される。スイッチングレギュレータコントロール用Ｉ
Ｃの発振出力パルスによってスイッチング素子がオン、
オフ制御されると、出力巻線に電力が供給されるととも
にベース巻線に誘起する電圧が前記ＩＣに電源ＶCCとし
て供給される。
が印加され、スイッチングレギュレータコントロール用
ＩＣの起動開始電圧に達すると、該ＩＣは発振を開始す
る。この発振を開始する入力電圧は起動抵抗によって決
定される。スイッチングレギュレータコントロール用Ｉ
Ｃの発振出力パルスによってスイッチング素子がオン、
オフ制御されると、出力巻線に電力が供給されるととも
にベース巻線に誘起する電圧が前記ＩＣに電源ＶCCとし
て供給される。
【０００９】ベース巻線は主巻線と極性が逆に巻回され
ているため入力電圧が上昇しても電源電圧ＶCCは一定に
保たれる。このため前記ＩＣの出力パルスの電圧値も一
定となり、スイッチング素子の制御端に接続するベース
抵抗の電力容量は小さくてすむ。これによって装置の信
頼性が向上するとともにプリント基板の小形化を図るこ
とができる。またスイッチングレギュレータコントロー
ル用ＩＣを用いているため起動抵抗電流が小さくなり、
これによって起動抵抗の電力容量は小さくて済み、プリ
ント基板の小形化が図れる。
ているため入力電圧が上昇しても電源電圧ＶCCは一定に
保たれる。このため前記ＩＣの出力パルスの電圧値も一
定となり、スイッチング素子の制御端に接続するベース
抵抗の電力容量は小さくてすむ。これによって装置の信
頼性が向上するとともにプリント基板の小形化を図るこ
とができる。またスイッチングレギュレータコントロー
ル用ＩＣを用いているため起動抵抗電流が小さくなり、
これによって起動抵抗の電力容量は小さくて済み、プリ
ント基板の小形化が図れる。
【００１０】
【実施例】以下、図面を参照しながら本考案の一実施例
を説明する。図１において図２と同一部分は同一符号を
以て示している。コンバータトランス１の主巻線ＮPに
はスイッチング素子、例えば電界効果トランジスタＦＥ
Ｔ（ＭＯＳ−ＦＥＴ）が直列に接続されている。ＲG1，
ＲG2は入力電圧（主回路直流電圧）ＶINを分圧する起動
抵抗である。起動抵抗ＲG1，ＲG2の中点は図示極性のツ
ェナーダイオードＤZおよびダイオードＤ2を介してベー
ス巻線ＮBの一端に接続されている。ツェナーダイオー
ドＤZおよびダイオードＤ2の共通接続点とベース巻線Ｎ
Bの他端間にはコンデンサＣ2が接続されている。起動抵
抗ＲG1，ＲG2の共通接続点とベース巻線ＮBの他端間に
はスイッチングレギュレータコントロール用ＩＣ１４が
接続されている。このＩＣ１４の出力側はベース抵抗Ｒ
Bを介して前記ＦＥＴのゲートに接続されている。コン
バータトランス１の複数の出力巻線に各々誘起する電力
は、ダイオードＤ4〜ＤnおよびコンデンサＣ4〜Ｃnによ
って各々整流され、制御電源やドライバ電源として供給
される。尚ベース巻線ＮBは主巻線ＮPとは逆極性に巻回
されている。また図１（ａ）の回路の入力電圧ＶINは図
１（ｂ）に示すインバータの主回路直流中間電圧を用い
る。図１（ｂ）において１１は順変換部、１２は逆変換
部、１３はコンデンサである。
を説明する。図１において図２と同一部分は同一符号を
以て示している。コンバータトランス１の主巻線ＮPに
はスイッチング素子、例えば電界効果トランジスタＦＥ
Ｔ（ＭＯＳ−ＦＥＴ）が直列に接続されている。ＲG1，
ＲG2は入力電圧（主回路直流電圧）ＶINを分圧する起動
抵抗である。起動抵抗ＲG1，ＲG2の中点は図示極性のツ
ェナーダイオードＤZおよびダイオードＤ2を介してベー
ス巻線ＮBの一端に接続されている。ツェナーダイオー
ドＤZおよびダイオードＤ2の共通接続点とベース巻線Ｎ
Bの他端間にはコンデンサＣ2が接続されている。起動抵
抗ＲG1，ＲG2の共通接続点とベース巻線ＮBの他端間に
はスイッチングレギュレータコントロール用ＩＣ１４が
接続されている。このＩＣ１４の出力側はベース抵抗Ｒ
Bを介して前記ＦＥＴのゲートに接続されている。コン
バータトランス１の複数の出力巻線に各々誘起する電力
は、ダイオードＤ4〜ＤnおよびコンデンサＣ4〜Ｃnによ
って各々整流され、制御電源やドライバ電源として供給
される。尚ベース巻線ＮBは主巻線ＮPとは逆極性に巻回
されている。また図１（ａ）の回路の入力電圧ＶINは図
１（ｂ）に示すインバータの主回路直流中間電圧を用い
る。図１（ｂ）において１１は順変換部、１２は逆変換
部、１３はコンデンサである。
【００１１】上記のように構成された回路において、入
力電圧ＶINが印加されると、起動抵抗ＲG1，ＲG2で分圧
された電圧がスイッチングレギュレータコントロール用
ＩＣ１４に供給される。このときの起動電流ｉｇは極め
て小さい。前記ＩＣ１４の電源電圧ＶCCが起動開始電圧
ＶCCSに達すると、ＩＣに外付けされた抵抗、コンデン
サで設定される発振周波数でＯＵＴ端子からパルスが出
力される。このときの電源電圧ＶCCは、ＶCC＝Ｒg2・Ｖ
IN／（Ｒg1＋Ｒg2）＝ＶCCSで表される。従って起動抵
抗Ｒg1，Ｒg2によって発振を開始する入力電圧ＶINを設
定することが出来る。
力電圧ＶINが印加されると、起動抵抗ＲG1，ＲG2で分圧
された電圧がスイッチングレギュレータコントロール用
ＩＣ１４に供給される。このときの起動電流ｉｇは極め
て小さい。前記ＩＣ１４の電源電圧ＶCCが起動開始電圧
ＶCCSに達すると、ＩＣに外付けされた抵抗、コンデン
サで設定される発振周波数でＯＵＴ端子からパルスが出
力される。このときの電源電圧ＶCCは、ＶCC＝Ｒg2・Ｖ
IN／（Ｒg1＋Ｒg2）＝ＶCCSで表される。従って起動抵
抗Ｒg1，Ｒg2によって発振を開始する入力電圧ＶINを設
定することが出来る。
【００１２】電界効果トランジスタＦＥＴは前記ＩＣ１
４の発振パルス出力によりオン、オフ制御され、オフ時
にダイオードＤ2が導通してコンデンサＣ2が充電されス
イッチングレギュレータコントロール用ＩＣ１４に電源
電圧ＶCCとして供給される。なおツェナーダイオードＤ
Zは電圧値調整用として動作する。前記電源電圧ＶCCは
ＩＣ１４が発振するたびに供給されるので発振は持続し
出力巻線側に電力が得られる。またベース巻線ＮBは主
巻線ＮPとは逆方向に巻かれているので、入力電圧ＶIN
の上昇にともなって電源電圧ＶCCが上昇し続けることは
なく、一定値に制御される。このため前記ＩＣ１４の出
力パルスも電圧値は一定となる。これによってベース抵
抗ＲBの電力容量を小さくすることができる。
４の発振パルス出力によりオン、オフ制御され、オフ時
にダイオードＤ2が導通してコンデンサＣ2が充電されス
イッチングレギュレータコントロール用ＩＣ１４に電源
電圧ＶCCとして供給される。なおツェナーダイオードＤ
Zは電圧値調整用として動作する。前記電源電圧ＶCCは
ＩＣ１４が発振するたびに供給されるので発振は持続し
出力巻線側に電力が得られる。またベース巻線ＮBは主
巻線ＮPとは逆方向に巻かれているので、入力電圧ＶIN
の上昇にともなって電源電圧ＶCCが上昇し続けることは
なく、一定値に制御される。このため前記ＩＣ１４の出
力パルスも電圧値は一定となる。これによってベース抵
抗ＲBの電力容量を小さくすることができる。
【００１３】尚スイッチングレギュレータコントロール
用ＩＣ１４は現在半導体メーカー各社から市販されてい
る。また実施例においてスイッチング素子としてはＭＯ
Ｓ−ＦＥＴを用いているが、これに限らずトランジスタ
等の他のスイッチング素子を用いても良い。
用ＩＣ１４は現在半導体メーカー各社から市販されてい
る。また実施例においてスイッチング素子としてはＭＯ
Ｓ−ＦＥＴを用いているが、これに限らずトランジスタ
等の他のスイッチング素子を用いても良い。
【００１４】
【考案の効果】以上のように本考案によれば、主巻線と
は逆方向に巻回されたベース巻線に誘起する電圧を電源
とするスイッチングレギュレータコントロール用ＩＣの
発振出力パルスによってスイッチング素子をオン、オフ
制御するように構成したので次のような優れた効果が得
られる。
は逆方向に巻回されたベース巻線に誘起する電圧を電源
とするスイッチングレギュレータコントロール用ＩＣの
発振出力パルスによってスイッチング素子をオン、オフ
制御するように構成したので次のような優れた効果が得
られる。
【００１５】（１）起動電流ｉｇが極めて小さいので起
動抵抗の電力容量を小さくすることができる。このため
プリント基板の小形化、および信頼性の向上を図ること
ができる。
動抵抗の電力容量を小さくすることができる。このため
プリント基板の小形化、および信頼性の向上を図ること
ができる。
【００１６】（２）「プリント基板が大きくなる」、
「高信頼性を得られない」などの点から４００Ｖ系イン
バータの制御電源を主電源からトランスを介して得てい
る場合があったが本考案を適用すればトランス、整流回
路を除くことができるので、装置全体の小形化が図れ
る。
「高信頼性を得られない」などの点から４００Ｖ系イン
バータの制御電源を主電源からトランスを介して得てい
る場合があったが本考案を適用すればトランス、整流回
路を除くことができるので、装置全体の小形化が図れ
る。
【００１７】（３）ベース巻線は主巻線と極性が逆に巻
回されているため入力電圧が上昇しても電源電圧ＶCCは
一定に保たれる。このため前記ＩＣの出力パルスの電圧
値も一定となり、スイッチング素子の制御端に接続する
ベース抵抗の電力容量は小さくてすむ。これによって装
置の信頼性が向上するとともにプリント基板の小形化を
図ることができる。
回されているため入力電圧が上昇しても電源電圧ＶCCは
一定に保たれる。このため前記ＩＣの出力パルスの電圧
値も一定となり、スイッチング素子の制御端に接続する
ベース抵抗の電力容量は小さくてすむ。これによって装
置の信頼性が向上するとともにプリント基板の小形化を
図ることができる。
【図１】本考案の一実施例を示す回路図。
【図２】従来の制御電源の一例を示す回路図。
１…トランス、１１…順変換部、１２…逆変換部、１
３，Ｃ1〜Ｃn…コンデンサ、Ｄ2〜Ｄn…ダイオード、Ｄ
Z…ツェナーダイオード、ＦＥＴ…電界効果トランジス
タ、ＲG1，ＲG2，…起動抵抗、ＲB…ベース抵抗、１４
…スイッチングレギュレータコントロール用ＩＣ。
３，Ｃ1〜Ｃn…コンデンサ、Ｄ2〜Ｄn…ダイオード、Ｄ
Z…ツェナーダイオード、ＦＥＴ…電界効果トランジス
タ、ＲG1，ＲG2，…起動抵抗、ＲB…ベース抵抗、１４
…スイッチングレギュレータコントロール用ＩＣ。
Claims (1)
- 【請求項１】 半導体電力変換装置の主回路直流中間電
圧を入力電圧とし、その一次側に主巻線と、この主巻線
とは逆極性に巻回されたベース巻線を有し、かつ二次側
には制御電源を得るための二次巻線を有するコンバータ
トランスと、 前記コンバータトランスの主巻線に直列に接続されたス
イッチング素子と、 前記入力された直流中間電圧を分圧するための起動抵抗
と、前記ベース巻線の一端は、ダイオードを介して、前
記起動抵抗の分圧点に接続し、且つベース巻線の他端は
直流中間電圧入力端の負極側に接続すると共に、 前記ダイオードのカソード側とベース巻線の他端間にス
イッチングレギュレータコントロール用ＩＣを接続し、
このＩＣの発信出力を前記スイッチング素子のベースに
印加するよう構成したことを 特徴とする半導体電力変換
装置の電源回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991084674U JP2572473Y2 (ja) | 1991-10-18 | 1991-10-18 | 半導体電力変換装置の電源回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991084674U JP2572473Y2 (ja) | 1991-10-18 | 1991-10-18 | 半導体電力変換装置の電源回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0539192U JPH0539192U (ja) | 1993-05-25 |
| JP2572473Y2 true JP2572473Y2 (ja) | 1998-05-25 |
Family
ID=13837255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1991084674U Expired - Lifetime JP2572473Y2 (ja) | 1991-10-18 | 1991-10-18 | 半導体電力変換装置の電源回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2572473Y2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3037799U (ja) * | 1996-11-15 | 1997-05-20 | 正一 加藤 | 魚に飲み込まれた釣針はずし器 |
-
1991
- 1991-10-18 JP JP1991084674U patent/JP2572473Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0539192U (ja) | 1993-05-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |