JP2552194B2 - 多孔質セラミックス材料の製造方法 - Google Patents
多孔質セラミックス材料の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、各種の排ガス中に浮遊する微細な粒子など
を捕集するために有効な、連続的に気孔径が変化する組
織性状の多孔質セラミックス材料を製造する方法に関す
る。
を捕集するために有効な、連続的に気孔径が変化する組
織性状の多孔質セラミックス材料を製造する方法に関す
る。
例えば内燃機関から排出される排気ガス中に浮遊する
微細粒子を捕集するための多孔質セラミックス材料に
は、捕集効率が高く且つ圧力損失が少ない性能が要求さ
れており、この性能要求に対しては排気ガスが進入する
入口側の組織に比べて出口側の気孔径が小さくなるよう
な特性の材料を配することが効果的であることが確認さ
れている。
微細粒子を捕集するための多孔質セラミックス材料に
は、捕集効率が高く且つ圧力損失が少ない性能が要求さ
れており、この性能要求に対しては排気ガスが進入する
入口側の組織に比べて出口側の気孔径が小さくなるよう
な特性の材料を配することが効果的であることが確認さ
れている。
従来、この種の傾斜組織を備える多孔質セラミックス
材料を製造する手段としては、粒度の異なるセラミック
ス粉末を積層化して多層構造にする方法（特開昭60−96
585号公報、同63−158205号公報）がある。ところが、
この方法による場合にはセラミックス粉末相互の間隙部
分により気孔が形成されるため一端部（入口側）の気孔
径を大きくするには限度があり、圧力損失の少ない多孔
質構造を形成することは困難である。
材料を製造する手段としては、粒度の異なるセラミック
ス粉末を積層化して多層構造にする方法（特開昭60−96
585号公報、同63−158205号公報）がある。ところが、
この方法による場合にはセラミックス粉末相互の間隙部
分により気孔が形成されるため一端部（入口側）の気孔
径を大きくするには限度があり、圧力損失の少ない多孔
質構造を形成することは困難である。
また気孔径の大きなセラミックス多孔質体を得る方法
として、ポリウレタンフォームのような有機質発泡体に
セラミックスのスラリーを付着させたのち焼結処理する
方法が知られているが、この方法を利用してセラミック
ススラリーを付着した直後に有機発泡体に付着したスラ
リーを真空吸入して移動させ、同一組織内で気孔径が変
化する傾斜組織を有するセラミックス多孔体を製造する
方法（特開昭62−149317号公報）が提案されている。
として、ポリウレタンフォームのような有機質発泡体に
セラミックスのスラリーを付着させたのち焼結処理する
方法が知られているが、この方法を利用してセラミック
ススラリーを付着した直後に有機発泡体に付着したスラ
リーを真空吸入して移動させ、同一組織内で気孔径が変
化する傾斜組織を有するセラミックス多孔体を製造する
方法（特開昭62−149317号公報）が提案されている。
しかし、前記の方法は真空処理を要件としているため
操作が煩雑であり、そのうえ真空吸入法では厚みのある
傾斜組織の多孔質体を形成することは困難である。
操作が煩雑であり、そのうえ真空吸入法では厚みのある
傾斜組織の多孔質体を形成することは困難である。
本発明は、有機発泡体にセラミックススラリーを含浸
させたのち余剰のスラリーを遠心濾過する公知の除去手
段に着目し、その応用について研究を重ねた結果開発さ
れたもので、その目的は入口側から出口側にかけて介在
する気孔径が連続的に小さくなるような傾斜組織の多孔
質セラミックス材料を簡便なプロセスで製造する方法を
提供するところにある。
させたのち余剰のスラリーを遠心濾過する公知の除去手
段に着目し、その応用について研究を重ねた結果開発さ
れたもので、その目的は入口側から出口側にかけて介在
する気孔径が連続的に小さくなるような傾斜組織の多孔
質セラミックス材料を簡便なプロセスで製造する方法を
提供するところにある。
上記の目的を達成するための本発明による多孔質セラ
ミックス材料の製造方法は、有機質発泡体をセラミック
ススラリーに浸漬したのち、該有機質発泡体の内側を遠
心濾過筒の回転軸から5cm以内の位置にセットし、遠心
濾過筒の半径方向1cm当たりの遠心力勾配を重力加速度
換算値で0.5〜10Gm/sec2の範囲に設定した状態でセラミ
ックススラリーの含浸度合が有機質発泡体の組織内部で
連続的に変化する時点まで遠心濾過処理を施し、乾燥
後、焼結処理することを構成上の特徴とする。
ミックス材料の製造方法は、有機質発泡体をセラミック
ススラリーに浸漬したのち、該有機質発泡体の内側を遠
心濾過筒の回転軸から5cm以内の位置にセットし、遠心
濾過筒の半径方向1cm当たりの遠心力勾配を重力加速度
換算値で0.5〜10Gm/sec2の範囲に設定した状態でセラミ
ックススラリーの含浸度合が有機質発泡体の組織内部で
連続的に変化する時点まで遠心濾過処理を施し、乾燥
後、焼結処理することを構成上の特徴とする。
本発明の対象となるセラミックスにはとくに制約はな
く、例えばAl2O3、SiO2などの酸化物系、B4C、SiCなど
の炭化物系、BN、Si3N4のような窒化物系の物質を挙げ
ることができる。これらセラミックスは、好ましくは50
μｍ以下の微粒子状態で水もしくは適宜な有機溶媒に均
一に懸濁させてスラリーを形成する。
く、例えばAl2O3、SiO2などの酸化物系、B4C、SiCなど
の炭化物系、BN、Si3N4のような窒化物系の物質を挙げ
ることができる。これらセラミックスは、好ましくは50
μｍ以下の微粒子状態で水もしくは適宜な有機溶媒に均
一に懸濁させてスラリーを形成する。
有機質発泡体としては、均質な気孔組織を備える軟質
のポリウレタンフォームが好適に用いられる。
のポリウレタンフォームが好適に用いられる。
有機質発泡体はセラミックススラリー中に浸漬し、セ
ラミックス成分を組織内部に十分含浸させたのち、遠心
濾過筒にセットする。遠心濾過筒としては、遠心分離器
に設置される容器を濾過材により構成したものが使用さ
れる。含浸処理した有機質発泡体を遠心濾過筒にセット
する場合、該有機質発泡体の内側を遠心濾過筒の回転軸
から5cm以内の位置にセットすることが必要である。こ
のような状態にセットするのは回転時において有機質発
泡体組織内に生じる遠心力の差を最大限に利用するため
である。
ラミックス成分を組織内部に十分含浸させたのち、遠心
濾過筒にセットする。遠心濾過筒としては、遠心分離器
に設置される容器を濾過材により構成したものが使用さ
れる。含浸処理した有機質発泡体を遠心濾過筒にセット
する場合、該有機質発泡体の内側を遠心濾過筒の回転軸
から5cm以内の位置にセットすることが必要である。こ
のような状態にセットするのは回転時において有機質発
泡体組織内に生じる遠心力の差を最大限に利用するため
である。
遠心濾過の処理は、相対的に回転遠心力の大きな有機
質発泡体の濾過筒に接触する外側面のセラミックススラ
リーから次第に除去され、セラミックススラリーの含浸
度合に濃淡傾斜が生じて有機質発泡体の組織内部で連続
的に変化する時点までおこなわれる。この場合、遠心濾
過筒の半径方向1cm当たりの遠心力勾配、すなわち半径
方向に1cm離れた任意の２点間の遠心力差が重力加速度
換算値として0.5〜10Gm/sec2の範囲に設定される。な
お、好ましくは１〜5Gm/sec2の範囲に設定される。
質発泡体の濾過筒に接触する外側面のセラミックススラ
リーから次第に除去され、セラミックススラリーの含浸
度合に濃淡傾斜が生じて有機質発泡体の組織内部で連続
的に変化する時点までおこなわれる。この場合、遠心濾
過筒の半径方向1cm当たりの遠心力勾配、すなわち半径
方向に1cm離れた任意の２点間の遠心力差が重力加速度
換算値として0.5〜10Gm/sec2の範囲に設定される。な
お、好ましくは１〜5Gm/sec2の範囲に設定される。
更に、用いる有機質発泡体の気孔性状、セラミックス
スラリーの粘度等により有機質発泡体中のセラミックス
スラリーの含浸度合を調整することができ、有機質発泡
体として目開き＃６〜40のものを用い、セラミックスス
ラリーの粘度を0.1〜1000ポイズの範囲に設定すること
が好ましい。遠心力の勾配は、遠心濾過筒の回転数およ
び有機質発泡体のセット位置に大きく支配されるため、
最適条件を実現するためには上述したように有機質発泡
体の内側を回転軸から5cm以内の位置にセットすること
が必須の要件となる。この場合、半径方向1cm当たりの
遠心力勾配を0.5Gm/sec2を下廻ると遠心力の差が少なく
なって内部組織が均質化し、10Gm/secを上廻ると有機質
発泡体の変形、破壊などの不都合な現象を招く。
スラリーの粘度等により有機質発泡体中のセラミックス
スラリーの含浸度合を調整することができ、有機質発泡
体として目開き＃６〜40のものを用い、セラミックスス
ラリーの粘度を0.1〜1000ポイズの範囲に設定すること
が好ましい。遠心力の勾配は、遠心濾過筒の回転数およ
び有機質発泡体のセット位置に大きく支配されるため、
最適条件を実現するためには上述したように有機質発泡
体の内側を回転軸から5cm以内の位置にセットすること
が必須の要件となる。この場合、半径方向1cm当たりの
遠心力勾配を0.5Gm/sec2を下廻ると遠心力の差が少なく
なって内部組織が均質化し、10Gm/secを上廻ると有機質
発泡体の変形、破壊などの不都合な現象を招く。
遠心濾過処理した有機質発泡体は、乾燥して傾斜組織
をそのまま固定したのち、800℃以上の温度域で熱処理
をおこない、有機質発泡体の成分を焼却除去すると同時
にセラミックス成分を焼結して多孔質セラミックス材料
に転化させる。
をそのまま固定したのち、800℃以上の温度域で熱処理
をおこない、有機質発泡体の成分を焼却除去すると同時
にセラミックス成分を焼結して多孔質セラミックス材料
に転化させる。
通常、高速回転による遠心分離操作においては回転軸
に近い側に比べて遠い側の方が遠心力が強くなるため外
側に押しやられる力が大きくなる。したがって、セラミ
ックススラリーを含浸した有機質発泡体の組織から余剰
のスラリー成分を均一に遠心濾過分離するためには、遠
心力に差が生じない状態、すなわち回転軸から出来るだ
け遠い位置に含浸有機質発泡体をセットして遠心濾過処
理を施す方法が採られる。
に近い側に比べて遠い側の方が遠心力が強くなるため外
側に押しやられる力が大きくなる。したがって、セラミ
ックススラリーを含浸した有機質発泡体の組織から余剰
のスラリー成分を均一に遠心濾過分離するためには、遠
心力に差が生じない状態、すなわち回転軸から出来るだ
け遠い位置に含浸有機質発泡体をセットして遠心濾過処
理を施す方法が採られる。
これに対し本発明の方法においては、セラミックスス
ラリーを浸漬した有機質発泡体が遠心力の小さい回転軸
に近い位置、すなわち有機質発泡体の内側が回転軸から
5cm以内の位置に一定の厚さ幅をもってセットされ、遠
心濾過筒の遠心力勾配を重力加速度換算値で0.5〜10Gm/
sec2の範囲に設定した状態で遠心濾過されるから、回転
軸近傍の含浸スラリーは遠心力の影響を余り受けず、遠
心濾過筒に接触する外側の組織からセラミックススラリ
ーが徐々に遠心濾過されて系外に除去される。そのまま
遠心濾過を継続すると、セラミックススラリーの含浸度
合が有機質発泡体の組織内部で内側から外側にかけて連
続的に漸減する組織に転化する。この作用機構を利用
し、前記時点で遠心濾過処理を終結して引続き乾燥、焼
結処理することにより気孔径が連続的に変化する傾斜組
織の多孔質セラミックス材料を製造することが可能とな
る。
ラリーを浸漬した有機質発泡体が遠心力の小さい回転軸
に近い位置、すなわち有機質発泡体の内側が回転軸から
5cm以内の位置に一定の厚さ幅をもってセットされ、遠
心濾過筒の遠心力勾配を重力加速度換算値で0.5〜10Gm/
sec2の範囲に設定した状態で遠心濾過されるから、回転
軸近傍の含浸スラリーは遠心力の影響を余り受けず、遠
心濾過筒に接触する外側の組織からセラミックススラリ
ーが徐々に遠心濾過されて系外に除去される。そのまま
遠心濾過を継続すると、セラミックススラリーの含浸度
合が有機質発泡体の組織内部で内側から外側にかけて連
続的に漸減する組織に転化する。この作用機構を利用
し、前記時点で遠心濾過処理を終結して引続き乾燥、焼
結処理することにより気孔径が連続的に変化する傾斜組
織の多孔質セラミックス材料を製造することが可能とな
る。
以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明する。
実施例１ 粒径が50μｍ以下のSiC微粉末を水に均一に分散懸濁
させた粘度20ポイズのセラミックススラリーに縦横100m
m、厚さ50mm、目開き＃20の軟質ポリウレタンフォーム
〔ブリヂストン（株）製、“エバーライトスコット＃2
0"〕を浸漬し、組織内部に十分含浸させた。ついで、セ
ラミックススラリーを含浸した軟質ポリウレタンフォー
ムを遠心濾過装置の遠心濾過筒の内面が回転軸から3cm
離れた位置（回転軸から濾過外面までの距離8cm）にセ
ットし、回転数400rpmで１分間に亘り遠心濾過処理をお
こなった。このセット条件で、回転時の遠心力は重力加
速度換算で内面は5Gm/sec2、濾過外面は14Gm/sec2とな
り、半径方向1cm当たりの遠心力勾配は1.8Gm/sec2とな
る。
させた粘度20ポイズのセラミックススラリーに縦横100m
m、厚さ50mm、目開き＃20の軟質ポリウレタンフォーム
〔ブリヂストン（株）製、“エバーライトスコット＃2
0"〕を浸漬し、組織内部に十分含浸させた。ついで、セ
ラミックススラリーを含浸した軟質ポリウレタンフォー
ムを遠心濾過装置の遠心濾過筒の内面が回転軸から3cm
離れた位置（回転軸から濾過外面までの距離8cm）にセ
ットし、回転数400rpmで１分間に亘り遠心濾過処理をお
こなった。このセット条件で、回転時の遠心力は重力加
速度換算で内面は5Gm/sec2、濾過外面は14Gm/sec2とな
り、半径方向1cm当たりの遠心力勾配は1.8Gm/sec2とな
る。
遠心濾過処理を施した軟質ポリウレタンフォームは、
そのままの状態で乾燥して傾斜組織を固定し、引続き加
熱炉に移して2100℃の温度の加熱してポリウレタン成分
を焼却除去するとともにセラミックス成分を焼結した。
そのままの状態で乾燥して傾斜組織を固定し、引続き加
熱炉に移して2100℃の温度の加熱してポリウレタン成分
を焼却除去するとともにセラミックス成分を焼結した。
上記の工程で得られた多孔質セラミックス材料は、組
織内部の平均気孔径が内側部位で0.7mm、外側部位で1.4
mmの連続的な傾斜組織を備える性状であることがSEM観
察により確認された。
織内部の平均気孔径が内側部位で0.7mm、外側部位で1.4
mmの連続的な傾斜組織を備える性状であることがSEM観
察により確認された。
得られた多孔質セラミックス材料を排気量2200ccのデ
ィーゼルエンジンから噴出される排気ガスに気孔径が大
きい外側を対面させて２時間通過させ、浮遊微粒子の捕
集率と圧力損失を測定した。その結果を表１に示した。
ィーゼルエンジンから噴出される排気ガスに気孔径が大
きい外側を対面させて２時間通過させ、浮遊微粒子の捕
集率と圧力損失を測定した。その結果を表１に示した。
実施例２ 粒径50μｍ以下のSiC粉末をを水に均一の分散懸濁し
た粘度５ポイズのセラミックススラリーに、実施例１よ
り発泡度合が小さい目開き＃30の軟質ポリウレタンフォ
ーム〔ブリヂストン（株）製、“エバーライトスコット
＃30"〕を浸漬して十分に含浸させた。
た粘度５ポイズのセラミックススラリーに、実施例１よ
り発泡度合が小さい目開き＃30の軟質ポリウレタンフォ
ーム〔ブリヂストン（株）製、“エバーライトスコット
＃30"〕を浸漬して十分に含浸させた。
含浸処理後の軟質ポリウレタンフォームを遠心濾過装
置の遠心濾過筒に内面が回転軸から2cm離れた位置（回
転軸から濾過外面までの距離7cm）にセットし、回転数5
00rpmで１分間遠心濾過をおこなった。この場合の遠心
力は、重力加速度換算で内面が6Gm/sec2、外面が20Gm/s
ec2であり半径方向1cm当たりの遠心力勾配は2.8Gm/sec2
であった。
置の遠心濾過筒に内面が回転軸から2cm離れた位置（回
転軸から濾過外面までの距離7cm）にセットし、回転数5
00rpmで１分間遠心濾過をおこなった。この場合の遠心
力は、重力加速度換算で内面が6Gm/sec2、外面が20Gm/s
ec2であり半径方向1cm当たりの遠心力勾配は2.8Gm/sec2
であった。
ついで、軟質ポリウレタンフォームを乾燥したのち、
2100℃の温度で熱処理を施してポリウレタン成分を焼却
除去するとともにセラミックス成分を焼結した。
2100℃の温度で熱処理を施してポリウレタン成分を焼却
除去するとともにセラミックス成分を焼結した。
得られた多孔質セラミックス材料は、組織内部の平均
気孔径が内面部位で0.5mm、外面部位で1.0mmの連続的な
傾斜組織を備えるものであった。
気孔径が内面部位で0.5mm、外面部位で1.0mmの連続的な
傾斜組織を備えるものであった。
この材料につき実施例１と同一条件によりディーゼル
エンジン排気ガスの浮遊微粒子の捕集率ならびに圧力損
失を測定し、結果を表１に併載した。
エンジン排気ガスの浮遊微粒子の捕集率ならびに圧力損
失を測定し、結果を表１に併載した。
比較例１ 実施例１と同一の条件によりセラミックススラリーの
浸漬処理をおこなった軟質ポリウレタンフォームを遠心
濾過装置の遠心濾過筒に内面が回転軸から20cm離れた位
置（回転軸から濾過外面までの距離25cm）にセットし、
回転数200rpmで１分間遠心濾過をおこなった。この場合
の遠心力は、重力加速度計算で内面は9Gm/sec2、外面は
11Gm/sec2であり、半径方向1cm当たりの遠心力勾配は0.
4Gm/sec2であった。
浸漬処理をおこなった軟質ポリウレタンフォームを遠心
濾過装置の遠心濾過筒に内面が回転軸から20cm離れた位
置（回転軸から濾過外面までの距離25cm）にセットし、
回転数200rpmで１分間遠心濾過をおこなった。この場合
の遠心力は、重力加速度計算で内面は9Gm/sec2、外面は
11Gm/sec2であり、半径方向1cm当たりの遠心力勾配は0.
4Gm/sec2であった。
遠心濾過後のポリウレタンフォームを実施例１と同様
に乾燥および焼結処理をおこなったところ、平均気孔径
1.4mmの内外均一な気孔組織を有する多孔質セラミック
ス材料が得られた。
に乾燥および焼結処理をおこなったところ、平均気孔径
1.4mmの内外均一な気孔組織を有する多孔質セラミック
ス材料が得られた。
この材料につき実施例１と同一条件でディーゼルエン
ジン排気ガスの処理をおこない、測定された浮遊微粒子
の捕集率ならびに圧力損失を表１に併載した。
ジン排気ガスの処理をおこない、測定された浮遊微粒子
の捕集率ならびに圧力損失を表１に併載した。
比較例２ 実施例２と同一条件でセラミックススラリーの浸漬処
置をおこなった軟質ポリウレタンフォームを比較例１と
同様にして遠心濾過および焼結処理を施して多孔質セラ
ミックス材料を製造した。この材料は、平均気孔径0.5m
mの内外均一な気孔組織を呈するものであった。
置をおこなった軟質ポリウレタンフォームを比較例１と
同様にして遠心濾過および焼結処理を施して多孔質セラ
ミックス材料を製造した。この材料は、平均気孔径0.5m
mの内外均一な気孔組織を呈するものであった。
得られた多孔質セラミックス材料につき実施例１と同
一条件でディーゼルエンジン排気ガスの処理をおこな
い、測定された浮遊微粒子の捕集率ならびに圧力損失を
表１に併載した。
一条件でディーゼルエンジン排気ガスの処理をおこな
い、測定された浮遊微粒子の捕集率ならびに圧力損失を
表１に併載した。
表１の結果から、実施例１、２による本発明の傾斜組
織を備える多孔質セラミックス材料は、浮遊微粒子の捕
集率が90％を越え、圧力損失は700mmHgを下廻る特性を
示し、総合的に良好な捕集性能を有することが認められ
る。これに対し、比較例１の材料は圧力損失は小さいが
細かい浮遊微粒子の捕集率が悪く、また比較例２の場合
には捕集率は高いものの圧力損失が著しく増大して実用
性に乏しいことが判る。
織を備える多孔質セラミックス材料は、浮遊微粒子の捕
集率が90％を越え、圧力損失は700mmHgを下廻る特性を
示し、総合的に良好な捕集性能を有することが認められ
る。これに対し、比較例１の材料は圧力損失は小さいが
細かい浮遊微粒子の捕集率が悪く、また比較例２の場合
には捕集率は高いものの圧力損失が著しく増大して実用
性に乏しいことが判る。
以上のとおり、本発明によれば気孔径が連続的に変化
する傾斜組織を備える特有性状の多孔質セラミックス材
料を効率よく製造することができる。したがって、例え
ば内燃機関等の排ガス中に含まれる浮遊微粒子を捕集す
るための濾過部材などに適用して極めて有用である。
する傾斜組織を備える特有性状の多孔質セラミックス材
料を効率よく製造することができる。したがって、例え
ば内燃機関等の排ガス中に含まれる浮遊微粒子を捕集す
るための濾過部材などに適用して極めて有用である。
Claims (2)
- 【請求項１】有機質発泡体をセラミックススラリーに浸
漬したのち、該有機質発泡体の内側を遠心濾過筒の回転
軸から5cm以内の位置にセットし、遠心濾過筒の半径方
向1cm当たりの遠心力勾配を重力加速度換算値で0.5〜10
Gm/sec2の範囲に設定した状態でセラミックススラリー
の含浸度合が有機質発泡体の組織内部で連続的に変化す
る時点まで遠心濾過処理を施し、乾燥後、焼結処理する
ことを特徴とする多孔質セラミックス材料の製造方法。 - 【請求項２】有機質発泡体の目開きを＃６〜40とし、セ
ラミックススラリーの粘度を0.1〜1000ポイズに設定す
る請求項１記載の多孔質セラミックス材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2222040A JP2552194B2 (ja) | 1990-08-23 | 1990-08-23 | 多孔質セラミックス材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2222040A JP2552194B2 (ja) | 1990-08-23 | 1990-08-23 | 多孔質セラミックス材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04104975A JPH04104975A (ja) | 1992-04-07 |
| JP2552194B2 true JP2552194B2 (ja) | 1996-11-06 |
Family
ID=16776145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2222040A Expired - Fee Related JP2552194B2 (ja) | 1990-08-23 | 1990-08-23 | 多孔質セラミックス材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2552194B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105397090B (zh) * | 2015-10-30 | 2018-01-12 | 昆明理工大学 | 一种多孔镍钛/羟基磷灰石复合材料的制备方法 |
| CN106270516B (zh) * | 2016-08-16 | 2017-10-24 | 辽宁工业大学 | 双梯度多孔NiTi/羟基磷灰石复合材料的制备方法 |
| CN112645733B (zh) * | 2021-02-06 | 2022-08-02 | 景德镇陶瓷大学 | 一种含釉的具有梯度孔结构的闭孔泡沫陶瓷及其制备方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS593059A (ja) * | 1982-06-24 | 1984-01-09 | キヤタラ−工業株式会社 | コ−ジエライト製セラミツクフオ−ム製造方法 |
| JPS6144778A (ja) * | 1984-08-03 | 1986-03-04 | 株式会社デンソー | 多孔セラミツク体の製造方法 |
| JPS6342712A (ja) * | 1986-08-11 | 1988-02-23 | Seiko Epson Corp | セラミツクフイルタ−の製造方法 |
-
1990
- 1990-08-23 JP JP2222040A patent/JP2552194B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH04104975A (ja) | 1992-04-07 |
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