JP2544545B2 - ラジアルタイヤ - Google Patents
ラジアルタイヤInfo
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- JP2544545B2 JP2544545B2 JP3173188A JP17318891A JP2544545B2 JP 2544545 B2 JP2544545 B2 JP 2544545B2 JP 3173188 A JP3173188 A JP 3173188A JP 17318891 A JP17318891 A JP 17318891A JP 2544545 B2 JP2544545 B2 JP 2544545B2
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- tire
- tread
- surface point
- distance
- point
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、突起物を乗り越す際の
車両への突き上げを緩和しうるラジアルタイヤに関す
る。
車両への突き上げを緩和しうるラジアルタイヤに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】道路網の整備化、車両の高性能化に伴
い、タイヤにおいても高い操縦安定性能、高速走行性能
が要求されつつあり、近年、ラジアル配列のカーカス外
側を強靭なベルト層でタガ締めした偏平なラジアルタイ
ヤが多用されている。
い、タイヤにおいても高い操縦安定性能、高速走行性能
が要求されつつあり、近年、ラジアル配列のカーカス外
側を強靭なベルト層でタガ締めした偏平なラジアルタイ
ヤが多用されている。
【０００３】なおこれは偏平化により、トレッド面内剛
性の他、タイヤ横剛性を大巾に高めることができ、直進
性能、旋回性能を向上しうるとともに転がり抵抗を減じ
かつ接地巾を拡大しうること等による。
性の他、タイヤ横剛性を大巾に高めることができ、直進
性能、旋回性能を向上しうるとともに転がり抵抗を減じ
かつ接地巾を拡大しうること等による。
【０００４】しかしながらこのような偏平ラジアルタイ
ヤにあっては走行性能を高める反面、偏平化に伴うタイ
ヤ断面高さの低下によって、トレッド内面とリムシート
との近接を招く。
ヤにあっては走行性能を高める反面、偏平化に伴うタイ
ヤ断面高さの低下によって、トレッド内面とリムシート
との近接を招く。
【０００５】その結果、例えば路面上の大なる突起物を
乗り越す際など過大な荷重Ｆがトレッド面に衝撃的に作
用した場合には、タイヤｔが大きくたわみ、図６に示す
ようにトレッド部ａがビード部ｂに密着するいわゆるリ
ムタッチが発生しやすくなる。なおこのリムタッチは、
荷重が直接リムｒに伝達されるため大なる突き上げ力が
車両に作用することとなり、その結果、車両の耐久性を
著しく損ねるなど重大な弊害をもたらす。
乗り越す際など過大な荷重Ｆがトレッド面に衝撃的に作
用した場合には、タイヤｔが大きくたわみ、図６に示す
ようにトレッド部ａがビード部ｂに密着するいわゆるリ
ムタッチが発生しやすくなる。なおこのリムタッチは、
荷重が直接リムｒに伝達されるため大なる突き上げ力が
車両に作用することとなり、その結果、車両の耐久性を
著しく損ねるなど重大な弊害をもたらす。
【０００６】従ってこのようなリムタッチの発生を抑制
するために、従来、例えばカーカスケースを強化した
り、又ビード部からサイドウォール部にかけてゲージ厚
を増大し、タイヤの縦ばね定数を高めることによりタイ
ヤ変形を減ずることが行われている。
するために、従来、例えばカーカスケースを強化した
り、又ビード部からサイドウォール部にかけてゲージ厚
を増大し、タイヤの縦ばね定数を高めることによりタイ
ヤ変形を減ずることが行われている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこのよう
なボリュームの増大による補強手段では、乗心地性を低
下する他、逆にリムタッチに至るたわみ代の低下を招く
こととなり、十分満足のいく効果を達成し難い。
なボリュームの増大による補強手段では、乗心地性を低
下する他、逆にリムタッチに至るたわみ代の低下を招く
こととなり、十分満足のいく効果を達成し難い。
【０００８】なおタイヤ内孔内に、内側タイヤをさらに
設けた二重構造式のものも一部提案されてはいるが、こ
のものでは、タイヤ重量の大巾な増大を招き、燃費性能
を損ねる他、耐久性を低下することとなる。
設けた二重構造式のものも一部提案されてはいるが、こ
のものでは、タイヤ重量の大巾な増大を招き、燃費性能
を損ねる他、耐久性を低下することとなる。
【０００９】従って本発明者はこのような状況に鑑み、
リムタッチの抑制に対して誠意研究を積み重ねた。
リムタッチの抑制に対して誠意研究を積み重ねた。
【００１０】その結果、図７にタイヤのたわみ量Ｋと荷
重Ｆとの関係を示すように、タイヤは、荷重Ｆの上昇と
ともにたわみ量Ｋを増大させ、たわみ量がＫＯに達しリ
ムタッチが発生するまで、荷重−たわみ曲線とｘ軸とで
囲む面積（斜線で示す）に相当する負荷エネルギーＳが
タイヤに蓄積される。従って、このリムタッチに至るま
での負荷エネルギーＳが大なほど衝撃力をより多く吸収
でき、リムタッチの発生の抑制及びリムタッチが発生し
た際の車両への突き上げ力の緩和をより効果的に達成で
き、又そのためには、リムタッチに至るたわみ量ＫＯの
増大と荷重Ｆに対する耐力の向上との双方が必要である
ことを見出し得た。
重Ｆとの関係を示すように、タイヤは、荷重Ｆの上昇と
ともにたわみ量Ｋを増大させ、たわみ量がＫＯに達しリ
ムタッチが発生するまで、荷重−たわみ曲線とｘ軸とで
囲む面積（斜線で示す）に相当する負荷エネルギーＳが
タイヤに蓄積される。従って、このリムタッチに至るま
での負荷エネルギーＳが大なほど衝撃力をより多く吸収
でき、リムタッチの発生の抑制及びリムタッチが発生し
た際の車両への突き上げ力の緩和をより効果的に達成で
き、又そのためには、リムタッチに至るたわみ量ＫＯの
増大と荷重Ｆに対する耐力の向上との双方が必要である
ことを見出し得た。
【００１１】すなわち本発明は、タイヤ外皮の断面形状
を特定することにより耐久性、乗心地性、操縦安定性等
を損ねることなくリムタッチに至る負荷エネルギーを増
大させることができ、前記問題点を解決しうるラジアル
タイヤの提供を目的としている。
を特定することにより耐久性、乗心地性、操縦安定性等
を損ねることなくリムタッチに至る負荷エネルギーを増
大させることができ、前記問題点を解決しうるラジアル
タイヤの提供を目的としている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明のラジアルタイヤは、トレッド部からサイド
ウォール部をへてビード部のビードコアの廻りで折返さ
れるカーカスと、該カーカスの半径方向外側かつトレッ
ド部内方に配されるベルト層とを具えるラジアルタイヤ
であって、正規リムに装着されかつ正規値の内圧が充填
される正規内圧状態のタイヤ子午断面において、前記正
規リムのリムフランジ内面とリムシート面とが交わるビ
ードヒール点Ｐ０をタイヤ半径方向に通る基準線Ｘが前
記トレッド部の外面に交わるトレッド外面点Ｐ１から、
トレッド部の外面のタイヤ赤道点Ｃに至るタイヤ半径方
向の距離ＨＡ、前記トレッド外面点Ｐ１から、前記基準
線Ｘが前記トレッド部の内面に交わるトレッド内面点Ｐ
２に至るタイヤ半径方向の距離ＨＢ、及び前記トレッド
内面点Ｐ２から、前記基準線Ｘが前記ビード部の内面に
交わるビード内面点Ｐ３に至るタイヤ半径方向の距離Ｈ
Ｃの和の距離（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）と、前記距離ＨＡと
距離ＨＣとの和の距離（ＨＡ＋ＨＣ）との比である高さ
比（ＨＡ＋ＨＣ）／（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）を０．８１８
以上、しかも前記サイドウォール部の内面がタイヤ軸方
向外側に最も張出すタイヤ最大巾内面点Ｐ４から前記ビ
ード内面点Ｐ３に至るタイヤ半径方向の距離ＨＤと、前
記最大巾内面点Ｐ４から前記基準線Ｘに至るタイヤ軸方
向の距離ＨＥとの比である膨らみ比ＨＥ／ＨＤを０．５
７５以下としている。
に、本発明のラジアルタイヤは、トレッド部からサイド
ウォール部をへてビード部のビードコアの廻りで折返さ
れるカーカスと、該カーカスの半径方向外側かつトレッ
ド部内方に配されるベルト層とを具えるラジアルタイヤ
であって、正規リムに装着されかつ正規値の内圧が充填
される正規内圧状態のタイヤ子午断面において、前記正
規リムのリムフランジ内面とリムシート面とが交わるビ
ードヒール点Ｐ０をタイヤ半径方向に通る基準線Ｘが前
記トレッド部の外面に交わるトレッド外面点Ｐ１から、
トレッド部の外面のタイヤ赤道点Ｃに至るタイヤ半径方
向の距離ＨＡ、前記トレッド外面点Ｐ１から、前記基準
線Ｘが前記トレッド部の内面に交わるトレッド内面点Ｐ
２に至るタイヤ半径方向の距離ＨＢ、及び前記トレッド
内面点Ｐ２から、前記基準線Ｘが前記ビード部の内面に
交わるビード内面点Ｐ３に至るタイヤ半径方向の距離Ｈ
Ｃの和の距離（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）と、前記距離ＨＡと
距離ＨＣとの和の距離（ＨＡ＋ＨＣ）との比である高さ
比（ＨＡ＋ＨＣ）／（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）を０．８１８
以上、しかも前記サイドウォール部の内面がタイヤ軸方
向外側に最も張出すタイヤ最大巾内面点Ｐ４から前記ビ
ード内面点Ｐ３に至るタイヤ半径方向の距離ＨＤと、前
記最大巾内面点Ｐ４から前記基準線Ｘに至るタイヤ軸方
向の距離ＨＥとの比である膨らみ比ＨＥ／ＨＤを０．５
７５以下としている。
【００１３】
【作用】このように構成する本発明のラジアルタイヤ
は、高さ比（ＨＡ＋ＨＣ）／（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）を従
来タイヤに比して大な０．８１８以上に設定している。
なお従来タイヤでは、高さ比は０．８１０以下を示して
いる。このように高さ比を高めることにより、リムタッ
チに至るタイヤのたわみ代を増大させることが可能とな
る。又膨らみ比ＨＥ／ＨＤを、従来タイヤが０．６０６
以上であるのに対し、本発明では、０．５７５以下と小
に設定する。このことにより前記たわみ代の低下を招く
ことなく、タイヤの縦ばね定数を高めうる。そしてこれ
らの相乗効果によって、図７に一点鎖線で示すように、
タイヤの負荷エネルギーを大巾に向上でき、耐久性、乗
心地性、操縦安定性等を損ねることなく、かつ構成簡易
に耐リムタッチ性を高めうる。
は、高さ比（ＨＡ＋ＨＣ）／（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）を従
来タイヤに比して大な０．８１８以上に設定している。
なお従来タイヤでは、高さ比は０．８１０以下を示して
いる。このように高さ比を高めることにより、リムタッ
チに至るタイヤのたわみ代を増大させることが可能とな
る。又膨らみ比ＨＥ／ＨＤを、従来タイヤが０．６０６
以上であるのに対し、本発明では、０．５７５以下と小
に設定する。このことにより前記たわみ代の低下を招く
ことなく、タイヤの縦ばね定数を高めうる。そしてこれ
らの相乗効果によって、図７に一点鎖線で示すように、
タイヤの負荷エネルギーを大巾に向上でき、耐久性、乗
心地性、操縦安定性等を損ねることなく、かつ構成簡易
に耐リムタッチ性を高めうる。
【００１４】
【実施例】以下本発明の一実施例を図面に基づき説明す
る。図１は、正規リムＲに装着されかつ正規値の内圧が
充填させた正規内圧状態のタイヤの子午断面を示してい
る。
る。図１は、正規リムＲに装着されかつ正規値の内圧が
充填させた正規内圧状態のタイヤの子午断面を示してい
る。
【００１５】図においてラジアルタイヤ１は、トレッド
部２と、その両端からタイヤ半径方向内方にのびるサイ
ドウォール部３と、各サイドウォール部３のタイヤ半径
方向内端に位置しかつビードコア５によって補強された
ビード部４とを具える。
部２と、その両端からタイヤ半径方向内方にのびるサイ
ドウォール部３と、各サイドウォール部３のタイヤ半径
方向内端に位置しかつビードコア５によって補強された
ビード部４とを具える。
【００１６】又該ビード部４、４間には、トレッド部２
からサイドウォール部３をへてビードコア５の廻りをタ
イヤ内側から外側に折返されるカーカス６が架け渡され
るとともに、該カーカス６のタイヤ半径方向外側かつト
レッド部２内方には、ベルト層９が円周方向に巻装され
る。
からサイドウォール部３をへてビードコア５の廻りをタ
イヤ内側から外側に折返されるカーカス６が架け渡され
るとともに、該カーカス６のタイヤ半径方向外側かつト
レッド部２内方には、ベルト層９が円周方向に巻装され
る。
【００１７】なおカーカス６は、本例では、カーカスコ
ードをタイヤ赤道ＣＯに対して７５度以上かつ９０度以
下の角度で配列した内外２枚のカーカスプライ６ａ、６
ｂから形成され、内のカーカスプライ６ａの折返し端は
外のカーカスプライ６ｂの折返し端を覆ってタイヤ最大
巾位置近傍で途切れる。又、カーカス６の本体部６Ａと
折返し部６Ｂとの間には、ビードコア５からタイヤ半径
方向外側に向かって先細状にのびる硬質のビードエーペ
ックスゴム８が配される。
ードをタイヤ赤道ＣＯに対して７５度以上かつ９０度以
下の角度で配列した内外２枚のカーカスプライ６ａ、６
ｂから形成され、内のカーカスプライ６ａの折返し端は
外のカーカスプライ６ｂの折返し端を覆ってタイヤ最大
巾位置近傍で途切れる。又、カーカス６の本体部６Ａと
折返し部６Ｂとの間には、ビードコア５からタイヤ半径
方向外側に向かって先細状にのびる硬質のビードエーペ
ックスゴム８が配される。
【００１８】カーカスコードとしては、ナイロン、ポリ
エステル、レーヨン等の有機繊維コードが好適に使用さ
れ、かつ各カーカスコードはプライ間相互で互いに交差
する向きに配される。なおカーカスコードには要求する
タイヤ性能に応じてスチール等の金属繊維コードも採用
しうる。
エステル、レーヨン等の有機繊維コードが好適に使用さ
れ、かつ各カーカスコードはプライ間相互で互いに交差
する向きに配される。なおカーカスコードには要求する
タイヤ性能に応じてスチール等の金属繊維コードも採用
しうる。
【００１９】又前記ベルト層９は、内外２枚のベルトプ
ライ９ａ、９ｂからなり内のベルトプライ９ａのタイヤ
軸方向のプライ巾は、外のベルトプライ９ｂのプライ巾
より大に設定される。
ライ９ａ、９ｂからなり内のベルトプライ９ａのタイヤ
軸方向のプライ巾は、外のベルトプライ９ｂのプライ巾
より大に設定される。
【００２０】又ベルト層９は、最大のプライ巾、すなわ
ち本例では内のベルトプライ９ａのプライ巾であるベル
ト巾をトレッド巾ＴＷの０．８倍以上とし、このことに
よりトレッド部２のほぼ全巾をタガ効果を有して補強す
るとともに、本例では０．７以下の高い偏平率を有して
タイヤを拘束する。なお偏平率とはタイヤ巾Ｗに対する
タイヤ断面高さの比Ｈ／Ｗで示される。
ち本例では内のベルトプライ９ａのプライ巾であるベル
ト巾をトレッド巾ＴＷの０．８倍以上とし、このことに
よりトレッド部２のほぼ全巾をタガ効果を有して補強す
るとともに、本例では０．７以下の高い偏平率を有して
タイヤを拘束する。なお偏平率とはタイヤ巾Ｗに対する
タイヤ断面高さの比Ｈ／Ｗで示される。
【００２１】又前記ベルトプライ９ａ、９ｂは、タイヤ
赤道ＣＯに対して０以上かつ３０度以下の角度で配列す
るベルトコードを有し、このベルトコードには、スチー
ルコード、芳香族ポリアミドコードなどの高弾性材を用
いている。
赤道ＣＯに対して０以上かつ３０度以下の角度で配列す
るベルトコードを有し、このベルトコードには、スチー
ルコード、芳香族ポリアミドコードなどの高弾性材を用
いている。
【００２２】そして本発明では、前記正規内圧状態にお
けるタイヤ外皮の断面形状を特定している。
けるタイヤ外皮の断面形状を特定している。
【００２３】すなわち、図１に示すように、タイヤ１
に、ビードヒール点ＰＯをタイヤ半径方向に通る垂直な
基準線Ｘを設けたとき、タイヤ赤道点Ｃとトレッド外面
点Ｐ１との間のタイヤ半径方向の距離ＨＡ、該トレッド
外面点Ｐ１とトレッド内面点Ｐ２との間のタイヤ半径方
向の距離ＨＢ、及び該トレッド内面点Ｐ２とビード内面
点Ｐ３との間のタイヤ半径方向の距離ＨＣの総和である
和の距離（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）と、前記距離ＨＡと距離
ＨＣとの和の距離（ＨＡ＋ＨＣ）との比である高さ比
（ＨＡ＋ＨＣ）／（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）を０．８１８以
上としている。
に、ビードヒール点ＰＯをタイヤ半径方向に通る垂直な
基準線Ｘを設けたとき、タイヤ赤道点Ｃとトレッド外面
点Ｐ１との間のタイヤ半径方向の距離ＨＡ、該トレッド
外面点Ｐ１とトレッド内面点Ｐ２との間のタイヤ半径方
向の距離ＨＢ、及び該トレッド内面点Ｐ２とビード内面
点Ｐ３との間のタイヤ半径方向の距離ＨＣの総和である
和の距離（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）と、前記距離ＨＡと距離
ＨＣとの和の距離（ＨＡ＋ＨＣ）との比である高さ比
（ＨＡ＋ＨＣ）／（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）を０．８１８以
上としている。
【００２４】なおビードヒール点ＰＯとはリムＲのリム
フランジＲａ内面とリムシートＲｂ上面とが交わる交点
を意味し、又タイヤ赤道点Ｃは、トレッド部２外面にお
けるタイヤ赤道ＣＯ上の点である。
フランジＲａ内面とリムシートＲｂ上面とが交わる交点
を意味し、又タイヤ赤道点Ｃは、トレッド部２外面にお
けるタイヤ赤道ＣＯ上の点である。
【００２５】又トレッド外面点Ｐ１は前記基準線Ｘがト
レッド部２外面に交わる交点、トレッド内面点Ｐ２は前
記基準線Ｘがトレッド部２内面に交わる交点、又ビード
内面点Ｐ３は前記基準線Ｘがビード部４内面に交わる交
点として夫々定義される。
レッド部２外面に交わる交点、トレッド内面点Ｐ２は前
記基準線Ｘがトレッド部２内面に交わる交点、又ビード
内面点Ｐ３は前記基準線Ｘがビード部４内面に交わる交
点として夫々定義される。
【００２６】ここでタイヤ１は、図２に略示するよう
に、トレッド部２に衝撃荷重Ｆが作用した際、トレッド
部２及びサイドウオール部３がともに変形し、前記トレ
ッド内面点Ｐ2 がビード内面点Ｐ３に接するときリムタ
ッチが発生する。従って、前記ビード内面点Ｐ３はリム
タッチ発生の際の基準の高さ位置を意味し、前記距離Ｈ
Ａはリムタッチに至るまでのトレッド部２のたわみ代、
距離ＨＣはサイドウオール部３のたわみ代、又和の距離
（ＨＡ＋ＨＣ）はタイヤの全たわみ代を示している。従
ってビード内面点Ｐ３からのタイヤ高さである和の距離
（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）に対する和の距離（ＨＡ＋ＨＣ）
の比である高さ比（ＨＡ＋ＨＣ）／（ＨＡ＋ＨＢ＋Ｈ
Ｃ）を０．８１８以上とすることにより、同一サイズに
おけるタイヤのたわみ量を高めることができる。
に、トレッド部２に衝撃荷重Ｆが作用した際、トレッド
部２及びサイドウオール部３がともに変形し、前記トレ
ッド内面点Ｐ2 がビード内面点Ｐ３に接するときリムタ
ッチが発生する。従って、前記ビード内面点Ｐ３はリム
タッチ発生の際の基準の高さ位置を意味し、前記距離Ｈ
Ａはリムタッチに至るまでのトレッド部２のたわみ代、
距離ＨＣはサイドウオール部３のたわみ代、又和の距離
（ＨＡ＋ＨＣ）はタイヤの全たわみ代を示している。従
ってビード内面点Ｐ３からのタイヤ高さである和の距離
（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）に対する和の距離（ＨＡ＋ＨＣ）
の比である高さ比（ＨＡ＋ＨＣ）／（ＨＡ＋ＨＢ＋Ｈ
Ｃ）を０．８１８以上とすることにより、同一サイズに
おけるタイヤのたわみ量を高めることができる。
【００２７】なお、図３ａにタイヤサイズが１８５／６
０Ｒ１４のときの前記高さ比とたわみ量との関係が示さ
れており、本発明のタイヤのたわみ指数が０．６９以上
であるのに比して、従来タイヤのたわみ指数は０．６７
以下と低く、従来タイヤでは、比較的早期にリムタッチ
が発生するのがわかる。
０Ｒ１４のときの前記高さ比とたわみ量との関係が示さ
れており、本発明のタイヤのたわみ指数が０．６９以上
であるのに比して、従来タイヤのたわみ指数は０．６７
以下と低く、従来タイヤでは、比較的早期にリムタッチ
が発生するのがわかる。
【００２８】又本発明では、さらにサイドウオール部３
内面がタイヤ軸方向外側に最も張り出すタイヤ最大巾内
面点Ｐ４からビード内面点Ｐ３に至るタイヤ半径方向の
距離ＨＤと、前記タイヤ最大巾内面点Ｐ４から前記基準
線Ｘに至るタイヤ軸方向の距離ＨＥとの比である膨らみ
比ＨＥ／ＨＤを０．５７５以下としている。
内面がタイヤ軸方向外側に最も張り出すタイヤ最大巾内
面点Ｐ４からビード内面点Ｐ３に至るタイヤ半径方向の
距離ＨＤと、前記タイヤ最大巾内面点Ｐ４から前記基準
線Ｘに至るタイヤ軸方向の距離ＨＥとの比である膨らみ
比ＨＥ／ＨＤを０．５７５以下としている。
【００２９】この膨らみ比ＨＥ／ＨＤを０．５７５以下
とすることによりサイドウォール部３下方域からビード
部４に至る下部分Ｑの基準線Ｘからの開き角度を減じる
ことができる。又この開き角度の低減は、図４に示すよ
うに、該下部分Ｑが有する軸力ｆのうちタイヤ半径方向
成分の分力ｆｘを増大させることとなり、タイヤの継ば
ね定数を高め、衝撃荷重Ｆに対する耐力を向上しうる。
とすることによりサイドウォール部３下方域からビード
部４に至る下部分Ｑの基準線Ｘからの開き角度を減じる
ことができる。又この開き角度の低減は、図４に示すよ
うに、該下部分Ｑが有する軸力ｆのうちタイヤ半径方向
成分の分力ｆｘを増大させることとなり、タイヤの継ば
ね定数を高め、衝撃荷重Ｆに対する耐力を向上しうる。
【００３０】なお図３ｂにタイヤサイズが１８５／６０
Ｒ１４の時の前記膨らみ比と縦ばね定数との関係が示さ
れており、本発明のタイヤの縦ばね定数指数が２．２５
以上であるのに対して、従来タイヤの縦ばね定数指数が
２．１４以下と低く、従来タイヤは低荷重において容易
に変形することが示されている。
Ｒ１４の時の前記膨らみ比と縦ばね定数との関係が示さ
れており、本発明のタイヤの縦ばね定数指数が２．２５
以上であるのに対して、従来タイヤの縦ばね定数指数が
２．１４以下と低く、従来タイヤは低荷重において容易
に変形することが示されている。
【００３１】このように本発明は、耐力の向上とたわみ
量の増加とをタイヤ断面形状の特定によって夫々独立し
て達成しうるため、図７に一点鎖線で示すように、タイ
ヤが蓄積かつ吸収しうる負荷エネルギーを大巾に増大で
き、耐リムタッチ性並びにリムタッチ発生時における車
両への突上げ力の緩和効果を向上しうる。
量の増加とをタイヤ断面形状の特定によって夫々独立し
て達成しうるため、図７に一点鎖線で示すように、タイ
ヤが蓄積かつ吸収しうる負荷エネルギーを大巾に増大で
き、耐リムタッチ性並びにリムタッチ発生時における車
両への突上げ力の緩和効果を向上しうる。
【００３２】なお前記高さ比（ＨＡ＋ＨＣ）／（ＨＡ＋
ＨＢ＋ＨＣ）は、０．８３以下に設定することが好まし
く、該高さ比が０．８３より大の時トレッド部２の厚さ
が過少となり、トレッド耐久性、摩耗寿命及び走行安定
性を低下する。又膨らみ比ＨＥ／ＨＤは、０．５６以上
とすることが好ましく、該膨らみ比が０．５６より小の
時乗心地性を損ねる他、タイヤ横剛性の低下を招く。
ＨＢ＋ＨＣ）は、０．８３以下に設定することが好まし
く、該高さ比が０．８３より大の時トレッド部２の厚さ
が過少となり、トレッド耐久性、摩耗寿命及び走行安定
性を低下する。又膨らみ比ＨＥ／ＨＤは、０．５６以上
とすることが好ましく、該膨らみ比が０．５６より小の
時乗心地性を損ねる他、タイヤ横剛性の低下を招く。
【００３３】又タイヤにおいては、その使用内圧を高め
ることにより縦ばね定数を高めうることが知られてお
り、従って本発明のタイヤをＪＩＳで定められた正規値
の１．１５倍の内圧で使用することが好ましく、このこ
とにより乗心地性を維持しつつより高い耐リムタッチ性
を発揮しうる。
ることにより縦ばね定数を高めうることが知られてお
り、従って本発明のタイヤをＪＩＳで定められた正規値
の１．１５倍の内圧で使用することが好ましく、このこ
とにより乗心地性を維持しつつより高い耐リムタッチ性
を発揮しうる。
【００３４】さらに本発明においては、正規荷重を負荷
した時の接地外縁ｅの外側のショルダ域１０を、該接地
外縁ｅと、前記トレッド外面点Ｐ１と、前記トレッド内
面点Ｐ２からタイヤ軸方向にのびるタイヤ軸方向線Ｌが
サイドウォール部３外面と交わるサイドウォール外面点
Ｐ５とを通る単一の円弧で形成し、かつ該円弧の曲率半
径ＲＲを接地巾ｗ１の０．２２倍以上とすることが好ま
しい。
した時の接地外縁ｅの外側のショルダ域１０を、該接地
外縁ｅと、前記トレッド外面点Ｐ１と、前記トレッド内
面点Ｐ２からタイヤ軸方向にのびるタイヤ軸方向線Ｌが
サイドウォール部３外面と交わるサイドウォール外面点
Ｐ５とを通る単一の円弧で形成し、かつ該円弧の曲率半
径ＲＲを接地巾ｗ１の０．２２倍以上とすることが好ま
しい。
【００３５】本発明者の実験によるとこのようなラウン
ド状のショルダ域１０を有するタイヤでは、正規荷重を
こえた荷重の増加に伴い、接地巾が増大し、図５に示す
ごとく、荷重−撓み曲線において、その傾がしだいに増
加することが判明した。すなわち縦ばね定数がたわみ量
の増加とともに増し、負荷エネルギをさらに増大しう
る。 （具体例）図１に示すタイヤ構造をなすタイヤサイズが
１８５／６０Ｒ１４のタイヤを表１の仕様に基づき試作
するとともに、該タイヤの耐久性及びリムタッチに至る
負荷エネルギを従来品及び比較例品と比較した。
ド状のショルダ域１０を有するタイヤでは、正規荷重を
こえた荷重の増加に伴い、接地巾が増大し、図５に示す
ごとく、荷重−撓み曲線において、その傾がしだいに増
加することが判明した。すなわち縦ばね定数がたわみ量
の増加とともに増し、負荷エネルギをさらに増大しう
る。 （具体例）図１に示すタイヤ構造をなすタイヤサイズが
１８５／６０Ｒ１４のタイヤを表１の仕様に基づき試作
するとともに、該タイヤの耐久性及びリムタッチに至る
負荷エネルギを従来品及び比較例品と比較した。
【００３６】
【表１】
【００３７】なお負荷エネルギは、サイズ５．５Ｊ×１
４のリムＲに装着しかつ２．０ｋｓｃの内圧を充填した
時の値を従来タイヤを１００とした指数で表している。
又ころがり抵抗性は、該タイヤに３５０kgの荷重を負荷
しかつドラム上で一定速度８０km／ｈで転動させた時の
ころがり抵抗性を従来タイヤを１００とした指数で示し
ている。
４のリムＲに装着しかつ２．０ｋｓｃの内圧を充填した
時の値を従来タイヤを１００とした指数で表している。
又ころがり抵抗性は、該タイヤに３５０kgの荷重を負荷
しかつドラム上で一定速度８０km／ｈで転動させた時の
ころがり抵抗性を従来タイヤを１００とした指数で示し
ている。
【００３８】
【発明の効果】叙上のごとく本発明のラジアルタイヤは
構成するため、耐久性、乗心地性、操縦安定性等を損ね
ることなくタイヤの耐リムタッチ性を大巾に向上しう
る。
構成するため、耐久性、乗心地性、操縦安定性等を損ね
ることなくタイヤの耐リムタッチ性を大巾に向上しう
る。
【図１】本発明の一実施例を示すタイヤの子午断面図で
ある。
ある。
【図２】タイヤのたわみ状態を示す略断面図である。
【図３】(a)は高さ比と撓み量との関係を示す線図であ
り、 (b)は膨らみ比と縦ばね定数との関係を示す線図で
ある。
り、 (b)は膨らみ比と縦ばね定数との関係を示す線図で
ある。
【図４】膨らみ比の作用を説明する略線図である。
【図５】ラウンドショルダを有するタイヤの荷重−撓み
曲線を示す線図である。
曲線を示す線図である。
【図６】リムタッチを説明するタイヤの略断面図であ
る。
る。
【図７】リムタッチに至るまでのタイヤの荷重−たわみ
曲線を示す線図である。
曲線を示す線図である。
２ トレッド部 ３ サイドウォール部 ４ ビード部 ５ ビードコア ６ カーカス ９ ベルト層 １０ ショルダー部 Ｒ 正規リム Ｒａ リムフランジ Ｒｂ リムシート
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−199102（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−12903（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−88304（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−40406（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−48204（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−161603（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−9007（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−309805（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−8102（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−79404（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−114501（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−154402（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−202502（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−47203（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】トレッド部からサイドウォール部をへてビ
ード部のビードコアの廻りで折返されるカーカスと、該
カーカスの半径方向外側かつトレッド部内方に配される
ベルト層とを具えるラジアルタイヤであって、正規リム
に装着されかつ正規値の内圧が充填される正規内圧状態
のタイヤ子午断面において、前記正規リムのリムフラン
ジ内面とリムシート面とが交わるビードヒール点Ｐ０を
タイヤ半径方向に通る基準線Ｘが前記トレッド部の外面
に交わるトレッド外面点Ｐ１から、トレッド部の外面の
タイヤ赤道点Ｃに至るタイヤ半径方向の距離ＨＡ、前記
トレッド外面点Ｐ１から、前記基準線Ｘが前記トレッド
部の内面に交わるトレッド内面点Ｐ２に至るタイヤ半径
方向の距離ＨＢ、及び前記トレッド内面点Ｐ２から、前
記基準線Ｘが前記ビード部の内面に交わるビード内面点
Ｐ３に至るタイヤ半径方向の距離ＨＣの和の距離（ＨＡ
＋ＨＢ＋ＨＣ）と、前記距離ＨＡと距離ＨＣとの和の距
離（ＨＡ＋ＨＣ）との比である高さ比（ＨＡ＋ＨＣ）／
（ＨＡ＋ＨＢ＋ＨＣ）を０．８１８以上、しかも前記サ
イドウォール部の内面がタイヤ軸方向外側に最も張出す
タイヤ最大巾内面点Ｐ４から前記ビード内面点Ｐ３に至
るタイヤ半径方向の距離ＨＤと、前記最大巾内面点Ｐ４
から前記基準線Ｘに至るタイヤ軸方向の距離ＨＥとの比
である膨らみ比ＨＥ／ＨＤを０．５７５以下としたラジ
アルタイヤ。 - 【請求項２】前記内圧は、使用状態においては前記正規
値の１．１５倍が充填されることを特徴とするラジアル
タイヤ。 - 【請求項３】前記正規内圧状態かつ正規荷重を負荷した
ときの接地外縁ｅの外側のショルダ部を、前記接地外縁
ｅと、前記トレッド外面点Ｐ１と、前記トレッド内面点
Ｐ２からタイヤ軸方向にのびるタイヤ軸方向線Ｌが前記
サイドウォール部の外面と交わるサイドウォール外面点
Ｐ５とを通る円弧で形成するとともに、該円弧の曲率半
径ＲＲを、前記接地外縁ｅ、ｅ間のタイヤ軸方向距離で
ある接地巾ｗ１の０．２２倍以上したことを特徴とする
請求項１及び２記載のラジアルタイヤ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3173188A JP2544545B2 (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | ラジアルタイヤ |
| DE69204576T DE69204576T2 (de) | 1991-06-17 | 1992-06-15 | Radialluftreifen. |
| US07/898,540 US5388626A (en) | 1991-06-17 | 1992-06-15 | Radial tire |
| EP92305466A EP0519662B1 (en) | 1991-06-17 | 1992-06-15 | Radial tyre |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3173188A JP2544545B2 (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | ラジアルタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0616007A JPH0616007A (ja) | 1994-01-25 |
| JP2544545B2 true JP2544545B2 (ja) | 1996-10-16 |
Family
ID=15955727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3173188A Expired - Lifetime JP2544545B2 (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | ラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2544545B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11002025B2 (en) | 2018-05-09 | 2021-05-11 | Raimondi S.P.A. | Leveling spacer device |
-
1991
- 1991-06-17 JP JP3173188A patent/JP2544545B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11002025B2 (en) | 2018-05-09 | 2021-05-11 | Raimondi S.P.A. | Leveling spacer device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0616007A (ja) | 1994-01-25 |
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