JP2540283B2 - 超塑性２相ステンレス鋼 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、超塑性２相ステンレ
ス鋼に関し、特に比較的低温度域での成形加工であって
も変形抵抗が小さくかつ伸び特性に極めて優れ、しかも
製造性に優れる超塑性２相ステンレス鋼についての提案
である。

【０００２】

【従来の技術】従来、超塑性を発現するステンレス鋼と
しては、SUS329 J2L等に代表される、耐孔食２相ステン
レス鋼がよく知られている。このステンレス鋼は、本
来、海水中などの使用環境下における耐食性ならびに耐
酸化性の向上を意図して設計された材料であった。

【０００３】ところで、超塑性材料には、微細化超塑性
材と変態超塑性材とがあり、現在のところ前者が圧倒的
に多数を占めることは良く知られている。かかる微細化
超塑性材は、母相と第２相とが互いに粒成長を抑制する
作用を及ぼし合うことで、高温変形中に微細再結晶粒を
維持し、このことによって、良好な超塑性特性を発現す
るものと考えられている。そして、上記SUS329 J2Lは、
オーステナイトおよびフェライトの２相組織からなり、
これら２相の働きによって、超塑性を比較的容易に発現
するのである。

【０００４】このSUS329 J2L系２相ステンレス鋼を、超
塑性が要求される用途、例えば、ジェット旅客機のシン
クや流し台，ゴルフクラブヘッドのような、複雑形状を
有する一体成形加工品などに供する場合、1000℃以上の
温度で成形することが必要である。なぜなら、これより
も低温で成形すると、変形に際して、硬質の金属間化合
物であるσ相が析出し、このσ相の析出によるσ／α，
σ／γの粒界は、α／γ，α／α，γ／γの粒界に比べ
てすべりにくいので、変形に要する流動応力の上昇を招
くからである。したがって、２相ステンレス鋼を超塑性
材料として利用するには、σ相が析出しない温度域での
成形が必要となるのである。

【０００５】以上説明したように、従来の超塑性２相ス
テンレス鋼は、その加工温度が1000℃程度と極めて高い
ため、長時間を要する超塑性加工では、材料そのものに
ある程度の耐酸化性が要求される。なぜなら、２相ステ
ンレス鋼の場合、耐酸化性が悪いと、例えば材料の変形
に伴い、この材料内部にまで酸化が進行しやすくなり、
ボイドの発生や材料の破断の原因となり得るからであ
る。このような理由から、２相ステンレス鋼について、
より低い温度域，例えばTi合金超塑性材料で一般的な温
度域である,900℃程度において、超塑性が発現するもの
が求められていた。というのは、低温で超塑性を発現さ
せることができれば、高温での成形加工条件が緩和さ
れ、より安定した成形加工を実現できる上、その設備設
計を容易かつ安価に実施し得ることから、加工コストの
削減や成形サイクルの向上に役立つからである。

【０００６】これに対し従来、1000℃以下の温度におい
ても十分な加工性を有する２相ステンレス鋼について、
既に種々の提案がなされている。例えば、特公昭59−14
099号公報には、熱間加工性に加え、耐局部腐食性を向
上させた２相ステンレス鋼が開示されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上掲の
各従来技術に示された２相ステンレス鋼、あるいはSUS3
29 J2Lに規定された２相ステンレス鋼は、主として耐食
性に主眼がおかれており、超塑性の発現とその向上を目
的として設計されたものではない。

【０００８】そこで、この発明の目的は、超塑性の向上
を主目的とし、ステンレス鋼本来の特性である耐食性を
維持しつつ、従来に比べてより低い温度域で優れた超塑
性（変形抵抗が小さくかつ伸び特性に優れる）を発現さ
せることができると共に、製造性（ノズル詰まり防止特
性）に優れる超塑性２相ステンレス鋼を開発することに
ある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】さて、900 ℃程度の低い
温度域で優れた超塑性を発現させるようにするには、そ
の低温度域で、変形に必要な応力，すなわち流動応力が
低く、歪速度感受性指数，すなわちｍ値が高く、しかも
σ相が析出しない材料であることが望まれる。

【００１０】そこで、発明者らはまず、流動応力の改善
に向け種々の合金成分について鋭意検討した。その結
果、Moの適量添加が超塑性の向上に有効であることが判
った。以下にこのことを詳しく説明する。一般に、Moと
いうのは、耐食性の向上に寄与する元素であり、一方
で、２相ステンレス鋼の流動応力（超塑性変形における
変形抵抗）を著しく上昇させる作用（弊害）がある。し
かも、この作用（弊害）は、900 ℃程度の低い温度域で
著しい。さらにこのMoは、σ相の析出を促進する作用も
あることから、このMoを多く添加した材料では、900 ℃
程度の低い温度域での超塑性加工が極めて困難である。
一方、このMoを添加しない材料では、長時間に亘っての
超塑性加工を施す場合に、酸化による材料の破断等が生
じやすくなる。ところで、発明者らの研究によると、Mo
の適量添加により、上記弊害を克服することができるこ
とが判った。すなわち、２相ステンレス鋼へのこのMoの
適量添加は、耐酸化性を向上させると共に、優れた超塑
性を示す材料の開発に有効であるという事実を知見し
た。

【００１１】また発明者らは、超塑性２相ステンレス鋼
の耐酸化性の向上に寄与する他の元素として、希土類元
素（以下、単に「ＲＥＭ」で略記する。）に着目した。
このＲＥＭの添加による耐酸化性の向上に関する研究
は、数多く報告されているが（日本金属学会会報 vol.1
8, p192, 1979 等が参照される）、主としてフェライト
系の鉄鋼材料に関するものであり、２相ステンレス鋼に
ついてはほとんど例がない。なぜなら、ＲＥＭの耐酸化
性効果が一般に酸化スケールの密着性を改善する点にあ
ることから、熱膨張差の大きいα相とγ相が共存する２
相ステンレス鋼では、繰り返し酸化などの試験によって
は前記効果が実質認められないためと考えられる。この
点、発明者らが行った超塑性伸びの実験は、材料が一定
温度に保持されて実施されるので、２相ステンレス鋼に
おいてもＲＥＭの添加効果が顕著に現れ、その結果、材
料の耐酸化性が大幅に向上し、優れた超塑性を示す材料
が得られることが判った。

【００１２】ところが、このＲＥＭの添加は、超塑性を
大幅に向上させるものの、実際の製造では、連続鋳造機
での鋳込み時に、鋳造ノズルが閉塞して、製造性の低下
を招くという問題を生じた。これに対し発明者らは、こ
のＲＥＭ添加に伴うノズル詰まりを防止するためにＡｌ
に着目した。すなわち、発明者らの実験によれば、ＲＥ
Ｍを添加する場合は、Ａｌを積極的に添加することで、
これらの相互補完作用により、連続鋳造機での鋳込み時
の鋳造ノズル閉塞を有効に防止することができる。さら
に、Ａｌの好適範囲での添加により、ｍ値や流動応力な
どにも悪い影響を与えることなく、耐酸化性向上ととも
に超塑性伸び特性をも同時に向上させることができるこ
とが判った。

【００１３】発明者らは、さらに、歪速度感受性指数ｍ
値の改善に向け、２相ステンレス鋼の超塑性変形におい
て最も重要な役割を果たしていると考えられる，α／γ
粒界の影響を調べるために、幅広いα／γ比の組成の２
相ステンレス鋼について実験を行った。その結果、α／
γ比と超塑性特性の一つであるｍ値との間に強い相関が
あることを見出した。なお、上記α／γ比は〔Cr_eq−Ni
_eq〕で示すことができるが、この値を好適範囲にしたと
き、高いｍ値が得られることが判った。

【００１４】このような知見に基づき、種々の合金成分
について検討した結果、発明者らは、従来に比べて低温
で優れた超塑性特性を有し、σ相の析出がなく、しかも
実用的な耐食性を有し、さらに、製造性（ノズル詰まり
防止特性）に優れる超塑性２相ステンレス鋼を開発し
た。

【００１５】すなわち、この発明は、 Ｃ：0.05wt％以下、Si：1.5 wt％以下、Mn：3.0 wt
％以下、Cr：17.0〜26.0wt％、Ni：3.0 〜10.0wt％、C
u： 0.1〜 1.0wt％、Al： 0.1〜2.0 wt％、Ｎ：0.08〜
0.20wt％、Ｓ：0.002 wt％以下及びMo：0.1 〜2.0 wt％
を含み、残部はFe及び不可避的不純物からなる超塑性２
相ステンレス鋼、 Ｃ：0.05wt％以下、Si：1.5 wt％以下、Mn：3.0 wt
％以下、Cr：17.0〜26.0wt％、Ni：3.0 〜10.0wt％、C
u： 0.1〜 1.0wt％、Al： 0.1〜2.0 wt％、Ｎ：0.08〜
0.20wt％、Ｓ：0.002 wt％以下および REM： 0.005〜0.
05wt％を含み、残部はFe及び不可避的不純物からなる超
塑性２相ステンレス鋼、 Ｃ：0.05wt％以下、Si：1.5 wt％以下、Mn：3.0 wt
％以下、Cr：17.0〜26.0wt％、Ni：3.0 〜10.0wt％、C
u： 0.1〜 1.0wt％、Al： 0.1〜2.0 wt％、Ｎ：0.08〜
0.20wt％、Ｓ：0.002 wt％以下、Mo：0.1 〜2.0 wt％及
び REM： 0.005〜0.05wt％ を含有し、残部はFe及び不可
避的不純物からなる超塑性２相ステンレス鋼、である。
ここで、上記, , の各発明は、Cr，Ni，Mo，Si，
Ｃ，Mn，Cu，Ｎの各含有量は、下記式(1) で定義される
Cr_eqと下記式(2) で定義されるNi_eqとの差（Cr_eq−N
i_eq）が、12.0〜17.0を満足する範囲に規制されてい
る。 記 Cr_eq＝Cr＋Mo＋1.5Si …(1) Ni_eq＝Ni＋30Ｃ＋0.5Mn ＋0.5Cu ＋20Ｎ …(2)

【００１６】

【作用】以下、この発明に従う２相ステンレス鋼におけ
る、各合金成分の含有量を前記の範囲に限定した理由に
ついて説明する。 Ｃ：0.05wt％以下 Ｃは、その含有量が0.05wt％を超えると、粒界腐食感受
性が増大し、耐孔食性が劣化するとともに、炭化物の析
出により熱間加工性が低下する。しかも、冷間圧延に際
して硬化を来すため、その後の加工等を困難にする。従
って、Ｃは、0.05wt％を上限とする。

【００１７】Si：1.5 wt％以下 Siは、金属間化合物であるσ相の構成元素であり、この
Si量が増えるにしたがってσ相が析出する速度が速くな
り、析出温度の上昇が見られる。そこで、このSiの作用
によって900 ℃前後でもσ相が析出しない用にするため
に、このSiは、1.5 wt％以下とする必要がある。

【００１８】Mn：3.0 wt％以下 Mnは、溶解，精錬時に脱酸元素として作用すると共に、
Ｓと化合して硫黄化物を精製し、熱間脆性の発生を防止
するのに有効な元素であるが、3.0 wt％を超えると耐酸
化性が劣化させる。従って、このMnは、3.0 wt％以下と
する必要がある。

【００１９】Cr：17.0〜26.0wt％ Crは、フェライト形成元素であり、かつσ相構成元素で
もある。このCrの含有量が26.0wt％を超えると、σ相の
析出が顕著となり、σ相の析出を促進するSiなどの元素
を少なくしても900 ℃前後でσ相の析出が生じる結果、
熱間加工性およびα相形成温度域における超塑性を劣化
するため、上限を26.0wt％とする。一方、Cr含有量が1
7.0wt％未満では、下記Niと同様に、オーステナイト量
が増大するために、α相によるγ粒成長の抑制効果が消
失し、超塑性能の劣化をまねくと共に、鋼の耐酸化性が
低下し、超塑性成形における高温長時間保持による材料
の酸化が著しく、良好な伸びを得ることができないた
め、下限を17.0wt％とする。

【００２０】Ni：3.0 〜10.0wt％ Niは、オーステナイト形成元素であり、3.0 wt％未満に
なると、他のフェライト形成元素やオーステナイト形成
元素によって調整しても、γ（オーステナイト）相の比
率が30wt％以下となり、超塑性変形中にα（フェライ
ト）相の粒成長を抑制するという効果が低下し、超塑性
特性の劣化を招くため、下限を3.0 wt％とする。一方、
10wt％を超えると、逆にγ相の比率が高くなり、γ相の
粒成長速度が増大して材料の高温での流動応力の上昇を
招くため、上限を10.0wt％とする。

【００２１】Mo： 0.1〜 2.0wt％ Moは、加工後における耐孔食性や耐隙間腐食性などの耐
食性の向上に寄与する元素であり、かつ固溶強化元素で
もある。そのため、Mo含有量が 2.0wt％を超えると、超
塑性変形における変形抵抗が著しく上昇し、一方、Mo含
有量が 0.1wt％未満では、長時間の超塑性加工における
材料の酸化が著しくなり、材料の破断等を招きやすくな
る。そのため、大きな超塑性伸びを要求されるような用
途においては、このMo含有量を 0.1〜 2.0wt％とする。

【００２２】Cu： 0.1〜 1.0wt％ Cuは、加工後における耐孔食性や耐隙間腐食性などの耐
食性の向上に寄与する元素であるが、多く添加しすぎる
と熱間加工性を劣化させる。そのため、 1.0wt％を上限
とし、耐食性改善の効果が現れ始める 0.1wt％を下限と
する。

【００２３】Al： 0.1〜 2.0wt％ Alは、連続鋳造機での鋳込み時の鋳造ノズルの詰まりを
防止するのに有効な元素である。この作用のためには、
Alは0.1 wt％以上の添加を必要とする。一方、2.0wt％
を超えて添加すると、AlＮの形成に起因すると思われる
ｍ値の低下や流動応力の上昇が認められ、超塑性特性上
好ましくないので、上限を 2.0wt％とする。

【００２４】Ｎ：0.08〜0.20wt％ Ｎは、Ｃと同様にオーステナイト形成元素であり、その
ためＮ含有量は、他のフェライト形成元素との兼ね合い
のもとで組織バランスから定める必要がある。また、こ
のＮは、耐孔食性を向上させるという効果もある。従っ
て、このＮは0.08wt％を下限とす。一方、Ｎ含有量が0.
20wt％を超えると熱間加工性が極めて悪くなるため、0.
08〜0.20wt％の範囲に限定する。

【００２５】Ｓ：0.002 wt％以下 Ｓは、粒界に偏析して２相ステンレス鋼の熱間加工性を
著しく劣化させることが知られている。そのため、実用
上、0.002 wt％以下に抑えて、熱間加工性を確保するこ
とが好ましい。

【００２６】ＲＥＭ： 0.005〜0.05wt％ ＲＥＭは、超塑性加工において、耐酸化性の向上に寄与
する元素であるが、0.05wt％を超えて添加すると、表面
疵の原因となったり、非金属介在物となって鋼中に残留
して耐食性劣化の原因となる。そのため、0.05wt％を上
限とし、耐酸化性改善の効果が現れ始める 0.005wt％を
下限とする。

【００２７】次に、αおよびγ相の比について説明す
る。さて、「Progress in MaterialsScience 」 (Vol.3
3(1989) p.169) によれば、微細化超塑性材の特徴とし
て、その構成する２相によるZener 効果により、超塑性
変形の途中において、互いに粒成長を抑制し合って、微
細再結晶粒の維持を通じ、粒界面積を減少させずに、粒
界すべりを活発化する点が挙げられる。そして、異相の
粒成長を抑制するには、２相の組織比率を50：50にする
のが望ましいことにも言及しているが、これは、２相の
強度レベルが同等か、またはそれに近いことが前提とな
る。しかし、超塑性変形下のαおよびγ各相間では、γ
相の強度が高くなっているため、変形抵抗の減少を考慮
したとき、硬質母相より軟質母相とすることの方が有利
となる。従って、αおよびγ相の比は、軟質のα相を高
くすることが、必要と言える。

【００２８】そこで、αおよびγ相の比の指標である、
上述した式(1) および(2) で定義されるCr_eqおよびNi_eq
との差〔Cr_eq−Ni_eq〕を12.0〜17.0を満足する範囲に規
制することとした。すなわち、〔Cr_eq−Ni_eq〕を12.0以
上とすることによって、母相を軟質化することができ、
一方〔Cr_eq−Ni_eq〕が17.0以下であれば、異相の粒成長
抑制効果を阻害することはない。

【００２９】上述したように、この発明の超塑性２相ス
テンレス鋼において、超塑性の発現温度をより低温化す
るには、αおよびγ相とは材料特性の異なるσ相の形成
を抑制することが肝要であり、その構成元素であるMoを
極めて少量に規制するか、または添加しないことが有利
である。

【００３０】また、変形抵抗の減少は、粒界すべりを分
担する応力が低下すれば良いから、各種固溶強化元素の
抑制または除去と軟質母相を実現すればよく、超塑性を
向上させることが、変形抵抗の減少に寄与する。

【００３１】さらに、高温における耐酸化性を改善する
ことは、間接的に伸び特性を向上させるのに役立ち、そ
のためには、ＲＥＭの添加が有利である。しかし、この
ＲＥＭの添加はノズル詰まりを招いて製造性を害するの
で、この解決のためには、Ａｌの添加が必要である。

【００３２】なお、この発明において、ステンレス鋼本
来の特性である耐食性を維持させるには、MoやCu, Ｎな
どの耐食性に寄与する元素を、超塑性特性を劣化させな
い範囲内において適宜に添加することができる。

【００３３】

【実施例】表１に示す成分組成を有する10kgの２相ステ
ンレス鋼を、大気雰囲気下で高周波炉にて誘導溶解した
後、10kgの金型に鋳造し、次いで1150〜1200℃の温度域
で８mmの厚さに熱間鍛造し、疵とりをした後1000〜1200
℃の温度域で溶体化処理を施して、脱スケール処理を
し、その後、圧下率84％の冷間圧延を施して、1.6mmの
板厚の試験片を作製した。なお、試験片形状は、平行部
長さが10mm、幅５mmである。

【００３４】このようにして得られた試験片は、900 ℃
に加熱してから、この温度に約70分間保持したのち、引
張試験に供した。この引張試験には、通常のクロスヘッ
ド速度が一定の一軸引張試験法ではなく、高温強度試験
法の一つとして行われている、ステップ・ストレイン・
レイト法を採用した。これは、当初、極低速のクロスヘ
ッド速度（0.005 mm／min ）で引張を開始して、応力ピ
ークを迎えた後に、クロスヘッド速度を順次に上昇させ
て行き、各クロスヘッド速度での応力ピークを求め、こ
の操作を20mm／min まで続けることによって、変形抵抗
（流動応力）および歪速度感受性指数（ｍ値）などを求
めることができる試験法である。

【００３５】なお、超塑性についての明確な定義はない
が、これまでのところ、伸びが200％以上および上記ｍ
値が0.3 以上となるときに、超塑性を示すと判断して良
いとされている。従って、超塑性は変形抵抗、歪速度感
受性指数ｍおよび伸びの３指標をもって評価した。その
結果を表１に示す。なお、伸びについては、発明鋼およ
び比較鋼共に測定範囲以上の値を示したので、表１での
記載を省略する。表１に示す結果から明らかなように、
発明鋼は、変形抵抗が 900℃で 25MPa以下、ｍ値が0.75
超であるのに対し、比較鋼は変形抵抗が 900℃で 24MPa
以上と高く、ｍ値が 0.7未満と低く、発明鋼の方が優れ
た超塑性能を示すことが判る。

【００３６】

【表１】

【００３７】発明鋼について、〔Cr_eq−Ni_eq〕を指標と
して整理した結果を図１に示す。すなわち、図１は、歪
速度が2.0 ×10^-4ｓ^-1のときの歪速度感受性指数（ｍ
値）と、発明鋼および比較鋼の〔Cr_eq−Ni_eq〕との関係
を示したもので、ｍ値は〔Cr_eq−Ni_eq〕が12.0〜17.0の
範囲で高くなり、その範囲で良好な超塑性特性が得られ
ることが判る。なお、●印は、発明鋼を示し、○印は、
比較鋼を示す。

【００３８】次に、工業生産規模での実験を行い、超塑
性２相ステンレス鋼の製造性（歩留り）を評価した。こ
の実験に供した材料は、表２に示す成分組成からなる２
相ステンレス鋼をアーク式電気炉にて約20ton 溶解し、
VOD(Vacuum-Oxygen-Decarburisation)にて精錬した後、
CC（連続鋳造機）にて150 mm^t ×1040mm^w ×12mm^l のス
ラブとしたものである。なお、タンディシュからモール
ドに注湯する浸漬ノズルは、内径55mmφのアルミナグラ
ファイト製Arガス吹きノズルを用いた。その結果を表２
に示す。ここで示す歩留りとは、タンディシュ内にある
溶湯重量に対して得られたCCスラブの重量比を計算した
値である。この表２に示す結果から明らかなように、発
明鋼の方が優れた歩留りを示し、Ａｌの適量添加により
超塑性２相ステンレス鋼をノズル詰まりを招くことなく
鋳造することができる。

【００３９】

【表２】

【００４０】

【発明の効果】以上説明したようにこの発明の超塑性２
相ステンレス鋼は、900 ℃前後でのσ相の析出がなく、
しかも流動応力（変形に必要な応力）が低く、高いｍ値
（歪速度感受性指数）有する材料であるので、900 ℃前
後の低い温度域での超塑性加工を実現し得る。しかも、
連続鋳造におけるノズル詰まりを生じないので、生産効
率の高い低温超塑性２相ステンレス鋼を、既存の設備に
て安価に製造することが可能となる。さらに、この発明
によれば、加工後の製品にはσ相がないので、脆化，耐
食性の劣化などの問題の生じない極めて実用的な製品が
得られる。従って、この発明は、安価な２相ステンレス
超塑性材料の供給を可能とし、鉄基超塑性材料の適用範
囲を一層拡大することに寄与するものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】歪速度感受性指数（ｍ値）と〔Cr_eq−Ni_eq〕と
の関係を示すグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小出 信也 神奈川県川崎市川崎区小島町４番２号 日本冶金工業株式会社 研究開発本部 技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭54−46117（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−262946（ＪＰ，Ａ)

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｃ：0.05wt％以下、 Si：1.5 wt％以下、 Mn：3.0 wt％以下、 Cr：17.0〜26.0wt％、 Ni：3.0 〜10.0wt％、 Cu： 0.1〜 1.0wt％、 Al： 0.1〜 2.0wt％、 Ｎ：0.08〜0.20wt％、 Ｓ：0.002 wt％以下及びMo：0.1 〜2.0 wt％ を含み、かつCr，Ni，Mo，Si，Ｃ，Mn，Cu，Ｎの各含有
   量は、下記式(1) で定義されるCr _eq と、下記式(2) で定
   義されるNi _eq との差（Cr _eq −Ni _eq ）が、12.0〜17.0を満
   足するように含有し、残部はFe及び不可避的不純物から
   なる超塑性２相ステンレス鋼。 記 Cr _eq ＝Cr＋Mo＋1.5Si …(1) Ni _eq ＝Ni＋30Ｃ＋0.5Mn ＋0.5Cu ＋20Ｎ …(2)
2. 【請求項２】 Ｃ：0.05wt％以下、 Si：1.5 wt％以下、 Mn：3.0 wt％以下、 Cr：17.0〜26.0wt％、 Ni：3.0 〜10.0wt％、 Cu： 0.1〜 1.0wt％、 Al： 0.1〜 2.0wt％、 Ｎ：0.08〜0.20wt％、 Ｓ：0.002 wt％以下及び REM：0.005 〜0.05wt％ を含み、かつ Cr，Ni，Mo，Si，Ｃ，Mn，Cu，Ｎの各含有
   量は、下記式(1) で定義されるCr_eqと、下記式(2) で定
   義されるNi_eqとの差（Cr_eq−Ni_eq）が、12.0〜17.0を満
   足するように含有し、残部はFe及び不可避的不純物から
   なる超塑性２相ステンレス鋼。 記 Cr_eq＝Cr＋Mo＋1.5Si …(1) Ni_eq＝Ni＋30Ｃ＋0.5Mn ＋0.5Cu ＋20Ｎ …(2)
3. 【請求項３】 Ｃ：0.05wt％以下、 Si：1.5 wt％以下、 Mn：3.0 wt％以下、 Cr：17.0〜26.0wt％、 Ni：3.0 〜10.0wt％、 Cu： 0.1〜 1.0wt％、 Al： 0.1〜 2.0wt％、 Ｎ：0.08〜0.20wt％、 Ｓ：0.002 wt％以下、 Mo：0.1 〜2.0 wt％、 及び REM：0.005 〜0.05wt％ を含み、かつCr，Ni，Mo，Si，Ｃ，Mn，Cu，Ｎの各含有
   量は、下記式(1) で定義されるCr _eq と、下記式(2) で定
   義されるNi _eq との差（Cr _eq −Ni _eq ）が、12.0〜17.0を満
   足するように含有し、残部はFe及び不可避的不純物から
   なる超塑性２相ステンレス鋼。 記 Cr _eq ＝Cr＋Mo＋1.5Si …(1) Ni _eq ＝Ni＋30Ｃ＋0.5Mn ＋0.5Cu ＋20Ｎ …(2)