JP2532030B2 - 高温用ガスケット - Google Patents
高温用ガスケットInfo
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- JP2532030B2 JP2532030B2 JP5336240A JP33624093A JP2532030B2 JP 2532030 B2 JP2532030 B2 JP 2532030B2 JP 5336240 A JP5336240 A JP 5336240A JP 33624093 A JP33624093 A JP 33624093A JP 2532030 B2 JP2532030 B2 JP 2532030B2
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- Japan
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- gasket
- high temperature
- clay
- strength
- inorganic filler
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- Sealing Material Composition (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば燃料電池などの
ように高温で作動する電気機器や高温流体の配管接続部
などに使用される高温用ガスケットに関するものであ
る。
ように高温で作動する電気機器や高温流体の配管接続部
などに使用される高温用ガスケットに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】高温にて作動する電気機器などに使用さ
れるこの種のガスケットとして、従来一般には、石綿ジ
ョイントシートガスケットが知られているが、この石綿
ジョイントシートガスケットは、せいぜい５００℃が使
用温度の限界であり、それ以上の高温下では所定の封止
性能を発揮させることができない。
れるこの種のガスケットとして、従来一般には、石綿ジ
ョイントシートガスケットが知られているが、この石綿
ジョイントシートガスケットは、せいぜい５００℃が使
用温度の限界であり、それ以上の高温下では所定の封止
性能を発揮させることができない。
【０００３】このような使用温度の限界を高めて、１０
００℃程度の高温下でも優れた封止性能を発揮する高温
用ガスケットの一つとして、特開昭６４−６２３８１号
公報に開示されているように、無機質繊維としてのガラ
ス系繊維またはガラス系粉末５〜４０ｗｔ％と、無機質
粉末３０〜９０ｗｔ％と、有機結合材３０ｗｔ％とを配
合３０ｗｔ％とを配合して、空隙率が５０％以下のシー
ト状に成形したもの（以下、第１の従来ガスケットと称
する）が知られている。
００℃程度の高温下でも優れた封止性能を発揮する高温
用ガスケットの一つとして、特開昭６４−６２３８１号
公報に開示されているように、無機質繊維としてのガラ
ス系繊維またはガラス系粉末５〜４０ｗｔ％と、無機質
粉末３０〜９０ｗｔ％と、有機結合材３０ｗｔ％とを配
合３０ｗｔ％とを配合して、空隙率が５０％以下のシー
ト状に成形したもの（以下、第１の従来ガスケットと称
する）が知られている。
【０００４】また、本出願人は、上記の他に、無機質繊
維としてのガラス系繊維と少量の有機結合材に、カオリ
ン鉱物、セピオライト鉱物、セリサイトマイカ鉱物、モ
ンモリロナイト鉱物のいずれか一種あるいは二種以上の
組合わせからなる固結性・焼結性無機質充填材および／
またはタルク鉱物などからなる無機質鉱物を配合して、
かさ密度１．３〜２．５ｇ／ｃｍ3 のシート状に成形し
た高温ガスケット（以下、第２の従来ガスケットと称す
る）を先に提案している。
維としてのガラス系繊維と少量の有機結合材に、カオリ
ン鉱物、セピオライト鉱物、セリサイトマイカ鉱物、モ
ンモリロナイト鉱物のいずれか一種あるいは二種以上の
組合わせからなる固結性・焼結性無機質充填材および／
またはタルク鉱物などからなる無機質鉱物を配合して、
かさ密度１．３〜２．５ｇ／ｃｍ3 のシート状に成形し
た高温ガスケット（以下、第２の従来ガスケットと称す
る）を先に提案している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記したよう
な配合構成の従来の非金属ガスケットのうち第１の従来
ガスケットは、高温域での使用時に軟化したガラス系繊
維またはガラス系粉末がガスケットの空隙を埋めるため
に、１０００℃程度の高温域での使用時においても優れ
た封止性能を発揮するものの、初期常温時のガスケット
の形態保持の役目をする有機結合材を多量に含むため
に、その有機結合材が加熱によって熱分解して消失し、
その結果、高温状態から降温した際に反りや空隙を発生
してガスケットの形態保持力が低下し、高温と常温との
間での繰り返し使用によって封止性能が著しく低下する
という難点がある。
な配合構成の従来の非金属ガスケットのうち第１の従来
ガスケットは、高温域での使用時に軟化したガラス系繊
維またはガラス系粉末がガスケットの空隙を埋めるため
に、１０００℃程度の高温域での使用時においても優れ
た封止性能を発揮するものの、初期常温時のガスケット
の形態保持の役目をする有機結合材を多量に含むため
に、その有機結合材が加熱によって熱分解して消失し、
その結果、高温状態から降温した際に反りや空隙を発生
してガスケットの形態保持力が低下し、高温と常温との
間での繰り返し使用によって封止性能が著しく低下する
という難点がある。
【０００６】また、本出願人が先に提案している第２の
従来ガスケットは、有機結合材の配合量が少なく、第１
の従来ガスケットに比べて高温域での使用時における封
止性能に優れているものの、固結性・焼結性無機質充填
材および／またはタルク鉱物などからなる無機質鉱物の
固結性・焼結性が５００〜７００℃の温度範囲では十分
に発揮されないために、加熱にともなう引張り強度、曲
げ強度の低下が大きく、封止流体により長時間にわたり
負荷を受けたとき、ガスケットが飛散されて封止流体の
漏れが増大したり、さらには吹抜けを発生する可能性が
あるなどの課題が残されている。
従来ガスケットは、有機結合材の配合量が少なく、第１
の従来ガスケットに比べて高温域での使用時における封
止性能に優れているものの、固結性・焼結性無機質充填
材および／またはタルク鉱物などからなる無機質鉱物の
固結性・焼結性が５００〜７００℃の温度範囲では十分
に発揮されないために、加熱にともなう引張り強度、曲
げ強度の低下が大きく、封止流体により長時間にわたり
負荷を受けたとき、ガスケットが飛散されて封止流体の
漏れが増大したり、さらには吹抜けを発生する可能性が
あるなどの課題が残されている。
【０００７】本発明は上記のような課題を解消するため
になされたもので、高温域での使用時における形態保持
性能に優れているとともに、加熱にともなう強度低下を
抑制でき、長時間にわたり負荷を受けた後においても漏
れを発生せず、良好な封止性能を安定よく保持すること
ができる高温用ガスケットを提供することを目的として
いる。
になされたもので、高温域での使用時における形態保持
性能に優れているとともに、加熱にともなう強度低下を
抑制でき、長時間にわたり負荷を受けた後においても漏
れを発生せず、良好な封止性能を安定よく保持すること
ができる高温用ガスケットを提供することを目的として
いる。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係る高温用ガスケットは、有機結合材１〜
１２ｗｔ％、無機質充填材５〜４０ｗｔ％、無機質繊維
５〜４０ｗｔ％、固結性・焼結性無機質充填材４０〜８
０ｗｔ％を配合してシート状に成形してなるものであ
る。
に、本発明に係る高温用ガスケットは、有機結合材１〜
１２ｗｔ％、無機質充填材５〜４０ｗｔ％、無機質繊維
５〜４０ｗｔ％、固結性・焼結性無機質充填材４０〜８
０ｗｔ％を配合してシート状に成形してなるものであ
る。
【０００９】上記の高温用ガスケットにおいて、上記固
結性・焼結性無機質充填材として、木節粘土もしくは蛙
目粘土のいずれか一方またはその両方を併用することが
好ましく、また、かさ密度を１．０〜２．５ｇ／ｃｍ3
の範囲に設定することが好ましい。
結性・焼結性無機質充填材として、木節粘土もしくは蛙
目粘土のいずれか一方またはその両方を併用することが
好ましく、また、かさ密度を１．０〜２．５ｇ／ｃｍ3
の範囲に設定することが好ましい。
【００１０】
【作用】上記構成の高温用ガスケットにおいて、各配合
材はそれぞれつぎのような役割を果たすものである。固
結性・焼結性無機質充填材は、５００〜７００℃の温度
範囲においてガスケットの形態を保持する役目を安定し
て果たすものであって、このような固結性・焼結性無機
質充填材としては、カオリン質粘土の中で特にＮａ2 Ｏ
やＫ2 Ｏなどのアルカリ成分を比較的多く含み、焼成に
よってガラス質部分が生じて強固になる、つまり焼き締
まり強度の強い木節粘土、蛙目粘土が最適である。そし
て、このような固結性・焼結性を持ち、加熱後のガスケ
ット強度の増大に寄与する木節粘土もしくは蛙目粘土の
いずれか一方またはその両方を併用する場合の配合量と
しては、４０〜８０ｗｔ％、好ましくは５０〜６０ｗｔ
％に設定することがよく、４０ｗｔ％未満では焼結性が
不十分でガスケット強度が十分に高くならず、また、８
０ｗｔ％を越えると、無機質充填材の配合量が少なくな
って、浸透漏れを発生したり、無機質繊維の配合量が少
なくなって、形態保持性が低下して加熱したときに収縮
や反りを発生しやすくなる。
材はそれぞれつぎのような役割を果たすものである。固
結性・焼結性無機質充填材は、５００〜７００℃の温度
範囲においてガスケットの形態を保持する役目を安定し
て果たすものであって、このような固結性・焼結性無機
質充填材としては、カオリン質粘土の中で特にＮａ2 Ｏ
やＫ2 Ｏなどのアルカリ成分を比較的多く含み、焼成に
よってガラス質部分が生じて強固になる、つまり焼き締
まり強度の強い木節粘土、蛙目粘土が最適である。そし
て、このような固結性・焼結性を持ち、加熱後のガスケ
ット強度の増大に寄与する木節粘土もしくは蛙目粘土の
いずれか一方またはその両方を併用する場合の配合量と
しては、４０〜８０ｗｔ％、好ましくは５０〜６０ｗｔ
％に設定することがよく、４０ｗｔ％未満では焼結性が
不十分でガスケット強度が十分に高くならず、また、８
０ｗｔ％を越えると、無機質充填材の配合量が少なくな
って、浸透漏れを発生したり、無機質繊維の配合量が少
なくなって、形態保持性が低下して加熱したときに収縮
や反りを発生しやすくなる。
【００１１】無機質繊維としてのセラミック繊維は、ガ
スケットを繊維補強して形態を保持し、熱収縮を防止す
るものであり、その配合量としては、５〜４０ｗｔ％、
好ましくは１０〜３０ｗｔ％に設定することがよく、４
０ｗｔ％を越えると、固結性・焼結性無機質充填材の配
合量が少なくなって、浸透漏れを生じる恐れがある。な
お、無機質繊維としては、アルミナファイバー、シリカ
ファイバー、アルミナ・シリカファイバーなどのセラミ
ック繊維が好ましい。
スケットを繊維補強して形態を保持し、熱収縮を防止す
るものであり、その配合量としては、５〜４０ｗｔ％、
好ましくは１０〜３０ｗｔ％に設定することがよく、４
０ｗｔ％を越えると、固結性・焼結性無機質充填材の配
合量が少なくなって、浸透漏れを生じる恐れがある。な
お、無機質繊維としては、アルミナファイバー、シリカ
ファイバー、アルミナ・シリカファイバーなどのセラミ
ック繊維が好ましい。
【００１２】無機質充填材は、ガスケットの空隙を少な
くしてシール性の向上に寄与するものであり、カオリン
鉱物やセピオライト鉱物、モンモリロナイト、セリサイ
トマイカなどが考えられ、その配合量としては、５〜４
０ｗｔ％、好ましくは２０〜３０ｗｔ％に設定すること
がよく、４０ｗｔ％を越えると、固結性・焼結性無機質
充填材の配合量が少なくなって、浸透漏れを生じる恐れ
がある。さらに、有機結合材は、初期常温時のガスケッ
トの形態保持の役目をもつが、加熱されると、熱分解し
消失されてガスケットの空隙率が増大するため、それを
できるだけ抑えるために、その配合量は可及的に少量で
あることが好ましく、１〜１２ｗｔ％、好ましくは２〜
６ｗｔ％程度にすることが望ましい。なお、この有機結
合材としては、ＮＢＲ、ＳＢＲ、クロロプレン、天然ゴ
ムなどのゴム材料でも良いが、エチレン−アクリル酸エ
ステル共重合体やエチレン−塩化ビニル三元重合体など
のエチレン系多元共重合体が望ましい。それは、硬さ、
接着強度といった骨格形成機能に優れていること、エマ
ルジョンの重合安定性が良くて作業性に優れていること
が挙げられる。
くしてシール性の向上に寄与するものであり、カオリン
鉱物やセピオライト鉱物、モンモリロナイト、セリサイ
トマイカなどが考えられ、その配合量としては、５〜４
０ｗｔ％、好ましくは２０〜３０ｗｔ％に設定すること
がよく、４０ｗｔ％を越えると、固結性・焼結性無機質
充填材の配合量が少なくなって、浸透漏れを生じる恐れ
がある。さらに、有機結合材は、初期常温時のガスケッ
トの形態保持の役目をもつが、加熱されると、熱分解し
消失されてガスケットの空隙率が増大するため、それを
できるだけ抑えるために、その配合量は可及的に少量で
あることが好ましく、１〜１２ｗｔ％、好ましくは２〜
６ｗｔ％程度にすることが望ましい。なお、この有機結
合材としては、ＮＢＲ、ＳＢＲ、クロロプレン、天然ゴ
ムなどのゴム材料でも良いが、エチレン−アクリル酸エ
ステル共重合体やエチレン−塩化ビニル三元重合体など
のエチレン系多元共重合体が望ましい。それは、硬さ、
接着強度といった骨格形成機能に優れていること、エマ
ルジョンの重合安定性が良くて作業性に優れていること
が挙げられる。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例を、比較例と対比しな
がら説明する。図１に示すように、木節粘土もしくは蛙
目粘土を配合してなる実施例１、２および木節粘土、蛙
目粘土の両方を配合してなる実施例３ならびに図２に示
す配合からなる比較例１〜４のシートを抄造法により作
成した後、プレス処理を行ない、かさ密度が１．５ｇ／
ｃｍ3 のシート状の試料ガスケット（幅２５ｍｍで、厚
さ１．５ｍｍ）を作成した。
がら説明する。図１に示すように、木節粘土もしくは蛙
目粘土を配合してなる実施例１、２および木節粘土、蛙
目粘土の両方を配合してなる実施例３ならびに図２に示
す配合からなる比較例１〜４のシートを抄造法により作
成した後、プレス処理を行ない、かさ密度が１．５ｇ／
ｃｍ3 のシート状の試料ガスケット（幅２５ｍｍで、厚
さ１．５ｍｍ）を作成した。
【００１４】ここで、図１および２に示す配合の各試料
ガスケットに使用した材料は次の通りである。木節粘
土、蛙目粘土は三重県島ケ原産のもの、カオリン鉱物
（米国バーゲスピグメント社製：商品名バーゲース＃１
０）、セピオライト鉱物（昭和鉱業製：商品名ミルコン
ＭＳ−２−２）、タルク鉱物（日本タルク製：商品名タ
ルクＭＳ）、セリサイト鉱物（村上セリサイト産）、セ
ラミック繊維（新日化社製：商品名ＳＣ−ＢＵＬＣ １
２６０Ｄ２）、麻パルプ（小倉貿易：マニラ麻パル
プ）、エチレン共重合体（住友化学製：商品名スミカフ
レックス９００）。
ガスケットに使用した材料は次の通りである。木節粘
土、蛙目粘土は三重県島ケ原産のもの、カオリン鉱物
（米国バーゲスピグメント社製：商品名バーゲース＃１
０）、セピオライト鉱物（昭和鉱業製：商品名ミルコン
ＭＳ−２−２）、タルク鉱物（日本タルク製：商品名タ
ルクＭＳ）、セリサイト鉱物（村上セリサイト産）、セ
ラミック繊維（新日化社製：商品名ＳＣ−ＢＵＬＣ １
２６０Ｄ２）、麻パルプ（小倉貿易：マニラ麻パル
プ）、エチレン共重合体（住友化学製：商品名スミカフ
レックス９００）。
【００１５】上記のような配合から作成された各試料ガ
スケットそれぞれについての加熱前後の引張強度および
曲げ強度を測定する試験を行なった。引張強度の試験
は、図３に示すように、厚さが１．５ｍｍで、かつ、幅
Ｂ×標点間距離ｌが２５ｍｍ×１００ｍｍの短冊状試料
Ｍを用いて、これを引張速度５０ｍｍ／ｍｉｎで引張っ
た際の引張強度（ＭＰａ）を測定し、また曲げ強度の試
験は、上記と同様な短冊状試料Ｍを用い、これに図３に
示すように、押圧ポンチ１により破壊荷重Ｐ（Ｎ）を５
０ｍｍ／ｍｉｎの圧縮曲げ速度で加えた際の曲げ強度
（ＭＰａ）を測定した。なお、試料の加熱処理は電気炉
中で６００℃、１２Ｈｒ保持させた。
スケットそれぞれについての加熱前後の引張強度および
曲げ強度を測定する試験を行なった。引張強度の試験
は、図３に示すように、厚さが１．５ｍｍで、かつ、幅
Ｂ×標点間距離ｌが２５ｍｍ×１００ｍｍの短冊状試料
Ｍを用いて、これを引張速度５０ｍｍ／ｍｉｎで引張っ
た際の引張強度（ＭＰａ）を測定し、また曲げ強度の試
験は、上記と同様な短冊状試料Ｍを用い、これに図３に
示すように、押圧ポンチ１により破壊荷重Ｐ（Ｎ）を５
０ｍｍ／ｍｉｎの圧縮曲げ速度で加えた際の曲げ強度
（ＭＰａ）を測定した。なお、試料の加熱処理は電気炉
中で６００℃、１２Ｈｒ保持させた。
【００１６】図４は上記の加熱前後の強度試験結果を示
し、同図から明らかなように、木節粘土もしくは／およ
び蛙目粘土を配合してなる本発明の実施例１〜３のガス
ケットは、加熱後の強度低下が少ないのに対して、比較
例１〜４のガスケットはいずれも加熱後に著しい強度低
下を生じている。
し、同図から明らかなように、木節粘土もしくは／およ
び蛙目粘土を配合してなる本発明の実施例１〜３のガス
ケットは、加熱後の強度低下が少ないのに対して、比較
例１〜４のガスケットはいずれも加熱後に著しい強度低
下を生じている。
【００１７】次に、上記した各試料ガスケットそれぞれ
についての高温シール性および耐吹抜性の試験を行なっ
た。そのうち、高温シール性の試験は、図５に示すよう
に、外径が９０ｍｍ、内径が６０ｍｍ、厚さが１．５ｍ
ｍの試料ガスケットＭを用い、この試料ガスケットＭを
電気炉２内において、ＳＵＳ３０４などからなりシール
座面を構成する上下のフランジ３，４間に締付け面圧３
５ＭＰａで締め付けた状態で、ガスタンク５内に封入し
ているＮ2 ガスなどをバルブ６を通して機内７に供給
し、機内７に圧力０．１ＭＰａのＮ2 ガスなどが充填さ
れた後、バルブ６を閉じて機内７を加圧・放置し、この
状態で機内７の圧力の変化を圧力センサ８で測定し、か
つ、その測定結果をレコーダ９により記録する方法を採
用した。
についての高温シール性および耐吹抜性の試験を行なっ
た。そのうち、高温シール性の試験は、図５に示すよう
に、外径が９０ｍｍ、内径が６０ｍｍ、厚さが１．５ｍ
ｍの試料ガスケットＭを用い、この試料ガスケットＭを
電気炉２内において、ＳＵＳ３０４などからなりシール
座面を構成する上下のフランジ３，４間に締付け面圧３
５ＭＰａで締め付けた状態で、ガスタンク５内に封入し
ているＮ2 ガスなどをバルブ６を通して機内７に供給
し、機内７に圧力０．１ＭＰａのＮ2 ガスなどが充填さ
れた後、バルブ６を閉じて機内７を加圧・放置し、この
状態で機内７の圧力の変化を圧力センサ８で測定し、か
つ、その測定結果をレコーダ９により記録する方法を採
用した。
【００１８】また、耐吹抜性の試験は、上記した高温シ
ール性の試験後の試料ガスケットＭに２ＭＰａのＮ2 ガ
スなどを２４時間に亘って負荷した後の漏れを加圧放置
法により測定する試験方法を採用した。
ール性の試験後の試料ガスケットＭに２ＭＰａのＮ2 ガ
スなどを２４時間に亘って負荷した後の漏れを加圧放置
法により測定する試験方法を採用した。
【００１９】図６は上記の高温シール性および耐吹抜性
の試験結果を示し、この試験結果から明らかなように、
高温シール性については各試料ガスケットともに近似し
た性能を示しているものの、耐吹抜性については、本発
明の実施例１〜３のガスケットの漏れ量の変化がほとん
どないのに対して、比較例１〜４のガスケットでは漏れ
量の増大が著しいか、または吹き抜けを生じている。
の試験結果を示し、この試験結果から明らかなように、
高温シール性については各試料ガスケットともに近似し
た性能を示しているものの、耐吹抜性については、本発
明の実施例１〜３のガスケットの漏れ量の変化がほとん
どないのに対して、比較例１〜４のガスケットでは漏れ
量の増大が著しいか、または吹き抜けを生じている。
【００２０】このような試験結果を総合してみると、木
節粘土もしくは／および蛙目粘土を配合してなる本発明
の実施例１〜３のガスケットは、６００℃×１２Ｈｒの
加熱でそれら木節粘土もしくは／および蛙目粘土の固結
・焼結が進み、ガスケットの強度低下が少ないために、
２４時間に亘って２ＭＰａのＮ2 ガスなどの負荷を受け
たとしても、ガスケットの飛散がなくて漏れ量の増大が
ない。一方、木節粘土もしくは／および蛙目粘土を配合
してない比較例１〜４のガスケットの場合は、６００℃
×１２Ｈｒの加熱にともなう固結・焼結の進みが少ない
ために、ガスケットの強度低下が大きくて、２４時間に
亘って２ＭＰａのＮ2 ガスなどの負荷を受けると、漏れ
量が増大しその漏れ流体によってガスケットが飛散され
ることになるため、漏れ量が一層増大し、遂には吹き抜
けを発生することになるのである。
節粘土もしくは／および蛙目粘土を配合してなる本発明
の実施例１〜３のガスケットは、６００℃×１２Ｈｒの
加熱でそれら木節粘土もしくは／および蛙目粘土の固結
・焼結が進み、ガスケットの強度低下が少ないために、
２４時間に亘って２ＭＰａのＮ2 ガスなどの負荷を受け
たとしても、ガスケットの飛散がなくて漏れ量の増大が
ない。一方、木節粘土もしくは／および蛙目粘土を配合
してない比較例１〜４のガスケットの場合は、６００℃
×１２Ｈｒの加熱にともなう固結・焼結の進みが少ない
ために、ガスケットの強度低下が大きくて、２４時間に
亘って２ＭＰａのＮ2 ガスなどの負荷を受けると、漏れ
量が増大しその漏れ流体によってガスケットが飛散され
ることになるため、漏れ量が一層増大し、遂には吹き抜
けを発生することになるのである。
【００２１】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、形態保
持性および熱収縮の防止に有効な無機質繊維、ガスケッ
トの空隙を少なくしてシール性の向上に寄与する無機質
充填材、およびガスケットに初期強度を与えるための少
量の有機結合材の他に、Ｎａ2ＯやＫ2 Ｏなどのアルカ
リ成分を比較的多く含んでいることから、低い温度から
固結・焼結が進み、５００〜７００℃の温度領域ではガ
ラス質部分の生成にともなって強固になり、加熱後のガ
スケット強度の増大に寄与する木節粘土や蛙目粘土など
の固結性・焼結性無機質充填材を配合することにより、
加熱にともなう強度低下を抑制でき、長時間にわたり負
荷を受けた後においても漏れを発生せず、良好な封止性
能を安定よく保持することができるという優れた効果を
奏する。
持性および熱収縮の防止に有効な無機質繊維、ガスケッ
トの空隙を少なくしてシール性の向上に寄与する無機質
充填材、およびガスケットに初期強度を与えるための少
量の有機結合材の他に、Ｎａ2ＯやＫ2 Ｏなどのアルカ
リ成分を比較的多く含んでいることから、低い温度から
固結・焼結が進み、５００〜７００℃の温度領域ではガ
ラス質部分の生成にともなって強固になり、加熱後のガ
スケット強度の増大に寄与する木節粘土や蛙目粘土など
の固結性・焼結性無機質充填材を配合することにより、
加熱にともなう強度低下を抑制でき、長時間にわたり負
荷を受けた後においても漏れを発生せず、良好な封止性
能を安定よく保持することができるという優れた効果を
奏する。
【図１】本発明の実施例１〜３の各試料ガスケットの配
合を示す図表である。
合を示す図表である。
【図２】実施例１〜３と対比すべき比較例１〜４の各試
料ガスケットの配合を示す図表である。
料ガスケットの配合を示す図表である。
【図３】図１および図２の配合による各試料ガスケット
の強度試験方法の説明図である。
の強度試験方法の説明図である。
【図４】各試料ガスケットの加熱前後の強度試験結果を
示す図表である。
示す図表である。
【図５】図１および図２の配合による各試料ガスケット
の高温シール性および耐吹抜性の試験方法の説明図であ
る。
の高温シール性および耐吹抜性の試験方法の説明図であ
る。
【図６】各試料ガスケットの高温シール性および耐吹抜
性の試験結果を示す図表である。
性の試験結果を示す図表である。
１ 押圧ポンチ ２ 電気炉 ３，４ フランジ ５ ガスタンク ６ バルブ ８ 圧力センサ Ｍ 試料ガスケット
フロントページの続き (72)発明者 谷村 聡康 京都府福知山市長田野町２丁目66番地の ３ 日本ピラー工業株式会社福知山工場 内 (56)参考文献 特開 平３−229785（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−168189（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−287543（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】 有機結合材１〜１２ｗｔ％、無機質充填
材５〜４０ｗｔ％、無機質繊維５〜４０ｗｔ％、固結性
・焼結性無機質充填材４０〜８０ｗｔ％を配合してシー
ト状に成形してなることを特徴とする高温用ガスケッ
ト。 - 【請求項２】 上記固結性・焼結性無機質充填材とし
て、木節粘土もしくは蛙目粘土のいずれか一方またはそ
の両方を併用する請求項１の高温用ガスケット。 - 【請求項３】 かさ密度を１．０〜２．５ｇ／ｃｍ3 の
範囲に設定してなる請求項１または２の高温用ガスケッ
ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5336240A JP2532030B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 高温用ガスケット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5336240A JP2532030B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 高温用ガスケット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07197013A JPH07197013A (ja) | 1995-08-01 |
| JP2532030B2 true JP2532030B2 (ja) | 1996-09-11 |
Family
ID=18297089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5336240A Expired - Fee Related JP2532030B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 高温用ガスケット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2532030B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007238787A (ja) * | 2006-03-09 | 2007-09-20 | Mazda Motor Corp | シール部材及び該シール部材の成形方法 |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP5336240A patent/JP2532030B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07197013A (ja) | 1995-08-01 |
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