JP2521459Y2 - 内燃機関の吸気ポート - Google Patents
内燃機関の吸気ポートInfo
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- JP2521459Y2 JP2521459Y2 JP6408791U JP6408791U JP2521459Y2 JP 2521459 Y2 JP2521459 Y2 JP 2521459Y2 JP 6408791 U JP6408791 U JP 6408791U JP 6408791 U JP6408791 U JP 6408791U JP 2521459 Y2 JP2521459 Y2 JP 2521459Y2
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- intake
- inlet
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、内燃機関の吸気ポート
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、自動車に用いられる内燃機関に
おいては、燃焼改善を行うために吸気ポートの形状等に
種々の工夫がなされている。
おいては、燃焼改善を行うために吸気ポートの形状等に
種々の工夫がなされている。
【０００３】前記吸気ポートとして代表的なものにヘリ
カル型吸気ポートがあり、これは、図７、８に示される
ように、図示していない吸気マニホールドに接続される
入口部１から略直線状に延びる入口流路２と、該入口流
路２から連続して延び吸気バルブステム３軸線周りに巻
き回し燃焼室４への開口部５へ通じる渦巻状流路６とか
ら構成されている。
カル型吸気ポートがあり、これは、図７、８に示される
ように、図示していない吸気マニホールドに接続される
入口部１から略直線状に延びる入口流路２と、該入口流
路２から連続して延び吸気バルブステム３軸線周りに巻
き回し燃焼室４への開口部５へ通じる渦巻状流路６とか
ら構成されている。
【０００４】これにより、吸気マニホールドから吸入さ
れる吸気は、入口流路２から渦巻状流路６を通過する間
に旋回流となり、開口部５から燃焼室４内に流入し、強
いスワールが形成され、図示しない噴射ノズルから噴射
される燃料と吸気との混合が行われるようになってい
る。
れる吸気は、入口流路２から渦巻状流路６を通過する間
に旋回流となり、開口部５から燃焼室４内に流入し、強
いスワールが形成され、図示しない噴射ノズルから噴射
される燃料と吸気との混合が行われるようになってい
る。
【０００５】一方、近年、排ガス規制の強化に伴い、燃
料噴射時期を遅らせて燃焼温度を下げ、Ｎ０Xを低減さ
せることが試みられているが、この場合、あと燃えが長
くなり黒煙が増加するため、噴孔が小さく且つ噴孔数の
多い噴射ノズルを用い、燃料を高圧噴射し微粒化するこ
とにより、黒煙の発生を抑制しようとしている。
料噴射時期を遅らせて燃焼温度を下げ、Ｎ０Xを低減さ
せることが試みられているが、この場合、あと燃えが長
くなり黒煙が増加するため、噴孔が小さく且つ噴孔数の
多い噴射ノズルを用い、燃料を高圧噴射し微粒化するこ
とにより、黒煙の発生を抑制しようとしている。
【０００６】しかしながら、図７、８に示されるような
ヘリカル型吸気ポートを有する内燃機関に、前述の如き
噴射ノズルを用いると、スワールの速度が上がり燃料の
噴霧が重なって燃料が微粒化せず、黒煙の発生を抑制で
きなくなるため、スワールの速度を落とす必要がある
が、単にスワールの速度を落とした場合、吸気の乱れの
エネルギが低下しＮＯX低減に伴って発生する黒煙に対
し支障をきたすという問題があった。
ヘリカル型吸気ポートを有する内燃機関に、前述の如き
噴射ノズルを用いると、スワールの速度が上がり燃料の
噴霧が重なって燃料が微粒化せず、黒煙の発生を抑制で
きなくなるため、スワールの速度を落とす必要がある
が、単にスワールの速度を落とした場合、吸気の乱れの
エネルギが低下しＮＯX低減に伴って発生する黒煙に対
し支障をきたすという問題があった。
【０００７】こうした問題を解決しようとして考え出さ
れたものとしては、従来、図５、６に示される如く、吸
気マニホールドに接続される入口部１から略直線状に延
びる入口流路２の上壁面途中に、吸気バルブステム３側
へ延びる突起部１２を形成することにより、前記入口流
路２から連続して延び吸気バルブステム３の外周一側部
を燃焼室４外周側から巻くように燃焼室４への開口部５
へ通じる第１次流路７と、前記入口流路２から連続して
延び前記吸気バルブステム３の外周他側部を燃焼室４中
心側から巻くように前記開口部５へ通じる第２次流路８
とを設け、前記第１次流路７の上壁面途中に前記開口部
５へ向って一段下がる段差部９を形成すると共に、前記
第２次流路８の上壁面途中に前記開口部５へ向って一段
下がる段差部１０を形成し、更に、前記第１次流路７と
第２次流路８との下流端合流位置に両流路７，８を隔て
るタング部１１を設けてなる吸気ポートがあった。
れたものとしては、従来、図５、６に示される如く、吸
気マニホールドに接続される入口部１から略直線状に延
びる入口流路２の上壁面途中に、吸気バルブステム３側
へ延びる突起部１２を形成することにより、前記入口流
路２から連続して延び吸気バルブステム３の外周一側部
を燃焼室４外周側から巻くように燃焼室４への開口部５
へ通じる第１次流路７と、前記入口流路２から連続して
延び前記吸気バルブステム３の外周他側部を燃焼室４中
心側から巻くように前記開口部５へ通じる第２次流路８
とを設け、前記第１次流路７の上壁面途中に前記開口部
５へ向って一段下がる段差部９を形成すると共に、前記
第２次流路８の上壁面途中に前記開口部５へ向って一段
下がる段差部１０を形成し、更に、前記第１次流路７と
第２次流路８との下流端合流位置に両流路７，８を隔て
るタング部１１を設けてなる吸気ポートがあった。
【０００８】図５、６に示される吸気ポートの場合、吸
気マニホールドから吸入される吸気は、入口流路２から
第１次流路７と第２次流路８へ分岐して２つの流れとな
り、第１次の流れの一部が段差部９により上壁面から剥
離して燃焼室４へ流入すると共に、それ以外は前記第１
次流路７を通過しタング部１１に沿って燃焼室４へ流入
し、一方、第２次の流れの一部が段差部１０により上壁
面から剥離して燃焼室４へ流入すると共に、それ以外は
前記第２次流路８を通過しタング部１１に沿って燃焼室
４へ流入する。
気マニホールドから吸入される吸気は、入口流路２から
第１次流路７と第２次流路８へ分岐して２つの流れとな
り、第１次の流れの一部が段差部９により上壁面から剥
離して燃焼室４へ流入すると共に、それ以外は前記第１
次流路７を通過しタング部１１に沿って燃焼室４へ流入
し、一方、第２次の流れの一部が段差部１０により上壁
面から剥離して燃焼室４へ流入すると共に、それ以外は
前記第２次流路８を通過しタング部１１に沿って燃焼室
４へ流入する。
【０００９】この結果、前記第１次流路７を通過しタン
グ部１１に沿って燃焼室４へ流入した第１次流に対し、
第２次流、第１次流から分岐した剥離流、並びに第２次
流から分岐した剥離流を夫々衝突させ、第１次流の流速
を抑えて燃焼室４内におけるスワール速度を低下させる
と共に、吸気の乱れのエネルギを増加させることによ
り、多噴孔高圧噴射ノズルにも適合し、排ガス中のＮＯ
X並びに黒煙の低減を図ろうとしていた。
グ部１１に沿って燃焼室４へ流入した第１次流に対し、
第２次流、第１次流から分岐した剥離流、並びに第２次
流から分岐した剥離流を夫々衝突させ、第１次流の流速
を抑えて燃焼室４内におけるスワール速度を低下させる
と共に、吸気の乱れのエネルギを増加させることによ
り、多噴孔高圧噴射ノズルにも適合し、排ガス中のＮＯ
X並びに黒煙の低減を図ろうとしていた。
【００１０】
【考案が解決しようとする課題】しかしながら、図５、
６に示される如き吸気ポートでは、入口流路２上壁面に
おける突起部１２の始点、即ち第１次流路７と第２次流
路８が分岐する地点Ｔが入口部１寄りに設定され全体の
流路断面積が絞られる形となっていると共に、第１次流
路７と第２次流路８の断面積が夫々、段差部９，１０の
下流側で高さ方向に急激に絞られているため、燃焼室４
に吸入される吸気流量を表わす流量係数が図４中点線で
示される如く小さくなり、燃費の向上が阻害されると共
に、吸気流量の減少に伴って吸気流速が増加し、低スワ
ール化が充分に行われているとはいえなかった。
６に示される如き吸気ポートでは、入口流路２上壁面に
おける突起部１２の始点、即ち第１次流路７と第２次流
路８が分岐する地点Ｔが入口部１寄りに設定され全体の
流路断面積が絞られる形となっていると共に、第１次流
路７と第２次流路８の断面積が夫々、段差部９，１０の
下流側で高さ方向に急激に絞られているため、燃焼室４
に吸入される吸気流量を表わす流量係数が図４中点線で
示される如く小さくなり、燃費の向上が阻害されると共
に、吸気流量の減少に伴って吸気流速が増加し、低スワ
ール化が充分に行われているとはいえなかった。
【００１１】本考案は、斯かる実情に鑑み、第１次流路
と第２次流路の流路断面積を増加させ、吸気流量の増加
を図ると共に、吸気流速を抑え低スワール化を実現する
ことにより、多噴孔高圧噴射ノズルにも適合し、排ガス
中のＮＯX並びに黒煙の低減と、燃費改善を図り得る内
燃機関の吸気ポートを提供しようとするものである。
と第２次流路の流路断面積を増加させ、吸気流量の増加
を図ると共に、吸気流速を抑え低スワール化を実現する
ことにより、多噴孔高圧噴射ノズルにも適合し、排ガス
中のＮＯX並びに黒煙の低減と、燃費改善を図り得る内
燃機関の吸気ポートを提供しようとするものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本考案は、吸気マニホー
ルドに接続される入口部から略直線状に延びる入口流路
の上壁面下流側に、前記入口部を基準として吸気ポート
全長の約２／３の地点から水平に対し３０゜〜５０゜の
下り勾配を有する傾斜部を形成すると共に、該傾斜部を
二分するよう前記吸気ポート全長の約２／３の地点から
吸気バルブステム側へ延びる突起部を形成することによ
り、前記入口流路から連続して延び吸気バルブステムの
外周一側部を燃焼室外周側から巻くように燃焼室への開
口部へ通じる第１次流路と、前記入口流路から連続して
延び前記吸気バルブステムの外周他側部を燃焼室中心側
から巻くように前記開口部へ通じる第２次流路とを設
け、前記第１次流路と第２次流路との下流端合流位置に
両流路を隔てるタング部を設けたことを特徴とするもの
である。
ルドに接続される入口部から略直線状に延びる入口流路
の上壁面下流側に、前記入口部を基準として吸気ポート
全長の約２／３の地点から水平に対し３０゜〜５０゜の
下り勾配を有する傾斜部を形成すると共に、該傾斜部を
二分するよう前記吸気ポート全長の約２／３の地点から
吸気バルブステム側へ延びる突起部を形成することによ
り、前記入口流路から連続して延び吸気バルブステムの
外周一側部を燃焼室外周側から巻くように燃焼室への開
口部へ通じる第１次流路と、前記入口流路から連続して
延び前記吸気バルブステムの外周他側部を燃焼室中心側
から巻くように前記開口部へ通じる第２次流路とを設
け、前記第１次流路と第２次流路との下流端合流位置に
両流路を隔てるタング部を設けたことを特徴とするもの
である。
【００１３】
【作用】従って、吸気マニホールドから吸入される吸気
は、入口流路を通り第１次流路と第２次流路へ分岐して
第１次流と第２次流となり、第１次流は前記第１次流路
を通過しタング部に沿って燃焼室へ流入し、一方、第２
次流は前記第２次流路を通過しタング部に沿って燃焼室
へ流入するが、この場合、第１次流路と第２次流路の断
面積が夫々急激に絞られておらず全体の流路断面積が大
きくなっているため、燃焼室に吸入される吸気流量を表
わす流量係数が大きくなり、吸気流量の増加に伴って吸
気流速が抑えられることに加え、燃焼室内において吸気
の第１次流に対し第２次流が衝突することにより、第１
次流の流速が更に抑えられ燃焼室内におけるスワール速
度が充分に低下する一方、前記第１次流に対する第２次
流の衝突により吸気の乱れのエネルギが増加する。
は、入口流路を通り第１次流路と第２次流路へ分岐して
第１次流と第２次流となり、第１次流は前記第１次流路
を通過しタング部に沿って燃焼室へ流入し、一方、第２
次流は前記第２次流路を通過しタング部に沿って燃焼室
へ流入するが、この場合、第１次流路と第２次流路の断
面積が夫々急激に絞られておらず全体の流路断面積が大
きくなっているため、燃焼室に吸入される吸気流量を表
わす流量係数が大きくなり、吸気流量の増加に伴って吸
気流速が抑えられることに加え、燃焼室内において吸気
の第１次流に対し第２次流が衝突することにより、第１
次流の流速が更に抑えられ燃焼室内におけるスワール速
度が充分に低下する一方、前記第１次流に対する第２次
流の衝突により吸気の乱れのエネルギが増加する。
【００１４】
【実施例】以下、図面に基づいて本考案の実施例を説明
する。
する。
【００１５】図１、２、３は本考案の一実施例であり、
図示していない吸気マニホールドに接続される入口部１
から略直線状に延びる入口流路２の上壁面下流側に、前
記入口部１を基準として吸気ポート全長Ｌの約２／３の
地点Ｔから水平に対し３０゜〜５０゜の下り勾配を有す
る傾斜部１３を形成すると共に、該傾斜部１３を二分す
るよう前記吸気ポート全長Ｌの約２／３の地点Ｔから吸
気バルブステム３側へ延びる突起部１２を形成すること
により、前記入口流路２から連続して延び吸気バルブス
テム３の外周一側部を燃焼室４外周側から巻くように燃
焼室４への開口部５へ通じる第１次流路７と、前記入口
流路２から連続して延び前記吸気バルブステム３の外周
他側部を燃焼室４中心側から巻くように前記開口部５へ
通じる第２次流路８とを設け、前記第１次流路７と第２
次流路８との下流端合流位置に両流路７，８を隔てるタ
ング部１１を設ける。
図示していない吸気マニホールドに接続される入口部１
から略直線状に延びる入口流路２の上壁面下流側に、前
記入口部１を基準として吸気ポート全長Ｌの約２／３の
地点Ｔから水平に対し３０゜〜５０゜の下り勾配を有す
る傾斜部１３を形成すると共に、該傾斜部１３を二分す
るよう前記吸気ポート全長Ｌの約２／３の地点Ｔから吸
気バルブステム３側へ延びる突起部１２を形成すること
により、前記入口流路２から連続して延び吸気バルブス
テム３の外周一側部を燃焼室４外周側から巻くように燃
焼室４への開口部５へ通じる第１次流路７と、前記入口
流路２から連続して延び前記吸気バルブステム３の外周
他側部を燃焼室４中心側から巻くように前記開口部５へ
通じる第２次流路８とを設け、前記第１次流路７と第２
次流路８との下流端合流位置に両流路７，８を隔てるタ
ング部１１を設ける。
【００１６】又、図３に示す如く、前記第１次流路７の
断面積Ａと第２次流路８の断面積Ｂとの比率は、Ａ：Ｂ
＝３：１程度に設定してある。
断面積Ａと第２次流路８の断面積Ｂとの比率は、Ａ：Ｂ
＝３：１程度に設定してある。
【００１７】前述の如く構成したので、吸気マニホール
ドから吸入される吸気は、入口流路２を通りＴ地点から
第１次流路７と第２次流路８へ分岐して第１次流と第２
次流となり、第１次流は前記第１次流路７を通過しタン
グ部１１に沿って燃焼室４へ流入し、一方、第２次流は
前記第２次流路８を通過しタング部１１に沿って燃焼室
４へ流入するが、本実施例においては、第１次流路７と
第２次流路８の断面積が夫々急激に絞られておらず全体
の流路断面積が図５、６に示される従来のものに比べ大
きくなっているため、燃焼室４に吸入される吸気流量を
表わす流量係数が図４中実線で示される如く大きくな
り、吸気流量の増加に伴って吸気流速が抑えられること
に加え、燃焼室４内において吸気の第１次流に対し第２
次流が衝突することにより、第１次流の流速が更に抑え
られ燃焼室４内におけるスワール速度が充分に低下する
一方、前記第１次流に対する第２次流の衝突により吸気
の乱れのエネルギが増加する。
ドから吸入される吸気は、入口流路２を通りＴ地点から
第１次流路７と第２次流路８へ分岐して第１次流と第２
次流となり、第１次流は前記第１次流路７を通過しタン
グ部１１に沿って燃焼室４へ流入し、一方、第２次流は
前記第２次流路８を通過しタング部１１に沿って燃焼室
４へ流入するが、本実施例においては、第１次流路７と
第２次流路８の断面積が夫々急激に絞られておらず全体
の流路断面積が図５、６に示される従来のものに比べ大
きくなっているため、燃焼室４に吸入される吸気流量を
表わす流量係数が図４中実線で示される如く大きくな
り、吸気流量の増加に伴って吸気流速が抑えられること
に加え、燃焼室４内において吸気の第１次流に対し第２
次流が衝突することにより、第１次流の流速が更に抑え
られ燃焼室４内におけるスワール速度が充分に低下する
一方、前記第１次流に対する第２次流の衝突により吸気
の乱れのエネルギが増加する。
【００１８】こうして、第１次流路７と第２次流路８の
流路断面積を増加させ、吸気流量の増加を図ると共に、
吸気流速を抑え低スワール化を実現することが可能とな
り、多噴孔高圧噴射ノズルにも適合し、排ガス中のＮＯ
X並びに黒煙の低減と、燃費改善を図ることができる。
流路断面積を増加させ、吸気流量の増加を図ると共に、
吸気流速を抑え低スワール化を実現することが可能とな
り、多噴孔高圧噴射ノズルにも適合し、排ガス中のＮＯ
X並びに黒煙の低減と、燃費改善を図ることができる。
【００１９】尚、本考案の内燃機関の吸気ポートは、上
述の実施例にのみ限定されるものではなく、本考案の要
旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ること
は勿論である。
述の実施例にのみ限定されるものではなく、本考案の要
旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ること
は勿論である。
【００２０】
【考案の効果】以上説明したように、本考案の内燃機関
の吸気ポートによれば、第１次流路と第２次流路の流路
断面積を増加させ、吸気流量の増加を図ると共に、吸気
流速を抑え低スワール化を実現することにより、多噴孔
高圧噴射ノズルにも適合し、排ガス中のＮＯX並びに黒
煙の低減と、燃費改善を図り得るという優れた効果を奏
し得る。
の吸気ポートによれば、第１次流路と第２次流路の流路
断面積を増加させ、吸気流量の増加を図ると共に、吸気
流速を抑え低スワール化を実現することにより、多噴孔
高圧噴射ノズルにも適合し、排ガス中のＮＯX並びに黒
煙の低減と、燃費改善を図り得るという優れた効果を奏
し得る。
【図１】本考案の一実施例の斜視図である。
【図２】本考案の一実施例の側断面図である。
【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。
【図４】エンジン回転数と吸気の流量係数との関係を示
す線図である。
す線図である。
【図５】従来の低スワール化を図った吸気ポートの斜視
図である。
図である。
【図６】従来の低スワール化を図った吸気ポートの側断
面図である。
面図である。
【図７】従来の一般的なヘリカル型吸気ポートの斜視図
である。
である。
【図８】従来の一般的なヘリカル型吸気ポートの側断面
図である。
図である。
１ 入口部 ２ 入口流路 ３ 吸気バルブステム ４ 燃焼室 ５ 開口部 ７ 第１次流路 ８ 第２次流路 １１ タング部 １２ 突起部 １３ 傾斜部 Ｌ 吸気ポート全長 Ｔ 地点
Claims (1)
- 【請求項１】 吸気マニホールドに接続される入口部か
ら略直線状に延びる入口流路の上壁面下流側に、前記入
口部を基準として吸気ポート全長の約２／３の地点から
水平に対し３０゜〜５０゜の下り勾配を有する傾斜部を
形成すると共に、該傾斜部を二分するよう前記吸気ポー
ト全長の約２／３の地点から吸気バルブステム側へ延び
る突起部を形成することにより、前記入口流路から連続
して延び吸気バルブステムの外周一側部を燃焼室外周側
から巻くように燃焼室への開口部へ通じる第１次流路
と、前記入口流路から連続して延び前記吸気バルブステ
ムの外周他側部を燃焼室中心側から巻くように前記開口
部へ通じる第２次流路とを設け、前記第１次流路と第２
次流路との下流端合流位置に両流路を隔てるタング部を
設けたことを特徴とする内燃機関の吸気ポート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6408791U JP2521459Y2 (ja) | 1991-07-19 | 1991-07-19 | 内燃機関の吸気ポート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6408791U JP2521459Y2 (ja) | 1991-07-19 | 1991-07-19 | 内燃機関の吸気ポート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0510749U JPH0510749U (ja) | 1993-02-12 |
| JP2521459Y2 true JP2521459Y2 (ja) | 1996-12-25 |
Family
ID=13247949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6408791U Expired - Lifetime JP2521459Y2 (ja) | 1991-07-19 | 1991-07-19 | 内燃機関の吸気ポート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2521459Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5252967U (ja) * | 1975-10-14 | 1977-04-15 | ||
| JP2014185617A (ja) * | 2013-03-25 | 2014-10-02 | Yanmar Co Ltd | エンジンのシリンダヘッド |
-
1991
- 1991-07-19 JP JP6408791U patent/JP2521459Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0510749U (ja) | 1993-02-12 |
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