JP2511633B2 - 充電回路 - Google Patents
充電回路Info
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- JP2511633B2 JP2511633B2 JP5156489A JP15648993A JP2511633B2 JP 2511633 B2 JP2511633 B2 JP 2511633B2 JP 5156489 A JP5156489 A JP 5156489A JP 15648993 A JP15648993 A JP 15648993A JP 2511633 B2 JP2511633 B2 JP 2511633B2
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- comparator
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- charging circuit
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J7/00—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries
- H02J7/007—Regulation of charging or discharging current or voltage
- H02J7/00712—Regulation of charging or discharging current or voltage the cycle being controlled or terminated in response to electric parameters
- H02J7/007182—Regulation of charging or discharging current or voltage the cycle being controlled or terminated in response to electric parameters in response to battery voltage
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
- Tests Of Electric Status Of Batteries (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電池電圧を周期波形に変
換して等価測定する電圧測定回路を有する充電回路に関
し、特にニッケルカドミウム電池等の電池電圧をその設
置場所の温度条件によらず正確に測定できる充電回路に
関する。
換して等価測定する電圧測定回路を有する充電回路に関
し、特にニッケルカドミウム電池等の電池電圧をその設
置場所の温度条件によらず正確に測定できる充電回路に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種の充電回路について図２な
いし図４を参照して説明する。
いし図４を参照して説明する。
【０００３】図２は従来の充電回路の回路図である。ま
た、図３はニッケルカドミウム電池の充電特性を示す図
であり、図４は充電回路の出力信号波形を示す図であ
る。
た、図３はニッケルカドミウム電池の充電特性を示す図
であり、図４は充電回路の出力信号波形を示す図であ
る。
【０００４】充電回路１０Ａは電池接続端子１に接続し
た複数セル積層のニッケルカドミウム電池２０を定電流
源１から供給される一定の充電電流Ｉで充電する。ニッ
ケルカドミウム電池２０は、充電電流Ｉを１Ｃ（Ａ）と
すると（電池容量がｍＡＨであるときには１Ｃ＝１ｍ
Ａ）、１時間程度で充電が完了する（１００％充電とい
う）。電池２０の電池電圧ＶB は、１００％充電の直前
にピーク電圧（電池２０が５セルの場合には７Ｖ程度）
に達したあと下降を始める。この電圧下降速度は数ｍＶ
／秒程度のオーダーであり（電池２０が５セルの場合に
は、０．３ｍＶ／秒程度）、この電圧下降時間が１０分
程度続いて（電池電圧ＶB の下降電圧の合計は約２００
ｍＶ）電池２０の充電が終了する。従って、充電回路１
０Ａは、この電圧下降特性を検出して電池２０の充電完
了を知り、ついで充電を停止する。なお、このような電
圧降下特性は、ニッケル・水素電池でも生じる。
た複数セル積層のニッケルカドミウム電池２０を定電流
源１から供給される一定の充電電流Ｉで充電する。ニッ
ケルカドミウム電池２０は、充電電流Ｉを１Ｃ（Ａ）と
すると（電池容量がｍＡＨであるときには１Ｃ＝１ｍ
Ａ）、１時間程度で充電が完了する（１００％充電とい
う）。電池２０の電池電圧ＶB は、１００％充電の直前
にピーク電圧（電池２０が５セルの場合には７Ｖ程度）
に達したあと下降を始める。この電圧下降速度は数ｍＶ
／秒程度のオーダーであり（電池２０が５セルの場合に
は、０．３ｍＶ／秒程度）、この電圧下降時間が１０分
程度続いて（電池電圧ＶB の下降電圧の合計は約２００
ｍＶ）電池２０の充電が終了する。従って、充電回路１
０Ａは、この電圧下降特性を検出して電池２０の充電完
了を知り、ついで充電を停止する。なお、このような電
圧降下特性は、ニッケル・水素電池でも生じる。
【０００５】充電回路１０Ａは定電流源１０の出力端，
即ち電池接続端子１に抵抗器３の一端を接続する。抵抗
器３の他端と接地電位との間にはタンタルコンデンサ６
を接続する。抵抗器３とタンタルコンデンサ６との接続
点をコンパレータ７の一方の入力端，即ち−端子に接続
する。コンパレータ７は、オープンコレクタ（またはオ
ープンドレイン）型のコンパレータであり、−端子と出
力端子とを接続して充電回路１０Ａの出力端子８とす
る。また、コンパレータ７の他方の入力端，即ち＋端子
を基準電位Ｅに設定する。このコンパレータ７は、−端
子の電圧ＶC が＋端子の基準電位Ｅを越えるとオン状態
となり、出力端子８が接地電位となる。
即ち電池接続端子１に抵抗器３の一端を接続する。抵抗
器３の他端と接地電位との間にはタンタルコンデンサ６
を接続する。抵抗器３とタンタルコンデンサ６との接続
点をコンパレータ７の一方の入力端，即ち−端子に接続
する。コンパレータ７は、オープンコレクタ（またはオ
ープンドレイン）型のコンパレータであり、−端子と出
力端子とを接続して充電回路１０Ａの出力端子８とす
る。また、コンパレータ７の他方の入力端，即ち＋端子
を基準電位Ｅに設定する。このコンパレータ７は、−端
子の電圧ＶC が＋端子の基準電位Ｅを越えるとオン状態
となり、出力端子８が接地電位となる。
【０００６】いま、ニッケルカドミウム２０の電池電圧
ＶB が基準電位Ｅより大きい場合について、充電回路１
０の動作を説明する。まずタンタルコンデンサ６の充電
電圧，つまりコンデンサ電圧ＶC が基準電位Ｅより小さ
いときには（時間ｔが０とＴとの間等）、コンパレータ
７がオープン状態であり、タンタルコデンサ６は抵抗器
３を介して定電流源２により充電されており、コンデン
サ電圧ＶC は電池電圧ＶB および抵抗器３の抵抗値Ｒと
タンタルコデンサ７の容量値Ｃとの積である時定数ＴC
に依存する速度で上昇する。そして、コンデンサ充電期
間Ｔが経過し、コンデンサ電圧ＶC が基準電位Ｅを越え
ると、コンパレータ７の出力端子が接地電位となり、タ
ンタルコンデンサ６に充電されている電荷はコンパレー
タ７を通して急速に放電される。タンタルコンデンサ６
の放電後、コンパレータ７は再びオープン状態に戻り、
タンタルコンデンサ６は期間Ｔの充電と放電を繰り返
す。つまり、コンパレータ７は図４に示す周期Ｔの鋸歯
状波形Ａの発振を続け、この鋸歯状波形の出力信号（つ
まりコンデンサ電圧ＶC ）を出力端８に出力することに
なる。ここで、コンパレータ７の発振周期Ｔは、抵抗器
３の抵抗値Ｒとタンタルコンデンサ６の容量値Ｃとの積
である時定数ＴC にほぼ比例するとともに、コンパレー
タ７の−端子に印加しうる電圧が基準電位Ｅより相当大
きい場合には、この印加しうる電圧，つまり電池電圧Ｖ
B にほぼ反比例する。時定数ＴC は固定条件のもとでは
一定であり、従って、出力端子８に生じる発振周期Ｔの
信号，つまりコンデンサ電圧ＶC を発振周期Ｔと電池電
圧ＶB との対照表が予め用意されたマイクロコンピュー
タ等に入力すれば、ニッケルカドミウム電池２０の電池
電圧ＶBを容易に等価測定でき、また、この電池２０の
充電完了時点も容易に知ることができる。
ＶB が基準電位Ｅより大きい場合について、充電回路１
０の動作を説明する。まずタンタルコンデンサ６の充電
電圧，つまりコンデンサ電圧ＶC が基準電位Ｅより小さ
いときには（時間ｔが０とＴとの間等）、コンパレータ
７がオープン状態であり、タンタルコデンサ６は抵抗器
３を介して定電流源２により充電されており、コンデン
サ電圧ＶC は電池電圧ＶB および抵抗器３の抵抗値Ｒと
タンタルコデンサ７の容量値Ｃとの積である時定数ＴC
に依存する速度で上昇する。そして、コンデンサ充電期
間Ｔが経過し、コンデンサ電圧ＶC が基準電位Ｅを越え
ると、コンパレータ７の出力端子が接地電位となり、タ
ンタルコンデンサ６に充電されている電荷はコンパレー
タ７を通して急速に放電される。タンタルコンデンサ６
の放電後、コンパレータ７は再びオープン状態に戻り、
タンタルコンデンサ６は期間Ｔの充電と放電を繰り返
す。つまり、コンパレータ７は図４に示す周期Ｔの鋸歯
状波形Ａの発振を続け、この鋸歯状波形の出力信号（つ
まりコンデンサ電圧ＶC ）を出力端８に出力することに
なる。ここで、コンパレータ７の発振周期Ｔは、抵抗器
３の抵抗値Ｒとタンタルコンデンサ６の容量値Ｃとの積
である時定数ＴC にほぼ比例するとともに、コンパレー
タ７の−端子に印加しうる電圧が基準電位Ｅより相当大
きい場合には、この印加しうる電圧，つまり電池電圧Ｖ
B にほぼ反比例する。時定数ＴC は固定条件のもとでは
一定であり、従って、出力端子８に生じる発振周期Ｔの
信号，つまりコンデンサ電圧ＶC を発振周期Ｔと電池電
圧ＶB との対照表が予め用意されたマイクロコンピュー
タ等に入力すれば、ニッケルカドミウム電池２０の電池
電圧ＶBを容易に等価測定でき、また、この電池２０の
充電完了時点も容易に知ることができる。
【０００７】上述のとおり、図２の充電回路は電池電圧
ＶB をコンパレータ７の発振周期Ｔに換算して測定する
が、この電池電圧測定方法は、アナログ・ディジタル変
換器を用いる電圧測定器より安価にしかも高精度に電圧
を測定できるという利点がある。
ＶB をコンパレータ７の発振周期Ｔに換算して測定する
が、この電池電圧測定方法は、アナログ・ディジタル変
換器を用いる電圧測定器より安価にしかも高精度に電圧
を測定できるという利点がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】この従来の充電回路
は、一般に、ニッケルカドミウム電池等の電池をラジエ
ータ等の発熱部品の近傍等，多様な場所で接続して充電
する必要がある。このような短時間に温度が大きく変化
する場所において十分な精度で電池電圧を測定するに
は、図２の抵抗器３の抵抗値Ｒとタンタルコンデンサ６
の容量値Ｃとの積である時定数ＴC を広い温度範囲に亘
って一定値に保つ必要がある。一般に、抵抗値Ｒより容
量値Ｃの方の温度変動が大きく、従来の充電回路１０Ａ
においても、時定数ＴC の温度変化を少なくするため
に、容量値Ｃの温度変化が少ないタンタルコンデンサ６
を用いている。
は、一般に、ニッケルカドミウム電池等の電池をラジエ
ータ等の発熱部品の近傍等，多様な場所で接続して充電
する必要がある。このような短時間に温度が大きく変化
する場所において十分な精度で電池電圧を測定するに
は、図２の抵抗器３の抵抗値Ｒとタンタルコンデンサ６
の容量値Ｃとの積である時定数ＴC を広い温度範囲に亘
って一定値に保つ必要がある。一般に、抵抗値Ｒより容
量値Ｃの方の温度変動が大きく、従来の充電回路１０Ａ
においても、時定数ＴC の温度変化を少なくするため
に、容量値Ｃの温度変化が少ないタンタルコンデンサ６
を用いている。
【０００９】しかし、タンタルコンデンサ６でも、その
温度容量変化率は＋０．２％／°Ｃ程度ある。従って、
充電回路１０Ａの温度が初期温度から５°Ｃだけ上昇す
るとコンパレータ７の発振周期ＴはΔＴ＝０．０１Ｔ
（＝１％）だけ長くなり（図４の鋸歯状波形Ｂ参照）、
この充電回路１０Ａは電池電圧ＶB を真値より約１％だ
け低く測定することになる。一方、充電完了時のニッケ
ルカドミウム電池の電池電圧ＶB は約７Ｖであり、充電
完了時付近における電池電圧ＶB の６０秒あたり下降電
圧は僅か２０ｍＶ程度（電池電圧ＶB の０．３％）であ
る。従って、この充電回路１０Ａを大きな温度変化にさ
らされる場所で電池の充電完了点の検出に使用する場合
には、この発振周期Ｔの基ずく測定電圧に無視し得ない
誤差を生じることになる。特に、高温充電時においてこ
の測定電圧を充電完了点の検出に用いると、１００％充
電の前に電池の充電完了と判定する不具合を生じること
になる。
温度容量変化率は＋０．２％／°Ｃ程度ある。従って、
充電回路１０Ａの温度が初期温度から５°Ｃだけ上昇す
るとコンパレータ７の発振周期ＴはΔＴ＝０．０１Ｔ
（＝１％）だけ長くなり（図４の鋸歯状波形Ｂ参照）、
この充電回路１０Ａは電池電圧ＶB を真値より約１％だ
け低く測定することになる。一方、充電完了時のニッケ
ルカドミウム電池の電池電圧ＶB は約７Ｖであり、充電
完了時付近における電池電圧ＶB の６０秒あたり下降電
圧は僅か２０ｍＶ程度（電池電圧ＶB の０．３％）であ
る。従って、この充電回路１０Ａを大きな温度変化にさ
らされる場所で電池の充電完了点の検出に使用する場合
には、この発振周期Ｔの基ずく測定電圧に無視し得ない
誤差を生じることになる。特に、高温充電時においてこ
の測定電圧を充電完了点の検出に用いると、１００％充
電の前に電池の充電完了と判定する不具合を生じること
になる。
【００１０】上述のとおり、この電池電圧ＶB を発振周
期Ｔに変換して測定する充電回路１０Ａにおいては、タ
ンタルコデンサ６の容量値Ｃの温度変化による発振周期
Ｔの変化を減少させるのが電池電圧ＶB の正確な測定の
ために極めて重要である。
期Ｔに変換して測定する充電回路１０Ａにおいては、タ
ンタルコデンサ６の容量値Ｃの温度変化による発振周期
Ｔの変化を減少させるのが電池電圧ＶB の正確な測定の
ために極めて重要である。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の充電回路は、電
池を充電する定電流源と、一方の入力端と出力端とが接
続されるとともに他方の入力端が基準電位に設定され前
記電池の電圧に依存する周期の出力信号を前記出力端に
生じるコンパレータと、前記コンパレータの一方の入力
端と接地電位との間に接続したタンタルコンデンサと、
前記定電流源の出力端子と前記コンパレータの一方の入
力端との間に挿入した抵抗器と、前記定電流源の出力端
子と前記コンパレータの一方の入力端との間において前
記抵抗器に直列接続され前記タンタルコンデンサの容量
値の温度変動に起因する前記出力信号の周期の変動を補
償する温度補償素子とを備える。
池を充電する定電流源と、一方の入力端と出力端とが接
続されるとともに他方の入力端が基準電位に設定され前
記電池の電圧に依存する周期の出力信号を前記出力端に
生じるコンパレータと、前記コンパレータの一方の入力
端と接地電位との間に接続したタンタルコンデンサと、
前記定電流源の出力端子と前記コンパレータの一方の入
力端との間に挿入した抵抗器と、前記定電流源の出力端
子と前記コンパレータの一方の入力端との間において前
記抵抗器に直列接続され前記タンタルコンデンサの容量
値の温度変動に起因する前記出力信号の周期の変動を補
償する温度補償素子とを備える。
【００１２】また、前記充電回路は、前記温度補償素子
が、順方向電圧を印加されたダイオードであってもよ
い。
が、順方向電圧を印加されたダイオードであってもよ
い。
【００１３】
【実施例】次に本発明について図面を参照して説明す
る。
る。
【００１４】図１は本発明の一実施例の回路図である。
【００１５】この充電器１０は、従来の充電回路１０Ａ
の回路に加え、抵抗器３とコンパレータ７との間にダイ
オード４と５とを直列に接続している。これらダイオー
ド４および５は、タンタルコンデンサ６の充電を可能と
するように順方向に電圧が印加されるように接続されて
いる。この充電器１０は、５セルを直列に接続したニッ
ケルカドミウム電池２０の充電用に設計されている。こ
のニッケルカドミウム電池２０の電池電圧ＶB は、充電
完了時に約７Ｖである。このときのダイオード４および
５による電圧降下をそれぞれ１．０Ｖ程度にするように
抵抗器３の抵抗値Ｒを設定すると、タンタルコンデンサ
６の充電電圧ＶC が約５Ｖになる。基準電位Ｅは、この
充電電圧ＶC の約１／２の２．５Ｖに設定する。
の回路に加え、抵抗器３とコンパレータ７との間にダイ
オード４と５とを直列に接続している。これらダイオー
ド４および５は、タンタルコンデンサ６の充電を可能と
するように順方向に電圧が印加されるように接続されて
いる。この充電器１０は、５セルを直列に接続したニッ
ケルカドミウム電池２０の充電用に設計されている。こ
のニッケルカドミウム電池２０の電池電圧ＶB は、充電
完了時に約７Ｖである。このときのダイオード４および
５による電圧降下をそれぞれ１．０Ｖ程度にするように
抵抗器３の抵抗値Ｒを設定すると、タンタルコンデンサ
６の充電電圧ＶC が約５Ｖになる。基準電位Ｅは、この
充電電圧ＶC の約１／２の２．５Ｖに設定する。
【００１６】上記のパラメータ設定により、ダイオード
４および５各各における順方向電圧の温度変化率は−
２．３ｍＶ／°Ｃになるので、基準電位Ｅ＝２．５Ｖ付
近におけるこれらダイオード（４および５のいずれか）
１本当り順方向電圧の温度変化量は、（−２．３×１０
-3Ｖ／°Ｃ）／２．５Ｖ＝−０．１％／°Ｃとなる。こ
のダイオード順方向電圧の減少は、等価的に電池電圧Ｖ
B を増加させている。即ちダイオード４と５とにより電
池電圧ＶB を等価的に＋０．２％／°Ｃ増加させてい
る。この等価的な電池電圧ＶB の温度変化方向は、タン
タルコンデンサ６の温度容量変化率＋０．２％／°Ｃの
変化方向とは同方向でしかも同じ程度の大きさである。
４および５各各における順方向電圧の温度変化率は−
２．３ｍＶ／°Ｃになるので、基準電位Ｅ＝２．５Ｖ付
近におけるこれらダイオード（４および５のいずれか）
１本当り順方向電圧の温度変化量は、（−２．３×１０
-3Ｖ／°Ｃ）／２．５Ｖ＝−０．１％／°Ｃとなる。こ
のダイオード順方向電圧の減少は、等価的に電池電圧Ｖ
B を増加させている。即ちダイオード４と５とにより電
池電圧ＶB を等価的に＋０．２％／°Ｃ増加させてい
る。この等価的な電池電圧ＶB の温度変化方向は、タン
タルコンデンサ６の温度容量変化率＋０．２％／°Ｃの
変化方向とは同方向でしかも同じ程度の大きさである。
【００１７】ここで、コンパレータ７の発振周期Ｔは、
上述のとおり、抵抗器３の抵抗値Ｒとタンタルコンデン
サ６の容量値Ｃとの積である時定数ＴC に比例するとと
もに、コンパレータ７の−端子に印加しうる電圧が基準
電位Ｅより相当大きい場合には、この印加しうる電圧，
即ち電池電圧ＶB にほぼ反比例する。従って、コンパレ
ータ７は、温度変化があっても、タンタルコンデンサ６
の容量値の変化による発振周期Ｔの変化をダイオード４
および５の順方向電圧の変化により補償している。上述
のとおり、この充電回路１０は、温度の変動する場所に
置かれても出力端８からの出力信号の発振周期Ｔが変化
しないので、電池２０の電池電圧ＶB を精度よく測定で
きる。
上述のとおり、抵抗器３の抵抗値Ｒとタンタルコンデン
サ６の容量値Ｃとの積である時定数ＴC に比例するとと
もに、コンパレータ７の−端子に印加しうる電圧が基準
電位Ｅより相当大きい場合には、この印加しうる電圧，
即ち電池電圧ＶB にほぼ反比例する。従って、コンパレ
ータ７は、温度変化があっても、タンタルコンデンサ６
の容量値の変化による発振周期Ｔの変化をダイオード４
および５の順方向電圧の変化により補償している。上述
のとおり、この充電回路１０は、温度の変動する場所に
置かれても出力端８からの出力信号の発振周期Ｔが変化
しないので、電池２０の電池電圧ＶB を精度よく測定で
きる。
【００１８】なお、本発明の充電回路は、図１の実施例
の基準電位Ｅ，温度補償用のダイオード４および５の必
要数量等を限定するものではなく、抵抗器３の抵抗値Ｒ
およびタンタルコンデンサ６の容量値Ｃとともに、電池
電圧ＶB の必要な測定精度に応じて適切に定めてよい。
の基準電位Ｅ，温度補償用のダイオード４および５の必
要数量等を限定するものではなく、抵抗器３の抵抗値Ｒ
およびタンタルコンデンサ６の容量値Ｃとともに、電池
電圧ＶB の必要な測定精度に応じて適切に定めてよい。
【００１９】また、充電回路１０においては、タンタル
コンデンサ６の温度容量変化特性に起因する時定数ＴC
の温度変化をダイオード４および５によって補償してい
るが、本発明の充電回路の温度補償回路は上記回路に限
られるものではない。即ち別の手段によってタンタルコ
ンデンサ６の温度容量変化による時定数ＴC の温度変化
を補償し、出力信号の発振周期Ｔをどの温度に対しても
一定に保つようにしてもよい。例えば、図１のダイオー
ド４および５に代えて負の温度抵抗変化を有するサーミ
スタを含む抵抗器回路を接続すると、抵抗器３の抵抗値
Ｒと上記サーミスタを含む抵抗器回路の抵抗値との和は
負の温度抵抗変化を示し、この温度抵抗変化はタンタル
コンデンサ６の温度容量変化をキャンセルする方向であ
るので、発振周期Ｔの温度変化を減少させることができ
る。
コンデンサ６の温度容量変化特性に起因する時定数ＴC
の温度変化をダイオード４および５によって補償してい
るが、本発明の充電回路の温度補償回路は上記回路に限
られるものではない。即ち別の手段によってタンタルコ
ンデンサ６の温度容量変化による時定数ＴC の温度変化
を補償し、出力信号の発振周期Ｔをどの温度に対しても
一定に保つようにしてもよい。例えば、図１のダイオー
ド４および５に代えて負の温度抵抗変化を有するサーミ
スタを含む抵抗器回路を接続すると、抵抗器３の抵抗値
Ｒと上記サーミスタを含む抵抗器回路の抵抗値との和は
負の温度抵抗変化を示し、この温度抵抗変化はタンタル
コンデンサ６の温度容量変化をキャンセルする方向であ
るので、発振周期Ｔの温度変化を減少させることができ
る。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように本発明の充電回路
は、定電流源とコンパレータの一方の入力端との間にダ
イオード等の温度補償素子を抵抗器と直列に接続したの
で、タンタルコンデンサの容量値の温度変動に起因する
出力信号の周期変動をなくすることができる。この結
果、この充電回路は、周囲温度の影響を受けずに電池電
圧を正確に測定することができ、また電池の充電完了時
点を正しく知ることができるので、特に温度上昇にさら
される場所においても誤って充電完了とする不具合を避
けることができる。
は、定電流源とコンパレータの一方の入力端との間にダ
イオード等の温度補償素子を抵抗器と直列に接続したの
で、タンタルコンデンサの容量値の温度変動に起因する
出力信号の周期変動をなくすることができる。この結
果、この充電回路は、周囲温度の影響を受けずに電池電
圧を正確に測定することができ、また電池の充電完了時
点を正しく知ることができるので、特に温度上昇にさら
される場所においても誤って充電完了とする不具合を避
けることができる。
【図１】本発明の一実施例の回路図である。
【図２】従来の充電回路の回路図である。
【図３】ニッケルカドミウム電池の充電特性を示す図で
ある。
ある。
【図４】充電回路の出力信号波形を示す図である。
１ 電池接続端子 ２ 定電流源 ３ 抵抗器 ４，５ ダイオード ６ タンタルコンデンサ ７ コンパレータ ８ 出力端子 １０，１０Ａ 充電回路 ２０ ニッケルカドミウム電池
Claims (2)
- 【請求項１】 電池を充電する定電流源と、一方の入力
端と出力端とが接続されるとともに他方の入力端が基準
電位に設定され前記電池の電圧に依存する周期の出力信
号を前記出力端に生じるコンパレータと、前記コンパレ
ータの一方の入力端と接地電位との間に接続したタンタ
ルコンデンサと、前記定電流源の出力端子と前記コンパ
レータの一方の入力端との間に挿入した抵抗器と、前記
定電流源の出力端子と前記コンパレータの一方の入力端
との間において前記抵抗器に直列接続され前記タンタル
コンデンサの容量値の温度変動に起因する前記出力信号
の周期の変動を補償する温度補償素子とを備えることを
特徴とする充電回路。 - 【請求項２】 前記温度補償素子が、順方向電圧を印加
されたダイオードであることを特徴とする請求項１記載
の充電回路。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5156489A JP2511633B2 (ja) | 1993-06-28 | 1993-06-28 | 充電回路 |
| US08/265,037 US5563495A (en) | 1993-06-28 | 1994-06-24 | Charging circuit with battery charge monitor circuit |
| EP94304641A EP0631363B1 (en) | 1993-06-28 | 1994-06-27 | Charging circuit with battery charge monitor circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5156489A JP2511633B2 (ja) | 1993-06-28 | 1993-06-28 | 充電回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0715882A JPH0715882A (ja) | 1995-01-17 |
| JP2511633B2 true JP2511633B2 (ja) | 1996-07-03 |
Family
ID=15628879
Family Applications (1)
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