JP2508927B2 - フランジ水冷装置の流量設定方法 - Google Patents
フランジ水冷装置の流量設定方法Info
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- JP2508927B2 JP2508927B2 JP3044953A JP4495391A JP2508927B2 JP 2508927 B2 JP2508927 B2 JP 2508927B2 JP 3044953 A JP3044953 A JP 3044953A JP 4495391 A JP4495391 A JP 4495391A JP 2508927 B2 JP2508927 B2 JP 2508927B2
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- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フランジ水冷装置の流
量設定方法に関する。
量設定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、Ｈ形鋼やＩ形鋼等の断面形状が
複雑な形鋼を熱間圧延する場合、断面各部の肉厚差に起
因する断面内の温度差によって、冷却後に曲りや座屈等
の形状不良が生じることが知られている。
複雑な形鋼を熱間圧延する場合、断面各部の肉厚差に起
因する断面内の温度差によって、冷却後に曲りや座屈等
の形状不良が生じることが知られている。
【０００３】そこで、この形状不良を防止するために、
熱間圧延中あるいは圧延後に厚肉部であるフランジを強
制的に水冷して、形鋼断面内の温度分布を均一化する方
法が行われている。
熱間圧延中あるいは圧延後に厚肉部であるフランジを強
制的に水冷して、形鋼断面内の温度分布を均一化する方
法が行われている。
【０００４】図８はＨ形鋼圧延ラインの一例であり、圧
延材は加熱炉５で加熱均熱された後、ブレークダウンミ
ル６で粗圧延され、次いで中間ユニバーサルミル７とエ
ッジングミル８で最終製品に近い寸法・形状まで圧延さ
れた後、仕上ユニバーサルミル９で整形される。そし
て、その後Ｈ形鋼搬送ラインの両側にフランジ水冷装置
４でフランジ両面が強制的に水冷されることによって、
断面内の温度差は小さくなり、次工程で所定の長さに切
断された後、放冷される。
延材は加熱炉５で加熱均熱された後、ブレークダウンミ
ル６で粗圧延され、次いで中間ユニバーサルミル７とエ
ッジングミル８で最終製品に近い寸法・形状まで圧延さ
れた後、仕上ユニバーサルミル９で整形される。そし
て、その後Ｈ形鋼搬送ラインの両側にフランジ水冷装置
４でフランジ両面が強制的に水冷されることによって、
断面内の温度差は小さくなり、次工程で所定の長さに切
断された後、放冷される。
【０００５】フランジ水冷装置４としては、図９に示す
ように、スプレーノズルを多数個配置した多段ノズルヘ
ッダー３が用いられている。
ように、スプレーノズルを多数個配置した多段ノズルヘ
ッダー３が用いられている。
【０００６】この多段ノズルヘッダーにおける流量設定
方法に関しては、特開平２−９２４１３号公報により開
示されているように、被冷却面全体を各段ノズルからの
冷却水噴射衝突面の冷却能力でもって評価する方法が採
られている。
方法に関しては、特開平２−９２４１３号公報により開
示されているように、被冷却面全体を各段ノズルからの
冷却水噴射衝突面の冷却能力でもって評価する方法が採
られている。
【０００７】すなわち、予め各段のノズルから一定の水
量密度で噴射した時の冷却速度を基に、各段ノズルの噴
射領域ごとに実効水量密度を求め、この実効水量密度と
流下水が０の最上段の実効水量密度との比を、上方から
下方へ流下する水量密度と実際の水量密度との関数とし
て表すことにより、各段ノズルの水量を設定する方法で
ある。
量密度で噴射した時の冷却速度を基に、各段ノズルの噴
射領域ごとに実効水量密度を求め、この実効水量密度と
流下水が０の最上段の実効水量密度との比を、上方から
下方へ流下する水量密度と実際の水量密度との関数とし
て表すことにより、各段ノズルの水量を設定する方法で
ある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
２−９２４１３号公報により開示された方法は、ノズル
の段数が多く、しかもノズルの取付角度が同じ場合には
有効であるが、ノズルの段数が少ないたとえば２〜３段
冷却には、ノズルの取付角度も各段で異なるため、不向
きであることが判った。
２−９２４１３号公報により開示された方法は、ノズル
の段数が多く、しかもノズルの取付角度が同じ場合には
有効であるが、ノズルの段数が少ないたとえば２〜３段
冷却には、ノズルの取付角度も各段で異なるため、不向
きであることが判った。
【０００９】すなわち、２〜３段冷却においては、各ノ
ズルの噴射領域内においてそのノズル自体の噴射水の流
下の影響が大きく、冷却面全体を噴射面として評価でき
ないためである。
ズルの噴射領域内においてそのノズル自体の噴射水の流
下の影響が大きく、冷却面全体を噴射面として評価でき
ないためである。
【００１０】したがって、本発明の主たる目的は、圧延
によってＨ形鋼やＩ形鋼等のフランジを有する形鋼を製
造する際、曲りや座屈等の形状不良の発生を防止し、か
つノズルの段数が少ないたとえば２〜３段冷却にも適用
できるフランジ冷却装置の流量設定方法を提供するもの
であり、さらに詳しくは、形鋼断面内の温度分布を均一
化するために、高精度でかつ簡便な冷却能力評価式でも
って各ノズルの水量を設定できるフランジ水冷装置の流
量設定方法を提供するものである。
によってＨ形鋼やＩ形鋼等のフランジを有する形鋼を製
造する際、曲りや座屈等の形状不良の発生を防止し、か
つノズルの段数が少ないたとえば２〜３段冷却にも適用
できるフランジ冷却装置の流量設定方法を提供するもの
であり、さらに詳しくは、形鋼断面内の温度分布を均一
化するために、高精度でかつ簡便な冷却能力評価式でも
って各ノズルの水量を設定できるフランジ水冷装置の流
量設定方法を提供するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明は、フランジ面が水平面に対してほぼ垂直の状態の形
鋼に対向して高さ方向多段に多数個冷却水噴射ノズルが
配置されたフランジ水冷装置によって、熱間圧延中ある
いは圧延後に前記形鋼が搬送される過程でそのフランジ
面を強制冷却する際の流量設定方法であって前記各段ノ
ズルより噴射した時の冷却水のフランジ面衝突域におけ
る熱伝達率αS 、および流水域における熱伝達率α
F と、前記各段ノズルの水量Ｑi との次記（Ａ）式およ
び（Ｂ）式で表される関係を予め求めておき、 αS ＝ｆ（Ｑi ）……（Ａ） αF ＝ｇ（Ｑi ）……（Ｂ） 各段ノズルの熱伝達率αi を下記（Ｃ）式の関係として
評価し、 αi ＝ｌS αS ＋ｌF αF ×ｈ（ΣＱ／Ｑi ）……（Ｃ） ここに、ｆ，ｇ，ｈ＝関数 ｉ＝ノズルの段数 ｌS ＝搬送方向の各段ノズルの衝突域長さ比率 ｌF ＝搬送方向の各段ノズルの流水域長さ比率 ΣＱ／Ｑi ＝上方ノズルからの流下水量／当該ノズルの水量 前記各段ノズルの熱伝達率αi を目標熱伝達率として与
えることにより、前記各段ノズルの水量Ｑi を各段ごと
に順次設定することを特徴とするフランジ水冷装置の流
量設定方法である。
明は、フランジ面が水平面に対してほぼ垂直の状態の形
鋼に対向して高さ方向多段に多数個冷却水噴射ノズルが
配置されたフランジ水冷装置によって、熱間圧延中ある
いは圧延後に前記形鋼が搬送される過程でそのフランジ
面を強制冷却する際の流量設定方法であって前記各段ノ
ズルより噴射した時の冷却水のフランジ面衝突域におけ
る熱伝達率αS 、および流水域における熱伝達率α
F と、前記各段ノズルの水量Ｑi との次記（Ａ）式およ
び（Ｂ）式で表される関係を予め求めておき、 αS ＝ｆ（Ｑi ）……（Ａ） αF ＝ｇ（Ｑi ）……（Ｂ） 各段ノズルの熱伝達率αi を下記（Ｃ）式の関係として
評価し、 αi ＝ｌS αS ＋ｌF αF ×ｈ（ΣＱ／Ｑi ）……（Ｃ） ここに、ｆ，ｇ，ｈ＝関数 ｉ＝ノズルの段数 ｌS ＝搬送方向の各段ノズルの衝突域長さ比率 ｌF ＝搬送方向の各段ノズルの流水域長さ比率 ΣＱ／Ｑi ＝上方ノズルからの流下水量／当該ノズルの水量 前記各段ノズルの熱伝達率αi を目標熱伝達率として与
えることにより、前記各段ノズルの水量Ｑi を各段ごと
に順次設定することを特徴とするフランジ水冷装置の流
量設定方法である。
【００１２】
【作用】本発明者が、図１（Ｂ）に示すように、熱間圧
延後のＨ形鋼１のフランジ１ｆに対して高さ方向３段に
冷却水噴射ノズル２が配置されたフランジ水冷装置４に
よって、Ｈ形鋼１のフランジ１ｆ面に冷却水を噴射し、
強制冷却を行ったところ、次のようなことが判った。
延後のＨ形鋼１のフランジ１ｆに対して高さ方向３段に
冷却水噴射ノズル２が配置されたフランジ水冷装置４に
よって、Ｈ形鋼１のフランジ１ｆ面に冷却水を噴射し、
強制冷却を行ったところ、次のようなことが判った。
【００１３】（１）垂直なフランジ面に衝突した噴射水
は、表面に沿う流下水となって下方へ流れるが、下方の
ノズルの噴射域Ｓの下には流れ込まず、下方の流水域Ｆ
に流れる。 （２）多段スプレー冷却において、図２に示すように、
冷却能力の指標である熱伝達率は、直接噴射水が当たる
噴射衝突域Ｓと流下水が流れる流水域Ｆとに区分でき
る。 （３）各段ノズルの冷却能力制御範囲としては、図１
（Ａ）に示すように、噴射衝突域Ｓと流水域Ｆとで形成
される平行四辺形として扱うことができる。上記実験結
果より、本発明においては、各段スプレーノズル２から
噴射された冷却水のフランジ衝突域Ｓと上方からの流下
水のない流水域Ｆの熱伝達率αS ，αF （kcal／ｍ2h
℃）は図３および図４に示すように、水量Ｑi （l/min
・本）の関数として整理できる。 αS ＝ｆ（Ｑi ）……（１） αF ＝ｇ（Ｑi ）……（２） 一方、上方からの流下水（ΣＱ）の影響は、図５に示す
ように、流水域の熱伝達率倍数ｋに関し、流下水と当該
水量との比（ΣＱ／Ｑi ）で整理できる。 ｋ＝ｈ（ΣＱ／Ｑi ）……（３） そこで、上記の各式より、各段ノズルの冷却能力α
i （kcal／ｍ2h℃）は、搬送方向の各段ノズルの衝突域
および流水域の長さ比率をｌS ，ｌF とすれば次式で表
すことができる。 αi ＝ｌS ｆ（Ｑi ）＋ｌF ｇ（Ｑi ）×ｈ（ΣＱ／Ｑi ）……（４） ＝Ｆ（Ｑi ）……（４）’、 Ｑi ＝Ｆ-1（αi ）……（５） すなわち、各段ノズルでの目標冷却能力として各々の熱
伝達率αi が与えられれば、（５）式より上段から順次
各段ノズルの水量を設定することができる。
は、表面に沿う流下水となって下方へ流れるが、下方の
ノズルの噴射域Ｓの下には流れ込まず、下方の流水域Ｆ
に流れる。 （２）多段スプレー冷却において、図２に示すように、
冷却能力の指標である熱伝達率は、直接噴射水が当たる
噴射衝突域Ｓと流下水が流れる流水域Ｆとに区分でき
る。 （３）各段ノズルの冷却能力制御範囲としては、図１
（Ａ）に示すように、噴射衝突域Ｓと流水域Ｆとで形成
される平行四辺形として扱うことができる。上記実験結
果より、本発明においては、各段スプレーノズル２から
噴射された冷却水のフランジ衝突域Ｓと上方からの流下
水のない流水域Ｆの熱伝達率αS ，αF （kcal／ｍ2h
℃）は図３および図４に示すように、水量Ｑi （l/min
・本）の関数として整理できる。 αS ＝ｆ（Ｑi ）……（１） αF ＝ｇ（Ｑi ）……（２） 一方、上方からの流下水（ΣＱ）の影響は、図５に示す
ように、流水域の熱伝達率倍数ｋに関し、流下水と当該
水量との比（ΣＱ／Ｑi ）で整理できる。 ｋ＝ｈ（ΣＱ／Ｑi ）……（３） そこで、上記の各式より、各段ノズルの冷却能力α
i （kcal／ｍ2h℃）は、搬送方向の各段ノズルの衝突域
および流水域の長さ比率をｌS ，ｌF とすれば次式で表
すことができる。 αi ＝ｌS ｆ（Ｑi ）＋ｌF ｇ（Ｑi ）×ｈ（ΣＱ／Ｑi ）……（４） ＝Ｆ（Ｑi ）……（４）’、 Ｑi ＝Ｆ-1（αi ）……（５） すなわち、各段ノズルでの目標冷却能力として各々の熱
伝達率αi が与えられれば、（５）式より上段から順次
各段ノズルの水量を設定することができる。
【００１４】そして、その後上記各段ノズルの設定水量
に基づいて、各段ノズルから冷却水を噴射してＨ形鋼の
フランジを水冷することにより、Ｈ形鋼断面内の温度分
布を均一化することができるので、冷却後の曲りや座屈
等の形状不良の発生を防止することができる。
に基づいて、各段ノズルから冷却水を噴射してＨ形鋼の
フランジを水冷することにより、Ｈ形鋼断面内の温度分
布を均一化することができるので、冷却後の曲りや座屈
等の形状不良の発生を防止することができる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明を図面に示す実施例によりさら
に具体的に説明する。本発明を実施するための圧延ライ
ンとしては、前述の図８に示す圧延ラインをそのまま適
用することとし、以下の条件でＨ形鋼のフランジの強制
水冷を実施した。
に具体的に説明する。本発明を実施するための圧延ライ
ンとしては、前述の図８に示す圧延ラインをそのまま適
用することとし、以下の条件でＨ形鋼のフランジの強制
水冷を実施した。
【００１６】本発明に係るフランジ水冷装置４として
は、図１（Ａ）、（Ｂ）に示すように、水平面に対しほ
ぼ垂直なフランジ１ｆに対し高さ方向に３段にスプレー
ノズルを伏角γおよびひねり角δをもって配置し、スプ
レーノズル２の上段の噴射角を４０°、中段および下段
の噴射角を８０°とした。また、水冷装置４の取付ピッ
チは、Ｈ形鋼の搬送方向において２５０mm毎の千鳥状配
列とし、高さ方向には７５mmピッチ毎に取り付けた。表
１には、各段ノズルの取付角度を示す。また、ノズル２
…群とフランジ１ｆ面との水平距離は２００mmとした。
は、図１（Ａ）、（Ｂ）に示すように、水平面に対しほ
ぼ垂直なフランジ１ｆに対し高さ方向に３段にスプレー
ノズルを伏角γおよびひねり角δをもって配置し、スプ
レーノズル２の上段の噴射角を４０°、中段および下段
の噴射角を８０°とした。また、水冷装置４の取付ピッ
チは、Ｈ形鋼の搬送方向において２５０mm毎の千鳥状配
列とし、高さ方向には７５mmピッチ毎に取り付けた。表
１には、各段ノズルの取付角度を示す。また、ノズル２
…群とフランジ１ｆ面との水平距離は２００mmとした。
【００１７】
【表１】
【００１８】次に、Ｈ形鋼のフランジ水冷に先立って、
本発明によるフランジ水冷装置の流量設定方法を説明す
る。なお、表２には、本実施例における目標停止温度を
７２５℃とし、各段における目標熱伝達率を予め計算に
より設定した。
本発明によるフランジ水冷装置の流量設定方法を説明す
る。なお、表２には、本実施例における目標停止温度を
７２５℃とし、各段における目標熱伝達率を予め計算に
より設定した。
【００１９】
【表２】
【００２０】まず、フランジ水冷装置の流量の設定は、
上段ノズルの水量から求めた。 αi ＝ｌS ｆ（Ｑi ）＋ｌF ｇ（Ｑi ）×ｈ（ΣＱ／Ｑi ）……（４） ここで、表１のノズル条件より、 上段ノズルの衝突域の長さ比率ｌS ＝０．３４ 上段ノズルの流水域の長さ比率ｌF ＝０．６６ また、上段であることから流下水ΣＱ＝０より、 流水域の熱伝達率倍数ｋ＝ｈ（ΣＱ／Ｑi ）＝１．０ また、上段ノズルの水量と熱伝達率の関係から、 衝突域の熱伝達率αS ＝ｆ（Ｑi ）＝１５．４Ｑ1 2.52 流水域の熱伝達率αF ＝ｇ（Ｑi ）＝１４５Ｑ1 0.81 したがって、上段ノズルの冷却能力は、 α1 ＝５．２４Ｑ1 2.52 ＋９５．７Ｑ1 0.81 ……（６） （６）式より、図６に示す図を表すことができるので、
その結果、 α1 ＝１５００kcal／m2h ℃の水量はＱ1 ＝８ｌ／min
・本が得られる。
上段ノズルの水量から求めた。 αi ＝ｌS ｆ（Ｑi ）＋ｌF ｇ（Ｑi ）×ｈ（ΣＱ／Ｑi ）……（４） ここで、表１のノズル条件より、 上段ノズルの衝突域の長さ比率ｌS ＝０．３４ 上段ノズルの流水域の長さ比率ｌF ＝０．６６ また、上段であることから流下水ΣＱ＝０より、 流水域の熱伝達率倍数ｋ＝ｈ（ΣＱ／Ｑi ）＝１．０ また、上段ノズルの水量と熱伝達率の関係から、 衝突域の熱伝達率αS ＝ｆ（Ｑi ）＝１５．４Ｑ1 2.52 流水域の熱伝達率αF ＝ｇ（Ｑi ）＝１４５Ｑ1 0.81 したがって、上段ノズルの冷却能力は、 α1 ＝５．２４Ｑ1 2.52 ＋９５．７Ｑ1 0.81 ……（６） （６）式より、図６に示す図を表すことができるので、
その結果、 α1 ＝１５００kcal／m2h ℃の水量はＱ1 ＝８ｌ／min
・本が得られる。
【００２１】次に、中段ノズルの水量を上記と同様にし
て求める。
て求める。
【００２２】中段ノズルの衝突域の長さ比率ｌS ＝０．
６ 中段ノズルの流水域の長さ比率ｌF ＝０．４ 衝突域の熱伝達率αS ＝ｆ（Ｑi ）＝２．０Ｑ2 2.52 流水域の熱伝達率αF ＝ｇ（Ｑi ）＝８７５Ｑ2 0.27 したがって、中段ノズルの冷却能力は、 α2 ＝１．２Ｑ2 2.52 ＋３５０Ｑ2 0.27 ×ｈ（８／Ｑ2 ）……（７） （７）式より、図６に示す図を表すことができるので、
その結果、 α2 ＝２５００kcal／m2h ℃の水量はＱ2 ＝１８ｌ／mi
n ・本が得られる。
６ 中段ノズルの流水域の長さ比率ｌF ＝０．４ 衝突域の熱伝達率αS ＝ｆ（Ｑi ）＝２．０Ｑ2 2.52 流水域の熱伝達率αF ＝ｇ（Ｑi ）＝８７５Ｑ2 0.27 したがって、中段ノズルの冷却能力は、 α2 ＝１．２Ｑ2 2.52 ＋３５０Ｑ2 0.27 ×ｈ（８／Ｑ2 ）……（７） （７）式より、図６に示す図を表すことができるので、
その結果、 α2 ＝２５００kcal／m2h ℃の水量はＱ2 ＝１８ｌ／mi
n ・本が得られる。
【００２３】ちなみに、図５より流水域の熱伝達率倍数
ｋ＝ｈ（８／１８）＝１．０４が求まる。
ｋ＝ｈ（８／１８）＝１．０４が求まる。
【００２４】そして最後に、下段ノズルの水量を上記と
同様にして求める。
同様にして求める。
【００２５】下段ノズルの衝突域の長さ比率ｌS ＝０．
４３ 下段ノズルの流水域の長さ比率ｌF ＝０．５７ 衝突域の熱伝達率αS ＝ｆ（Ｑi ）＝１．１Ｑ3 2.52 流水域の熱伝達率αF ＝ｇ（Ｑi ）＝７４６Ｑ3 0.27 したがって、下段ノズルの冷却能力は、 α3 ＝０．４７Ｑ3 2.52 ＋４２５Ｑ3 0.27 ×ｈ（２６／Ｑ3 ）……（８） （８）式より、図６に示す図を表すことができるので、
その結果、α3 ＝１５００kcal／m2h ℃の水量はＱ3 ＝
１６ｌ／min ・本が得られる。
４３ 下段ノズルの流水域の長さ比率ｌF ＝０．５７ 衝突域の熱伝達率αS ＝ｆ（Ｑi ）＝１．１Ｑ3 2.52 流水域の熱伝達率αF ＝ｇ（Ｑi ）＝７４６Ｑ3 0.27 したがって、下段ノズルの冷却能力は、 α3 ＝０．４７Ｑ3 2.52 ＋４２５Ｑ3 0.27 ×ｈ（２６／Ｑ3 ）……（８） （８）式より、図６に示す図を表すことができるので、
その結果、α3 ＝１５００kcal／m2h ℃の水量はＱ3 ＝
１６ｌ／min ・本が得られる。
【００２６】ちなみに、図５より流水域の熱伝達率倍数
ｋ＝ｈ（２６／１６）＝１．１４が求まる。
ｋ＝ｈ（２６／１６）＝１．１４が求まる。
【００２７】なお、表２には、前述の各段ノズルにおけ
る目標熱伝達率とともに、上記方法により求められた本
発明法による流量設定値と従来法による流量設定値とを
示した。
る目標熱伝達率とともに、上記方法により求められた本
発明法による流量設定値と従来法による流量設定値とを
示した。
【００２８】なお、前記伏角（γ）およびひねり角
（δ）は、ウェブ面に冷却水が乗らないように、かつ冷
却不足、過冷却とならないようにその角度は決定される
が、両者共３０°以下であれば問題なくその目的を達成
できる。また、ノズルの配置は、噴射角度、距離によっ
て決定されるが、千鳥状配置とすることが好ましい。さ
らに、本実施例においては、上段から決定した実施例を
示したが、必ずしも上段から順次決定する必要はない。
（δ）は、ウェブ面に冷却水が乗らないように、かつ冷
却不足、過冷却とならないようにその角度は決定される
が、両者共３０°以下であれば問題なくその目的を達成
できる。また、ノズルの配置は、噴射角度、距離によっ
て決定されるが、千鳥状配置とすることが好ましい。さ
らに、本実施例においては、上段から決定した実施例を
示したが、必ずしも上段から順次決定する必要はない。
【００２９】そして、これら本発明法および従来法によ
り設定された流量設定値を基に、ウェブ高さ５５０×フ
ランジ巾２５０×ウェブ厚さ９／フランジ厚２２（単位
mm）のＨ形鋼の８５０℃のフランジ面を、約１２秒間搬
送しながら、強制冷却した。その結果、図７に示すよう
に、従来法においては、温度分布にかなりのバラツキが
見られるのに対し、本発明法によれば、±１０℃でほぼ
目標通りの停止温度を実現することができる。
り設定された流量設定値を基に、ウェブ高さ５５０×フ
ランジ巾２５０×ウェブ厚さ９／フランジ厚２２（単位
mm）のＨ形鋼の８５０℃のフランジ面を、約１２秒間搬
送しながら、強制冷却した。その結果、図７に示すよう
に、従来法においては、温度分布にかなりのバラツキが
見られるのに対し、本発明法によれば、±１０℃でほぼ
目標通りの停止温度を実現することができる。
【００３０】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、高精度で
かつ簡便な冷却能力評価式でもって各ノズルの水量を設
定でき、その結果冷却後のＨ形鋼断面内の温度分布を均
一化することができるので、曲りや座屈等の形状不良の
発生を防止することができる。
かつ簡便な冷却能力評価式でもって各ノズルの水量を設
定でき、その結果冷却後のＨ形鋼断面内の温度分布を均
一化することができるので、曲りや座屈等の形状不良の
発生を防止することができる。
【図１】（Ａ）本発明の係る冷却制御のメカニズムを示
す図である。 （Ｂ）本発明法によるスプレーノズルの配置状態を示す
側面図である。
す図である。 （Ｂ）本発明法によるスプレーノズルの配置状態を示す
側面図である。
【図２】衝突域と流水域の温度と熱伝達率の関係を示す
図である。
図である。
【図３】衝突域における水量と熱伝達率の関係を示す図
である。
である。
【図４】流下水のない流水域における水量と熱伝達率の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図５】流下水の影響を示す図である。
【図６】熱伝達率と水量の関係を示す図である。
【図７】圧延後のフランジ水冷前後の温度測定結果を示
す図である。
す図である。
【図８】Ｈ形鋼の圧延ラインを示す概略図である。
【図９】従来法によるスプレーノズルの配置状態を示す
側面図である。
側面図である。
１ Ｈ形鋼 １ｆ フランジ ２ スプレーノズル ３ 冷却ヘッダー ４ フランジ水冷装置 ５ 加熱炉 ６ ブレークダウンミル ７ 中間ユニバーサルミル ８ エッジングミル ９ 仕上ユニバーサルミル
Claims (1)
- 【請求項１】フランジ面が水平面に対してほぼ垂直の状
態の形鋼に対向して高さ方向多段に多数個冷却水噴射ノ
ズルが配置されたフランジ水冷装置によって、熱間圧延
中あるいは圧延後に前記形鋼が搬送される過程でそのフ
ランジ面を強制冷却する際の流量設定方法であって 前記各段ノズルより噴射した時の冷却水のフランジ面衝
突域における熱伝達率αS 、および流水域における熱伝
達率αF と、前記各段ノズルの水量Ｑi との次記（Ａ）
式および（Ｂ）式で表される関係を予め求めておき、 αS ＝ｆ（Ｑi ）……（Ａ） αF ＝ｇ（Ｑi ）……（Ｂ） 各段ノズルの熱伝達率αi を下記（Ｃ）式の関係として
評価し、 αi ＝ｌS αS ＋ｌF αF ×ｈ（ΣＱ／Ｑi ）……（Ｃ） ここに、ｆ，ｇ，ｈ＝関数 ｉ＝ノズルの段数 ｌS ＝搬送方向の各段ノズルの衝突域長さ比率 ｌF ＝搬送方向の各段ノズルの流水域長さ比率 ΣＱ／Ｑi ＝上方ノズルからの流下水量／当該ノズルの水量 前記各段ノズルの熱伝達率αi を目標熱伝達率として与
えることにより、前記各段ノズルの水量Ｑi を各段ごと
に順次設定することを特徴とするフランジ水冷装置の流
量設定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3044953A JP2508927B2 (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | フランジ水冷装置の流量設定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3044953A JP2508927B2 (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | フランジ水冷装置の流量設定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04284914A JPH04284914A (ja) | 1992-10-09 |
| JP2508927B2 true JP2508927B2 (ja) | 1996-06-19 |
Family
ID=12705854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3044953A Expired - Lifetime JP2508927B2 (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | フランジ水冷装置の流量設定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2508927B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0292413A (ja) * | 1988-09-29 | 1990-04-03 | Nippon Steel Corp | 形鋼の強制冷却方法 |
-
1991
- 1991-03-11 JP JP3044953A patent/JP2508927B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0292413A (ja) * | 1988-09-29 | 1990-04-03 | Nippon Steel Corp | 形鋼の強制冷却方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04284914A (ja) | 1992-10-09 |
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