JP2024041587A

JP2024041587A - Electrical component

Info

Publication number: JP2024041587A
Application number: JP2022146480A
Authority: JP
Inventors: 智也三浦
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2022-09-14
Filing date: 2022-09-14
Publication date: 2024-03-27

Abstract

【課題】リアクトルが受け取る熱が抑制された電気部品を提供する。【解決手段】電気部品は、リアクトル２３と、外部の第１発熱部品４に接続されている第１スイッチモジュール３４Ａ、３４Ｂ、３４Ｃと、第１発熱部品よりも発熱量が大きい第２発熱部品５に接続されている第２スイッチモジュール４４Ａ、４４Ｂ、４４Ｃと、第１発熱部品と第１スイッチモジュールとを接続している第１導電部材３３Ａ、３３Ｂ、３３Ｃと、第２発熱部品と第２スイッチモジュールとを接続している第２導電部材４３Ａ、４３Ｂ、４３Ｃと、を備える。第１導電部材とリアクトルとの最短距離が、第２導電部材とリアクトルとの最短距離よりも短い。【選択図】図３[Problem] To provide an electrical component in which heat received by a reactor is suppressed. [Solution] The electrical component includes a reactor (23), a first switch module (34A, 34B, 34C) connected to an external first heat generating component (4), a second switch module (44A, 44B, 44C) connected to a second heat generating component (5) that generates a larger amount of heat than the first heat generating component, a first conductive member (33A, 33B, 33C) connecting the first heat generating component and the first switch module, and a second conductive member (43A, 43B, 43C) connecting the second heat generating component and the second switch module. The shortest distance between the first conductive member and the reactor is shorter than the shortest distance between the second conductive member and the reactor. [Selected Figure] Figure 3

Description

本明細書に記載の開示は、電気部品に関するものである。 The disclosure herein relates to electrical components.

特許文献１には、２セットのインバータ回路、２セットのインバータ回路と２つのモータとを接続する出力バスバ、および、リアクトルを備える電力変換器が記載されている。１セットのインバータ回路が出力バスバを介して１つのモータに接続されている。別の１セットのインバータ回路が出力バスバを介して別の１つのモータに接続されている。 Patent Document 1 describes a power converter that includes two sets of inverter circuits, an output bus bar that connects the two sets of inverter circuits and two motors, and a reactor. One set of inverter circuits is connected to one motor via an output bus bar. Another set of inverter circuits is connected to another motor via an output busbar.

特開２０２０－７１０９３号公報JP 2020-71093 Publication

２つのモータのうち発熱量が大きいモータに接続される出力バスバとリアクトルとの最短距離が、別の１つのモータに接続される出力バスバとリアクトルとの最短距離よりも短いと、発熱量が大きいモータからリアクトルに伝熱される熱が大きくなりやすい。リアクトルが受け取る熱が過剰に大きくなることが懸念される。 If the shortest distance between the output bus bar and the reactor connected to the motor with the larger heat generation value of the two motors is shorter than the shortest distance between the output bus bar and the reactor connected to the other motor, the heat generation value will be large. Heat transferred from the motor to the reactor tends to increase. There is a concern that the heat received by the reactor will become excessively large.

そこで本開示の目的は、リアクトルが受け取る熱が抑制された電気部品を提供することである。 Therefore, an object of the present disclosure is to provide an electrical component in which heat received by a reactor is suppressed.

本開示の一態様による電気部品は、
リアクトル（２３）と、
外部の第１発熱部品（４）に接続されている第１スイッチモジュール（３４Ａ、３４Ｂ、３４Ｃ）と、
第１発熱部品よりも発熱量が大きい第２発熱部品（５）に接続されている第２スイッチモジュール（４４Ａ、４４Ｂ、４４Ｃ）と、
第１発熱部品と第１スイッチモジュールとを接続している第１導電部材（３３Ａ、３３Ｂ、３３Ｃ）と、
第２発熱部品と第２スイッチモジュールとを接続している第２導電部材（４３Ａ、４３Ｂ、４３Ｃ）と、を備え、
第１導電部材とリアクトルとの最短距離（Ｌ１）が、第２導電部材とリアクトルとの最短距離（Ｌ２）よりも短い構成である。 An electrical component according to one aspect of the present disclosure includes:
A reactor (23) and
a first switch module (34A, 34B, 34C) connected to an external first heat generating component (4);
a second switch module (44A, 44B, 44C) connected to a second heat generating component (5) having a larger calorific value than the first heat generating component;
A first conductive member (33A, 33B, 33C) connecting the first heat generating component and the first switch module;
A second conductive member (43A, 43B, 43C) connecting the second heat generating component and the second switch module,
The shortest distance (L1) between the first conductive member and the reactor is shorter than the shortest distance (L2) between the second conductive member and the reactor.

これによれば、リアクトル（２３）が受け取る熱が抑制される。 According to this, the heat received by the reactor (23) is suppressed.

なお、上記の括弧内の参照番号は、後述の実施形態に記載の構成との対応関係を示すものに過ぎず、技術的範囲を何ら制限するものではない。 Note that the reference numbers in parentheses above merely indicate correspondence with the configurations described in the embodiments described later, and do not limit the technical scope in any way.

電気部品が適用される車両の駆動系の概略的な構成図である。1 is a schematic configuration diagram of a drive system of a vehicle to which electrical components are applied. 電気部品の駆動システムの構成を示す構成図である。FIG. 2 is a configuration diagram showing the configuration of a drive system for electrical components. 電気部品の構成を示す平面図である。FIG. 3 is a plan view showing the configuration of electrical components. 電気部品の第２実施形態における平面図である。It is a top view in 2nd Embodiment of an electrical component. 電気部品の第３実施形態における平面図である。It is a top view in 3rd Embodiment of an electrical component. 電気部品の第４実施形態における平面図である。It is a top view in 4th Embodiment of an electrical component.

以下、図面を参照しながら本開示を実施するための複数の形態を説明する。各形態において先行する形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の形態を適用することができる。 Hereinafter, a plurality of embodiments for carrying out the present disclosure will be described with reference to the drawings. In each form, parts corresponding to matters explained in the preceding form may be given the same reference numerals and redundant explanation may be omitted. When only a part of the configuration is described in each form, the other forms previously described can be applied to other parts of the structure.

また、各実施形態で組み合わせが可能であることを明示している部分同士の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても実施形態同士、実施形態と変形例、および、変形例同士を部分的に組み合せることも可能である。 In addition, it is not only possible to combine parts that are explicitly shown to be combinable in each embodiment, but also to combine embodiments with each other even if it is not explicitly stated, or between embodiments and modified examples, as long as there is no particular problem with the combination. It is also possible to partially combine the modified examples.

（第１実施形態）
図１は、電気部品１０が適用される車両の駆動系の概略的な構成図である。車両は、走行駆動源としてのエンジン１および駆動用モータ５と、発電用モータ４と、を有している。エンジン１、発電用モータ４、および、駆動用モータ５は、遊星歯車機構３を介して相互に接続されている。エンジン１の出力軸は、遊星歯車機構３のプラネタリギアに連結されている。遊星歯車機構３のサンギアには発電用モータ４の出力軸が連結されている。遊星歯車機構３のリングギアには駆動用モータ５の出力軸が連結されている。なお、図面においては、エンジン１をＥＮＧ、発電用モータ４をＭＧ１、駆動用モータ５をＭＧ２と記している。 (First embodiment)
FIG. 1 is a schematic diagram of a drive system of a vehicle to which an electrical component 10 is applied. The vehicle has an engine 1 and a drive motor 5 as a driving source for traveling, and a power generation motor 4. The engine 1 , the power generation motor 4 , and the drive motor 5 are interconnected via a planetary gear mechanism 3 . The output shaft of the engine 1 is connected to a planetary gear of a planetary gear mechanism 3. An output shaft of a power generation motor 4 is connected to the sun gear of the planetary gear mechanism 3. An output shaft of a drive motor 5 is connected to a ring gear of the planetary gear mechanism 3. In the drawings, the engine 1 is designated as ENG, the power generation motor 4 is designated as MG1, and the drive motor 5 is designated as MG2.

駆動用モータ５の出力軸には、減速機８を構成する１つの歯車８Ａが取り付けられている。減速機８を構成する別の１つの歯車８Ｂの回転は、図示しないディファレンシャルギアを介して、駆動輪の駆動軸９に伝えられる。なお、歯車８Ａと歯車８Ｂとが相互に協調している。エンジン１の駆動力及び駆動用モータ５の駆動力が、減速機８を介して駆動輪の駆動軸９に伝達され、車両の走行を可能にしている。 One gear 8A constituting the reduction gear 8 is attached to the output shaft of the drive motor 5. The rotation of another gear 8B constituting the reducer 8 is transmitted to the drive shaft 9 of the drive wheels via a differential gear (not shown). Note that the gear 8A and the gear 8B cooperate with each other. The driving force of the engine 1 and the driving force of the drive motor 5 are transmitted to the drive shaft 9 of the drive wheels via the reducer 8, allowing the vehicle to travel.

このような構成において、遊星歯車機構３は、エンジン１からの駆動力を、減速機８の歯車８Ａが取り付けられた駆動用モータ５の出力軸と、発電用モータ４の出力軸とに分割する。発電用モータ４は、エンジン１の駆動力により回転駆動され、電力を発電する。発電用モータ４によって発電された電力は、駆動用モータ５を駆動するために使用されたり、バッテリ７０を充電するために使用されたりする。 In such a configuration, the planetary gear mechanism 3 divides the driving force from the engine 1 into the output shaft of the drive motor 5 to which the gear 8A of the reducer 8 is attached and the output shaft of the power generation motor 4. . The power generation motor 4 is rotationally driven by the driving force of the engine 1 and generates electric power. The electric power generated by the power generation motor 4 is used to drive the drive motor 5 or to charge the battery 70.

また、遊星歯車機構３を介して、エンジン１の出力軸と、駆動用モータ５の出力軸とが連結されていることで、エンジン１の駆動力と駆動用モータ５の駆動力とを統合して、減速機８の歯車８Ａを回転されることが可能になっている。このように、本実施形態に係る車両は、いわゆるシリーズパラレル方式のハイブリッド車両である。 Furthermore, since the output shaft of the engine 1 and the output shaft of the drive motor 5 are connected via the planetary gear mechanism 3, the driving force of the engine 1 and the driving force of the drive motor 5 are integrated. Thus, the gear 8A of the reducer 8 can be rotated. In this way, the vehicle according to this embodiment is a so-called series-parallel type hybrid vehicle.

駆動用モータ５は、上記したように、車両を走行させるための駆動力を発生する。さらに、駆動用モータ５は、車両が減速するとき、発電機として機能し、いわゆる回生ブレーキにより電力を発電する。また、発電用モータ４は、上述したように、エンジン１の駆動力の一部によって駆動されて電力を発電する。さらに、発電用モータ４は、エンジン１を始動させる場合に、電動機として機能し、エンジン１をクランキングさせる役割も担っている。 As described above, the drive motor 5 generates a driving force for driving the vehicle. Furthermore, when the vehicle decelerates, the drive motor 5 functions as a generator and generates electric power by so-called regenerative braking. Further, as described above, the power generation motor 4 is driven by a portion of the driving force of the engine 1 to generate electric power. Furthermore, when starting the engine 1, the power generation motor 4 functions as an electric motor and also plays the role of cranking the engine 1.

発電用モータ４および駆動用モータ５は、それぞれ、インバータ回路６に接続されている。インバータ回路６は、発電用モータ４および駆動用モータ５に対して、個々に対応するインバータ３０、４０を備えている。インバータ回路６は、バッテリ７０に接続されている。インバータ３０、４０は、第１インバータ３０、第２インバータ４０と称される場合がある。 The power generation motor 4 and the drive motor 5 are each connected to an inverter circuit 6. The inverter circuit 6 includes inverters 30 and 40 corresponding to the power generation motor 4 and the drive motor 5, respectively. Inverter circuit 6 is connected to battery 70 . Inverters 30 and 40 may be referred to as first inverter 30 and second inverter 40.

モータ制御装置７は、発電用モータ４および駆動用モータ５を電動機として機能させるときには、バッテリ７０から各モータ４、５に駆動電流が通電されるように、インバータ回路６を制御する。これにより、車両に駆動力を発生させたり、エンジン１を始動させたりすることができる。一方、モータ制御装置７は、発電用モータ４および駆動用モータ５が発電を行うときには、インバータ回路６を介してその電力を取り出せるように、インバータ回路６を制御する。これにより、発電用モータ４および駆動用モータ５によって発電された電力を、バッテリ７０の充電や、他方のモータ４、５駆動に利用できるようになる。なお、図面においては、インバータ回路６をＩＮＶ、モータ制御装置７をＥＣＵと記している。
The motor control device 7 controls the inverter circuit 6 so that a drive current is supplied from the battery 70 to each motor 4 and 5 when the power generation motor 4 and the drive motor 5 function as electric motors. Thereby, it is possible to generate driving force in the vehicle or to start the engine 1. On the other hand, when the power generation motor 4 and the drive motor 5 generate power, the motor control device 7 controls the inverter circuit 6 so that the power can be taken out via the inverter circuit 6. Thereby, the electric power generated by the power generation motor 4 and the drive motor 5 can be used for charging the battery 70 and driving the other motors 4 and 5. In the drawings, the inverter circuit 6 is referred to as INV, and the motor control device 7 is referred to as ECU.

このような構成を備えるシリーズパラレル方式のハイブリッド車両においては、車両をエンジン１のみで走行させたり、駆動用モータ５のみで走行させたり、あるいは、エンジン１と駆動用モータ５とを両方用いて走行させたりすることが可能である。 In a series-parallel type hybrid vehicle having such a configuration, the vehicle may be run using only the engine 1, only the drive motor 5, or may be run using both the engine 1 and the drive motor 5. It is possible to do so.

そのために駆動用モータ５には高出力が要求される。駆動用モータ５には高電圧が供給されるとともに、駆動用モータ５の定格電流が発電用モータ４の定格電流よりも高くなるように設定されている。それに伴って駆動用モータ５には発電用モータ４よりも多くの電流が流れることになる。駆動用モータ５の発熱量が発電用モータ４の発熱量よりも大きくなることになる。なお、発電用モータ４は第１発熱部品に相当する。駆動用モータ５は第２発熱部品に相当する。 Therefore, the drive motor 5 is required to have high output. A high voltage is supplied to the drive motor 5, and the rated current of the drive motor 5 is set to be higher than the rated current of the power generation motor 4. Accordingly, more current flows through the drive motor 5 than through the power generation motor 4. The amount of heat generated by the drive motor 5 becomes larger than the amount of heat generated by the power generation motor 4. Note that the power generation motor 4 corresponds to a first heat generating component. The drive motor 5 corresponds to a second heat generating component.

図２は、電気部品１０の駆動システムの構成を示す構成図である。バッテリ７０は、充放電可能な２次電池で構成された直流電圧源である。２次電池は、例えばリチウムイオン電池、ニッケル水素電池である。バッテリ７０は、電気部品１０を介して、発電用モータ４および駆動用モータ５に電力を供給する。電気部品１０は、バッテリ７０の直流電力を発電用モータ４および駆動用モータ５の駆動に適した交流電力に変換する。また電気部品１０は、発電用モータ４および駆動用モータ５により発電された交流電力を、バッテリ７０を充電可能な直流電力に変換する。電気部品１０は電力変換装置と称される場合もある。 FIG. 2 is a configuration diagram showing the configuration of the drive system for the electric component 10. As shown in FIG. The battery 70 is a DC voltage source composed of a rechargeable and dischargeable secondary battery. The secondary battery is, for example, a lithium ion battery or a nickel hydride battery. The battery 70 supplies power to the power generation motor 4 and the drive motor 5 via the electric component 10. The electrical component 10 converts the DC power of the battery 70 into AC power suitable for driving the power generation motor 4 and the drive motor 5. Further, the electric component 10 converts the AC power generated by the power generation motor 4 and the drive motor 5 into DC power that can charge the battery 70. Electrical component 10 may also be referred to as a power converter.

電気部品１０は、昇圧コンバータ２０、第１インバータ３０、第２インバータ４０、電流センサ５１、５２、５３、および、コンデンサ６１、６２を備える。電流センサ５１、５２、５３は、第１電流センサ５１、第２電流センサ５２、第３電流センサ５３と称される場合がある。コンデンサ６１、６２は、第１コンデンサ６１、第２コンデンサ６２と称される場合がある。 Electrical component 10 includes a boost converter 20, a first inverter 30, a second inverter 40, current sensors 51, 52, 53, and capacitors 61, 62. The current sensors 51, 52, and 53 may be referred to as a first current sensor 51, a second current sensor 52, and a third current sensor 53. The capacitors 61 and 62 are sometimes referred to as a first capacitor 61 and a second capacitor 62.

昇圧コンバータ２０の入力端は、バッテリ７０の低電圧系電力ライン１１、１２に接続されている。昇圧コンバータ２０の出力端は、インバータ回路６の高電圧系電力ライン１３、１４に接続されている。低電圧系電力ライン１１、１２は、バッテリ７０と昇圧コンバータ２０とを電気的に接続する電力ラインである。高電圧系電力ライン１３、１４は、昇圧コンバータ２０とインバータ回路６とを電気的に接続する電力ラインである。また高電位側の低電圧系電力ライン１１と低電位側の低電圧系電力ライン１２との間に、第１コンデンサ６１が接続されている。高電位側の高電圧系電力ライン１３と低電位側の高電圧系電力ライン１４との間に、第２コンデンサ６２が接続されている。 An input terminal of the boost converter 20 is connected to the low voltage power lines 11 and 12 of the battery 70. An output end of the boost converter 20 is connected to high voltage power lines 13 and 14 of the inverter circuit 6. Low voltage power lines 11 and 12 are power lines that electrically connect battery 70 and boost converter 20. High-voltage power lines 13 and 14 are power lines that electrically connect boost converter 20 and inverter circuit 6. Further, a first capacitor 61 is connected between the low voltage power line 11 on the high potential side and the low voltage power line 12 on the low potential side. A second capacitor 62 is connected between the high voltage power line 13 on the high potential side and the high voltage power line 14 on the low potential side.

昇圧コンバータ２０は、バッテリ７０の出力電圧を、発電用モータ４および駆動用モータ５の駆動に適した電圧まで昇圧する。昇圧コンバータ２０は、低電圧系電力ライン１１、１２の電力を昇圧して、高電圧系電力ライン１３、１４に供給する。また、昇圧コンバータ２０は、第１インバータ３０および第２インバータ４０によって変換された直流電力を、バッテリ７０に充電可能な電力まで降圧する。昇圧コンバータ２０は、高電圧系電力ライン１３、１４の電力を降圧して、低電圧系電力ライン１１、１２に供給する。 Boost converter 20 boosts the output voltage of battery 70 to a voltage suitable for driving power generation motor 4 and drive motor 5. The boost converter 20 boosts the power of the low voltage power lines 11 and 12 and supplies it to the high voltage power lines 13 and 14. Further, boost converter 20 steps down the DC power converted by first inverter 30 and second inverter 40 to a level that can charge battery 70 . The boost converter 20 steps down the power of the high voltage power lines 13 and 14 and supplies it to the low voltage power lines 11 and 12.

昇圧コンバータ２０は、２つのスイッチング素子２１、２２、２つのダイオード２１Ａ、２２Ａ、および、リアクトル２３を有している。２つのスイッチング素子２１、２２は、低電圧系電力ライン１１と低電位側の低電圧系電力ライン１２の間で直列接続されている。２つのスイッチング素子２１、２２は、低電圧系電力ライン１１から低電位側の低電圧系電力ライン１２にむかって、スイッチング素子２１、スイッチング素子２２の順に直列接続されている。 Boost converter 20 has two switching elements 21 and 22, two diodes 21A and 22A, and a reactor 23. The two switching elements 21 and 22 are connected in series between the low voltage power line 11 and the low voltage power line 12 on the low potential side. The two switching elements 21 and 22 are connected in series in the order of the switching element 21 and the switching element 22 from the low voltage power line 11 to the low voltage power line 12 on the low potential side.

スイッチング素子２１にダイオード２１Ａが逆並列接続されている。スイッチング素子２２にダイオード２２Ａが逆並列接続されている。２つのスイッチング素子２１、２２および２つのダイオード２１Ａ、２２Ａが樹脂封止されてＡ相スイッチモジュール２４Ａが構成されている。封止樹脂から高電圧系電力ライン１３につながる端子、高電圧系電力ライン１４につながる端子、および、リアクトル２３につながる端子が露出されている。Ａ相スイッチモジュール２４Ａにおけるリアクトル２３につながる端子を端子２５と称する場合がある。 A diode 21A is connected in antiparallel to the switching element 21. A diode 22A is connected in antiparallel to the switching element 22. Two switching elements 21, 22 and two diodes 21A, 22A are sealed with resin to form an A-phase switch module 24A. A terminal connected to the high voltage power line 13, a terminal connected to the high voltage power line 14, and a terminal connected to the reactor 23 are exposed from the sealing resin. A terminal connected to the reactor 23 in the A-phase switch module 24A may be referred to as a terminal 25.

リアクトル２３の一端は、低電圧系電力ライン１１に接続されるとともに、第１コンデンサ６１の正極側の端子に接続されている。リアクトル２３の他端は、中継ライン１５に接続されている。中継ライン１５を介して、リアクトル２３の他端と、Ａ相スイッチモジュール２４Ａの端子２５とが接続されている。中継ライン１５に第１電流センサ５１が設けられている。 One end of the reactor 23 is connected to the low voltage power line 11 and to the positive terminal of the first capacitor 61 . The other end of the reactor 23 is connected to the relay line 15. The other end of the reactor 23 and the terminal 25 of the A-phase switch module 24A are connected via the relay line 15. A first current sensor 51 is provided on the relay line 15 .

第１インバータ３０は、高電圧系電力ライン１３、１４に接続されている。第１インバータ３０につながる高電圧系電力ライン１３が第２コンデンサ６２の正極側の端子に接続されている。第１インバータ３０につながる高電圧系電力ライン１４が第２コンデンサ６２の負極側の端子に接続されている。 The first inverter 30 is connected to the high voltage power lines 13 and 14. A high voltage power line 13 connected to the first inverter 30 is connected to the positive terminal of the second capacitor 62 . A high voltage power line 14 connected to the first inverter 30 is connected to a negative terminal of the second capacitor 62.

第１インバータ３０は、６つのスイッチング素子３１～３２、および、６つのダイオード３１Ａ～３２Ａを有している。２つのスイッチング素子３１、３２は、高電圧系電力ライン１３と高電圧系電力ライン１４の間で、スイッチング素子３１を高電位側として直列接続されている。スイッチング素子３１にダイオード３１Ａが逆並列接続されている。スイッチング素子３２にダイオード３２Ａが逆並列接続されている。２つのスイッチング素子３１、３２、および、２つのダイオード３１Ａ、３２Ａが１組になって、高電圧系電力ライン１３と高電圧系電力ライン１４の間で、３組が並列接続されている。 The first inverter 30 has six switching elements 31-32 and six diodes 31A-32A. The two switching elements 31 and 32 are connected in series between the high voltage power line 13 and the high voltage power line 14, with the switching element 31 on the high potential side. A diode 31A is connected in antiparallel to the switching element 31. A diode 32A is connected in antiparallel to the switching element 32. The two switching elements 31 and 32 and the two diodes 31A and 32A form one set, and three sets are connected in parallel between the high voltage power line 13 and the high voltage power line 14.

２つのスイッチング素子３１、３２および２つのダイオード３１Ａ、３２Ａが樹脂封止されて、第１Ｕ相スイッチモジュール３４Ａ、第１Ｖ相スイッチモジュール３４Ｂ、第１Ｗ相スイッチモジュール３４Ｃが個々に構成されている。各々の封止樹脂から高電圧系電力ライン１３につながる端子、高電圧系電力ライン１４につながる端子、および、発電用モータ４につながる端子が露出されている。第１スイッチモジュール３４Ａ～３４Ｃにおける発電用モータ４につながる端子を端子３５と称する場合がある。 Two switching elements 31, 32 and two diodes 31A, 32A are sealed with resin to individually configure a first U-phase switch module 34A, a first V-phase switch module 34B, and a first W-phase switch module 34C. A terminal connected to the high-voltage power line 13, a terminal connected to the high-voltage power line 14, and a terminal connected to the power generation motor 4 are exposed from each sealing resin. The terminals connected to the power generation motor 4 in the first switch modules 34A to 34C may be referred to as terminals 35.

第１Ｕ相スイッチモジュール３４Ａから露出された端子３５が、第１Ｕ相バスバ３３Ａを介して、発電用モータ４の第１Ｕ相コイルに接続されている。第１Ｖ相スイッチモジュール３４Ｂから露出された端子３５が、第１Ｖ相バスバ３３Ｂを介して、発電用モータ４の第１Ｖ相コイルに接続されている。第１Ｗ相スイッチモジュール３４Ｃから露出された端子３５が、第１Ｗ相バスバ３３Ｃを介して、発電用モータ４の第１Ｗ相コイルに接続されている。第１Ｕ相バスバ３３Ａ～第１Ｗ相バスバ３３Ｃそれぞれに、第２電流センサ５２が個々に設けられている。 The terminal 35 exposed from the first U-phase switch module 34A is connected to the first U-phase coil of the power generation motor 4 via the first U-phase bus bar 33A. The terminal 35 exposed from the first V-phase switch module 34B is connected to the first V-phase coil of the power generation motor 4 via the first V-phase bus bar 33B. The terminal 35 exposed from the first W-phase switch module 34C is connected to the first W-phase coil of the power generation motor 4 via the first W-phase bus bar 33C. A second current sensor 52 is individually provided for each of the first U-phase bus bar 33A to the first W-phase bus bar 33C.

第２インバータ４０は、第１インバータ３０と同様の構成とされている。第２インバータ４０は、高電圧系電力ライン１３、１４に接続されている。第２インバータ４０につながる高電圧系電力ライン１３が第２コンデンサ６２の正極側の端子に接続されている。第２インバータ４０につながる低電位側の高電圧系電力ライン１４が第２コンデンサ６２の負極側の端子に接続されている。 The second inverter 40 has a similar configuration to the first inverter 30. The second inverter 40 is connected to the high voltage power lines 13 and 14. A high voltage power line 13 connected to the second inverter 40 is connected to the positive terminal of the second capacitor 62 . A low-potential high-voltage power line 14 connected to the second inverter 40 is connected to a negative terminal of the second capacitor 62 .

第２インバータ４０は、６つのスイッチング素子４１～４２、および、６つのダイオード４１Ａ～４２Ａを有している。２つのスイッチング素子４１、４２は、高電圧系電力ライン１３と低電位側の高電圧系電力ライン１４の間で、スイッチング素子４１を高電位側として直列接続されている。スイッチング素子４１にダイオード４１Ａが逆並列接続されている。スイッチング素子４２にダイオード４２Ａが逆並列接続されている。２つのスイッチング素子４１、４２、および、２つのダイオード４１Ａ、４２Ａが１組になって、高電圧系電力ライン１３と低電位側の高電圧系電力ライン１４の間で、３組が並列接続されている。 The second inverter 40 has six switching elements 41-42 and six diodes 41A-42A. The two switching elements 41 and 42 are connected in series between the high voltage power line 13 and the high voltage power line 14 on the low potential side, with the switching element 41 on the high potential side. A diode 41A is connected in antiparallel to the switching element 41. A diode 42A is connected in antiparallel to the switching element 42. The two switching elements 41 and 42 and the two diodes 41A and 42A form one set, and three sets are connected in parallel between the high voltage power line 13 and the high voltage power line 14 on the low potential side. ing.

２つのスイッチング素子４１、４２および２つのダイオード４１Ａ、４２Ａが樹脂封止されて、第２Ｕ相スイッチモジュール４４Ａ、第２Ｖ相スイッチモジュール４４Ｂ、第２Ｗ相スイッチモジュール４４Ｃが個々に構成されている。各々の封止樹脂から高電圧系電力ライン１３につながる端子、高電圧系電力ライン１４につながる端子、および、駆動用モータ５につながる端子が露出されている。第２スイッチモジュール４４Ａ～４４Ｃにおける駆動用モータ５につながる端子を端子４５と称する場合がある。 Two switching elements 41, 42 and two diodes 41A, 42A are sealed with resin to individually configure a second U-phase switch module 44A, a second V-phase switch module 44B, and a second W-phase switch module 44C. A terminal connected to the high-voltage power line 13, a terminal connected to the high-voltage power line 14, and a terminal connected to the drive motor 5 are exposed from each sealing resin. A terminal connected to the drive motor 5 in the second switch modules 44A to 44C may be referred to as a terminal 45.

第２Ｕ相スイッチモジュール４４Ａから露出された端子４５が、第２Ｕ相バスバ４３Ａを介して、駆動用モータ５の第２Ｕ相コイルに接続されている。第２Ｖ相スイッチモジュール４４Ｂから露出された端子４５が、第２Ｖ相バスバ４３Ｂを介して、駆動用モータ５の第２Ｖ相コイルに接続されている。第２Ｗ相スイッチモジュール４４Ｃから露出された端子４５が、第２Ｗ相バスバ４３Ｃを介して、駆動用モータ５の第２Ｗ相コイルに接続されている。第２Ｕ相バスバ４３Ａ～第２Ｗ相バスバ４３Ｃそれぞれに、第３電流センサ５３が個々に設けられている。 The terminal 45 exposed from the second U-phase switch module 44A is connected to the second U-phase coil of the drive motor 5 via the second U-phase bus bar 43A. The terminal 45 exposed from the second V-phase switch module 44B is connected to the second V-phase coil of the drive motor 5 via the second V-phase bus bar 43B. The terminal 45 exposed from the second W-phase switch module 44C is connected to the second W-phase coil of the drive motor 5 via the second W-phase bus bar 43C. A third current sensor 53 is individually provided for each of the second U-phase bus bar 43A to the second W-phase bus bar 43C.

なお、一例としてスイッチング素子２１～４２にはＩＧＢＴやパワーＭＯＳＦＥＴなどの半導体素子を採用することができる。本実施形態では、スイッチング素子２１～４２としてｎチャネル型のＩＧＢＴを採用している。ダイオード２１Ａ～４２Ａのアノードが、対応するスイッチング素子２１～４２のエミッタ電極に接続されている。ダイオード２１Ａ～４２Ａのカソードが、対応するスイッチング素子２１～４２のコレクタ電極に接続されている。 As an example, semiconductor elements such as IGBTs and power MOSFETs can be used as the switching elements 21 to 42. In this embodiment, n-channel type IGBTs are used as the switching elements 21 to 42. The anodes of the diodes 21A-42A are connected to the emitter electrodes of the corresponding switching elements 21-42. The cathodes of the diodes 21A-42A are connected to the collector electrodes of the corresponding switching elements 21-42.

図３は電気部品１０の構成を示す平面図である。各構成要素を説明するにあたって、スイッチモジュール２４Ａ～４４Ｃの厚さ方向を厚さ方向ＴＤと称する場合がある。また厚さ方向ＴＤは、第１スイッチモジュール３４Ａ～３４Ｃと第２スイッチモジュール４４Ａ～４４Ｃが並ぶ並び方向でもある。厚さ方向ＴＤは並び方向ＴＤとも言える。厚さ方向ＴＤに直交する幅方向を幅方向ＷＤと称する場合がある。厚さ方向ＴＤと幅方向ＷＤに直交する、高さ方向を高さ方向ＨＴと称する場合がある。 FIG. 3 is a plan view showing the configuration of the electrical component 10. In describing each component, the thickness direction of the switch modules 24A to 44C may be referred to as the thickness direction TD. The thickness direction TD is also the direction in which the first switch modules 34A to 34C and the second switch modules 44A to 44C are lined up. The thickness direction TD can also be said to be the alignment direction TD. The width direction perpendicular to the thickness direction TD may be referred to as the width direction WD. The height direction that is orthogonal to the thickness direction TD and the width direction WD may be referred to as the height direction HT.

電気部品１０はこれまでに説明した構成要素の他に、冷却器１００、ケース１５０、および、センサユニット１６０を備える。冷却器１００は、供給管１１０、８つの中継管１２０、および、排出管１３０を備える。供給管１１０は厚さ方向ＴＤに沿って延びている。供給管１１０の端部に冷媒が供給可能な供給口１１０Ａが設けられている。排出管１３０は厚さ方向ＴＤに沿って延びている。排出管１３０の端部に冷媒が排出可能な排出口１３０Ａが設けられている。供給管１１０と排出管１３０とが幅方向ＷＤに関して離れて設けられている。なお中継管の数はスイッチモジュールの数に応じて適宜変更可能である。 The electrical component 10 includes a cooler 100, a case 150, and a sensor unit 160 in addition to the components described above. The cooler 100 includes a supply pipe 110, eight relay pipes 120, and a discharge pipe 130. The supply pipe 110 extends along the thickness direction TD. A supply port 110A through which refrigerant can be supplied is provided at the end of the supply pipe 110. The discharge pipe 130 extends along the thickness direction TD. A discharge port 130A through which the refrigerant can be discharged is provided at the end of the discharge pipe 130. The supply pipe 110 and the discharge pipe 130 are provided apart in the width direction WD. Note that the number of relay pipes can be changed as appropriate depending on the number of switch modules.

供給管１１０と排出管１３０の間に８つの中継管１２０が設けられている。中継管１２０は幅方向ＷＤに離れた２つの端部を備える。中継管１２０の一方の端部に供給管１１０が連結されている。中継管１２０の他方の端部に排出管１３０が連結されている。供給口１１０Ａから供給された冷媒が、供給管１１０、中継管１２０、排出管１３０を通って、排出口１３０Ａから排出される。また厚さ方向ＴＤに関して隣り合う中継管１２０の間に、スイッチモジュール２４Ａ～４４Ｃが個々に設けられている。冷却器１００の備える７つの空隙に、７つのスイッチモジュール２４Ａ～４４Ｃが収納される。これによってパワーモジュール１４０が構成されている。 Eight relay pipes 120 are provided between the supply pipe 110 and the discharge pipe 130. The relay pipe 120 includes two ends separated in the width direction WD. A supply pipe 110 is connected to one end of the relay pipe 120. A discharge pipe 130 is connected to the other end of the relay pipe 120. The refrigerant supplied from the supply port 110A passes through the supply pipe 110, the relay pipe 120, and the discharge pipe 130, and is discharged from the discharge port 130A. Furthermore, switch modules 24A to 44C are individually provided between adjacent relay pipes 120 in the thickness direction TD. Seven switch modules 24A to 44C are housed in seven gaps provided in the cooler 100. This constitutes the power module 140.

ケース１５０は、第１側壁１５１、第２側壁１５２、第３側壁１５３、第４側壁１５４、および、底壁１５５を備える。第１側壁１５１および第３側壁１５３は厚さ方向ＴＤに関して離れて設けられている。第２側壁１５２および第４側壁１５４は幅方向ＷＤに関して離れて設けられている。第１側壁１５１、第２側壁１５２、第３側壁１５３、および、第４側壁１５４が環状に連結されて環状壁１５６が構成されている。 Case 150 includes a first side wall 151, a second side wall 152, a third side wall 153, a fourth side wall 154, and a bottom wall 155. The first side wall 151 and the third side wall 153 are provided apart in the thickness direction TD. The second side wall 152 and the fourth side wall 154 are provided apart in the width direction WD. The first side wall 151, the second side wall 152, the third side wall 153, and the fourth side wall 154 are connected in an annular manner to form an annular wall 156.

環状壁１５６は高さ方向ＨＴに離れて並ぶ２つの端部を備える。環状壁１５６における１つの端部に底壁１５５が設けられている。第１側壁１５１、第２側壁１５２、第３側壁１５３、第４側壁１５４、および、底壁１５５によって収納空間１５７が区画されている。この収納空間１５７に、リアクトル２３、第１コンデンサ６１、第２コンデンサ６２、パワーモジュール１４０、および、センサユニット１６０が収納されている。第１コンデンサ６１および第２コンデンサ６２によってコンデンサモジュール６３が構成されている。 The annular wall 156 includes two end portions spaced apart in the height direction HT. A bottom wall 155 is provided at one end of the annular wall 156 . A storage space 157 is defined by a first side wall 151, a second side wall 152, a third side wall 153, a fourth side wall 154, and a bottom wall 155. This storage space 157 houses the reactor 23, the first capacitor 61, the second capacitor 62, the power module 140, and the sensor unit 160. A capacitor module 63 is configured by the first capacitor 61 and the second capacitor 62.

収納空間１５７において、幅方向ＷＤに関して、コンデンサモジュール６３とパワーモジュール１４０とセンサユニット１６０が並んでいる。コンデンサモジュール６３とセンサユニット１６０の間にパワーモジュール１４０が設けられている。第２側壁１５２に隣接するようにセンサユニット１６０が設けられている。第４側壁１５４に隣接するようにセンサユニット１６０が設けられている。 In the storage space 157, the capacitor module 63, the power module 140, and the sensor unit 160 are lined up in the width direction WD. A power module 140 is provided between the capacitor module 63 and the sensor unit 160. A sensor unit 160 is provided adjacent to the second side wall 152. A sensor unit 160 is provided adjacent to the fourth side wall 154.

収納空間１５７において、厚さ方向ＴＤに関して、パワーモジュール１４０とリアクトル２３が並んでいる。第１側壁１５１に隣接するようにパワーモジュール１４０が設けられている。第３側壁１５３に隣接するようにリアクトル２３が設けられている。第１側壁１５１に供給管１１０と排出管１３０が通されている。 In the storage space 157, the power module 140 and the reactor 23 are lined up in the thickness direction TD. A power module 140 is provided adjacent to the first side wall 151. A reactor 23 is provided adjacent to the third side wall 153. A supply pipe 110 and a discharge pipe 130 are passed through the first side wall 151 .

リアクトル２３からスイッチモジュール２４Ａ～４４Ｃに向かう方向において、供給口１１０Ａおよび排出口１３０Ａは、スイッチモジュール２４Ａ～４４Ｃよりもリアクトル２３から離れた位置に設けられている。厚さ方向ＴＤに関して、供給口１１０Ａおよび排出口１３０Ａが、第２スイッチモジュール４４Ａ～４４Ｃにおける第１スイッチモジュール３４Ａ～３４Ｃが配置される側とは反対側に設けられているとも言える。 In the direction from the reactor 23 to the switch modules 24A to 44C, the supply port 110A and the discharge port 130A are provided at a position farther from the reactor 23 than the switch modules 24A to 44C. With respect to the thickness direction TD, it can be said that the supply port 110A and the discharge port 130A are provided on the opposite side of the second switch modules 44A to 44C from the side where the first switch modules 34A to 34C are arranged.

これによれば、供給口１１０Ａから供給された冷媒が、供給管１１０の内部をリアクトル２３に向かって流れる。供給管１１０に流れた冷媒は、個々の中継管１２０に流れ、その後、排出管１３０に流れる。そして冷媒が排出管１３０の内部をリアクトル２３から離れるように排出口１３０Ａに向かって流れる。このようにして冷媒が流れる流路が折れ曲がって形成されている。 According to this, the refrigerant supplied from the supply port 110A flows inside the supply pipe 110 toward the reactor 23. The refrigerant that has flowed into the supply pipe 110 flows into each relay pipe 120 and then into the discharge pipe 130. The refrigerant then flows inside the discharge pipe 130 toward the discharge port 130A away from the reactor 23. In this way, the flow path through which the refrigerant flows is formed in a bent manner.

７つの空隙を説明するにあたって便宜的に、リアクトル２３に近い側の空隙から順に、第１空隙、第２空隙、第３空隙、第４空隙、第５空隙、第６空隙、第７空隙と呼称する。第１空隙に第１Ｕ相スイッチモジュール３４Ａが設けられている。第２空隙に第１Ｖ相スイッチモジュール３４Ｂが設けられている。第３空隙に第１Ｗ相スイッチモジュール３４Ｃが設けられている。第４空隙に第２Ｕ相スイッチモジュール４４Ａが設けられている。第５空隙に第２Ｖ相スイッチモジュール４４Ｂが設けられている。第６空隙に第２Ｗ相スイッチモジュール４４Ｃが設けられている。第７空隙にＡ相スイッチモジュール２４Ａが設けられている。 For convenience in explaining the seven voids, they will be referred to as the first void, second void, third void, fourth void, fifth void, sixth void, and seventh void in order from the void closest to the reactor 23. do. A first U-phase switch module 34A is provided in the first gap. A first V-phase switch module 34B is provided in the second gap. A first W-phase switch module 34C is provided in the third gap. A second U-phase switch module 44A is provided in the fourth gap. A second V-phase switch module 44B is provided in the fifth gap. A second W-phase switch module 44C is provided in the sixth gap. An A-phase switch module 24A is provided in the seventh gap.

センサユニット１６０は、これまでに説明した電流センサ５１～５３と、絶縁性の樹脂材料からなる端子台１７０と、を備える。スイッチモジュール２４Ａ～４４Ｃからセンサユニット１６０に向かって、中継ライン１５、第１Ｕ相バスバ３３Ａ～第１Ｗ相バスバ３３Ｃ、および、第２Ｕ相バスバ４３Ａ～第２Ｗ相バスバ４３Ｃが延びている。これらが端子台１７０にインサートされている。 The sensor unit 160 includes the current sensors 51 to 53 described above and a terminal block 170 made of an insulating resin material. A relay line 15, a first U-phase bus bar 33A to a first W-phase bus bar 33C, and a second U-phase bus bar 43A to a second W-phase bus bar 43C extend from the switch modules 24A to 44C toward the sensor unit 160. These are inserted into the terminal block 170.

そして端子台１７０から、第１Ｕ相バスバ３３Ａ～第１Ｗ相バスバ３３Ｃそれぞれの端部であって、発電用モータ４に接続される第１ケーブル９１に接続される第１出力端子３６が露出されている。端子台１７０から、第２Ｕ相バスバ４３Ａ～第２Ｗ相バスバ４３Ｃそれぞれの端部であって、駆動用モータ５に接続される第２ケーブル９２に接続される第２出力端子４６が露出されている。 Then, from the terminal block 170, the first output terminals 36, which are the ends of each of the first U-phase bus bar 33A to the first W-phase bus bar 33C and are connected to the first cable 91 connected to the power generation motor 4, are exposed. There is. A second output terminal 46 is exposed from the terminal block 170 at each end of the second U-phase bus bar 43A to the second W-phase bus bar 43C, and is connected to the second cable 92 connected to the drive motor 5. .

以下説明を簡便にするために第１Ｕ相スイッチモジュール３４Ａ～第１Ｗ相スイッチモジュール３４Ｃをまとめて第１スイッチモジュール３４Ａ～３４Ｃと称する場合がある。第１Ｕ相バスバ３３Ａ～第１Ｗ相バスバ３３Ｃをまとめて第１バスバ３３Ａ～３３Ｃと称する場合がある。なお、第１バスバ３３Ａ～３３Ｃは第１導電部材に相当する。第２Ｕ相バスバ４３Ａ～第２Ｗ相バスバ４３Ｃをまとめて第２スイッチモジュール４４Ａ～４４Ｃと称する場合がある。第２Ｕ相バスバ４３Ａ～第２Ｗ相バスバ４３Ｃをまとめて第２バスバ４３Ａ～４３Ｃと称する場合がある。なお、第２バスバ４３Ａ～４３Ｃは第２導電部材に相当する。 Hereinafter, in order to simplify the explanation, the first U-phase switch module 34A to the first W-phase switch module 34C may be collectively referred to as first switch modules 34A to 34C. The first U-phase bus bar 33A to the first W-phase bus bar 33C may be collectively referred to as first bus bars 33A to 33C. Note that the first bus bars 33A to 33C correspond to first conductive members. The second U-phase bus bar 43A to the second W-phase bus bar 43C may be collectively referred to as second switch modules 44A to 44C. The second U-phase bus bar 43A to the second W-phase bus bar 43C may be collectively referred to as second bus bars 43A to 43C. Note that the second bus bars 43A to 43C correspond to second conductive members.

第１スイッチモジュール３４Ａ～３４Ｃは、第２スイッチモジュール４４Ａ～４４Ｃよりもリアクトル２３の近くに設けられている。第１バスバ３３Ａ～３３Ｃが、第２バスバ４３Ａ～４３Ｃよりもリアクトル２３の近くに設けられている。第１出力端子３６が、第２出力端子４６よりもリアクトル２３の近くに設けられている。上記したように第１バスバ３３Ａ～３３Ｃが発電用モータ４に接続されている。第２バスバ４３Ａ～４３Ｃが発電用モータ４よりも発熱量の大きい駆動用モータ５に接続されている。それに伴って、第２バスバ４３Ａ～４３Ｃの有する熱が、第１バスバ３３Ａ～３３Ｃの有する熱よりも大きい。第２出力端子４６の有する熱が、第１出力端子３６の有する熱よりも大きい。 The first switch modules 34A to 34C are provided closer to the reactor 23 than the second switch modules 44A to 44C. The first bus bars 33A to 33C are provided closer to the reactor 23 than the second bus bars 43A to 43C. The first output terminal 36 is provided closer to the reactor 23 than the second output terminal 46. As described above, the first bus bars 33A to 33C are connected to the power generation motor 4. The second bus bars 43A to 43C are connected to a drive motor 5 which generates a larger amount of heat than the power generation motor 4. Accordingly, the heat possessed by the second bus bars 43A to 43C is greater than the heat possessed by the first bus bars 33A to 33C. The heat possessed by the second output terminal 46 is greater than the heat possessed by the first output terminal 36.

第１バスバ３３Ａ～３３Ｃにおいては、リアクトル２３から近い順に、第１Ｕ相バスバ３３Ａ、第１Ｖ相バスバ３３Ｂ、第１Ｗ相バスバ３３Ｃの順に設けられている。第２バスバ４３Ａ～４３Ｃにおいては、リアクトル２３から近い順に、第２Ｕ相バスバ４３Ａ、第２Ｖ相バスバ４３Ｂ、第２Ｗ相バスバ４３Ｃの順に設けられている。第１バスバ３３Ａ～３３Ｃのうちの１つとリアクトル２３との最短距離Ｌ１が、第２バスバ４３Ａ～４３Ｃのうちの１つリアクトル２３との最短距離Ｌ２よりも短い。例えば、第１Ｕ相バスバ３３Ａとリアクトル２３との最短距離が、第２Ｕ相バスバ４３Ａとリアクトル２３との最短距離よりも短い。例えば、第１Ｗ相バスバ３３Ｃとリアクトル２３との最短距離が、第２Ｕ相バスバ４３Ａとリアクトル２３との最短距離よりも短い。なお、最短距離とは厚さ方向ＴＤに関する最短距離である。 In the first bus bars 33A to 33C, the first U-phase bus bar 33A, the first V-phase bus bar 33B, and the first W-phase bus bar 33C are provided in the order closest to the reactor 23. In the second bus bars 43A to 43C, the second U-phase bus bar 43A, the second V-phase bus bar 43B, and the second W-phase bus bar 43C are provided in the order closest to the reactor 23. The shortest distance L1 between one of the first bus bars 33A to 33C and the reactor 23 is shorter than the shortest distance L2 between one of the second bus bars 43A to 43C and the reactor 23. For example, the shortest distance between the first U-phase bus bar 33A and the reactor 23 is shorter than the shortest distance between the second U-phase bus bar 43A and the reactor 23. For example, the shortest distance between the first W-phase bus bar 33C and the reactor 23 is shorter than the shortest distance between the second U-phase bus bar 43A and the reactor 23. Note that the shortest distance is the shortest distance in the thickness direction TD.

第１出力端子３６のうちの１つとリアクトル２３との最短距離Ｌ３が、第２出力端子４６のうちの１つリアクトル２３との最短距離Ｌ４よりも短い。例えば、第１Ｕ相バスバ３３Ａの第１出力端子３６とリアクトル２３との最短距離が、第２Ｕ相バスバ４３Ａの第２出力端子４６とリアクトル２３との最短距離よりも短い。例えば、第１Ｗ相バスバ３３Ｃの第１出力端子３６とリアクトル２３との最短距離が、第２Ｕ相バスバ４３Ａの第２出力端子４６とリアクトル２３との最短距離よりも短い。 The shortest distance L3 between one of the first output terminals 36 and the reactor 23 is shorter than the shortest distance L4 between one of the second output terminals 46 and the reactor 23. For example, the shortest distance between the first output terminal 36 of the first U-phase bus bar 33A and the reactor 23 is shorter than the shortest distance between the second output terminal 46 of the second U-phase bus bar 43A and the reactor 23. For example, the shortest distance between the first output terminal 36 of the first W-phase bus bar 33C and the reactor 23 is shorter than the shortest distance between the second output terminal 46 of the second U-phase bus bar 43A and the reactor 23.

＜作用効果＞
発電用モータ４に第１バスバ３３Ａ～３３Ｃが接続されている。発電用モータ４よりも発熱量が大きい駆動用モータ５に第２バスバ４３Ａ～４３Ｃが接続されている。そのために第１バスバ３３Ａ～３３Ｃの有する熱が、第２バスバ４３Ａ～４３Ｃの有する熱よりも大きい。第１バスバ３３Ａ～３３Ｃの有する熱とは発電用モータ４から伝熱される熱のことである。第２バスバ４３Ａ～４３Ｃの有する熱とは駆動用モータ５から伝熱される熱のことである。そして第１バスバ３３Ａ～３３Ｃの１つとリアクトル２３との最短距離Ｌ１が、第２バスバ４３Ａ～４３Ｃの１つとリアクトル２３との最短距離Ｌ２よりも短い。第２バスバ４３Ａ～４３Ｃがリアクトル２３に対して最も近くに配置されていない構成になっている。第２バスバ４３Ａ～４３Ｃがリアクトル２３に対して第１バスバ３３Ａ～３３Ｃよりも遠い構成になっている。 <Effect>
First bus bars 33A to 33C are connected to the power generation motor 4. Second bus bars 43A to 43C are connected to the drive motor 5, which generates a larger amount of heat than the power generation motor 4. Therefore, the heat possessed by the first bus bars 33A to 33C is greater than the heat possessed by the second bus bars 43A to 43C. The heat possessed by the first bus bars 33A to 33C is the heat transferred from the power generation motor 4. The heat possessed by the second bus bars 43A to 43C is the heat transferred from the drive motor 5. The shortest distance L1 between one of the first bus bars 33A to 33C and the reactor 23 is shorter than the shortest distance L2 between one of the second bus bars 43A to 43C and the reactor 23. The second bus bars 43A to 43C are not arranged closest to the reactor 23. The second bus bars 43A to 43C are further away from the reactor 23 than the first bus bars 33A to 33C.

これによれば、リアクトル２３に第２バスバ４３Ａ～４３Ｃから空気を介して伝熱される熱が抑制される。リアクトル２３からの距離が、第１バスバ３３Ａ～３３Ｃよりも第２バスバ４３Ａ～４３Ｃの方が近い場合と比較して、リアクトル２３に第２バスバ４３Ａ～４３Ｃから空気を介して伝熱される熱が小さくなる。 According to this, heat transferred to the reactor 23 from the second bus bars 43A to 43C via the air is suppressed. Compared to the case where the second bus bars 43A to 43C are closer to the reactor 23 than the first bus bars 33A to 33C, the heat transferred to the reactor 23 from the second bus bars 43A to 43C via the air is becomes smaller.

リアクトル２３において第２バスバ４３Ａ～４３Ｃから受け取る熱が抑制される。リアクトル２３が受け取る熱が過剰になることが抑制される。それに伴ってリアクトル２３に流れる電流量を確保できるようになるのでドライバビリティの向上が見込める。さらには、幅方向ＷＤにおいてパワーモジュール１４０とリアクトル２３との距離を短くすることが可能になる。それに伴って電気部品１０の体格を小型化することが可能になる。 Heat received from the second bus bars 43A to 43C in the reactor 23 is suppressed. Excessive heat received by the reactor 23 is suppressed. Accordingly, since the amount of current flowing through the reactor 23 can be ensured, an improvement in drivability can be expected. Furthermore, it becomes possible to shorten the distance between the power module 140 and the reactor 23 in the width direction WD. Accordingly, it becomes possible to reduce the size of the electrical component 10.

第１Ｕ相バスバ３３Ａ～第１Ｗ相バスバ３３Ｃそれぞれの端部であって、発電用モータ４に接続される第１出力端子３６が端子台１７０に設けられている。第２Ｕ相バスバ４３Ａ～第２Ｗ相バスバ４３Ｃそれぞれの端部であって、駆動用モータ５に接続される第２出力端子４６が端子台１７０に設けられている。 A first output terminal 36 connected to the power generation motor 4 is provided on the terminal block 170 at each end of the first U-phase bus bar 33A to the first W-phase bus bar 33C. A second output terminal 46 connected to the drive motor 5 is provided on the terminal block 170 at each end of the second U-phase bus bar 43A to the second W-phase bus bar 43C.

第２出力端子４６の有する熱が、第１出力端子３６の有する熱よりも大きい。第１出力端子３６の１つとリアクトル２３との最短距離Ｌ３が、第２出力端子４６の１つとリアクトル２３との最短距離Ｌ４よりも短い。第２出力端子４６がリアクトル２３に対して最も近くに配置されていない構成になっている。第２出力端子４６がリアクトル２３に対して第１出力端子３６よりも遠い構成になっている。 The heat possessed by the second output terminal 46 is greater than the heat possessed by the first output terminal 36. The shortest distance L3 between one of the first output terminals 36 and the reactor 23 is shorter than the shortest distance L4 between one of the second output terminals 46 and the reactor 23. The second output terminal 46 is not arranged closest to the reactor 23. The second output terminal 46 is configured to be farther from the reactor 23 than the first output terminal 36 .

これによれば、リアクトル２３に空気を介して第２出力端子４６から伝熱される熱が抑制される。リアクトル２３からの距離が、第１出力端子３６よりも第２出力端子４６の方が近い場合と比較して、リアクトル２３に第２出力端子４６から空気を介して伝熱される熱が小さくなる。 According to this, heat transferred from the second output terminal 46 to the reactor 23 via the air is suppressed. Compared to the case where the second output terminal 46 is closer to the reactor 23 than the first output terminal 36, the heat transferred from the second output terminal 46 to the reactor 23 via the air is smaller.

冷却器１００の備える７つの空隙に、７つのスイッチモジュール２４Ａ～４４Ｃが収納されてパワーモジュール１４０が構成されている。収納空間１５７において、厚さ方向ＴＤに関して、パワーモジュール１４０とリアクトル２３が並んでいる。リアクトル２３からスイッチモジュール２４Ａ～４４Ｃに向かう方向において、供給口１１０Ａおよび排出口１３０Ａは、スイッチモジュール２４Ａ～４４Ｃよりもリアクトル２３から離れた位置に設けられている。 Seven switch modules 24A to 44C are housed in seven gaps provided in the cooler 100, and a power module 140 is configured. In the storage space 157, the power module 140 and the reactor 23 are lined up in the thickness direction TD. In the direction from the reactor 23 to the switch modules 24A to 44C, the supply port 110A and the discharge port 130A are provided at a position farther from the reactor 23 than the switch modules 24A to 44C.

リアクトル２３に近い側の空隙から順に、第１スイッチモジュール３４Ａ～３４Ｃ、第２スイッチモジュール４４Ａ～４４Ｃの順に並んでいる。供給口１１０Ａから供給された冷媒は供給管１１０の内部をリアクトル２３に向かって流れる。供給管１１０に流れた冷媒は、個々の中継管１２０に流れ、排出管１３０に流れる。そして冷媒が排出管１３０の内部をリアクトル２３から離れるように排出口１３０Ａに向かって流れる。これによれば、供給口１１０Ａから排出口１３０Ａまでの距離の短い、供給口１１０Ａおよび排出口１３０Ａ側の流路において、冷媒の温度が上昇しにくくなる。これによれば第２スイッチモジュール４４Ａ～４４Ｃを効率的に冷却可能になる。リアクトル２３が第２バスバ４３Ａ～４３Ｃから受け取る熱が小さくなる。 The first switch modules 34A to 34C and the second switch modules 44A to 44C are arranged in order from the gap closest to the reactor 23. The refrigerant supplied from the supply port 110A flows inside the supply pipe 110 toward the reactor 23. The refrigerant that has flowed into the supply pipe 110 flows into each relay pipe 120 and then into the discharge pipe 130. The refrigerant then flows inside the discharge pipe 130 toward the discharge port 130A away from the reactor 23. According to this, the temperature of the refrigerant is less likely to rise in the flow path on the side of the supply port 110A and the discharge port 130A, where the distance from the supply port 110A to the discharge port 130A is short. According to this, the second switch modules 44A to 44C can be efficiently cooled. The heat that the reactor 23 receives from the second bus bars 43A to 43C becomes smaller.

（第２実施形態）
図４は電気部品の第２実施形態における平面図である。第２実施形態における電気部品１０は断熱材１８０を備える。一例として断熱材１８０はウレタンである。第２実施形態においては、断熱材１８０がパワーモジュール１４０とリアクトル２３との間に設けられる。より具体的に言えば、第２バスバ４３Ａ～４３Ｃとリアクトル２３とを結ぶ最短経路上に断熱材１８０の少なくとも一部が設けられている。これによれば、リアクトル２３が第２バスバ４３Ａ～４３Ｃから受け取る熱を効率的に抑制することができる。なお、図４においては第１実施形態と同様であるために最短経路の図示を省略している。 (Second embodiment)
FIG. 4 is a plan view of the second embodiment of the electrical component. The electrical component 10 in the second embodiment includes a heat insulating material 180. As an example, the heat insulating material 180 is urethane. In the second embodiment, a heat insulating material 180 is provided between the power module 140 and the reactor 23. More specifically, at least a portion of the heat insulating material 180 is provided on the shortest path connecting the second bus bars 43A to 43C and the reactor 23. According to this, the heat that the reactor 23 receives from the second bus bars 43A to 43C can be efficiently suppressed. Note that in FIG. 4, illustration of the shortest route is omitted because it is the same as in the first embodiment.

（第３実施形態）
図５は電気部品の第３実施形態における平面図である。第３実施形態においては、断熱材１８０がパワーモジュール１４０と端子台１７０との間に設けられる。より具体的に言えば、第２バスバ４３Ａ～４３Ｃの第２出力端子４６とリアクトル２３とを結ぶ最短経路上に断熱材１８０の少なくとも一部が設けられている。これによれば、リアクトル２３が第２出力端子４６から受け取る熱を効率的に抑制することができる。図５においては第１実施形態と同様であるために最短経路の図示を省略している。 (Third embodiment)
FIG. 5 is a plan view of the third embodiment of the electrical component. In the third embodiment, a heat insulating material 180 is provided between the power module 140 and the terminal block 170. More specifically, at least a portion of the heat insulating material 180 is provided on the shortest path connecting the second output terminal 46 of the second bus bars 43A to 43C and the reactor 23. According to this, the heat that the reactor 23 receives from the second output terminal 46 can be efficiently suppressed. In FIG. 5, since it is the same as the first embodiment, illustration of the shortest route is omitted.

（第４実施形態）
第１実施形態～第３実施形態においては、Ａ相スイッチモジュール２４Ａが、スイッチモジュール２４Ａ～４４Ｃのうちリアクトル２３から最も離れている形態について説明した。しかしながらＡ相スイッチモジュール２４Ａの配置は上記の配置に限定されない。図６は電気部品の第４実施形態における平面図である。一例として第４実施形態ではＡ相スイッチモジュール２４Ａがスイッチモジュール２４Ａ～４４Ｃのうちリアクトル２３から最も近くに配置されている。これによれば、第２バスバ４３Ａ～４３Ｃの１つとリアクトル２３との最短距離Ｌ２が長くなる。第２出力端子４６の１つとリアクトル２３との最短距離Ｌ４が長くなる。リアクトル２３が第２バスバ４３Ａ～４３Ｃから受け取る熱を効率的に抑制することができる。リアクトル２３が第２出力端子４６から受け取る熱を効率的に抑制することができる。 (Fourth embodiment)
In the first to third embodiments, the A-phase switch module 24A is farthest from the reactor 23 among the switch modules 24A to 44C. However, the arrangement of the A-phase switch module 24A is not limited to the above arrangement. FIG. 6 is a plan view of the fourth embodiment of the electrical component. As an example, in the fourth embodiment, the A-phase switch module 24A is arranged closest to the reactor 23 among the switch modules 24A to 44C. According to this, the shortest distance L2 between one of the second bus bars 43A to 43C and the reactor 23 becomes longer. The shortest distance L4 between one of the second output terminals 46 and the reactor 23 becomes longer. Heat received by the reactor 23 from the second bus bars 43A to 43C can be efficiently suppressed. The heat that the reactor 23 receives from the second output terminal 46 can be efficiently suppressed.

（その他の実施形態）
第１実施形態～第４実施形態においては、第１インバータ３０および第２インバータ４０それぞれが３相のスイッチモジュールを備える形態について説明した。しかしながら第１インバータ３０および第２インバータ４０が備えるスイッチモジュールは３相に限定されない。第１インバータ３０および第２インバータ４０が備えるスイッチモジュールは６相、９相などであってもよい。また昇圧コンバータ２０の備えるスイッチモジュールの形態も１相に限定されない。昇圧コンバータ２０は複数のスイッチモジュールを備えていても良い。 (Other embodiments)
In the first to fourth embodiments, the first inverter 30 and the second inverter 40 each include a three-phase switch module. However, the switch modules included in the first inverter 30 and the second inverter 40 are not limited to three phases. The switch modules included in the first inverter 30 and the second inverter 40 may be 6-phase, 9-phase, or the like. Furthermore, the form of the switch module included in boost converter 20 is not limited to one phase. Boost converter 20 may include multiple switch modules.

本開示は、実施例に準拠して記述されたが、本開示は当該実施例や構造に限定されるものではないと理解される。本開示は、様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。加えて、様々な組み合わせや形態が本開示に示されているが、それらに一要素のみ、それ以上、あるいはそれ以下、を含む他の組み合わせや形態をも、本開示の範ちゅうや思想範囲に入るものである。 Although the present disclosure has been described based on examples, it is understood that the present disclosure is not limited to the examples or structures. The present disclosure also includes various modifications and equivalent modifications. In addition, while various combinations and configurations are shown in this disclosure, other combinations and configurations involving only one, more, or fewer elements are also within the scope and spirit of this disclosure. It is something that can be entered.

２３リアクトル、３０第１インバータ、３３Ａ、３３Ｂ、３３Ｃ第１導電部材、３４Ａ、３４Ｂ、３４Ｃ第１スイッチモジュール、３６第１出力端子、４第１発熱部品、４０第２インバータ、４３Ａ、４３Ｂ、４３Ｃ第２導電部材、４４Ａ、４４Ｂ、４４Ｃ第２スイッチモジュール、４６第２出力端子、５第２発熱部品、９１第１ケーブル、９２第２ケーブル、１００冷却器、１１０供給管、１１０Ａ供給口、１２０中継管、１３０排出管、１３０Ａ排出口、１７０端子台、１８０断熱材、ＴＤ方向、ＷＤ幅方向、Ｌ１最短距離、Ｌ２最短距離、Ｌ３最短距離、Ｌ４最短距離。 23 reactor, 30 first inverter, 33A, 33B, 33C first conductive member, 34A, 34B, 34C first switch module, 36 first output terminal, 4 first heat generating component, 40 second inverter, 43A, 43B, 43C Second conductive member, 44A, 44B, 44C Second switch module, 46 Second output terminal, 5 Second heat generating component, 91 First cable, 92 Second cable, 100 Cooler, 110 Supply pipe, 110A Supply port, 120 Relay pipe, 130 discharge pipe, 130A discharge port, 170 terminal block, 180 insulation material, TD direction, WD width direction, L1 shortest distance, L2 shortest distance, L3 shortest distance, L4 shortest distance.

Claims

A reactor (23) and
a first switch module (34A, 34B, 34C) connected to an external first heat generating component (4);
a second switch module (44A, 44B, 44C) connected to a second heat generating component (5) having a larger calorific value than the first heat generating component;
a first conductive member (33A, 33B, 33C) connecting the first heat generating component and the first switch module;
a second conductive member (43A, 43B, 43C) connecting the second heat generating component and the second switch module;
An electrical component configured such that a shortest distance (L1) between the first conductive member and the reactor is shorter than a shortest distance (L2) between the second conductive member and the reactor.

The electrical component according to claim 1, wherein the heat of the second conductive member is greater than the heat of the first conductive member.

With respect to the line direction (TD) in which the first switch module and the second switch module are lined up, the reactor, the first switch module, and the second switch module are The electrical component according to claim 2, wherein the electrical component is arranged in the order of switch modules.

further comprising a terminal block (170) that supports the first conductive member and the second conductive member,
With respect to the width direction (WD) perpendicular to the arrangement direction, the terminal block is aligned with the first switch module and the second switch module,
The electrical component according to claim 3, wherein the first conductive member and the second conductive member extend toward the terminal block.

A first output terminal (36), which is a terminal connected to a first cable (91) connected to the first heat generating component in the first conductive member, and a first output terminal (36) connected to the second heat generating component in the second conductive member. A second output terminal (46) that is a terminal connected to the second cable (92) is provided on the terminal block,
The electrical component according to claim 4, wherein the shortest distance (L3) between the first output terminal and the reactor is shorter than the shortest distance (L4) between the second output terminal and the reactor.

The electrical component according to any one of claims 1 to 5, further comprising a heat insulating material (180) provided between the first switch module and the reactor.

The electrical component according to claim 5, further comprising a heat insulating material (180) provided between the first switch module and the terminal block.

further comprising a cooler (100) through which a refrigerant flows to cool the first switch module and the second switch module;
The cooler includes a supply port (110A) through which the refrigerant is supplied and a supply pipe (110) extending in the arrangement direction, and a discharge port (130A) through which the refrigerant is discharged and a discharge pipe extending in the arrangement direction. A pipe (130), and a plurality of relay pipes (120) that relay the supply pipe and the discharge pipe and are lined up in the arrangement direction,
The first switch module and the second switch module are individually provided between the two relay pipes adjacent in the arrangement direction,
5. The electrical component according to claim 3, wherein, with respect to the arrangement direction, the supply port and the discharge port are provided on a side of the second switch module opposite to a side on which the first switch module is arranged.

having a plurality of the first switch modules;
having a plurality of the second switch modules;
A first inverter (30) is configured by the plurality of first switch modules,
The electrical component according to any one of claims 1 to 5, wherein a second inverter (40) is configured by a plurality of the second switch modules.

The first heat generating component is a drive motor having a driving force for driving the vehicle,
The electrical component according to any one of claims 1 to 5, wherein the second heat generating component is a power generation motor that generates electric power for driving the drive motor.