JP2024020627A - 地下ダム止水壁の透水性評価方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】地下水位の変化によらずに漏水を判定できる地下ダム止水壁の透水性評価方法を提供すること。【解決手段】本発明の地下ダム止水壁の透水性評価方法は、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａの上流側地下水年代と、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂの下流側地下水年代とを比較することで地下ダム止水壁１の漏水を判定することを特徴とする。【選択図】図１
Description
本発明は、地下に止水壁を設けて地盤の空隙に地下水を蓄える地下ダム止水壁の透水性評価方法に関する。
地下ダム止水壁は、我が国では、土木技術の発達により大規模なものが施工可能となった１９８０年代後半以降、沖縄県や鹿児島県の南西諸島において、地表水の利用が困難な離島における貴重な農業用水源として施工され、２０１９年２月現在では１０基が既に工事を完了し、３基が建設中、１基が計画されている。
最初に施工された地下ダム止水壁は、完成してから既に２０年以上が経過しており、施設の老朽化が懸念される時期に差し掛かってきている。２０１５年に閣議決定された食料・農業・農村基本計画では、農業水利施設の点検、機能診断、及び監視を通じた適切なリスク管理の下で、施設の徹底した長寿命化とライフサイクルコストの低減を図ることとされており、地下ダムについてもこのようなストックマネジメント手法の導入が必要と考えられる。
しかし、地下ダム止水壁は、地中深くに造られており、目視で漏水の有無や劣化の程度を確認することができない。延長数ｋｍ、深度５０ｍ以上の止水壁を掘削によって露わにして点検することは、工事費を考慮すると現実的ではなく、経済的でかつ有効な止水壁の機能診断技術の確立が求められている。
図１を用いてこの診断方法について説明する。
図１（ａ）は漏水が無い状態を示し、図１（ｂ）は漏水時の状態を示している。
この診断方法は、地下ダム止水壁１の上流に地下水観測孔２ａを、地下ダム止水壁１の下流に地下水観測孔２ｂをそれぞれ設けて地下水位を観測する。そして、下流に設けた地下水観測孔２ｂで観測される地下水位の上昇が検知されると、上流に設けた地下水観測孔２ａで観測される地下水位以下の位置において漏水が発生したと推定する。
なお、特許文献１には、地下水観測孔２ａおよび地下水観測孔２bに検出器を設置し、両者の検出値を比較することによって、壁材の水理学的性質を推定する方法が記載されている。
最初に施工された地下ダム止水壁は、完成してから既に２０年以上が経過しており、施設の老朽化が懸念される時期に差し掛かってきている。２０１５年に閣議決定された食料・農業・農村基本計画では、農業水利施設の点検、機能診断、及び監視を通じた適切なリスク管理の下で、施設の徹底した長寿命化とライフサイクルコストの低減を図ることとされており、地下ダムについてもこのようなストックマネジメント手法の導入が必要と考えられる。
しかし、地下ダム止水壁は、地中深くに造られており、目視で漏水の有無や劣化の程度を確認することができない。延長数ｋｍ、深度５０ｍ以上の止水壁を掘削によって露わにして点検することは、工事費を考慮すると現実的ではなく、経済的でかつ有効な止水壁の機能診断技術の確立が求められている。
図１を用いてこの診断方法について説明する。
図１（ａ）は漏水が無い状態を示し、図１（ｂ）は漏水時の状態を示している。
この診断方法は、地下ダム止水壁１の上流に地下水観測孔２ａを、地下ダム止水壁１の下流に地下水観測孔２ｂをそれぞれ設けて地下水位を観測する。そして、下流に設けた地下水観測孔２ｂで観測される地下水位の上昇が検知されると、上流に設けた地下水観測孔２ａで観測される地下水位以下の位置において漏水が発生したと推定する。
なお、特許文献１には、地下水観測孔２ａおよび地下水観測孔２bに検出器を設置し、両者の検出値を比較することによって、壁材の水理学的性質を推定する方法が記載されている。
しかし、地下ダム止水壁が建設される地域は、透水性が高い地質であることから、漏水が発生しても、その水は速やかに下流に流れ去ってしまい、下流での地下水位の上昇は小さい。
一例として、日本で最初に完成した大規模地下ダムである沖縄県宮古島砂川地下ダムでは、漏水箇所から観測孔までの距離が２０ｍであり、５００ｍ３／日の漏水があった場合でも水位上昇は３ｃｍ程度である。また、止水壁下流での地下水位は降雨によって大きく変動する。従って、３ｃｍ程度の僅かな水位上昇によって漏水を推定することは事実上不可能であった。
一例として、日本で最初に完成した大規模地下ダムである沖縄県宮古島砂川地下ダムでは、漏水箇所から観測孔までの距離が２０ｍであり、５００ｍ３／日の漏水があった場合でも水位上昇は３ｃｍ程度である。また、止水壁下流での地下水位は降雨によって大きく変動する。従って、３ｃｍ程度の僅かな水位上昇によって漏水を推定することは事実上不可能であった。
そこで本発明は、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる地下ダム止水壁の透水性評価方法を提供することを目的とする。
請求項１記載の本発明の地下ダム止水壁１の透水性評価方法は、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａの上流側地下水年代と、前記地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂの下流側地下水年代とを比較することで前記地下ダム止水壁１の漏水を判定することを特徴とする。
請求項２記載の本発明は、請求項１に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記上流側地下水年代及び前記下流側地下水年代を、前記上流側地下水４ａ及び前記下流側地下水４ｂに含まれる物質濃度によって推定することを特徴とする。
請求項３記載の本発明は、請求項２に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いることを特徴とする。
請求項４記載の本発明は、請求項３に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記温室効果ガスとして、ＳＦ６、ＨＦＣ－１３４ａ、ＣＦＣ－１１、及びＣＨ３ＣＣｌ３の少なくともいずれかを用いることを特徴とする。
請求項５記載の本発明は、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記上流側地下水年代及び前記下流側地下水年代を、経時的に推定して監視することを特徴とする。
請求項６記載の本発明は、請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記上流側地下水年代が前記上流側地下水４ａの深度によって異なる場合には、前記深度によって異なる前記上流側地下水年代を用いて前記地下ダム止水壁１の漏水深度を判定することを特徴とする。
請求項７記載の本発明の地下ダム止水壁１の透水性評価方法は、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａに含まれる物質濃度と、前記地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂに含まれる前記物質濃度とを比較することで前記地下ダム止水壁１の漏水を判定することを特徴とする。
請求項８記載の本発明は、請求項７に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いることを特徴とする。
請求項９記載の本発明は、請求項７に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、空気の濃度を用いることを特徴とする。
請求項１０記載の本発明は、請求項７に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、窒素又はネオンの濃度を用いることを特徴とする。
請求項２記載の本発明は、請求項１に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記上流側地下水年代及び前記下流側地下水年代を、前記上流側地下水４ａ及び前記下流側地下水４ｂに含まれる物質濃度によって推定することを特徴とする。
請求項３記載の本発明は、請求項２に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いることを特徴とする。
請求項４記載の本発明は、請求項３に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記温室効果ガスとして、ＳＦ６、ＨＦＣ－１３４ａ、ＣＦＣ－１１、及びＣＨ３ＣＣｌ３の少なくともいずれかを用いることを特徴とする。
請求項５記載の本発明は、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記上流側地下水年代及び前記下流側地下水年代を、経時的に推定して監視することを特徴とする。
請求項６記載の本発明は、請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記上流側地下水年代が前記上流側地下水４ａの深度によって異なる場合には、前記深度によって異なる前記上流側地下水年代を用いて前記地下ダム止水壁１の漏水深度を判定することを特徴とする。
請求項７記載の本発明の地下ダム止水壁１の透水性評価方法は、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａに含まれる物質濃度と、前記地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂに含まれる前記物質濃度とを比較することで前記地下ダム止水壁１の漏水を判定することを特徴とする。
請求項８記載の本発明は、請求項７に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いることを特徴とする。
請求項９記載の本発明は、請求項７に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、空気の濃度を用いることを特徴とする。
請求項１０記載の本発明は、請求項７に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、窒素又はネオンの濃度を用いることを特徴とする。
本発明の地下ダム止水壁の透水性評価方法によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本発明の第１の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法は、地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水の上流側地下水年代と、地下ダム止水壁の下流域にある下流側地下水の下流側地下水年代とを比較することで地下ダム止水壁の漏水を判定するものである。
本実施の形態によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本実施の形態によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本発明の第２の実施の形態は、第１の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法において、上流側地下水年代及び下流側地下水年代を、上流側地下水及び下流側地下水に含まれる物質濃度によって推定するものである。
本実施の形態によれば、地下水に含まれる物質濃度によって地下水年代を推定できる。
本実施の形態によれば、地下水に含まれる物質濃度によって地下水年代を推定できる。
本発明の第３の実施の形態は、第２の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法において、物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いるものである。
本実施の形態によれば、既に長年の測定値が存在する温室効果ガスを用いることで地下水年代を推定できる。
本実施の形態によれば、既に長年の測定値が存在する温室効果ガスを用いることで地下水年代を推定できる。
本発明の第４の実施の形態は、第３の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法において、温室効果ガスとして、ＳＦ６、ＨＦＣ－１３４ａ、ＣＦＣ－１１、及びＣＨ３ＣＣｌ３の少なくともいずれかを用いるものである。
本実施の形態によれば、既に気象庁が公表しているこれらの化学物質を用いることで地下水年代を推定できる。
本実施の形態によれば、既に気象庁が公表しているこれらの化学物質を用いることで地下水年代を推定できる。
本発明の第５の実施の形態は、第１から第４のいずれかの実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法において、上流側地下水年代及び下流側地下水年代を、経時的に推定して監視するものである。
本実施の形態によれば、地下水年代の経時的変化を監視することで、更に精度良く漏水を判定できる。
本実施の形態によれば、地下水年代の経時的変化を監視することで、更に精度良く漏水を判定できる。
本発明の第６の実施の形態は、第１から第５のいずれかの実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法において、上流側地下水年代が上流側地下水の深度によって異なる場合には、深度によって異なる上流側地下水年代を用いて地下ダム止水壁の漏水深度を判定するものである。
本実施の形態によれば、漏水深度を判定できることで、補修工事を容易にすることができる。
本実施の形態によれば、漏水深度を判定できることで、補修工事を容易にすることができる。
本発明の第７の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法は、地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水に含まれる物質濃度と、地下ダム止水壁の下流域にある下流側地下水に含まれる物質濃度とを比較することで地下ダム止水壁の漏水を判定するものである。
本実施の形態によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本実施の形態によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本発明の第８の実施の形態は、第７の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法において、物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いるものである。
本実施の形態によれば、既に長年の測定値が存在する温室効果ガスを用いることで地下水年代を推定でき、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本実施の形態によれば、既に長年の測定値が存在する温室効果ガスを用いることで地下水年代を推定でき、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本発明の第９の実施の形態は、第７の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法において、物質濃度として、空気の濃度を用いるものである。
地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水には、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多くなるため、本実施の形態によれば、地下水に含まれる空気の濃度によって、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水には、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多くなるため、本実施の形態によれば、地下水に含まれる空気の濃度によって、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本発明の第１０の実施の形態は、第７の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法において、物質濃度として、窒素又はネオンの濃度を用いるものである。
地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水には、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多く、更に空気に含まれる窒素又はネオンは地下水中において岩石との反応による増減が少ないため、本実施の形態によれば、地下水に含まれる窒素又はネオンの濃度によって、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水には、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多く、更に空気に含まれる窒素又はネオンは地下水中において岩石との反応による増減が少ないため、本実施の形態によれば、地下水に含まれる窒素又はネオンの濃度によって、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
以下本発明の一実施例による地下ダム止水壁の透水性評価方法について説明する。
図１に示すように、地下ダム止水壁１は、難透水性基盤１１に至る深度まで、透水性が高い地質１２に形成する。
地下ダム止水壁１によって、地下ダム止水壁１の上流には、貯水域３ａが形成される。
貯水域３ａにある上流側地下水４ａは地下水観測孔２ａから採取し、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂは地下水観測孔２ｂから採取する。
図１に示すように、地下ダム止水壁１は、難透水性基盤１１に至る深度まで、透水性が高い地質１２に形成する。
地下ダム止水壁１によって、地下ダム止水壁１の上流には、貯水域３ａが形成される。
貯水域３ａにある上流側地下水４ａは地下水観測孔２ａから採取し、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂは地下水観測孔２ｂから採取する。
図１（ｂ）では、地下ダム止水壁１に透水性劣化部位１ｘが生じた状態を示している。
本発明による地下ダム止水壁の透水性評価方法は、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａの上流側地下水年代と、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂの下流側地下水年代とを比較することで地下ダム止水壁１の漏水を判定するものである。
上流側地下水年代及び下流側地下水年代は、上流側地下水４ａ及び下流側地下水４ｂに含まれる物質濃度によって推定する。なお、本発明において地下水年代とは、水が地下に浸透してからの経過年である。
物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いることができる。
本発明による地下ダム止水壁の透水性評価方法は、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａの上流側地下水年代と、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂの下流側地下水年代とを比較することで地下ダム止水壁１の漏水を判定するものである。
上流側地下水年代及び下流側地下水年代は、上流側地下水４ａ及び下流側地下水４ｂに含まれる物質濃度によって推定する。なお、本発明において地下水年代とは、水が地下に浸透してからの経過年である。
物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いることができる。
図１（ａ）に示すように地下ダム止水壁１に漏水が無い場合には、例えば貯水域３ａにある上流側地下水４ａは、地下ダム建設時から現在までの地下水が混合して貯留されているため比較的古い年代を持ち、下流域３ｂにある下流側地下水４ｂは、降水が涵養された後に速やかに下流に流れ去るため常に新しい年代を持つ。また、上流側地下水４ａの汲み上げ量や流れ込み量が多く、下流側地下水４ｂが流れにくい場合には、下流側地下水４ｂが上流側地下水４ａに対して比較的古い年代を持つ場合もある。
しかし、図１（ｂ）に示すように地下ダム止水壁１に透水性劣化部位１ｘが生じた場合には、比較的古い年代の上流側地下水４ａが下流側地下水４ｂとして流れ込むため、下流側地下水４ｂの地下水年代が古くなる。
このように、上流側地下水４ａの上流側地下水年代と下流側地下水４ｂの下流側地下水年代とを比較することで、下流側地下水年代が上流側地下水年代と同じ年代又は近い年代の場合には漏水と判定でき、又は、下流側地下水年代を経時的に比較することで、下流側地下水年代が古い年代に変化した場合には漏水と判定できる。
しかし、図１（ｂ）に示すように地下ダム止水壁１に透水性劣化部位１ｘが生じた場合には、比較的古い年代の上流側地下水４ａが下流側地下水４ｂとして流れ込むため、下流側地下水４ｂの地下水年代が古くなる。
このように、上流側地下水４ａの上流側地下水年代と下流側地下水４ｂの下流側地下水年代とを比較することで、下流側地下水年代が上流側地下水年代と同じ年代又は近い年代の場合には漏水と判定でき、又は、下流側地下水年代を経時的に比較することで、下流側地下水年代が古い年代に変化した場合には漏水と判定できる。
図２はＳＦ６濃度の変化を示すグラフであり、図２（ａ）はアメリカ海洋大気庁（ＮＯＡＡ）が公表している北半球８箇所でのモニタリング値であり年度別大気中のＳＦ６濃度の変化を示し、図２（ｂ）はＳＦ６濃度による地下水年代の推定を示している。
温室効果ガスの一つであるＳＦ６（六フッ化硫黄）は、１９６０年代から電気及び電子機器の分野で絶縁材などとして広く使用されている化学物質であり、図２（ａ）に示すように大気中の濃度は年間約７％の割合で上昇を続けている。降水中のＳＦ６濃度は、その時の大気中の濃度と平衡しており、地下水として涵養された後は大気との接触が断たれるため浸透時の濃度を保つ。
従って、図２（ｂ）に示すように、地下水中のＳＦ６濃度を測定することによって、その地下水の涵養年、言い換えれば地下水年代を推定することができる。
温室効果ガスの一つであるＳＦ６（六フッ化硫黄）は、１９６０年代から電気及び電子機器の分野で絶縁材などとして広く使用されている化学物質であり、図２（ａ）に示すように大気中の濃度は年間約７％の割合で上昇を続けている。降水中のＳＦ６濃度は、その時の大気中の濃度と平衡しており、地下水として涵養された後は大気との接触が断たれるため浸透時の濃度を保つ。
従って、図２（ｂ）に示すように、地下水中のＳＦ６濃度を測定することによって、その地下水の涵養年、言い換えれば地下水年代を推定することができる。
図３は沖縄県砂川地下ダムにおける地下水年代を示す図である。
図中に示すダム軸の下に地下ダム止水壁１が形成されている。貯水域３ａは、地下ダム止水壁１の上流に、貯留域境界までの間に形成される。
貯水域３ａにおいて１５箇所で採取した上流側地下水４ａの平均地下水年代は６年であった。
図中に示すダム軸の下に地下ダム止水壁１が形成されている。貯水域３ａは、地下ダム止水壁１の上流に、貯留域境界までの間に形成される。
貯水域３ａにおいて１５箇所で採取した上流側地下水４ａの平均地下水年代は６年であった。
図４は気象庁ＨＰ（https://ds.data.jma.go.jp/ghg/kanshi/ghgp/cfcs_trend.html）で公表されている温室効果ガスの大気中における濃度変化を示すグラフである。
図４（ａ）はＳＦ６、図４（ｂ）はＨＦＣ－１３４ａ、図４（ｃ）はＣＦＣ－１１、図４（ｄ）はＣＨ３ＣＣｌ３の濃度変化を示している。
このように、温室効果ガスとして、ＳＦ６、ＨＦＣ－１３４ａ、ＣＦＣ－１１、及びＣＨ３ＣＣｌ３の少なくともいずれか一つ又はこれらを組み合わせて用いることで、地下水年代を推定することができる。
図４（ａ）はＳＦ６、図４（ｂ）はＨＦＣ－１３４ａ、図４（ｃ）はＣＦＣ－１１、図４（ｄ）はＣＨ３ＣＣｌ３の濃度変化を示している。
このように、温室効果ガスとして、ＳＦ６、ＨＦＣ－１３４ａ、ＣＦＣ－１１、及びＣＨ３ＣＣｌ３の少なくともいずれか一つ又はこれらを組み合わせて用いることで、地下水年代を推定することができる。
図５は地下ダム止水壁によって形成される貯水域での過剰大気を示す図であり、図５（ａ）は沖縄県糸満市の米須地下ダムにおける過剰大気を示す図、図５（ｂ）は沖縄県八重洲町の慶座地下ダムにおける過剰大気を示す図である。
図中に示すダム軸の下に地下ダム止水壁１が形成されている。貯水域３ａは、地下ダム止水壁１の上流に形成される。
図５（ａ）に示すように、米須地下ダムにおける貯水域３ａでの過剰大気（大気開放状態で水に溶け込む空気量を越えた溶存空気量）は４．２～４．３ｃｃ／ｋｇ、図５（ｂ）に示すように、慶座地下ダムにおける貯水域３ａでの過剰大気（大気開放状態で水に溶け込む空気量を越えた溶存空気量）は２．２～４．３ｃｃ／ｋｇであった。
このように、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａには、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多くなる。
従って、物質濃度として空気の濃度を用い、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａに含まれる物質濃度と、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂに含まれる物質濃度とを比較することでも、水圧により上流側地下水４ａと下流側地下水４ｂとで物質濃度に違いが生じ、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
空気に含まれる窒素又はネオンは地下水中において岩石との反応による増減が少ない。従って、物質濃度として、窒素又はネオンの濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに更に正確に漏水を判定できる。
図中に示すダム軸の下に地下ダム止水壁１が形成されている。貯水域３ａは、地下ダム止水壁１の上流に形成される。
図５（ａ）に示すように、米須地下ダムにおける貯水域３ａでの過剰大気（大気開放状態で水に溶け込む空気量を越えた溶存空気量）は４．２～４．３ｃｃ／ｋｇ、図５（ｂ）に示すように、慶座地下ダムにおける貯水域３ａでの過剰大気（大気開放状態で水に溶け込む空気量を越えた溶存空気量）は２．２～４．３ｃｃ／ｋｇであった。
このように、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａには、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多くなる。
従って、物質濃度として空気の濃度を用い、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａに含まれる物質濃度と、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂに含まれる物質濃度とを比較することでも、水圧により上流側地下水４ａと下流側地下水４ｂとで物質濃度に違いが生じ、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
空気に含まれる窒素又はネオンは地下水中において岩石との反応による増減が少ない。従って、物質濃度として、窒素又はネオンの濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに更に正確に漏水を判定できる。
本発明の地下ダム止水壁の透水性評価方法によれば、地下水年代を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
なお、上流側地下水年代及び下流側地下水年代を、経時的に推定して監視することで、更に精度良く漏水を判定できる。
また、上流側地下水年代が上流側地下水４ａの深度によって異なる場合には、深度によって異なる上流側地下水年代を用いて地下ダム止水壁１の漏水深度を判定することで、補修工事を容易にすることができる。
また本発明の地下ダム止水壁の透水性評価方法によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
なお、上流側地下水年代及び下流側地下水年代を、経時的に推定して監視することで、更に精度良く漏水を判定できる。
また、上流側地下水年代が上流側地下水４ａの深度によって異なる場合には、深度によって異なる上流側地下水年代を用いて地下ダム止水壁１の漏水深度を判定することで、補修工事を容易にすることができる。
また本発明の地下ダム止水壁の透水性評価方法によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本発明による地下ダム止水壁の透水性評価方法によれば、定期的な地下水年代の判定を行うことで、地下水位の変化によらずに漏水を的確に判定できる。
１ 地下ダム止水壁
１ｘ 透水性劣化部位
２ａ、２ｂ 地下水観測孔
３ａ 貯水域
３ｂ 下流域
４ａ 上流側地下水
４ｂ 下流側地下水
１１ 難透水性基盤
１２ 透水性が高い地質
１ｘ 透水性劣化部位
２ａ、２ｂ 地下水観測孔
３ａ 貯水域
３ｂ 下流域
４ａ 上流側地下水
４ｂ 下流側地下水
１１ 難透水性基盤
１２ 透水性が高い地質
本発明は、地下に止水壁を設けて地盤の空隙に地下水を蓄える地下ダム止水壁の透水性評価方法に関する。
地下ダム止水壁は、我が国では、土木技術の発達により大規模なものが施工可能となった１９８０年代後半以降、沖縄県や鹿児島県の南西諸島において、地表水の利用が困難な離島における貴重な農業用水源として施工され、２０１９年２月現在では１０基が既に工事を完了し、３基が建設中、１基が計画されている。
最初に施工された地下ダム止水壁は、完成してから既に２０年以上が経過しており、施設の老朽化が懸念される時期に差し掛かってきている。２０１５年に閣議決定された食料・農業・農村基本計画では、農業水利施設の点検、機能診断、及び監視を通じた適切なリスク管理の下で、施設の徹底した長寿命化とライフサイクルコストの低減を図ることとされており、地下ダムについてもこのようなストックマネジメント手法の導入が必要と考えられる。
しかし、地下ダム止水壁は、地中深くに造られており、目視で漏水の有無や劣化の程度を確認することができない。延長数ｋｍ、深度５０ｍ以上の止水壁を掘削によって露わにして点検することは、工事費を考慮すると現実的ではなく、経済的でかつ有効な止水壁の機能診断技術の確立が求められている。
図１を用いてこの診断方法について説明する。
図１（ａ）は漏水が無い状態を示し、図１（ｂ）は漏水時の状態を示している。
この診断方法は、地下ダム止水壁１の上流に地下水観測孔２ａを、地下ダム止水壁１の下流に地下水観測孔２ｂをそれぞれ設けて地下水位を観測する。そして、下流に設けた地下水観測孔２ｂで観測される地下水位の上昇が検知されると、上流に設けた地下水観測孔２ａで観測される地下水位以下の位置において漏水が発生したと推定する。
なお、特許文献１には、地下水観測孔２ａおよび地下水観測孔２bに検出器を設置し、両者の検出値を比較することによって、壁材の水理学的性質を推定する方法が記載されている。
最初に施工された地下ダム止水壁は、完成してから既に２０年以上が経過しており、施設の老朽化が懸念される時期に差し掛かってきている。２０１５年に閣議決定された食料・農業・農村基本計画では、農業水利施設の点検、機能診断、及び監視を通じた適切なリスク管理の下で、施設の徹底した長寿命化とライフサイクルコストの低減を図ることとされており、地下ダムについてもこのようなストックマネジメント手法の導入が必要と考えられる。
しかし、地下ダム止水壁は、地中深くに造られており、目視で漏水の有無や劣化の程度を確認することができない。延長数ｋｍ、深度５０ｍ以上の止水壁を掘削によって露わにして点検することは、工事費を考慮すると現実的ではなく、経済的でかつ有効な止水壁の機能診断技術の確立が求められている。
図１を用いてこの診断方法について説明する。
図１（ａ）は漏水が無い状態を示し、図１（ｂ）は漏水時の状態を示している。
この診断方法は、地下ダム止水壁１の上流に地下水観測孔２ａを、地下ダム止水壁１の下流に地下水観測孔２ｂをそれぞれ設けて地下水位を観測する。そして、下流に設けた地下水観測孔２ｂで観測される地下水位の上昇が検知されると、上流に設けた地下水観測孔２ａで観測される地下水位以下の位置において漏水が発生したと推定する。
なお、特許文献１には、地下水観測孔２ａおよび地下水観測孔２bに検出器を設置し、両者の検出値を比較することによって、壁材の水理学的性質を推定する方法が記載されている。
しかし、地下ダム止水壁が建設される地域は、透水性が高い地質であることから、漏水が発生しても、その水は速やかに下流に流れ去ってしまい、下流での地下水位の上昇は小さい。
一例として、日本で最初に完成した大規模地下ダムである沖縄県宮古島砂川地下ダムでは、漏水箇所から観測孔までの距離が２０ｍであり、５００ｍ３／日の漏水があった場合でも水位上昇は３ｃｍ程度である。また、止水壁下流での地下水位は降雨によって大きく変動する。従って、３ｃｍ程度の僅かな水位上昇によって漏水を推定することは事実上不可能であった。
一例として、日本で最初に完成した大規模地下ダムである沖縄県宮古島砂川地下ダムでは、漏水箇所から観測孔までの距離が２０ｍであり、５００ｍ３／日の漏水があった場合でも水位上昇は３ｃｍ程度である。また、止水壁下流での地下水位は降雨によって大きく変動する。従って、３ｃｍ程度の僅かな水位上昇によって漏水を推定することは事実上不可能であった。
そこで本発明は、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる地下ダム止水壁の透水性評価方法を提供することを目的とする。
請求項１記載の本発明の地下ダム止水壁１の透水性評価方法は、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａに含まれる物質濃度と、前記地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂに含まれる前記物質濃度とを比較することで前記地下ダム止水壁１の漏水を判定することを特徴とする。
請求項２記載の本発明は、請求項１に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いることを特徴とする。
請求項３記載の本発明は、請求項１に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、空気の濃度を用いることを特徴とする。
請求項４記載の本発明は、請求項１に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、窒素又はネオンの濃度を用いることを特徴とする。
請求項２記載の本発明は、請求項１に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いることを特徴とする。
請求項３記載の本発明は、請求項１に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、空気の濃度を用いることを特徴とする。
請求項４記載の本発明は、請求項１に記載の地下ダム止水壁１の透水性評価方法において、前記物質濃度として、窒素又はネオンの濃度を用いることを特徴とする。
本発明の地下ダム止水壁の透水性評価方法によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本発明の第１の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法は、地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水に含まれる物質濃度と、地下ダム止水壁の下流域にある下流側地下水に含まれる物質濃度とを比較することで地下ダム止水壁の漏水を判定するものである。
本実施の形態によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本実施の形態によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本発明の第２の実施の形態は、第１の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法において、物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いるものである。
本実施の形態によれば、既に長年の測定値が存在する温室効果ガスを用いることで地下水年代を推定でき、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本実施の形態によれば、既に長年の測定値が存在する温室効果ガスを用いることで地下水年代を推定でき、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本発明の第３の実施の形態は、第１の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法において、物質濃度として、空気の濃度を用いるものである。
地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水には、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多くなるため、本実施の形態によれば、地下水に含まれる空気の濃度によって、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水には、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多くなるため、本実施の形態によれば、地下水に含まれる空気の濃度によって、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本発明の第４の実施の形態は、第１の実施の形態による地下ダム止水壁の透水性評価方法において、物質濃度として、窒素又はネオンの濃度を用いるものである。
地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水には、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多く、更に空気に含まれる窒素又はネオンは地下水中において岩石との反応による増減が少ないため、本実施の形態によれば、地下水に含まれる窒素又はネオンの濃度によって、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水には、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多く、更に空気に含まれる窒素又はネオンは地下水中において岩石との反応による増減が少ないため、本実施の形態によれば、地下水に含まれる窒素又はネオンの濃度によって、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
以下本発明の一実施例による地下ダム止水壁の透水性評価方法について説明する。
図１に示すように、地下ダム止水壁１は、難透水性基盤１１に至る深度まで、透水性が高い地質１２に形成する。
地下ダム止水壁１によって、地下ダム止水壁１の上流には、貯水域３ａが形成される。
貯水域３ａにある上流側地下水４ａは地下水観測孔２ａから採取し、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂは地下水観測孔２ｂから採取する。
図１に示すように、地下ダム止水壁１は、難透水性基盤１１に至る深度まで、透水性が高い地質１２に形成する。
地下ダム止水壁１によって、地下ダム止水壁１の上流には、貯水域３ａが形成される。
貯水域３ａにある上流側地下水４ａは地下水観測孔２ａから採取し、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂは地下水観測孔２ｂから採取する。
図１（ｂ）では、地下ダム止水壁１に透水性劣化部位１ｘが生じた状態を示している。
本発明による地下ダム止水壁の透水性評価方法は、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａの上流側地下水年代と、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂの下流側地下水年代とを比較することで地下ダム止水壁１の漏水を判定するものである。
上流側地下水年代及び下流側地下水年代は、上流側地下水４ａ及び下流側地下水４ｂに含まれる物質濃度によって推定する。なお、本発明において地下水年代とは、水が地下に浸透してからの経過年である。
物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いることができる。
本発明による地下ダム止水壁の透水性評価方法は、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａの上流側地下水年代と、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂの下流側地下水年代とを比較することで地下ダム止水壁１の漏水を判定するものである。
上流側地下水年代及び下流側地下水年代は、上流側地下水４ａ及び下流側地下水４ｂに含まれる物質濃度によって推定する。なお、本発明において地下水年代とは、水が地下に浸透してからの経過年である。
物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いることができる。
図１（ａ）に示すように地下ダム止水壁１に漏水が無い場合には、例えば貯水域３ａにある上流側地下水４ａは、地下ダム建設時から現在までの地下水が混合して貯留されているため比較的古い年代を持ち、下流域３ｂにある下流側地下水４ｂは、降水が涵養された後に速やかに下流に流れ去るため常に新しい年代を持つ。また、上流側地下水４ａの汲み上げ量や流れ込み量が多く、下流側地下水４ｂが流れにくい場合には、下流側地下水４ｂが上流側地下水４ａに対して比較的古い年代を持つ場合もある。
しかし、図１（ｂ）に示すように地下ダム止水壁１に透水性劣化部位１ｘが生じた場合には、比較的古い年代の上流側地下水４ａが下流側地下水４ｂとして流れ込むため、下流側地下水４ｂの地下水年代が古くなる。
このように、上流側地下水４ａの上流側地下水年代と下流側地下水４ｂの下流側地下水年代とを比較することで、下流側地下水年代が上流側地下水年代と同じ年代又は近い年代の場合には漏水と判定でき、又は、下流側地下水年代を経時的に比較することで、下流側地下水年代が古い年代に変化した場合には漏水と判定できる。
しかし、図１（ｂ）に示すように地下ダム止水壁１に透水性劣化部位１ｘが生じた場合には、比較的古い年代の上流側地下水４ａが下流側地下水４ｂとして流れ込むため、下流側地下水４ｂの地下水年代が古くなる。
このように、上流側地下水４ａの上流側地下水年代と下流側地下水４ｂの下流側地下水年代とを比較することで、下流側地下水年代が上流側地下水年代と同じ年代又は近い年代の場合には漏水と判定でき、又は、下流側地下水年代を経時的に比較することで、下流側地下水年代が古い年代に変化した場合には漏水と判定できる。
図２はＳＦ６濃度の変化を示すグラフであり、図２（ａ）はアメリカ海洋大気庁（ＮＯＡＡ）が公表している北半球８箇所でのモニタリング値であり年度別大気中のＳＦ６濃度の変化を示し、図２（ｂ）はＳＦ６濃度による地下水年代の推定を示している。
温室効果ガスの一つであるＳＦ６（六フッ化硫黄）は、１９６０年代から電気及び電子機器の分野で絶縁材などとして広く使用されている化学物質であり、図２（ａ）に示すように大気中の濃度は年間約７％の割合で上昇を続けている。降水中のＳＦ６濃度は、その時の大気中の濃度と平衡しており、地下水として涵養された後は大気との接触が断たれるため浸透時の濃度を保つ。
従って、図２（ｂ）に示すように、地下水中のＳＦ６濃度を測定することによって、その地下水の涵養年、言い換えれば地下水年代を推定することができる。
温室効果ガスの一つであるＳＦ６（六フッ化硫黄）は、１９６０年代から電気及び電子機器の分野で絶縁材などとして広く使用されている化学物質であり、図２（ａ）に示すように大気中の濃度は年間約７％の割合で上昇を続けている。降水中のＳＦ６濃度は、その時の大気中の濃度と平衡しており、地下水として涵養された後は大気との接触が断たれるため浸透時の濃度を保つ。
従って、図２（ｂ）に示すように、地下水中のＳＦ６濃度を測定することによって、その地下水の涵養年、言い換えれば地下水年代を推定することができる。
図３は沖縄県砂川地下ダムにおける地下水年代を示す図である。
図中に示すダム軸の下に地下ダム止水壁１が形成されている。貯水域３ａは、地下ダム止水壁１の上流に、貯留域境界までの間に形成される。
貯水域３ａにおいて１５箇所で採取した上流側地下水４ａの平均地下水年代は６年であった。
図中に示すダム軸の下に地下ダム止水壁１が形成されている。貯水域３ａは、地下ダム止水壁１の上流に、貯留域境界までの間に形成される。
貯水域３ａにおいて１５箇所で採取した上流側地下水４ａの平均地下水年代は６年であった。
図４は気象庁ＨＰ（https://ds.data.jma.go.jp/ghg/kanshi/ghgp/cfcs_trend.html）で公表されている温室効果ガスの大気中における濃度変化を示すグラフである。
図４（ａ）はＳＦ６、図４（ｂ）はＨＦＣ－１３４ａ、図４（ｃ）はＣＦＣ－１１、図４（ｄ）はＣＨ３ＣＣｌ３の濃度変化を示している。
このように、温室効果ガスとして、ＳＦ６、ＨＦＣ－１３４ａ、ＣＦＣ－１１、及びＣＨ３ＣＣｌ３の少なくともいずれか一つ又はこれらを組み合わせて用いることで、地下水年代を推定することができる。
図４（ａ）はＳＦ６、図４（ｂ）はＨＦＣ－１３４ａ、図４（ｃ）はＣＦＣ－１１、図４（ｄ）はＣＨ３ＣＣｌ３の濃度変化を示している。
このように、温室効果ガスとして、ＳＦ６、ＨＦＣ－１３４ａ、ＣＦＣ－１１、及びＣＨ３ＣＣｌ３の少なくともいずれか一つ又はこれらを組み合わせて用いることで、地下水年代を推定することができる。
図５は地下ダム止水壁によって形成される貯水域での過剰大気を示す図であり、図５（ａ）は沖縄県糸満市の米須地下ダムにおける過剰大気を示す図、図５（ｂ）は沖縄県八重洲町の慶座地下ダムにおける過剰大気を示す図である。
図中に示すダム軸の下に地下ダム止水壁１が形成されている。貯水域３ａは、地下ダム止水壁１の上流に形成される。
図５（ａ）に示すように、米須地下ダムにおける貯水域３ａでの過剰大気（大気開放状態で水に溶け込む空気量を越えた溶存空気量）は４．２～４．３ｃｃ／ｋｇ、図５（ｂ）に示すように、慶座地下ダムにおける貯水域３ａでの過剰大気（大気開放状態で水に溶け込む空気量を越えた溶存空気量）は２．２～４．３ｃｃ／ｋｇであった。
このように、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａには、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多くなる。
従って、物質濃度として空気の濃度を用い、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａに含まれる物質濃度と、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂに含まれる物質濃度とを比較することでも、水圧により上流側地下水４ａと下流側地下水４ｂとで物質濃度に違いが生じ、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
空気に含まれる窒素又はネオンは地下水中において岩石との反応による増減が少ない。従って、物質濃度として、窒素又はネオンの濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに更に正確に漏水を判定できる。
図中に示すダム軸の下に地下ダム止水壁１が形成されている。貯水域３ａは、地下ダム止水壁１の上流に形成される。
図５（ａ）に示すように、米須地下ダムにおける貯水域３ａでの過剰大気（大気開放状態で水に溶け込む空気量を越えた溶存空気量）は４．２～４．３ｃｃ／ｋｇ、図５（ｂ）に示すように、慶座地下ダムにおける貯水域３ａでの過剰大気（大気開放状態で水に溶け込む空気量を越えた溶存空気量）は２．２～４．３ｃｃ／ｋｇであった。
このように、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａには、水圧が加わっているために下流側地下水に比較して空気の溶け込み量が多くなる。
従って、物質濃度として空気の濃度を用い、地下ダム止水壁１によって形成される貯水域３ａにある上流側地下水４ａに含まれる物質濃度と、地下ダム止水壁１の下流域３ｂにある下流側地下水４ｂに含まれる物質濃度とを比較することでも、水圧により上流側地下水４ａと下流側地下水４ｂとで物質濃度に違いが生じ、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
空気に含まれる窒素又はネオンは地下水中において岩石との反応による増減が少ない。従って、物質濃度として、窒素又はネオンの濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに更に正確に漏水を判定できる。
本発明の地下ダム止水壁の透水性評価方法によれば、地下水年代を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
なお、上流側地下水年代及び下流側地下水年代を、経時的に推定して監視することで、更に精度良く漏水を判定できる。
また、上流側地下水年代が上流側地下水４ａの深度によって異なる場合には、深度によって異なる上流側地下水年代を用いて地下ダム止水壁１の漏水深度を判定することで、補修工事を容易にすることができる。
また本発明の地下ダム止水壁の透水性評価方法によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
なお、上流側地下水年代及び下流側地下水年代を、経時的に推定して監視することで、更に精度良く漏水を判定できる。
また、上流側地下水年代が上流側地下水４ａの深度によって異なる場合には、深度によって異なる上流側地下水年代を用いて地下ダム止水壁１の漏水深度を判定することで、補修工事を容易にすることができる。
また本発明の地下ダム止水壁の透水性評価方法によれば、地下水年代や水圧により上流側地下水と下流側地下水とで相違が生じる物質濃度を用いることで、地下水位の変化によらずに漏水を判定できる。
本発明による地下ダム止水壁の透水性評価方法によれば、定期的な地下水年代の判定を行うことで、地下水位の変化によらずに漏水を的確に判定できる。
１ 地下ダム止水壁
１ｘ 透水性劣化部位
２ａ、２ｂ 地下水観測孔
３ａ 貯水域
３ｂ 下流域
４ａ 上流側地下水
４ｂ 下流側地下水
１１ 難透水性基盤
１２ 透水性が高い地質
１ｘ 透水性劣化部位
２ａ、２ｂ 地下水観測孔
３ａ 貯水域
３ｂ 下流域
４ａ 上流側地下水
４ｂ 下流側地下水
１１ 難透水性基盤
１２ 透水性が高い地質
Claims (10)
- 地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水の上流側地下水年代と、前記地下ダム止水壁の下流域にある下流側地下水の下流側地下水年代とを比較することで前記地下ダム止水壁の漏水を判定する
ことを特徴とする地下ダム止水壁の透水性評価方法。 - 前記上流側地下水年代及び前記下流側地下水年代を、前記上流側地下水及び前記下流側地下水に含まれる物質濃度によって推定する
ことを特徴とする請求項１に記載の地下ダム止水壁の透水性評価方法。 - 前記物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いる
ことを特徴とする請求項２に記載の地下ダム止水壁の透水性評価方法。 - 前記温室効果ガスとして、ＳＦ６、ＨＦＣ－１３４ａ、ＣＦＣ－１１、及びＣＨ３ＣＣｌ３の少なくともいずれかを用いる
ことを特徴とする請求項３に記載の地下ダム止水壁の透水性評価方法。 - 前記上流側地下水年代及び前記下流側地下水年代を、経時的に推定して監視する
ことを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の地下ダム止水壁の透水性評価方法。 - 前記上流側地下水年代が前記上流側地下水の深度によって異なる場合には、前記深度によって異なる前記上流側地下水年代を用いて前記地下ダム止水壁の漏水深度を判定する
ことを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の地下ダム止水壁の透水性評価方法。 - 地下ダム止水壁によって形成される貯水域にある上流側地下水に含まれる物質濃度と、前記地下ダム止水壁の下流域にある下流側地下水に含まれる前記物質濃度とを比較することで前記地下ダム止水壁の漏水を判定する
ことを特徴とする地下ダム止水壁の透水性評価方法。 - 前記物質濃度として、温室効果ガスの濃度を用いる
ことを特徴とする請求項７に記載の地下ダム止水壁の透水性評価方法。 - 前記物質濃度として、空気の濃度を用いる
ことを特徴とする請求項７に記載の地下ダム止水壁の透水性評価方法。 - 前記物質濃度として、窒素又はネオンの濃度を用いる
ことを特徴とする請求項７に記載の地下ダム止水壁の透水性評価方法。
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