JP2024010013A - Metal plate spring and manufacturing method for the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は金属製板ばね及びその製造方法に関する。より詳細には、本発明は圧延金属箔を切り出すことによって得られた金属製板ばね及びその製造方法に関する。 The present invention relates to a metal leaf spring and a method for manufacturing the same. More specifically, the present invention relates to a metal plate spring obtained by cutting rolled metal foil and a method for manufacturing the same.
金属製板ばねは、所定の板厚に圧延加工した金属シートを所定の形状にプレス打ち抜き加工する工程を経て製造することができる。プレス打ち抜き加工は、後工程（プレスによる折り曲げや他部品との接続）を容易にするために、図２に示すように、板ばね（３０１）の長手方向が金属シート（３００）の長手方向（典型的には圧延方向）に直交するように実施されることが通常である（特許文献１、特許文献２）。 A metal leaf spring can be manufactured through a process of press punching a metal sheet rolled to a predetermined thickness into a predetermined shape. In the press punching process, the longitudinal direction of the leaf spring (301) is aligned with the longitudinal direction of the metal sheet (300), as shown in FIG. Typically, the rolling direction is perpendicular to the rolling direction (Patent Document 1, Patent Document 2).
金属シート（３００）を圧延加工によって製造する場合、生産効率の観点から、金属シート（３００）の長手方向が圧延方向と一致するのが一般的である。この場合、金属シート（３００）から切り出す板ばね（３０１）の長手方向が、金属シート（３００）の長手方向に直交すると、当該長手方向に延びる部分を、曲げ軸が当該長手方向に直交するように屈曲させたときの耐久性、たとえばプレス加工においてＢＡＤＷＡＹの曲げ性が低下しやすいという問題がある。このため、板ばね（３０１）の長手方向に延びる部分の屈曲性を向上させるためには、金属シート（３００）から切り出す板ばね（３０１）の長手方向が、金属シート（３０１）の長手方向に平行であることが望ましいと考えられる。 When manufacturing the metal sheet (300) by rolling, the longitudinal direction of the metal sheet (300) generally coincides with the rolling direction from the viewpoint of production efficiency. In this case, when the longitudinal direction of the leaf spring (301) cut out from the metal sheet (300) is perpendicular to the longitudinal direction of the metal sheet (300), the portion extending in the longitudinal direction is bent so that the axis of bending is perpendicular to the longitudinal direction. There is a problem in that the durability when bending, for example, the bendability of BADWAY during press processing tends to decrease. Therefore, in order to improve the flexibility of the longitudinally extending portion of the leaf spring (301), the longitudinal direction of the leaf spring (301) cut out from the metal sheet (300) must be aligned with the longitudinal direction of the metal sheet (301). It is considered desirable that they be parallel.
一方、圧延加工によって製造される金属シート（３００）には潤滑油に起因する、オイルピット（３０６）と呼ばれる圧延方向に直交する方向に延びた筋状の窪みが不可避的に発生する。この場合に、金属シート（３００）から切り出す板ばね（３０１）の長手方向が、金属シート（３００）の長手方向に平行だと、板ばね（３０１）の長手方向がオイルピット（３０６）の長手方向と直交するようになる。しかしながら、板ばね（３０１）の長手方向がオイルピット（３０６）の長手方向と直交すると、今度はオイルピット（３０６）を起点として破断しやすくなるという問題がある。オイルピットを起点とする破断として、たとえば、電子機器を地上に落下させたときの衝撃による破断、たわみを繰り返し与えたときの金属疲労による破断などを挙げることができる。 On the other hand, in the metal sheet (300) manufactured by rolling, streak-like depressions called oil pits (306) extending in a direction perpendicular to the rolling direction are inevitably generated due to lubricating oil. In this case, if the longitudinal direction of the leaf spring (301) cut out from the metal sheet (300) is parallel to the longitudinal direction of the metal sheet (300), the longitudinal direction of the leaf spring (301) will be parallel to the longitudinal direction of the oil pit (306). It becomes perpendicular to the direction. However, if the longitudinal direction of the leaf spring (301) is orthogonal to the longitudinal direction of the oil pit (306), there is a problem in that the leaf spring is likely to break starting from the oil pit (306). Fractures originating from oil pits include, for example, fractures caused by impact when an electronic device is dropped on the ground, and fractures caused by metal fatigue when repeatedly subjected to deflection.
近年では、板ばねの小型化に対する要求が著しく、板ばねの薄肉化が進展するにつれて当該問題も大きくなっていくと考えられる。 In recent years, there has been a significant demand for miniaturization of leaf springs, and as leaf springs become thinner, it is thought that this problem will become more serious.
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、一側面において、オイルピットに起因する破断に対する抵抗性と屈曲に対する耐久性とのバランスに優れた薄型の板ばねを提供することを課題とする。また、本発明の目的は別の一側面において、そのような薄型の板ばねの製造方法を提供することを課題とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and in one aspect, an object of the present invention is to provide a thin leaf spring that has an excellent balance between resistance to breakage caused by oil pits and durability against bending. . Another object of the present invention is to provide a method for manufacturing such a thin leaf spring.
本発明者は上記課題を解決するために鋭意検討したところ、圧延金属箔から板ばねを製造するときは、高強度の圧延金属箔を用いると共に、非変形部と連結する弾性変形部の端部における延長方向とオイルピットの長手方向との間の角度を非直角にすることが有効であることを見出した。 In order to solve the above problems, the inventors of the present invention made extensive studies and found that when manufacturing leaf springs from rolled metal foil, high-strength rolled metal foil is used, and the ends of the elastically deformable portions connected to the non-deformable portions It has been found that it is effective to make the angle between the extension direction and the longitudinal direction of the oil pit non-perpendicular.
本発明は上記知見に基づいて完成したものであり、以下に例示される。
［１］
圧延金属箔から少なくとも一つのばね部材を切り出すことを含む板ばねの製造方法であって、圧延金属箔は圧延方向の引張強さが５００ＭＰａ以上であり、各板ばねは片端又は両端が非変形部に連結されている少なくとも一か所の線形の弾性変形部を有し、当該弾性変形部の片端又は両端における延長方向とオイルピットの長手方向との間の角度が非直角となるように各板ばねを切り出すことを含む金属製板ばねの製造方法。
［２］
前記角度が５～８５°である［１］に記載の製造方法。
［３］
弾性変形部の幅が６０μｍ以下である［１］又は［２］に記載の製造方法。
［４］
圧延金属箔の厚みが５～１００μｍである［１］～［３］の何れか一項に記載の製造方法。
［５］
銅合金製である［１］～［４］の何れか一項に記載の製造方法。
［６］
チタン銅製である［５］に記載の製造方法。
［７］
オートフォーカスモジュール用である［１］～［６］の何れか一項に記載の製造方法。
［８］
ビッカース硬さＨＶが１５０以上であり、片端又は両端が非変形部に連結されている少なくとも一か所の線形の弾性変形部を有し、当該弾性変形部の片端又は両端における延長方向とオイルピットの長手方向との間の角度が非直角である金属製板ばね。
［９］
前記角度が５～８５°である［８］に記載の金属製板ばね。
［１０］
弾性変形部の幅が６０μｍ以下である［８］又は［９］に記載の金属製板ばね。
［１１］
厚みが５～１００μｍである［８］～［１０］の何れか一項に記載の金属製板ばね。
［１２］
銅合金製である［８］～［１１］の何れか一項に記載の金属製板ばね。
［１３］
チタン銅製である［１２］に記載の金属製板ばね。
［１４］
オートフォーカスモジュール用である［８］～［１３］の何れか一項に記載の金属製板ばね。
The present invention was completed based on the above findings, and is exemplified below.
[1]
A method for manufacturing a leaf spring comprising cutting out at least one spring member from a rolled metal foil, wherein the rolled metal foil has a tensile strength in the rolling direction of 500 MPa or more, and each leaf spring has a non-deformed portion at one or both ends. Each plate has at least one linear elastic deformation part connected to the plate, and the angle between the extending direction of the elastic deformation part at one or both ends and the longitudinal direction of the oil pit is a non-right angle. A method of manufacturing a metal leaf spring including cutting out a spring.
[2]
The manufacturing method according to [1], wherein the angle is 5 to 85°.
[3]
The manufacturing method according to [1] or [2], wherein the elastically deformable portion has a width of 60 μm or less.
[4]
The manufacturing method according to any one of [1] to [3], wherein the rolled metal foil has a thickness of 5 to 100 μm.
[5]
The manufacturing method according to any one of [1] to [4], which is made of a copper alloy.
[6]
The manufacturing method according to [5], which is made of titanium copper.
[7]
The manufacturing method according to any one of [1] to [6], which is for an autofocus module.
[8]
Has a Vickers hardness HV of 150 or more, has at least one linear elastic deformation part connected to a non-deformable part at one end or both ends, and has an oil pit and an extension direction at one or both ends of the elastic deformation part. A metal leaf spring whose angle with the longitudinal direction is non-perpendicular.
[9]
The metal leaf spring according to [8], wherein the angle is 5 to 85°.
[10]
The metal leaf spring according to [8] or [9], wherein the width of the elastically deformable portion is 60 μm or less.
[11]
The metal plate spring according to any one of [8] to [10], which has a thickness of 5 to 100 μm.
[12]
The metal leaf spring according to any one of [8] to [11], which is made of a copper alloy.
[13]
The metal leaf spring according to [12], which is made of titanium copper.
[14]
The metal leaf spring according to any one of [8] to [13], which is used for an autofocus module.
本発明の一実施形態によれば、オイルピットに起因する破断に対する抵抗性と屈曲に対する耐久性とのバランスに優れた薄型の板ばねを提供することが可能となる。 According to one embodiment of the present invention, it is possible to provide a thin leaf spring with an excellent balance between resistance to breakage caused by oil pits and durability against bending.
以下、本発明の実施の形態について図面を用いて説明するが、本発明は以下の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、適宜、設計の変更、改良等が加えられることが理解されるべきである。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings, but the present invention is not limited to the following embodiments. It should be understood that design changes, improvements, etc. may be made as appropriate based on the above.
図１には、圧延金属箔（１１０）から本発明の一実施形態に係る板ばね（１０１）を切り出す方法の一例を説明するための模式図が示されている。 FIG. 1 shows a schematic diagram for explaining an example of a method of cutting out a leaf spring (101) according to an embodiment of the present invention from a rolled metal foil (110).
圧延金属箔（１１０）は、オイルピット（１０６）に起因する破断に対する抵抗性と屈曲に対する耐久性を向上させるため、高強度であることが望ましい。一実施形態において、圧延金属箔（１１０）は、圧延方向の引張強さが５００ＭＰａ以上であり、好ましくは８００ＭＰａ以上であり、より好ましくは１１００ＭＰａ以上である。圧延金属箔（１１０）の引張強さに特段の上限は設定されないが、製造コストを考慮すると、２０００ＭＰａ以下であるのが好ましく、１５００ＭＰａ以下であることがより好ましい。本発明において、引張強さは、ＪＩＳ Ｚ２２４１：２０１１に規定する金属材料引張試験に準拠して測定する。 It is desirable that the rolled metal foil (110) has high strength in order to improve resistance to breakage caused by oil pits (106) and durability against bending. In one embodiment, the rolled metal foil (110) has a tensile strength in the rolling direction of 500 MPa or more, preferably 800 MPa or more, and more preferably 1100 MPa or more. Although no particular upper limit is set for the tensile strength of the rolled metal foil (110), in consideration of manufacturing costs, it is preferably 2000 MPa or less, more preferably 1500 MPa or less. In the present invention, tensile strength is measured in accordance with the metal material tensile test specified in JIS Z2241:2011.
圧延金属箔（１１０）からは、片端又は両端が非変形部に連結されている少なくとも一か所の線形の弾性変形部を有する任意の形状の板ばね（１０１）を一つ又は複数切り出すことが可能である。線形の弾性変形部（１０１ｂ）は直線状に延びていてもよいし、曲線状に延びていてもよい。 One or more leaf springs (101) of any shape can be cut out from the rolled metal foil (110), each having at least one linear elastic deformation portion connected to a non-deformable portion at one or both ends. It is possible. The linear elastic deformation portion (101b) may extend in a straight line or may extend in a curved line.
弾性変形部の幅は、限定的ではないが、例示的には６０μｍ以下である。当該幅は５０μｍ以下の場合もあり、４０μｍ以下の場合もある。当該幅に下限は設定されないが、一般には１５μｍ以上であり、典型的には２０μｍ以上である。なお、弾性変形部の幅は、圧延金属箔を平面視したときに認識される弾性変形部の幅（すなわち、弾性線形部の延びる方向に直交する短手方向の長さ）を指し、厚み方向から観察したときの幅ではない。 The width of the elastic deformation portion is illustratively, but not limited to, 60 μm or less. The width may be 50 μm or less, or 40 μm or less. Although no lower limit is set for the width, it is generally 15 μm or more, typically 20 μm or more. Note that the width of the elastically deformed portion refers to the width of the elastically deformed portion recognized when the rolled metal foil is viewed from above (i.e., the length in the transverse direction perpendicular to the extending direction of the elastic linear portion), and the width in the thickness direction It is not the width when observed from
図示の板ばね（１０１）は、使用時に弾性変形及び塑性変形の何れもしない非変形部（１０１ａ）及び、一端（１０２）が自由端であり、他端（１０３）が非変形部と連結する弾性変形部（１０１ｂ）を備えた片持ち板ばねである。板ばねとしては、その他、Ｌ字型の板バネ、Ｚ字型の板バネ、オートフォーカスモジュール内に使用されるＶＣＭ用板ばねがあり、さらに電子部品、たとえばコネクタ（ＦＰＣコネクタ、サーバー用コネクタ等）、端子、スイッチ、ソケット、ジャック、リレー等、に組み込まれた板ばねが挙げられる。切り出し方法には特に制限はないが、プレス打ち抜き加工、エッチング加工、レーザー加工、ワイヤー放電加工（通称、「ワイヤーカット」ともいう。）が挙げられ、この中でも低いコストおよび高い生産性の理由によりプレス打ち抜き加工が好ましい。一枚の圧延金属箔（１１０）には一つの板バネ（１０１）を切り出してもよいし、複数の板ばね（１０１）を切り出してもよい。 The illustrated leaf spring (101) has a non-deformable portion (101a) that undergoes neither elastic deformation nor plastic deformation during use, one end (102) is a free end, and the other end (103) is connected to the non-deformable portion. It is a cantilever leaf spring with an elastic deformation part (101b). Other types of leaf springs include L-shaped leaf springs, Z-shaped leaf springs, and leaf springs for VCM used in autofocus modules, as well as for electronic components such as connectors (FPC connectors, server connectors, etc.). ), terminals, switches, sockets, jacks, relays, etc. There are no particular restrictions on the cutting method, but examples include press punching, etching, laser processing, and wire electrical discharge machining (commonly referred to as "wire cutting"). Punching is preferred. One leaf spring (101) or a plurality of leaf springs (101) may be cut out from one sheet of rolled metal foil (110).
板ばねには、必要に応じて、めっき、化学研磨、陽極酸化処理及び化成処理等の種々の表面処理を行うことができる。表面処理は圧延金属箔から所望の板ばね形状を切り出す前に行ってもよいし、所望の板ばね形状を切り出した後に行ってもよい。 The leaf spring can be subjected to various surface treatments, such as plating, chemical polishing, anodizing treatment, and chemical conversion treatment, as necessary. The surface treatment may be performed before cutting out the desired leaf spring shape from the rolled metal foil, or after cutting out the desired leaf spring shape.
圧延金属箔（１１０）が高強度である場合、圧延金属箔（１１０）から切り出された板ばねも高強度であり、圧延方向の引張強さも圧延金属箔と同様の値を示すと考えられる。しかしながら、板ばねの形状や寸法によっては圧延方向の引張強さを直接測定することができない場合があるので、板ばねの強度はビッカース硬さで表すことが便利である。具体的には、板ばねのビッカース硬さＨＶは、１５０以上であることが好ましく、２２５以上であることがより好ましく、３００以上であることが更により好ましい。板ばねのビッカース硬さＨＶに特段の上限は設定されないが、製造コストを考慮すると、６５０以下であるのが好ましく、５００以下であることがより好ましい。本発明において、ビッカース硬さＨＶは、ＪＩＳ Ｚ２２４４：２００９に規定するビッカース硬さ試験方法に準拠して測定する。 When the rolled metal foil (110) has high strength, the leaf spring cut out from the rolled metal foil (110) also has high strength, and the tensile strength in the rolling direction is considered to exhibit a value similar to that of the rolled metal foil. However, depending on the shape and dimensions of the leaf spring, it may not be possible to directly measure the tensile strength in the rolling direction, so it is convenient to express the strength of the leaf spring in terms of Vickers hardness. Specifically, the Vickers hardness HV of the leaf spring is preferably 150 or more, more preferably 225 or more, and even more preferably 300 or more. Although no particular upper limit is set for the Vickers hardness HV of the leaf spring, in consideration of manufacturing costs, it is preferably 650 or less, and more preferably 500 or less. In the present invention, Vickers hardness HV is measured in accordance with the Vickers hardness test method specified in JIS Z2244:2009.
圧延金属箔（１１０）の表面には、圧延方向に直交する方向に延びるオイルピット（１０６）が複数形成されている。非変形部（１０１ａ）と連結する線形の弾性変形部（１０１ｂ）の端部（１０３）は最も応力が作用する。従って、弾性変形部（１０１ｂ）の当該端部（１０３）において、オイルピットに起因する破断に対する抵抗性と屈曲に対する耐久性とのバランスを向上することができれば、板ばね全体として、オイルピットに起因する破断に対する抵抗性と屈曲に対する耐久性とのバランスを向上することができる。 A plurality of oil pits (106) extending in a direction perpendicular to the rolling direction are formed on the surface of the rolled metal foil (110). The stress is most applied to the end (103) of the linear elastically deformable portion (101b) connected to the non-deformable portion (101a). Therefore, if it is possible to improve the balance between resistance to breakage caused by oil pits and durability against bending at the end (103) of the elastic deformation portion (101b), the leaf spring as a whole can The balance between resistance to breakage and durability to bending can be improved.
この目的のために、板ばねの弾性変形部の片端が非変形部に連結しているときは当該片端における弾性変形部の延長方向とオイルピットの長手方向との間の角度、板ばねの弾性変形部の両端が非変形部に連結しているときは当該両端における弾性変形部の延長方向とオイルピットの長手方向との間の角度が、非直角となるように圧延金属箔から板ばねを切り出すことが重要である。図示の実施形態においては、非変形部（１０１ａ）と連結する弾性変形部（１０１ｂ）の端部（１０３）における弾性変形部（１０１ｂ）の延長方向（１０３ａ）と、オイルピットの長手方向との間の角度が非直角であることが重要である。 For this purpose, when one end of the elastically deformable part of the leaf spring is connected to a non-deformable part, the angle between the extension direction of the elastically deformable part at that end and the longitudinal direction of the oil pit, the elasticity of the leaf spring When both ends of the deformable part are connected to the non-deformable part, the leaf spring is made of rolled metal foil so that the angle between the extending direction of the elastically deformable part at both ends and the longitudinal direction of the oil pit is a non-right angle. It is important to extract it. In the illustrated embodiment, the extension direction (103a) of the elastically deformable part (101b) at the end (103) of the elastically deformable part (101b) connected to the non-deformable part (101a) and the longitudinal direction of the oil pit are It is important that the angle between them is non-perpendicular.
設計によっては、一つの板ばねに、非変形部に連結している弾性変形部の端部が一か所のみ存在する場合と、複数個所存在する場合がある。非変形部に連結している弾性変形部の端部が複数個所あるときは、それらすべての端部における弾性変形部の延長方向と、オイルピットの長手方向との間の角度が非直角であることが好ましい。 Depending on the design, one leaf spring may have only one end of the elastically deformable portion connected to the non-deformable portion, or may have multiple ends. When there are multiple ends of the elastically deformable part connected to the non-deformable part, the angle between the extending direction of the elastically deformable part at all of those ends and the longitudinal direction of the oil pit is a non-perpendicular angle. It is preferable.
当該角度（０～９０°の範囲とする。）は、オイルピットに起因する破断に対する抵抗性を向上させるには、できるだけ小さい方がよいが、屈曲に対する耐久性を向上させるには、できるだけ大きい方がよい。従って、両者のバランスを考慮すると、当該角度は５～８５°であることが好ましく、１０～８０°の範囲にあることがより好ましく、２０～７０°の範囲にあることが更により好ましく、３０～６０°の範囲にあることが更により好ましく、４０～５０°の範囲にあることが最も好ましい。 The angle (in the range of 0 to 90°) should be as small as possible to improve resistance to fractures caused by oil pits, but should be as large as possible to improve durability against bending. Good. Therefore, considering the balance between the two, the angle is preferably 5 to 85 degrees, more preferably 10 to 80 degrees, even more preferably 20 to 70 degrees, and even more preferably 30 degrees. It is even more preferably in the range of ˜60°, and most preferably in the range of 40-50°.
圧延金属箔（１１０）の厚みは、薄い方がオイルピットによる破断の影響が大きくなるため、本発明による効果が大きくなる。このことから、圧延金属箔（１１０）の厚みの上限は、１００μｍ以下とすることが好ましく、８０μｍ以下とすることがより好ましく、６０μｍ以下とすることが更により好ましく、４０μｍ以下とすることが更により好ましい。但し、圧延金属箔（１１０）の厚みは、薄すぎるとハンドリング性が悪化することから、５μｍ以上であることが好ましく、１０μｍ以上であることがより好ましく、１５μｍ以上であることが更により好ましい。 The thinner the rolled metal foil (110) is, the greater the effect of breakage due to oil pits, and therefore the greater the effect of the present invention. From this, the upper limit of the thickness of the rolled metal foil (110) is preferably 100 μm or less, more preferably 80 μm or less, even more preferably 60 μm or less, and even more preferably 40 μm or less. more preferred. However, the thickness of the rolled metal foil (110) is preferably 5 μm or more, more preferably 10 μm or more, and even more preferably 15 μm or more, since handleability deteriorates if it is too thin.
圧延金属箔（１１０）の材質には特に制限はない。例えば、銅、銅合金、アルミ、アルミ合金、鉄、鉄合金、ステンレス、ニッケル、ニッケル合金、チタン、チタン合金、金、金合金、銀、銀合金、白金族、白金族合金、クロム、クロム合金、マグネシウム、マグネシウム合金、タングステン、タングステン合金、モリブデン、モリブデン合金、鉛、鉛合金、タンタル、タンタル合金、ジルコニウム、ジルコニウム合金、錫、錫合金、インジウム、インジウム合金、亜鉛、又は、亜鉛合金等が挙げられ、さらに公知の金属材料も使用することができる。また、ＪＩＳ規格やＣＤＡ等で規格されている金属材料も使用することができる。 There is no particular restriction on the material of the rolled metal foil (110). For example, copper, copper alloy, aluminum, aluminum alloy, iron, iron alloy, stainless steel, nickel, nickel alloy, titanium, titanium alloy, gold, gold alloy, silver, silver alloy, platinum group, platinum group alloy, chromium, chromium alloy , magnesium, magnesium alloy, tungsten, tungsten alloy, molybdenum, molybdenum alloy, lead, lead alloy, tantalum, tantalum alloy, zirconium, zirconium alloy, tin, tin alloy, indium, indium alloy, zinc, or zinc alloy, etc. In addition, known metal materials can also be used. Further, metal materials regulated by JIS standards, CDA, etc. can also be used.
金属の中でも、板ばね、コネクタ及び端子等の電子部品を製造する場合、強度及び導電率のバランスを考慮すると、銅又は銅合金製であることが好ましい。 Among metals, when manufacturing electronic parts such as leaf springs, connectors, and terminals, it is preferable to use copper or copper alloy in consideration of the balance between strength and conductivity.
銅としては、典型的には、ＪＩＳ Ｈ０５００やＪＩＳ Ｈ３１００に規定されるリン脱酸銅（ＪＩＳ Ｈ３１００ 合金番号Ｃ１２０１、Ｃ１２２０、Ｃ１２２１）、無酸素銅（ＪＩＳ Ｈ３１００ 合金番号Ｃ１０２０）及びタフピッチ銅（ＪＩＳ Ｈ３１００ 合金番号Ｃ１１００）などの９５質量％以上、より好ましくは９９．９０質量％以上の純度の銅が挙げられる。Ｓｎ、Ａｇ、Ａｕ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｎｉ、Ｐ、Ｓｉ、Ｔｅ、Ｔｉ、Ｚｎ、Ｂ、ＭｎおよびＺｒの中の一種以上を合計で０．００１～４．０質量％含有する銅又は銅合金とすることもできる。 Copper typically includes phosphorus deoxidized copper (JIS H3100 alloy number C1201, C1220, C1221), oxygen-free copper (JIS H3100 alloy number C1020), and tough pitch copper (JIS H3100 alloy number C1221) specified in JIS H0500 and JIS H3100. Examples include copper having a purity of 95% by mass or more, more preferably 99.90% by mass or more, such as Alloy No. C1100). Contains a total of 0.001 to 4.0% by mass of one or more of Sn, Ag, Au, Co, Cr, Fe, In, Ni, P, Si, Te, Ti, Zn, B, Mn and Zr. It can also be copper or a copper alloy.
銅合金としては、更に、チタン銅、りん青銅、コルソン合金、丹銅、黄銅、洋白、その他銅合金等が挙げられる。また、銅または銅合金としてはＪＩＳ Ｈ ３１００～ＪＩＳ Ｈ３５１０、ＪＩＳ Ｈ ５１２０、ＪＩＳ Ｈ ５１２１、ＪＩＳ Ｃ ２５２０～ＪＩＳ Ｃ ２８０１、ＪＩＳ Ｅ ２１０１～ＪＩＳ Ｅ ２１０２に規格されている銅または銅合金も、本発明に用いることができる。なお、本明細書においては特に断らない限りは、金属の規格を示すために挙げたＪＩＳ規格は２００１年度版のＪＩＳ規格を意味する。 Examples of the copper alloy include titanium copper, phosphor bronze, Corson alloy, red copper, brass, nickel silver, and other copper alloys. In addition, as for copper or copper alloys, copper or copper alloys specified in JIS H 3100 to JIS H 3510, JIS H 5120, JIS H 5121, JIS C 2520 to JIS C 2801, and JIS E 2101 to JIS E 2102 are also included in this book. Can be used for inventions. In this specification, unless otherwise specified, the JIS standards cited to indicate metal standards mean the 2001 edition of the JIS standards.
チタン銅は典型的には、Ｔｉ：０．５～５．０質量％を含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなる組成を有する。チタン銅は更に、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｂ、Ｎｉ、Ｐ、Ｚｒ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｓｉ、Ｍｇ及びＣｒの中の１種類以上を合計で２．０質量％以下含有しても良い。 Titanium-copper typically contains 0.5 to 5.0% by mass of Ti, with the remainder consisting of copper and unavoidable impurities. The titanium copper further contains one or more of Fe, Co, V, Nb, Mo, B, Ni, P, Zr, Mn, Zn, Si, Mg and Cr in a total of 2.0% by mass or less. Also good.
りん青銅は典型的には、りん青銅とは銅を主成分としてＳｎ及びこれよりも少ない質量のＰを含有する銅合金のことを指す。一例として、りん青銅はＳｎを３．５～１１質量％、Ｐを０．０３～０．３５質量％含有し、残部銅及び不可避的不純物からなる組成を有する。りん青銅は、Ｎｉ、Ｚｎ等の元素を合計で１．０質量％以下含有しても良い。 Phosphor bronze typically refers to a copper alloy containing copper as a main component and Sn and a smaller amount of P. As an example, phosphor bronze has a composition containing 3.5 to 11% by mass of Sn, 0.03 to 0.35% by mass of P, and the balance consisting of copper and inevitable impurities. The phosphor bronze may contain elements such as Ni and Zn in a total amount of 1.0% by mass or less.
コルソン合金は典型的にはＳｉに加えてＳｉと化合物を形成する元素（例えば、Ｎｉ、Ｃｏ及びＣｒの何れか一種以上）が添加され、母相中に第二相粒子として析出する銅合金のことをいう。一例として、コルソン合金はＮｉを１．０～５．０質量％、Ｓｉを０．２～１．６質量％含有し、残部銅及び不可避的不純物から構成される組成を有する。別の一例として、コルソン合金はＮｉを１．０～５．０質量％、Ｓｉを０．２～１．６質量％、Ｃｒを０．０３～０．５質量％含有し、残部銅及び不可避的不純物から構成される組成を有する。更に別の一例として、コルソン合金はＮｉを１．０～５．０質量％、Ｓｉを０．２～１．６質量％、Ｃｏを０．１～３．５質量％含有し、残部銅及び不可避的不純物から構成される組成を有する。更に別の一例として、コルソン合金はＮｉを１．０～５．０質量％、Ｓｉを０．２～１．６質量％、Ｃｏを０．１～３．５質量％、Ｃｒを０．０３～０．５質量％含有し、残部銅及び不可避的不純物から構成される組成を有する。更に別の一例として、コルソン合金はＳｉを０．２～１．６質量％、Ｃｏを０．１～３．５質量％含有し、残部銅及び不可避的不純物から構成される組成を有する。コルソン合金には随意にその他の元素（例えば、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｂ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ａｇ、Ｐ、Ｚｎ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｅ、Ｚｒ、Ａｌ及びＦｅ）が添加されてもよい。これらその他の元素は総計で４．０質量％程度まで添加するのが一般的である。例えば、更に別の一例として、コルソン合金はＮｉを１．０～５．０質量％、Ｓｉを０．２～１．６質量％、Ｓｎを０．０１～２．０質量％、Ｚｎを０．０１～２．０質量％含有し、残部銅及び不可避的不純物から構成される組成を有する。 Corson alloys are typically copper alloys in which in addition to Si, an element that forms a compound with Si (for example, one or more of Ni, Co, and Cr) is added, and which precipitates as second phase particles in the matrix. Say something. As an example, a Corson alloy has a composition containing 1.0 to 5.0% by mass of Ni, 0.2 to 1.6% by mass of Si, and the balance consisting of copper and unavoidable impurities. As another example, a Corson alloy contains 1.0-5.0% by mass of Ni, 0.2-1.6% by mass of Si, 0.03-0.5% by mass of Cr, and the balance is copper and unavoidable It has a composition consisting of natural impurities. As yet another example, a Corson alloy contains 1.0 to 5.0% by mass of Ni, 0.2 to 1.6% by mass of Si, 0.1 to 3.5% by mass of Co, and the balance is copper and It has a composition consisting of unavoidable impurities. As yet another example, a Corson alloy contains 1.0 to 5.0 mass% Ni, 0.2 to 1.6 mass% Si, 0.1 to 3.5 mass% Co, and 0.03 mass% Cr. ~0.5% by mass, with the balance consisting of copper and unavoidable impurities. As yet another example, a Corson alloy has a composition containing 0.2 to 1.6% by mass of Si, 0.1 to 3.5% by mass of Co, and the balance consisting of copper and unavoidable impurities. Other elements (eg, Mg, Sn, B, Ti, Mn, Ag, P, Zn, As, Sb, Be, Zr, Al, and Fe) may optionally be added to the Corson alloy. These other elements are generally added in a total amount of about 4.0% by mass. For example, as yet another example, the Corson alloy contains 1.0 to 5.0 mass% Ni, 0.2 to 1.6 mass% Si, 0.01 to 2.0 mass% Sn, and 0 mass% Zn. It contains .01 to 2.0% by mass, with the balance consisting of copper and unavoidable impurities.
本発明において、丹銅とは、銅と亜鉛との合金であり亜鉛を１～２０質量％、より好ましくは亜鉛を１～１０質量％含有する銅合金のことをいう。また、丹銅は錫を０．１～１．０質量％含んでも良い。 In the present invention, red copper is an alloy of copper and zinc, and refers to a copper alloy containing 1 to 20% by mass of zinc, more preferably 1 to 10% by mass of zinc. Further, red copper may contain 0.1 to 1.0% by mass of tin.
本発明において、黄銅とは、銅と亜鉛との合金で、特に亜鉛を２０質量％以上含有する銅合金のことをいう。亜鉛の上限は特には限定されないが６０質量％以下、好ましくは４５質量％以下、あるいは４０質量％以下である。 In the present invention, brass is an alloy of copper and zinc, particularly a copper alloy containing 20% by mass or more of zinc. The upper limit of zinc is not particularly limited, but is 60% by mass or less, preferably 45% by mass or less, or 40% by mass or less.
本発明において、洋白とは銅を主成分として、銅を６０質量％から７５質量％、ニッケルを８．５質量％から１９．５質量％、亜鉛を１０質量％から３０質量％含有する銅合金のことをいう。 In the present invention, nickel silver is copper containing copper as a main component, 60% to 75% by mass of copper, 8.5% to 19.5% by mass of nickel, and 10% to 30% by mass of zinc. Refers to alloys.
本発明において、その他銅合金とはＺｎ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｐ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｚｒ、ＣｒおよびＴｉの内一種または二種以上を合計で８．０質量％以下含み、随意的にその他の元素を２０質量％以下含み、又は随意的にその他の元素を１０質量％以下含み残部が不可避的不純物と銅からなる銅合金をいう。なお、その他の元素は特に制限されるものではない。 In the present invention, other copper alloys include one or more of Zn, Sn, Ni, Mg, Fe, Si, P, Co, Mn, Zr, Cr, and Ti in a total of 8.0% by mass or less, Copper alloy optionally containing 20% by mass or less of other elements, or optionally containing 10% by mass or less of other elements, with the balance consisting of unavoidable impurities and copper. Note that other elements are not particularly limited.
アルミ及びアルミ合金としては、例えばＡｌを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９質量％以上含むものを使用することができる。例えば、ＪＩＳ Ｈ ４０００～ＪＩＳ Ｈ ４１８０、ＪＩＳ Ｈ ５２０２、ＪＩＳ Ｈ ５３０３あるいはＪＩＳ Ｚ ３２３２～ＪＩＳ Ｚ ３２６３に規格されているアルミ及びアルミ合金を用いることができる。例えば、ＪＩＳ Ｈ ４０００に規格されているアルミニウムの合金番号１０８５、１０８０、１０７０、１０５０、１１００、１２００、１Ｎ００、１Ｎ３０に代表される、Ａｌ：９９．００質量％以上のアルミニウム又はその合金等を用いることができる。 As aluminum and aluminum alloys, for example, those containing Al in an amount of 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99% by mass or more can be used. For example, aluminum and aluminum alloys specified in JIS H 4000 to JIS H 4180, JIS H 5202, JIS H 5303, or JIS Z 3232 to JIS Z 3263 can be used. For example, use aluminum or its alloy with Al: 99.00% by mass or more, represented by aluminum alloy numbers 1085, 1080, 1070, 1050, 1100, 1200, 1N00, 1N30 specified in JIS H 4000. be able to.
ニッケル及びニッケル合金としては、例えばＮｉを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。例えば、ＪＩＳ Ｈ ４５４１～ＪＩＳ Ｈ ４５５４、ＪＩＳ Ｈ ５７０１またはＪＩＳ Ｇ ７６０４～ＪＩＳ Ｇ ７６０５、ＪＩＳ Ｃ ２５３１に規格されているニッケルまたはニッケル合金を用いることができる。また、例えば、ＪＩＳ Ｈ４５５１に記載の合金番号ＮＷ２２００、ＮＷ２２０１に代表される、Ｎｉ：９９．０質量％以上のニッケル又はその合金等を用いることができる。 As nickel and nickel alloys, for example, those containing Ni in an amount of 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used. For example, nickel or nickel alloy specified in JIS H 4541 to JIS H 4554, JIS H 5701, JIS G 7604 to JIS G 7605, and JIS C 2531 can be used. Further, for example, nickel or an alloy thereof containing 99.0% by mass or more of Ni, represented by alloy numbers NW2200 and NW2201 described in JIS H4551, can be used.
鉄及び鉄合金としては、例えばステンレス、軟鋼、炭素鋼、鉄ニッケル合金、鋼等を用いることができる。例えばＪＩＳ Ｇ ３１０１～ＪＩＳ Ｇ ７６０３、ＪＩＳ Ｃ ２５０２～ＪＩＳ Ｃ ８３８０、ＪＩＳ Ａ ５５０４～ＪＩＳ Ａ ６５１４またはＪＩＳ Ｅ １１０１～ＪＩＳ Ｅ ５４０２－１に記載されている鉄または鉄合金を用いることができる。ステンレスは、ＳＵＳ ３０１、ＳＵＳ ３０４、ＳＵＳ ３１０、ＳＵＳ ３１６、ＳＵＳ ４３０、ＳＵＳ ６３１（いずれもＪＩＳ規格）などを用いることができる。軟鋼は、炭素が０．１５質量％以下の軟鋼を用いることができ、ＪＩＳ Ｇ３１４１に記載の軟鋼等を用いることができる。鉄ニッケル合金は、Ｎｉを３５～８５質量％含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、具体的には、ＪＩＳ Ｃ２５３１に記載の鉄ニッケル合金等を用いることができる。 As the iron and iron alloy, for example, stainless steel, mild steel, carbon steel, iron-nickel alloy, steel, etc. can be used. For example, iron or iron alloys described in JIS G 3101 to JIS G 7603, JIS C 2502 to JIS C 8380, JIS A 5504 to JIS A 6514, or JIS E 1101 to JIS E 5402-1 can be used. As the stainless steel, SUS 301, SUS 304, SUS 310, SUS 316, SUS 430, SUS 631 (all JIS standards), etc. can be used. As the mild steel, a mild steel having a carbon content of 0.15% by mass or less can be used, and a mild steel described in JIS G3141 or the like can be used. The iron-nickel alloy contains 35 to 85% by mass of Ni, with the remainder consisting of Fe and unavoidable impurities. Specifically, an iron-nickel alloy described in JIS C2531 can be used.
亜鉛及び亜鉛合金としては、例えばＺｎを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。例えば、ＪＩＳ Ｈ ２１０７～ＪＩＳ Ｈ ５３０１に記載されている亜鉛または亜鉛合金を使用することができる。 As zinc and zinc alloys, for example, those containing Zn at 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used. For example, zinc or zinc alloys described in JIS H 2107 to JIS H 5301 can be used.
鉛及び鉛合金としては、例えばＰｂを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。例えば、ＪＩＳ Ｈ ４３０１～ＪＩＳ Ｈ ４３１２、またはＪＩＳ Ｈ ５６０１に規格されている鉛または鉛合金を用いることができる。 As lead and lead alloys, those containing Pb in an amount of 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used, for example. For example, lead or a lead alloy specified in JIS H 4301 to JIS H 4312 or JIS H 5601 can be used.
マグネシウム及びマグネシウム合金としては、例えばＭｇを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。例えば、ＪＩＳ Ｈ ４２０１～ＪＩＳ Ｈ ４２０４、ＪＩＳ Ｈ ５２０３～ＪＩＳ Ｈ ５３０３、ＪＩＳ Ｈ ６１２５に規格されているマグネシウム及びマグネシウム合金を用いることができる。 As magnesium and magnesium alloys, for example, those containing Mg at 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used. For example, magnesium and magnesium alloys specified in JIS H 4201 to JIS H 4204, JIS H 5203 to JIS H 5303, and JIS H 6125 can be used.
タングステン及びタングステン合金としては、例えばＷを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。例えば、ＪＩＳ Ｈ ４４６３に規格されているタングステン及びタングステン合金を用いることができる。 As tungsten and tungsten alloys, for example, those containing W in an amount of 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used. For example, tungsten and tungsten alloys specified in JIS H 4463 can be used.
モリブデン及びモリブデン合金としては、例えばＭｏを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。 As molybdenum and molybdenum alloys, for example, those containing Mo at 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used.
チタン及びチタン合金としては、例えばＴｉを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。例えば、ＪＩＳ Ｈ ４６００～ＪＩＳ Ｈ ４６７５、ＪＩＳ Ｈ ５８０１に規格されているチタン及びチタン合金を用いることができる。 As titanium and titanium alloys, for example, those containing Ti at 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used. For example, titanium and titanium alloys specified in JIS H 4600 to JIS H 4675 and JIS H 5801 can be used.
タンタル及びタンタル合金としては、例えばＴａを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。例えば、ＪＩＳ Ｈ ４７０１に規格されているタンタル及びタンタル合金を用いることができる。 As tantalum and tantalum alloys, for example, those containing Ta at 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used. For example, tantalum and tantalum alloys specified in JIS H 4701 can be used.
ジルコニウム及びジルコニウム合金としては、例えばＺｒを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。例えば、ＪＩＳ Ｈ ４７５１に規格されているジルコニウム及びジルコニウム合金を用いることができる。 As zirconium and zirconium alloys, for example, those containing Zr in an amount of 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used. For example, zirconium and zirconium alloys specified in JIS H 4751 can be used.
錫及び錫合金としては、例えばＳｎを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。例えば、ＪＩＳ Ｈ ５４０１に規格されている錫及び錫合金を用いることができる。 As tin and tin alloys, for example, those containing Sn in an amount of 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used. For example, tin and tin alloys specified in JIS H 5401 can be used.
インジウム及びインジウム合金としては、例えばＩｎを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。 As indium and indium alloys, those containing, for example, 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more of In can be used.
クロム及びクロム合金としては、例えばＣｒを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。 As chromium and chromium alloys, for example, those containing 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more of Cr can be used.
銀及び銀合金としては、例えばＡｇを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。 As silver and silver alloys, those containing Ag in an amount of 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used, for example.
金及び金合金としては、例えばＡｕを４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。 As gold and gold alloys, for example, those containing Au in an amount of 40% by mass or more, 80% by mass or more, or 99.0% by mass or more can be used.
白金族とはルテニウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金の総称である。白金族及び白金族合金としては、例えばＰｔ、Ｏｓ、Ｒｕ、Ｐｄ、Ｉｒ及びＲｈの元素群から選択される少なくとも１種以上の元素を４０質量％以上含む、あるいは８０質量％以上含む、あるいは９９．０質量％以上含むものを使用することができる。 The platinum group is a general term for ruthenium, rhodium, palladium, osmium, iridium, and platinum. Platinum group and platinum group alloys include, for example, 40% by mass or more of at least one element selected from the element group of Pt, Os, Ru, Pd, Ir, and Rh, or 80% by mass or more, or 99% by mass or more. Those containing .0% by mass or more can be used.
１０１ 板ばね
１０１ａ 非変形部
１０１ｂ 弾性変形部
１０２ 一端（弾性変形部の自由端）
１０３ 他端（非変形部と連結する弾性変形部の端部）
１０３ａ 弾性変形部の端部の延長方向
１０６ オイルピット
１１０ 圧延金属箔
３００ シート
３０１ 板ばね
３０６ オイルピット
101 Leaf spring 101a Non-deformable portion 101b Elastically deformable portion 102 One end (free end of the elastically deformable portion)
103 Other end (end of the elastically deformable part connected to the non-deformable part)
103a Extension direction of the end of the elastic deformation part 106 Oil pit 110 Rolled metal foil 300 Sheet 301 Leaf spring 306 Oil pit
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