JP2023554701A - 変圧器および変圧器構成 - Google Patents

Abstract

各相巻線（１１０）がコイル軸の周りにコイルターン（１２０）を有する、少なくとも２つの相巻線（１１０）を備える変圧器（１００）であって、少なくとも２つの相巻線（１１０）が、少なくとも第１のタイプの相巻線（１１０ａ）と第２のタイプの相巻線（１１０ｂ）とを備え、第１のタイプの相巻線（１１０ａ）および第２のタイプの相巻線（１１０ｂ）の各々が、少なくとも第１の巻線部（１１６ａ）と第２の巻線部（１１６ｂ）とを備える複数の巻線部（１１６）を備え、第１のタイプの相巻線（１１０ａ）が、第１の巻線部剛性を有する第１の巻線部（１１６ａ）と、第２の巻線部剛性を有する第２の巻線部（１１６ｂ）とを備え、第１のタイプの相巻線（１１０ａ）の第１の巻線部剛性と第２の巻線部剛性との間の剛性差が、主周波数において音響パワーが最小化されるようなものであることを特徴とする。

Description

技術分野
本開示は、変圧器に関する。本開示はまた、そのような変圧器を備える変圧器構成に関する。

背景

より詳細には、機械的アセンブリ、この文脈では典型的には支持構造を有する巻線または１組のそのような巻線の運動方程式は、数値的アプローチでは一般的に

米国特許第９０２０１５６号明細書は、圧電トランスデューサ/アクチュエータが変圧器のタンク壁に配置される減衰方法を開示している。それらは、固有振動数でタンク壁の著しい撓みの領域と位置合わせされる。壁の振動を測定および分析し、その後、圧電アクチュエータを制御して振動を吸収し、結果としてノイズレベルを低減する。しかしながら、変圧器ノイズの状況では、振動レベルが大幅に低減される程度まで減衰を加えることは困難である。

さらに、共振周波数を変更する第２の一般的な方法は、必然的に励起周波数ωの近くに現れる新しい共振によって制御される共振現象をもたらす可能性がある。実際、変圧器ノイズの状況では、短絡事象中の巻線ダイナミクスにも注意を払うことが重要であり、ここでは、ネットワーク周波数の数サイクル（通常、５０または６０Ｈｚであるが、これに限定されない）中の機械周波数コンテンツは、ネットワーク周波数とその２倍との間で変化する。後者は、上記の理論的背景において暗黙的に仮定された定常状態駆動周波数ωである。言い換えれば、共振をシフトすることは、一般に、変圧器システム全体の完全性を保証するために非常に慎重に実行されなければならない。ＪＰ２０１３１８３１５１には、２つの巻線が異なる共振周波数を有するように構成され、互いに補償するように配置される例が開示されている。

最後に、巻線導体に作用する電磁力分布は、ノイズを制御する設計自由度が少ない既知のものと考えるべきである。

概要
したがって、本開示の目的は、改良された変圧器を提供することである。より具体的には、本開示の目的は、適切に低いノイズ放射を有し、構築および組み立てに費用効果の高い変圧器を提供することである。本開示の別の目的は、変圧器タンク内に変圧器を備える変圧器構成を提供することである。

本開示の第１の態様によれば、この目的は、少なくとも２つの相巻線を備える変圧器によって達成される。各相巻線は、コイル軸を中心とするコイルターンを有する。変圧器は、変圧器が動作しているときに、所定周波数で電圧を変換するように適合される。変圧器は、所定周波数に２を乗じた主周波数を有する機械的負荷によって励起され、振動モードを有する。負荷モードと振動モードとの組み合わせは、変圧器の振動をもたらす。変圧器は、１組の振動モードを有する。各振動モードは振動モード周波数を有し、１組の振動モードのうちの少なくとも１つの主寄与振動モードは、変圧器が負荷によって励起されたときに振動モードのうち最大の音響パワーをもたらす振動モードである。

少なくとも２つの相巻線は、少なくとも第１のタイプの相巻線と第２のタイプの相巻線とを備える。第１のタイプの相巻線および第２のタイプの相巻線の各々は、少なくとも第１の巻線部と第２の巻線部とを備える複数の巻線部を備える。

第１のタイプの相巻線は、第１の巻線部剛性を有する第１の巻線部と、第２の巻線部剛性を有する第２の巻線部とを備え、第１のタイプの相巻線の第１の巻線部剛性と第２の巻線部剛性との間の剛性差は、主周波数において音響パワーが最小化されるようなものである。

明確にするために、本開示は、ノイズ最小化のための共振ω_nの制御、または上記の背景の項で説明した他の古典的な手法のいずれについてもさらなる言及はしない。

変圧器の振動モードは、負荷下での励起中に固有振動数で振動するときに変圧器が示す変形を表す。したがって、振動モードの組は、所定周波数の交流電流によって生成される振動電磁場によって励起されたときなど、動的負荷の下で変圧器がどのように挙動するかを示す。振動モードは、変圧器の音響パワー、例えば、振動中にどれだけの空気が変位されるか、およびその結果、機械的主周波数で変圧器によってどれだけ効率的にノイズが生成されるかを決定する。

所定周波数は、例えば、５０Ｈｚまたは６０Ｈｚであってもよい。したがって、これらの周波数では、変圧器が動作している振動の対応する主周波数は、それぞれ１００Ｈｚまたは１２０Ｈｚになる。

本明細書に開示されるような変圧器を提供することによって、少なくとも１つの相巻線の弾性、すなわち剛性を変更することによって振動モードを変更することができる。異なる巻線部剛性の巻線部を提供することは、上述したように、主寄与振動モード形状を対称モード形状から非対称モード形状に変更する便利で費用効果の高い方法である。

任意選択的に、第１のタイプの相巻線の第１の巻線部は、コイル軸に沿って見たときに第１の巻線部剛性を有し、第１のタイプの相巻線の第２の巻線部は、コイル軸に沿って見たときに第２の巻線部剛性を有する。第１の巻線部剛性は、第２の巻線部剛性とは異なる。

任意選択的に、第１のタイプの相巻線は、コイルターンの間に複数のスペーサを備える。第１のタイプの相巻線の第１の巻線部は、第１のタイプのスペーサを備え、第１のタイプの相巻線の第２の巻線部は、第２のタイプのスペーサを備える。第１のタイプのスペーサは、第２のタイプのスペーサとは異なる。

電磁負荷の対称的な力分布は、少なくとも１つの相巻線のコイル軸（第１の軸）に沿って大きな振動を励起することができる。したがって、少なくとも第１のタイプの相巻線のコイル軸に沿って、異なる剛性を有する異なる巻線部を配置することは、相巻線の振動モード形状に影響を与え、主機械周波数における変圧器の全体としてのノイズを低減する効率的な方法である。非限定的な例として、相巻線の剛性は、異なるスペーサ、ＣＴＣケーブル、および/または異なる剛性分布を有する巻線部を配置することによって変更することができる。

任意選択的に、第１のタイプのスペーサは第１の弾性率を有し、第２のタイプのスペーサは第２の弾性率を有する。第１の弾性率は、第２の弾性率とは異なる。

スペーサは、従来、コイルターンの間に相巻線の軸方向長さに沿って分布し、コイルターンを互いに分離し、電気的に絶縁する。コイルターンが振動すると、スペーサの弾性が相巻線および変圧器全体の弾性に影響を及ぼす。これにより、異なる巻線部に異なる弾性率のスペーサを設けることによって、変圧器の少なくとも１つの主寄与モードまたは対称モードのモード形状を変更することができる。弾性率は、例えば、スペーサに適切な材料を選択することによって選択することができる。選択可能/適用可能な材料の弾性率は、０．１ＧＰａ～１２０ＧＰａ、またはそれ以上の範囲である。

任意選択的に、第１の巻線部は、第２の巻線部の半径方向内側に配置される。
相巻線は、内側巻線および外側巻線を有してもよい。内側巻線は低電圧巻線であってもよく、外側巻線は高電圧巻線であってもよく、またはその逆であってもよい。有利には、相巻線の組み立ておよび製造を単純化するために、第１の巻線部は内側巻線であり得、第２の巻線部は外側巻線であり得、その結果、第１の巻線部は第２の巻線部の半径方向内側に配置される。このように、内側巻線全体が１種類の巻線部剛性を有し、外側巻線全体が異なる種類の巻線部剛性を有する。上記で開示したように、剛性が第２の巻線部とは異なる第１の巻線部を設けることにより、少なくとも１つの主寄与モードまたは対称モードの形状が非対称モードに向かって変更され、主周波数における振動およびノイズが低減される。

任意選択的に、第２のタイプの相巻線の第１の巻線部は、コイル軸に沿って見たときに第１の巻線部剛性を有し、第２のタイプの相巻線の第２の巻線部は、コイル軸に沿って見たときに第１の巻線部剛性を有する。

このように、第２のタイプの相巻線の第１の巻線部および第２の巻線部は、同じ巻線部剛性を有する。

任意選択的に、変圧器は、軸ｘに沿って配置された３つの相巻線を備える。１つの第１のタイプの相巻線は、２つの第２のタイプの相巻線の間の中央に配置される。

本開示による相巻線の上記の配置は、ノイズの特に効果的な低減を示している。
任意選択的に、変圧器は、軸ｘに沿って配置された３つの相巻線を備える。１つの第２のタイプの相巻線は、２つの第１のタイプの相巻線の間の中央に配置される。

本開示による相巻線の上記の配置は、ノイズの特に効果的な低減を示している。
本開示の第２の態様によれば、上記で開示された変圧器を備える変圧器構成が提供され、変圧器は変圧器タンクに封入される。

変圧器は、変圧器タンク内のオイルなどの電気絶縁媒体に浸漬されてもよい。本開示による少なくとも１つの相巻線を提供することによって、変圧器の主寄与モードまたは対称モードを変更して、変圧器構成の振動およびノイズを低減することができる。その結果、変圧器タンク内のそのような変圧器により、変圧器タンク壁が生成するノイズが少なくなる。

図面の簡単な説明
本開示のさらなる目的および利点、ならびに特徴は、添付の図面を参照して、１つまたは複数の実施形態の以下の説明から明らかになるであろう。

非対称振動モードにおける例示的な従来技術の変圧器の側面断面図である。 対称振動モードにおける図１の従来技術の変圧器の側面断面図である。 図１および図２の従来技術の変圧器によって所定周波数で生成されたノイズパワーを示す図である。 対称振動モードにおけるノイズ発生の概念を示す図である。 非対称振動モードにおけるノイズ発生の概念を示す図である。 本開示による例示的な変圧器の側面断面図である。 図６の変圧器のコイルターンおよびスペーサの詳細図である。 図６の例示的な変圧器の上面断面図である。

発明の例示的な実施形態の詳細な説明
本開示は、実施形態の例を示す添付の図面を参照して以下でより詳細に開発される。本開示は、記載された実施形態の例に限定されると見なされるべきではなく、代わりに、添付の特許請求の範囲によって定義される。同様の番号は、説明全体を通して同様の要素を指す。

図１および図２は、異なる振動モード下の例示的な従来技術の変圧器１００’の側面断面図を示す。従来技術の変圧器１００’は、第１の軸ｚに沿った第１の延長部と、第２の軸ｘに沿った第２の延長部と、第３の軸ｙに沿った第３の延長部（図示せず）とを有する。第１、第２および第３の軸は互いに垂直である。従来技術の変圧器１００’がさらに例示され、３つの相巻線１１０’は、第２の軸（ｘ）に沿って見たときに互いに距離を置いて配置されている。

各相巻線は、第１の軸（ｚ）に沿って第１の端部および反対側の第２の端部を有する。第１の端部および第２の端部には、第１の押さえ板１１２’および第２の押さえ板１１４’がそれぞれ設けられており、これらの２つの押さえ板の間に相巻線１１０’がクランプされている。変圧器１００’が動作しているとき、電磁力および押さえ板間の相巻線のクランプは、負荷ノイズを発生させ、これは特に大型ユニットの場合、変圧器の全ノイズのかなりの部分である。

変圧器１００’を封入することができる変圧器タンク２００’の対称運動（ピストン状の変位）は、対称振動がより多くの空気を変位させ、それによって非対称運動よりも効率的に音を放射するので、非対称運動と比較して遠距離場に著しいノイズを放射する。負荷下の相巻線１１０’は、通常、１００Ｈｚまたは１２０Ｈｚの機械的主周波数（すなわち、５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの所定の電気的動作（励起）周波数に２を乗じたもの）で振動する。

図１および図２は、変圧器１００’の矢印Ｍによって押さえ板１１２’、１１４’の移動を示す。明確にするために、矢印は、１つの相巻線１１０’に対してのみ示されている。実際には、従来技術の変圧器１００’に関して、すべての相巻線１１０’は、例えば図１および図２に示すような３相変圧器１００’の場合、互いに対して１２０°の位相シフトではあるが、同じ振動パターンを示す。

図３は、変圧器１００’の音響パワーが周波数と共にどのように変化するかを示す。横軸は、機械振動周波数を示す。曲線は、変圧器１００’の構造の振動モードの重ね合わせを表す。変圧器１００’の対象のモードは、音響パワーが最大であるピーク振幅で識別することができる。

図４および図５は、それぞれ、対称および非対称の振動モードを示し、その発音特性をさらに説明する。図４は、変圧器タンク２００’に作用する対称モードを概念的に示す。変圧器タンク２００’を取り囲む空気などの一定量の媒体ΔＶ（正または負）が変位されることが分かる。この変位は、可聴遠距離場にノイズを放射し、これは騒がしいノイズとして知覚され得る。対照的に、図５に示す非対称振動モードは、他の部分が下に移動するにつれて変圧器タンク２００’の一部を上に移動させ、理論的には、ゼロに等しい正味の体積変位ΔＶをもたらす。このような非対称振動モードは、遠方では聞こえないノイズを近距離に放射する。言い換えれば、それは騒がしいノイズとして知覚されない。中心面Ｐを図４および図５に示す。図４の矢印Ｍは、中心面Ｐの両側に位置する変圧器タンク２００’のすべての部分が、中心面Ｐに平行な方向の変位に対して同時に同じ方向にどのように変位するかを示している。図５では、非対称振動モードは、中心面Ｐの両側で反対方向をもたらす。

図６は、本開示による例示的な変圧器１００の側面断面図を示す。変圧器１００は、少なくとも２つの相巻線１１０を備える。図示の例示的な変圧器は、３つの相巻線１１０を備える。各相巻線１１０は、コイル軸の周りにコイルターン１２０（図７）を有する。変圧器１００は、変圧器１００が動作しているときに、所定の周波数で電圧を変換するように適合される。変圧器１００は、所定周波数に２を乗じた主周波数を有し振動モードを有する機械的負荷によって励起される。負荷モードと振動モードとの組み合わせは、変圧器１００の振動をもたらす。変圧器１００はさらに、１組の振動モードを有し、各振動モードは振動モード周波数を有し、１組の振動モードのうちの少なくとも１つの主寄与振動モードは、変圧器１００が負荷によって励起されたときに振動モードのうち最大の音響パワーをもたらす振動モードである。

少なくとも２つの相巻線１１０は、少なくとも第１のタイプの相巻線１１０ａと第２のタイプの相巻線１１０ｂとを備え、第１のタイプの相巻線１１０ａおよび第２のタイプの相巻線１１０ｂの各々は、少なくとも第１の巻線部１１６ａと第２の巻線部１１６ｂとを備える複数の巻線部１１６を備える。第１のタイプの相巻線（１１０ａ）は、第１の巻線部剛性を有する第１の巻線部（１１６ａ）と、第２の巻線部剛性を有する第２の巻線部（１１６ｂ）とを備える。第１のタイプの相巻線の第１の巻線部剛性と第２の巻線部剛性との間の剛性差は、主周波数において音響パワーが最小化されるようなものである。

図７は、相巻線１１０のコイルターン１２０の拡大詳細図を示す。少なくとも１つの相巻線１１０は、コイルターン１２０の間に複数のスペーサ１３０を備える。スペーサは、従来、コイルターンの間に相巻線１１０の軸方向長さに沿って分布し、コイルターンを互いに分離し、電気的に絶縁する。

変圧器１００は、第１の軸ｚに沿って第１の延長部をさらに有する。コイル軸は、第１の軸ｚと平行である。変圧器１００は、第２の軸ｘに沿った第２の延長部と、第３の軸ｙ（図８参照）に沿った第３の延長部とを有する。第１、第２および第３の軸は互いに垂直であり、少なくとも２つの相巻線１１０の中心は、第２の軸ｘに沿って見たときに互いに距離を置いて位置している。変圧器１００は第１の中心面Ａを備え、これは第２の軸ｘおよび第３の軸ｙに沿って延在し、第１の軸ｚに沿って見たときに変圧器を半分に分割する。変圧器１００は第２の中心面Ｂ（図８参照）を備え、これは、第２の軸ｘおよび第１の軸ｚに沿って延在し、第３の軸ｙに沿って見たときに変圧器１００を半分に分割する。変圧器１００は第３の中心面Ｃを備え、これは、第３の軸ｙおよび第１の軸ｚに沿って延在し、第２の軸ｘに沿って見たときに変圧器１００を半分に分割する。

各相巻線１１０は、コイル軸に沿って、すなわち第１の軸ｚと平行に、第１の端部および反対側の第２の端部を有することができる。第１の端部および第２の端部には、第１の押さえ板１１２および第２の押さえ板１１４がそれぞれ設けられており、これらの２つの押さえ板の間に相巻線１１０がクランプされている。

変圧器１００の機械振動の対称モードでは、中心面Ａ、Ｂ、Ｃのうちの１つの両側に位置する変圧器１００のすべての部分が、関連する中心面に平行な方向の変位に対して同時に同じ方向に変位する結果になる。変圧器１００の機械振動の非対称モードでは、中心面Ａ、Ｂ、Ｃのうちの１つの両側に位置する変圧器１００のすべての部分が、関連する中心面に平行な方向の変位に対して同時に反対方向に変位する結果になる。

モードスペクトルを使用して、異なる周波数に応答した構造の振動振幅を調べることができる。モードスペクトルを作成するための装置および方法は、当業者に知られている。変圧器タンク壁は、例えば、パルスハンマーによって振動させることができ、タンク壁の振動は、例えば、タンク壁の表面にわたって分布する加速度センサまたは圧電力トランスデューサによって測定することができる。これらの測定された信号をコンピュータシステムに転送することができ、そこでモーダル解析を実行し、そこからタンク壁の動的特性を数値的に決定する。

この目的のために、および上述したように、本開示による変圧器１００には、相巻線１１０の少なくとも１つに複数の巻線部１１６が設けられる。複数の巻線部は、少なくとも第１の巻線部１１６ａおよび第２の巻線部１１６ｂを備え、第１の巻線部１１６ａは第１の巻線部剛性を有し、第２の巻線部１１６ｂは第２の巻線部剛性を有する。

図６の例示的な変圧器１００の上面断面図である図８の例示的な実施形態では、各相巻線１１０は、内側巻線および外側巻線を有するように示されている。内側巻線は低電圧巻線であってもよく、外側巻線は高電圧巻線であってもよく、またはその逆であってもよい。第１の巻線部１１６ａは、第２の巻線部１１６ｂの半径方向内側に配置されてもよい。図８の例示的な実施形態では、第１の巻線部１１６ａは低電圧巻線であり得、第２の巻線部１１６ｂは高電圧巻線であり得る。

本開示によれば、相巻線は、少なくとも２つの巻線部１１６を備える。したがって、２つより多い任意の数の巻線部１１６も本開示の範囲内である。

ここで、巻線部１１６とは、相巻線１１０のコイルターンの一部を意味する。図８に例示するように、巻線部１１６は、内側または外側巻線の全体であり得る。あるいは、巻線部は、巻線の一部分など、第１の軸ｚ（図示せず）に沿った長さが制限された巻線の一部であってもよい。巻線部はまた/あるいは、巻線の円周セクターに対する、コイル軸の周りの角度φによって制限される巻線のセクターであってもよい。

巻線部１１６間に剛性差もしくは質量差、または剛性差および質量差を導入することは、機械振動の対称モードを崩し、代わりに、異なる巻線部を有する少なくとも１つの相巻線１１０を備える変圧器に非対称モードの振動を導入する。少なくとも１つの異なる相巻線の結果として、変圧器１００全体の機械振動の対称モードが崩れる。

変圧器タンク２００に封入された本開示による変圧器１００を備える、図６または図８に示すような変圧器構成３００では、周囲に放出されるノイズが大幅に低減される。これは、変圧器１００の機械振動の対称モードを崩した結果である。これにより、変圧器タンク２００の対称モードも崩れ、音響パワーおよび変圧器タンク２００から放射されるノイズが低減される。

変圧器１００の機械振動の対称モードを崩すために、第１のタイプの相巻線１１０ａの第１の巻線部１１６ａは、コイル軸ｚに沿って見たときに第１の巻線部剛性を有し得る。第１のタイプの相巻線１１０ａの第２の巻線部１１６ｂは、コイル軸ｚに沿って見たときに第２の巻線部剛性を有し得る。前述のように、第１の巻線部剛性は、第２の巻線部剛性とは異なる。

第１の巻線部１１６ａには第１のスペーサ分布が設けられ、第２の巻線部１１６ｂには第２のスペーサ分布が設けられる。第１のスペーサ分布は、第２のスペーサ分布とは異なる。スペーサ１３０の材料の選択、および/またはスペーサ分布の密度は、機械振動の対称モードを崩すために使用され得る要因である。コイルターン１２０が振動すると、スペーサ１３０によってもたらされる弾性は、相巻線１１０および変圧器１００全体の剛性に影響を及ぼし、それによって変圧器１００、オイルおよび変圧器タンク２００の振動モードに影響を及ぼす。

第１のスペーサ分布は、第１のタイプのスペーサを備えてもよく、第２のスペーサ分布は、第２のタイプのスペーサを備えてもよい。第１のタイプのスペーサは、第２のタイプのスペーサとは異なる。第１のタイプのスペーサは、例えば、第１の弾性率を有することができ、第２のタイプのスペーサは、第２の弾性率を有することができる。第１の弾性率は、第２の弾性率と少なくとも３ＧＰａ、またはより好ましくは少なくとも５ＧＰａ、例えば少なくとも１０ＧＰａ異なる。

したがって、異なる弾性率のスペーサ１３０を設けることによって、変圧器の主寄与モードまたは対称モードを変更することができる。弾性率は、例えば、スペーサ１３０に適切な材料を選択することによって選択することができる。選択可能/適用可能な材料の弾性率は、０．１ＧＰａ～１２０ＧＰａ、またはそれ以上の範囲である。

あるいは、第１のスペーサ分布は、コイル軸の周りの方向に互いに第１の距離を置いて配置されたスペーサを備えてもよく、第２のスペーサ分布は、コイル軸の周りの方向に互いに第２の距離を置いて配置されたスペーサを備えてもよい。第１の距離は、第２の距離とは異なる。例えば第１の巻線部におけるスペーサ間の距離を第２の巻線部よりも小さくすることにより、第１の巻線部の剛性は、第２の巻線部よりも高くなり得る。これは、第２の巻線部と比較して、第１の巻線部におけるコイルターン１２０の単位長さ当たりのスペーサの数が多いことを意味する。

任意選択的に、第１のタイプのスペーサは、コイル軸に沿って見たときに第１の剛性を有するように構造的に成形され得、第２のタイプのスペーサは、コイル軸に沿って見たときに第２の剛性を有するように成形され、第１の剛性は第２の剛性とは異なる。スペーサ１３０は、従来のスペーサと比較して剛性を高める、または低減する構造形状を有することができる。したがって、第１のタイプのスペーサおよび第２のタイプのスペーサは、同じ材料であってもよいが、少なくとも第１の巻線部および第２の巻線部に異なる剛性を提供するために、異なる形状が設けられてもよい。一例として、中空スペーサ１３０は、中実スペーサ１３０と比較して低い剛性を提供し得る。

変圧器１００の相巻線１１０の少なくとも１つは、異なる巻線部剛性を有する異なる巻線部１１６を備えないことが有利である。これにより、少なくとも１つの相巻線は単一のタイプのスペーサを有することができ、これにより製造が簡単になる。また、シミュレーションは、すべての相巻線が異なる巻線部剛性を有するわけではない場合に、より良好な結果が達成されることを示している。

言い換えれば、例示的な実施形態では、第２のタイプの相巻線１１０ｂの第１の巻線部１１６ａは、コイル軸に沿って見たときに第１の巻線部剛性を有することができ、第２のタイプの相巻線１１０ｂの第２の巻線部１１６ｂも、コイル軸に沿って見たときに第１の巻線部剛性を有することができる。このように、第２のタイプの相巻線１１０ｂは、第１の巻線部１１６ａと第２の巻線部１１６ｂの両方において、同じ巻線部剛性を有する。第２のタイプの巻線１１０ｂの巻線部剛性は、第１の巻線部１１６ｂの巻線部剛性と同じである。

２つの例示的な実施形態は、特に著しいノイズ低減をもたらす。第１の例示的な実施形態では、変圧器１００は、第２の軸ｘに沿って配置された３つの相巻線１１０を備える。１つの第２のタイプの相巻線１１０ｂは、２つの第１のタイプの相巻線１１０ａの間の中央に配置される。

第２の例示的な実施形態では、図６および図８に示すように、変圧器１００は、第２の軸ｘに沿って配置された３つの相巻線１１０を備え、１つの第１のタイプの相巻線１１０ａは、２つの第２のタイプの相巻線１１０ｂの間の中央に配置される。

以下の表１は、図６および図８に示す第２の例示的な実施形態の変圧器１００および変圧器構成３００のシミュレーション結果を示す。変圧器は、１００Ｈｚの機械的主周波数で動作する。この例では、スペーサ１３０の剛性/弾性のみが主寄与モードに影響を及ぼすように適合される。図から分かるように、すべての低電圧巻線、例えば内側巻線のスペーサ１３０は、同じ弾性率を有する。両側の相巻線１１０の高電圧巻線も、低電圧巻線と同じ弾性率のスペーサを有する。中間の相巻線１１０の高電圧巻線のみに、他の巻線とは弾性率の異なるスペーサ１３０が配置されている。

４列目は、異なる弾性率の結果としてのシミュレートされた放射音響パワーを示す。公称設計の対応する変圧器１００および変圧器構成３００の音響パワーは８０．２ｄＢであり、これは最も低い７０．１ｄＢのシミュレートされた音響パワーよりも１０．１ｄＢ高い。したがって、シミュレーションは、従来技術を超える本開示による変圧器１００および変圧器構成３００の大幅な改善を示す。

第１の例示的な実施形態においても同様のノイズ低減が得られるが、詳細な説明は省略する。

開示された実施形態の変更および他の実施形態は、前述の説明および関連する図面に提示された教示の利益を有する当業者には思い浮かぶであろう。したがって、実施形態は、開示された特定の実施形態に限定されるものではなく、変更および他の実施形態は、本開示の範囲内に含まれることが意図されていることを理解されたい。本明細書では特定の用語が使用されている場合があるが、それらは一般的かつ説明的な意味でのみ使用され、限定の目的で使用されているものではない。

Claims (9)

1. 各相巻線（１１０）がコイル軸の周りにコイルターン（１２０）を有する、少なくとも２つの相巻線（１１０）を備える変圧器（１００）であって、前記変圧器（１００）が所定周波数で電圧を変換するように適合され、前記変圧器（１００）が動作しているとき、前記変圧器（１００）は、前記所定周波数に２を乗じた主周波数を有し振動モードを有する機械的負荷によって励起され、負荷モードと振動モードとの組み合わせが、前記変圧器（１００）の振動をもたらし、前記変圧器（１００）が１組の振動モードを有し、各振動モードが振動モード周波数を有し、前記１組の振動モードのうちの少なくとも１つの主寄与振動モードが、前記変圧器（１００）が前記負荷によって励起されたときに前記振動モードのうち最大の音響パワーをもたらす振動モードであり、
   前記少なくとも２つの相巻線（１１０）が、少なくとも第１のタイプの相巻線（１１０ａ）と第２のタイプの相巻線（１１０ｂ）とを備え、前記第１のタイプの相巻線（１１０ａ）および前記第２のタイプの相巻線（１１０ｂ）の各々が、少なくとも第１の巻線部（１１６ａ）と第２の巻線部（１１６ｂ）とを備える複数の巻線部（１１６）を備え、
   前記第１のタイプの相巻線（１１０ａ）が、第１の巻線部剛性を有する第１の巻線部（１１６ａ）と、第２の巻線部剛性を有する第２の巻線部（１１６ｂ）とを備え、
   前記第１のタイプの相巻線（１１０ａ）の前記第１の巻線部剛性と前記第２の巻線部剛性との間の剛性差が、前記主周波数において音響パワーが最小化されるようなものであることを特徴とする、変圧器（１００）。
2. 前記第１のタイプの相巻線（１１０ａ）の前記第１の巻線部（１１６ａ）が、前記コイル軸に沿って見たときに第１の巻線部剛性を有し、前記第１のタイプの相巻線（１１０ａ）の前記第２の巻線部（１１６ｂ）が、前記コイル軸に沿って見たときに第２の巻線部剛性を有し、前記第１の巻線部剛性が前記第２の巻線部剛性とは異なる、請求項１に記載の変圧器（１００）。
3. 前記第１のタイプの相巻線（１１０ａ）が、前記コイルターン（１２０）の間に複数のスペーサ（１３０）を備え、前記第１のタイプの相巻線（１１０ａ）の前記第１の巻線部（１１６ａ）が、第１のタイプのスペーサを備え、前記第１のタイプの相巻線（１１０ａ）の前記第２の巻線部（１１６ｂ）が、第２のタイプのスペーサを備え、前記第１のタイプのスペーサが前記第２のタイプのスペーサとは異なる、請求項１または２のいずれか１項に記載の変圧器（１００）。
4. 前記第１のタイプのスペーサが第１の弾性率を有し、前記第２のタイプのスペーサが第２の弾性率を有し、前記第１の弾性率が前記第２の弾性率とは異なる、請求項３に記載の変圧器（１００）。
5. 前記第１の巻線部（１１６ａ）が、前記第２の巻線部（１１６ｂ）の半径方向内側に配置される、先行する請求項のいずれか１項に記載の変圧器（１００）。
6. 前記第２のタイプの相巻線（１１０ｂ）の前記第１の巻線部（１１６ａ）が、前記コイル軸に沿って見たときに前記第１の巻線部剛性を有し、前記第２のタイプの相巻線（１１０ｂ）の前記第２の巻線部（１１６ｂ）も、前記コイル軸に沿って見たときに前記第１の巻線部剛性を有する、請求項２に記載の変圧器（１００）。
7. 前記変圧器（１００）が、第２の軸（ｘ）に沿って配置された３つの相巻線（１１０）を備え、１つの第１のタイプの相巻線（１１０ａ）が、２つの第２のタイプの相巻線（１１０ｂ）の間の中央に配置される、請求項６に記載の変圧器（１００）。
8. 前記変圧器（１００）が、第２の軸（ｘ）に沿って配置された３つの相巻線（１１０）を備え、１つの第２のタイプの相巻線（１１０ｂ）が、２つの第１のタイプの相巻線（１１０ａ）の間の中央に配置される、請求項６に記載の変圧器（１００）。
9. 先行する請求項のいずれか１項に記載の変圧器（１００）を備える変圧器構成（３００）であって、前記変圧器（１００）が変圧器タンク（２００）に封入される、変圧器構成（３００）。
   

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