JP2023508951A - 溶融燃料型反応炉および溶融燃料型反応炉のためのオリフィスリングプレート - Google Patents

溶融燃料型反応炉および溶融燃料型反応炉のためのオリフィスリングプレート Download PDF

Info

Publication number
JP2023508951A
JP2023508951A JP2022538954A JP2022538954A JP2023508951A JP 2023508951 A JP2023508951 A JP 2023508951A JP 2022538954 A JP2022538954 A JP 2022538954A JP 2022538954 A JP2022538954 A JP 2022538954A JP 2023508951 A JP2023508951 A JP 2023508951A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
core
ring plate
orifice ring
flow
radial
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2022538954A
Other languages
English (en)
Other versions
JP7570419B2 (ja
Inventor
イー． ワードル，ケント
Original Assignee
テラパワー， エルエルシー
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by テラパワー， エルエルシー filed Critical テラパワー， エルエルシー
Publication of JP2023508951A publication Critical patent/JP2023508951A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP7570419B2 publication Critical patent/JP7570419B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C1/00—Reactor types
    • G21C1/04—Thermal reactors ; Epithermal reactors
    • G21C1/06—Heterogeneous reactors, i.e. in which fuel and moderator are separated
    • G21C1/22—Heterogeneous reactors, i.e. in which fuel and moderator are separated using liquid or gaseous fuel
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C1/00—Reactor types
    • G21C1/04—Thermal reactors ; Epithermal reactors
    • G21C1/06—Heterogeneous reactors, i.e. in which fuel and moderator are separated
    • G21C1/14—Heterogeneous reactors, i.e. in which fuel and moderator are separated moderator being substantially not pressurised, e.g. swimming-pool reactor
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C15/00—Cooling arrangements within the pressure vessel containing the core; Selection of specific coolants
    • G21C15/24—Promoting flow of the coolant
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C5/00—Moderator or core structure; Selection of materials for use as moderator
    • G21C5/14—Moderator or core structure; Selection of materials for use as moderator characterised by shape
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C5/00—Moderator or core structure; Selection of materials for use as moderator
    • G21C5/18—Moderator or core structure; Selection of materials for use as moderator characterised by the provision of more than one active zone
    • G21C5/22—Moderator or core structure; Selection of materials for use as moderator characterised by the provision of more than one active zone wherein one zone is a superheating zone
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C11/00—Shielding structurally associated with the reactor
    • G21C11/06—Reflecting shields, i.e. for minimising loss of neutrons
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C15/00—Cooling arrangements within the pressure vessel containing the core; Selection of specific coolants
    • G21C15/02—Arrangements or disposition of passages in which heat is transferred to the coolant; Coolant flow control devices
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)

Abstract

溶融燃料型反応炉は、縦軸を有する実質的に直円筒形状を有する炉心を含む。少なくとも１つの入口は、燃料塩を前記炉心に流入させるように構成される。少なくとも１つの出口は、燃料塩を前記炉心から流出させるように構成され、前記入口および前記出口は、前記炉心に対して燃料塩の流動ループを少なくとも部分的に規定する。オリフィスリングプレートは、前記炉心内に配置され、前記少なくとも１つの入口に近接して配置される。当該オリフィスリングプレートは、前記少なくとも１つの入口から前記炉心に入る燃料塩の流れを調整するように構成されている。当該オリフィスリングプレートは、前記縦軸を中心に円周方向に延在し、前記縦軸に沿った方向に規定された高さを有する。当該オリフィスリングプレートは、そこを通る燃料塩の流れを可能にするように構成された複数の開口を含む。

Description

発明の詳細な説明
〔序論〕
本願はＰＣＴ国際特許出願として２０２０年１２月２２日に出願されており、「ＭＯＬＴＥＮ ＦＵＥＬ ＲＥＡＣＴＯＲＳ ＡＮＤ ＯＲＩＦＩＣＥ ＲＩＮＧ ＰＬＡＴＥＳ ＦＯＲ ＭＯＬＴＥＮ ＦＵＥＬ ＲＥＡＣＴＯＲＳ」という名称の２０２０年２月２５日に出願された米国仮出願第６２／９８１，３７４号、および「ＬＯＷ ＰＯＷＥＲ、ＦＡＳＴ ＳＰＥＣＴＲＵＭ ＭＯＬＴＥＮ ＣＨＬＯＲＩＤＥ ＲＥＡＣＴＯＲ」という名称の２０１９年１２月２３日に出願された米国仮出願第６２／９５３，０６５号の優先権および利益を主張するものであり、それらの全体が引用により本明細書に組み込まれる。
〔序論〕
原子核反応炉にて溶融燃料を利用して出力を生成することは、固体型燃料の場合に比べて著しい利点を提供する。例えば、溶融燃料型反応炉は、一般に、固体型燃料の反応炉に比べて高い平均炉心出力密度を提供すると同時に、固体型燃料製品（fabrication）のコストが比較的高い故に、燃料コストが低減される。
溶融型フッ化燃料塩は、原子核反応炉での使用に適しており、四フッ化ウラン（ＵＦ４）を用いるとともに、トリウムのフッ化塩を用いて開発されている（developed）。溶融型フッ化塩の反応炉は、平均温度が６００℃と８６０℃との間で運転される。ウランその他の核分裂性元素の燃料塩であって、二元、三元、および四元の塩化物の燃料塩は、共通の譲渡人の米国特許出願第１４／９８１，５１２号、発明の名称「溶融核燃料塩並びに関連のシステムおよび方法」に記載されており、該米国特許出願は、この引用により本願に記載加入される。ＰｕＣｌ３、ＵＣｌ４、ＵＣｌ３Ｆ、ＵＣｌ３、ＵＣｌ２Ｆ２、およびＵＣｌＦ３の１つ以上を含む塩化燃料塩に加えて、本願は、３７Ｃｌの量が変更された燃料塩、ＵＢｒ３、ＵＢｒ４等の臭化燃料塩、塩化トリウム（例、ＴｈＣｌ４）の燃料塩、並びに、溶融燃料型反応炉にて上記燃料塩を用いるための方法およびシステムをさらに開示している。塩化物塩の反応炉における平均運転温度は、３００℃と８００℃との間が予想されるが、例えば１０００℃よりもさらに高くてもよい。
〔溶融燃料型反応炉および溶融燃料型反応炉のためのオリフィスリングプレート〕
溶融燃料型反応炉および溶融燃料型反応炉のためのオリフィスリングプレートについて本明細書に記載する。オリフィスリングプレートは、炉心の低出力領域内に配置され、燃料塩を炉心に流入させる入口チャネルに近接して配置される。オリフィスリングプレートは、燃料塩の流れに実質的に直交して方向付けられ、アクティブ炉心領域に入る燃料塩の流れをバランスさせて分散するように構成されている。炉心内の燃料塩流動を調整することにより、燃料塩流動の安定性が高まる。これにより、反応炉の温度均一性および性能が改善する。オリフィスリングプレートは、直円筒形状の炉心と同軸である。オリフィスリングプレートは、燃料塩を炉心の側面に沿って導き、方位角方向の流れの分散を生じさせるように燃料塩をプレートに通して導き、炉心内の中心線で生じる再循環を低減または防止するために燃料塩をプレートの下方に流すことを可能にするように構成される。
本明細書に記載された溶融燃料型反応炉およびオリフィスリングプレートを特徴づける他の様々な利点および特徴は、以下の詳しい記載を読み、関連する図面を見れば明らかとなるであろう。追加の特徴は、以下の記載で示されるとともに、その一部は記載から明らかであろうし、あるいは本技術を実践することにより知りうる。本技術の利点および特徴は、明細書および請求項ならびに添付された図面の構造により実現し、達成することができるであろう。
上記の序文および以下の詳細な説明は例示的かつ説明的なものであり、請求項に記載した発明をさらに説明するためのものであることを理解されたい。
〔図面の簡単な説明〕
以下の図面は、本願の一部をなすものであり、記載される技術を説明するものであって、本技術の範囲をいかなるかたちでも限定することを意図するものではない。本技術の範囲は添付の請求項に基づくものとする。
図１は、溶融燃料反応炉の基本構成のいくつかをブロック図の形態で示す図である。
図２は、考え得る物理的実施形態に係る炉心システムの斜視断面図である。
図３は、図２に示す炉心システムの燃料塩流動ループの斜視図である。
図４は、図３に示す例示的なオリフィスリングプレートおよび燃料塩流動ループの入口チャネルの拡大部分斜視図である。
図５は、図４に示すオリフィスリングプレートの拡大部分斜視図である。
図６は、図４に示す燃料塩流動ループの燃料塩流動ベクトルプロットである。
図７は、図３に示す燃料塩流動ループの燃料塩流動ベクトルおよび温度プロットである。
図８は、他のオリフィスリングプレートと、他の燃料塩流動ループの入口チャネルとの部分斜視図である。
図９は、他のオリフィスリングプレートと、他の燃料塩流動ループの入口チャネルとの部分斜視図である。
図１０は、考え得る他の物理的実施形態に係る炉心システムの立面図である。
図１１は、図１０に示す炉心システムの燃料塩流動ループの部分斜視図である。
〔詳細な説明〕
本開示では、溶融燃料型反応炉および溶融燃料型反応炉のオリフィスリングプレートについて記載する。オリフィスリングプレートは、炉心の低出力領域内に配置され、燃料塩を炉心に流入させる入口チャネルに近接して配置される。オリフィスリングプレートは、燃料塩の流れに実質的に直交して方向付けられ、活性炉心領域に入る燃料塩の流れをバランスさせて分散するように構成されている。炉心内の燃料塩流動を調整することにより、燃料塩流動の安定性が高まる。これにより、反応炉の温度均一性および性能が改善する。
態様において、オリフィスリングプレートは、直円筒形状の炉心と同軸である。オリフィスリングプレートは、炉心を画定する側部反射体に沿って燃料塩を導き、反射体再循環を低減または防止するためにディフレクタベーンを作用させる上端固体部を有する。プレート内には、燃料塩がプレートを通って流れることを可能にし、かつ、炉心内の方位角方向の流れの分散を提供する１つまたは複数の開口が形成されている。また、プレートは、反応炉の炉心内の中心線再循環を低減または防止し、入口チャンネルから燃料塩を排出するのを補助するために、燃料塩がプレートの下方に流れることを可能にするように構成される。態様において、オリフィスリングプレートの高さは、入口チャネルの高さにほぼ等しい。しかしながら、入口チャネルと炉心との間の境界を形成する側部反射体の内側下コーナは、燃料塩がオリフィスリングプレートの上方に流れることができるように湾曲している。態様において、湾曲したコーナの半径は、入口チャネルの高さの約３分の１である。さらに、オリフィスリングプレートは、複数の入口チャネル間の燃料塩流動がプレートの上流でバランスさせるように、入口チャネルから離間されている。
本明細書で用いる「軸方向（axial）」および「縦方向（longitudinal）」という用語は、炉心およびオリフィスリングプレートの中心線に対して実質的に平行に延びる方向および方向付けを指す。更に、「半径方向（radial）」および「半径方向に（radially）」という用語は、炉心およびオリフィスリングプレートの中心線に対して実質的に垂直に延びる方向および方向付けを指す。加えて、本明細書で使用する「円周方向（circumferential）」および「円周方向に（circumferentially）」という用語は、炉心およびオリフィスリングプレートの中心線を中心に円弧状に延びる方向および方向付けを指す。
本開示では、溶融燃料型原子核反応炉の種々の構成および構成要素が説明される。本願のために、塩化物燃料を使用する溶融燃料型反応炉の実施例が説明されるであろう。しかしながら、現在知られており、或いは将来開発される任意の種類の燃料塩が使用されてもよく、また、本願に記載の技術は、使用される燃料の種類に関係なく同様に適用可能であってもよいことが理解されるであろう。使用される燃料の例としては、Ｕ、Ｐｕ、Ｔｈ、または任意の他のアクチニドのうちの１つ以上を有する塩が挙げられる。なお、反応炉内の燃料の運転温度の最低値および最高値は、使用される上記燃料塩に依存して、上記反応炉の全体にわたって上記塩を液相に維持するように変化してもよい。最低温度は３００℃～３５０℃程度の低さでよく、最高温度は、１４００℃程度またはそれ以上の高さでよい。
図１は、溶融燃料型反応炉１００の基本構成の幾つかをブロック図の形態で示している。一般に、溶融燃料型反応炉１００は、炉心１０２を含み、炉心１０２は、運転温度にて液体である核分裂性燃料塩１０４を含む。核分裂性燃料塩は、低エネルギーの熱中性子または高エネルギーの中性子に曝されると核分裂することができる任意の核種の塩を含む。さらに、本開示のために、核分裂性物質は、任意の核分裂性核種の物質、任意の親物質、またはこれらの物質の組合せを含む。燃料塩１０４は、炉心１０２を完全に満たしていてもよいし、満たしていなくてもよい。図示の実施例では、炉心１０２において燃料塩１０４のレベルの上方に任意の上部空間１０６を有している。炉心１０２のサイズは、上記燃料を、継続的な臨界状態に達成しかつ維持するために使用される具体的な燃料塩１０４の特性および種類に基づいて選択されてもよい。上記継続的な臨界状態の間、上記燃料における中性子の継続的な生成により発生する熱により、炉心１０２にある上記溶融燃料の温度が上昇する。反応炉１００の性能は、炉心１０２の周囲に１または複数の反射体１０８を設けて、中性子を上記炉心内に反射することによって改善される。図示するように、反応炉１００は、上部反射体１１０と、下部反射体１１２と、少なくとも１つの半径方向側部反射体１１４とを含んでもよい。また、反射体１０８は、炉心１０２から半径方向外側に配置された部品を遮蔽してもよい。上記溶融型燃料塩１０４は、炉心１０２と、炉心１０２の外側に配置された１または複数の一次熱交換器１１８との間にて流動ループ１１６中で循環される。上記循環は１または複数のポンプ１２０を用いて実行されてもよい。
上記一次熱交換器１１８は、溶融型燃料塩１０４から、一次冷却材ループ１２４を介して循環する一次冷却材１２２への熱伝達を行う。一実施例において、上記一次冷却材は、別の塩（ＮａＣｌ－ＭｇＣｌ２など）、鉛または別の液体金属であってもよい。また、利用可能な他の冷却材としては、Ｎａ、ＮａＫ、Ｎａ混合物、臨界超過のＣＯ２、液体鉛、および鉛ビスマス共晶混合物が挙げられる。上記実施例において、半径方向側部反射体１１４は、図１に示すように、上部反射体１１０と下部反射体１１２との間に延在し、各一次熱交換器１１８および炉心１０２の間にある。例えば、一態様において、炉心１０２は、直径が２メートル（ｍ）であり、高さが３ｍ以上の略直円筒形状であり、方向軸１２６に沿って直立している。その結果、上記円筒の平坦な端部は、頂部（上部）および底部（下部）のそれぞれに存在し、上部反射体１１０および下部反射体１１２に隣接している。半径方向側部反射体１１４は、縦軸１２６に実質的に平行であり、炉心１０２の内径１２８を少なくとも部分的に画定する。
炉心１０２全体は、複数の反射体１０８によって囲まれており、反射体１０８の間には、燃料塩１０４の炉心１０２内（例えば入口チャネル１３０）および炉心１０２外（例えば出口チャネル１３２）への半径方向流路が設けられている。一態様において、８個の側部反射体１１４および一次熱交換器１１８が炉心１０２の周囲および縦軸１２６の周囲に円周方向に間隔を置いて配置される。各一次熱交換器１１８には、燃料塩１０４の循環を駆動して燃料ループ１１６を生成するためのポンプ１２０が設けられている。代替的な実施例において、必要または所望に応じて、様々な個数の側部反射体１１４および一次熱交換器１１８が使用されてもよい。例えば、２個、３個、４個、５個、６個、８個、１２個、および１６個の反射体および一次熱交換器を有する実施例が予想される。また、いくつかの実施例において、燃料塩１０４の循環が自然に駆動されてもよい（例えば、燃料ループ内の温度差によって生成される密度差を介した燃料の循環）。この構成は、燃料塩ポンプ１２０の必要性を取り除くことができる。さらに、図１において入口チャネル１３０は下部反射体１１２に隣接して図示しているが、必要または所望に応じて、燃料ループ１１６を反転させてもよく、入口チャネル１３０を上部反射体１１０に隣接させてもよいことが理解されるであろう。
図１に示す実施形態において、通常（電力生成）運転では、燃料塩１０４は炉心１０２から一次熱交換器１１８を通ってポンプで送られ、冷却された燃料塩１０４は炉心１０２に戻される。一次熱交換器１１８からの加熱された一次冷却材１２２は、例えば、熱的パワー、電気的パワー、または機械的パワーのような、或る形態のパワーの生成のためにパワー生成システム１３４に送られる。炉心１０２、一次熱交換器１１８、ポンプ１２０、溶融燃料循環用配管（例えば、チェックバルブ、遮断バルブ、フランジ、ドレインタンクなど、図示していないその他の補助部品を含む）、および、上記溶融燃料が運転中に循環し或いは接触するその他の任意の部品は、燃料ループ１１６と称されることができる。同様に、一次冷却材ループ１２４は、一次冷却材が循環する部品を含み、一次熱交換器１１８と、一次冷却材循環用配管（例えば、冷却材用ポンプ１３６、チェックバルブ、遮断バルブ、隔離バルブ、フランジ、ドレインタンクなど、図示していないその他の補助部品を含む）とを含む。
溶融燃料型反応炉の塩に対向する部品は、腐食から保護するために形成および／または被覆されてもよい。その他の保護オプションとしては、保護用コーティング（protective coatings）、非密着ライナ（loose fitting liners）、または、圧入ライナ（press-fit liners）が挙げられる。燃料の選択によって少なくとも部分的に決定されるだろう動作状態に基づいて、３１６ステンレス、ＨＴ－９、モリブデン合金、ジルコニウム合金（例えば、ＺＩＲＣＡＬＯＹ（登録商標））、ＳｉＣ、グラファイト、ニオブ合金、ニッケルまたはそれらの合金（例えば、ＨＡＳＴＥＬＬＯＹ（登録商標））、または高温フェライト、マルテンサイト、ステンレス鋼などの任意の好適な耐高温かつ耐食鋼が使用され得るが、これらに限定されない。
さらに、溶融燃料型反応炉１００は、少なくとも１つの格納容器１３８を含み、該格納容器１３８は、燃料ループ１１６を含み、上記燃料ループの部品の１つからのリークがあった場合に溶融型燃料塩１０４の放出を阻止するためのものである。格納容器１３８は多くの場合、２つの部品、すなわち下部容器部分１４０と上部キャップ部分１４２とから作られている。上記下部容器部分１４０は、いかなる種類の貫通部も有さない、単一の頂部開放容器である。上記上部キャップ部分１４２は、容器ヘッドと称され、容器部分１４０の頂部を覆う。反応炉１００への全てのアクセスポイントは、頂部から容器ヘッド１４２を通る。
広義に言えば、本開示は、図１に関して説明される反応炉１００の性能を改善する複数の変更および複数の部品構成を記載している。例えば、燃料ループ１１６内の燃料塩１０４の流れは、入口チャネル１３０から炉心１０２に入るとき、急激に（例えば、約９０°）旋回して炉心１０２を通って上向きに流れる。燃料塩１０４の流れの方向のこの変化、および炉心領域の直径と比較した流入チャネルの相対的断面は、溶融燃料型反応炉１００の性能を低下させるジェット状の再循環流渦および流れ挙動の形成を誘発し得る。これらの再循環渦は、加熱される渦の中間部内に比較的静止した流れをもたらし、燃料塩は、浮力によって炉心を通って移動し、不安定な流れ、および場合によっては燃料ループ１１６内の反応度不安定性を誘発し得る。直円筒形状かつ高流量の炉心に関して、これらの渦は、側部反射体１１４の内壁に沿って形成され、入口チャネル１３０を有する下コーナに近接し得る。
いくつかの公知の反応炉の構成において、燃料ループのシャープなコーナを低減するように、炉心および入口チャネルの形状および寸法が変更される。例えば、炉心は、変更された入口チャネルを有する砂時計型の形状をとり得る。しかしながら、これらの炉心は炉心の体積を増大させ、その結果、より多くの燃料塩を必要とする。他の公知の反応炉の構成において、例えば（縦軸に関連して）水平板が炉心にわたって配置される。しかしながら、この板はアクティブ炉心の近くに配置され、大量の中性子を吸収し、それによって必要な燃料塩の量も増加する。従って、以下にさらに説明される流量調整器が、炉心１０２内に配置され、炉心の低出力領域内に入口チャネル１３０に近接して配置される。流量調整器は、流れが反射体１０８の下エッジの内側のコーナを回るとき、ジェット状の挙動または際立った再循環を伴わずに、アクティブ炉心に入る燃料塩の流れが十分に分散することを確実にする。本明細書に記載される実施例において、流量調整器は、流れを最適化するように設計されたオリフィスリングプレートである。したがって、流量調整器は、燃料塩１０４が炉心を通って流れるとき燃料塩１０４の熱分散を最適化するように設計されたオリフィスリングプレートである。追加的または代替的な実施例において、流動調整器は、指向性バッフル（directional baffles）、管束（tube bundles）、ハニカム、多孔質材料などの代替形態をとってもよい。また、流量調整器は運転に必要な燃料塩の体積が増加しないように、反応炉の幾何学的形状の影響を低減する。
図１に記載された溶融燃料型反応炉１００は、多くの様々な形態をとり得ることを理解されたい。例えば、反応炉１００は、上述のように電力を生成するために使用される溶融塩化物高速反応炉であってもよい。他の例では、反応炉１００は、電力を生成せず、熱のみを生成する反応炉であってもよい。この反応炉は、必要または所望に応じて、燃料塩１０４を研究するために利用され得る。
図２は、考え得る物理的実施形態に係る炉心システム２００の斜視断面図である。この実施例において、炉心システム２００は中央アクティブ炉心２０４を通って４つの個々の流路２０６に流入するように燃料塩を循環させるために、単一の溶融塩ポンプアセンブリ２０２を含む。これらは、燃料塩の流動ループ２０８を規定する。流動ループ２０８については、図３においてさらに詳細に記載する。ポンプアセンブリ２０２は、ポンプモータ２１０と、ポンプフランジ２１２と、ポンプ羽根車（pump impeller）２１４とを含む。羽根車２１４の回転は、燃料塩の流れを、炉心２０４を通って上方に、そして流路２０６内を下方に、そして反応炉容器２１６の内面に沿って駆動する。代替の実施例において、必要または所望に応じて、流れの方向は逆にすることができる。反応炉容器２１６は、反応炉容器２１６から熱を伝達するのを補助するために、外面上にフィン２１８を含み得る。このように、本実施例において、一次冷却材ループは設けられず、炉心システム２００から電力は生成されない。
反応炉容器２１６内では、１つ以上の反射体がアクティブ炉心２０４を囲んでいる。この実施例において、下部反射体２２０は炉心２０４の底面側に配置され、１つ以上の側部反射体２２２が炉心２０４の側面を囲んでいる。また、容器ヘッド２２４は、炉心２０４の頂部側で反射体として作用する。他の実施例において、上部反射体は容器ヘッド２２４に隣接して配置されてもよい。また、炉心システム２００は、独立して回転する１つ以上の制御ドラム２２６を含む。本実施例において、中性子吸収体２２８で作られた部分面を有する反射体材料の円筒である４個の制御ドラム２２６がある。側部反射体２２２は、制御ドラム２２６がアクティブ炉心２０４に隣接して反応炉容器２１６内に挿入され得るように、各制御ドラム２２６のための受け入れスペースを画定する。制御ドラム２２６は反射体２２２内で独立して回転し、その結果、中性子吸収体２２８はアクティブ炉心２０４に近づくか、または遠ざかる。これは、反射されて炉心２０４内に戻る中性子の量を制御する。したがって、これは、核分裂に利用可能な中性子の量を制御する。吸収体２２８が炉心２０４に近接して回転すると、中性子は反射されるのではなく吸収され、反応炉の反応度は低下する。必要または所望に応じて、制御ドラム２２６の回転により、反応炉を臨界、未臨界、または超臨界の状態に維持してもよい。
また、オリフィスリングプレート２３０は、アクティブ炉心２０４内に配置され、下部反射体２２０に隣接して、流路２０６からの燃料塩の入口流れに近接して配置される。オリフィスリングプレート２３０はアクティブ炉心２０４に入る燃料塩の流れを調整するように構成されており、これにより、よりアクティブ炉心下部領域の内側の燃料塩流れの再循環が低減または排除される。オリフィスリングプレート２３０については、以下でさらに詳細に説明する。
図３は、（図２に示す）炉心システム２００の燃料塩流動ループ２０８の斜視図である。図４は、例示的なオリフィスリングプレート２３０および燃料塩流動ループ２０８の入口チャネル２３２の拡大部分斜視図である。図５は、オリフィスリングプレート２３０の拡大部分斜視図である。図３～５を同時に参照して、燃料塩流動ループ２０８およびオリフィスリングプレート２３０を詳細に説明するために、図２から炉心システムの構成要素が除去されている。流動ループ２０８は燃料塩で満たされており、流れ方向は矢印２３４で示されている。流動ループ２０８は、実質的に直円筒形状であるアクティブ炉心２０４と、（図２に示す）側部反射体２２２の周囲に形成される流路２０６とによって画定される。
本実施例において、４つの流路２０６はアクティブ炉心２０４の周囲に円周方向に間隔を置いて配置される。４つの流路２０６は、燃料塩をアクティブ炉心２０４の下部に流入させるように構成された半径方向に延びる入口チャネル２３２と、燃料塩をアクティブ炉心２０４の上部から流出させるように構成された半径方向に延びる出口チャネル２３６とを含んでいる。入口チャネル２３２および出口チャネル２３６はそれぞれ、アクティブ炉心２０４に実質的に平行な軸方向チャネル２３７と流体連通して結合されているが、１つまたは複数の反射体（図示せず）によって炉心から分離されている。図３に示すように、４つの流路２０６の各々は別個であり、互いに離間している。必要または所望に応じて、任意の他の数の別個の流路を利用してもよいことを理解されたい。いくつかの実施例において、各々の流路２０６の一部（例えば、入口チャネル、出口チャネル、および／または軸方向チャネル）は、燃料塩の流れがアクティブ炉心２０４に入る前にバランスされるように、互いに流体連通して結合されてもよい。さらに、一態様において、燃料塩流動ループ２０８は、燃料塩流動が炉心に入る前にバランスされるように、アクティブ炉心２０４の周りに約３６０°延びる単一の流路を含んでもよい。出口チャンネル２３６の上流には、（図２に示す）ポンプアセンブリ２０２から来る燃料塩の流れを調整するように、誘導ベーン２３８が設けられている。
いくつかの実施例において、燃料塩の流れを制御するように構成された流れ規制装置２４０が１つまたは複数の流路２０６内に配置されてもよい。図３に示すように、流れ規制装置２４０は、アクティブ炉心２０４と反応炉容器との間の４つの燃料塩流路２０６のうちの１つの頂部に配置される。１つの流れ規制装置２４０のみが示されているが、代替実施例においては、他のいくつか、または他のすべての流路２０６はそのような装置を備えていてもよい。流れ規制装置２４０はバルブ、仕切バルブ、仕切ゲート（sluice gate）、ピンチバルブなどを含んでもよく、チャネル２０６における燃料塩の流量を減少させることができる。また、膨張容積２４２が、ポンプアセンブリ２０２内の少なくとも一部の燃料塩のために提供される。膨張容積２４２により、反応炉運転中に加熱された燃料塩が膨張して上記容器に入ることができる。必要または所望に応じて、容器２４２は、不活性ガスで充填してもよく、膨張容器２４２内のガスの圧力を制御してガスを清浄化するためにカバーガス管理システム（図示せず）を有してもよい。
オリフィスリングプレート２３０は、アクティブ炉心２０４内に配置され、入口チャネル２３２に近接している。オリフィスリングプレート２３０はアクティブ炉心２０４の縦軸２４４を中心に円周方向に延在し、上端２４６と下端２４８とを含む。本明細書で予想されるように、オリフィスリングプレート２３０は円形または実質的に円形であってもよい。それによって、リングプレート２３０は、共に結合されるときリング状の形状を形成する複数の直線部から形成される。オリフィスリングプレート２３０がアクティブ炉心２０４内にあるとき、オリフィスリングプレート２３０の軸方向の軸は、アクティブ炉心２０４の縦軸２４４と整列し、その結果、炉心２０４とプレート２３０とが同軸となる。上端２４６および下端２４８は、オリフィスリングプレート２３０がアクティブ炉心２０４の縦軸２４４と実質的に平行になるように、縦軸２４４に沿った方向に延在する。上端２４６および下端２４８は、オリフィスリングプレート２３０の高さＨ１を規定する。オリフィスリングプレート２３０はプレートを通る燃料塩の流れを可能にするように構成された複数の第１の開口２５０を有し、開口２５０の数が多いほど、より多くの燃料塩がプレートを通って流れることを可能にする。上記実施例において、第１の開口２５０は、オリフィスリングプレート２３０の周囲に円周方向に間隔を置いて配置され、縦軸２４４に対して半径方向に延在される。一態様において、開口２５０は、約４°毎に間隔を置いて配置される。第１の開口２５０は実質的に円形の形状であるが、開口の形状は、オリフィスリングプレート２３０が本明細書に記載されるように機能することを可能にする任意の他の形状（例えば、楕円形、長方形など）を有し得ることが理解される。
上記実施例において、オリフィスリングプレート２３０は、入口チャネル２３２の下流にあり、アクティブ炉心２０４に対して入口チャネル２３２を少なくとも部分的に覆う。一態様において、オリフィスリングプレート２３０の下端２４８は、（図２に示す）下部反射体２２０に隣接している。他の態様において、下端２４８と下部反射体２２０との間にギャップが形成されるように、オリフィスリングプレート２３０の下端２４８は、下部反射体２２０の上方にずれており（オフセットされており）持ち上げられてもよい。また、オリフィスリングプレート２３０は、半径方向内面２５２と、反対側の半径方向外面２５４とを有する。半径方向外面２５４は、入口チャネル２３２に対向する。半径方向内面２５２は、反射体によって形成されたアクティブ炉心２０４の内側円周方向周囲（境界）２５６と軸方向に整列される。すなわち、半径方向内面２５２は、炉心２０４の内径２６０にほぼ等しい直径２５８を有する。炉心２０４の内径２６０は、少なくとも部分的に（図２に示す）側部反射体２２２によって形成される。オリフィスリングプレート２３０は厚さＴ１を有するので、半径方向外面２５４の直径は、炉心２０４の内径２６０よりも大きい。
入口チャネル２３２および出口チャネル２３６は、アクティブ炉心２０４の縦軸２４４に対して半径方向に延在する。しかしながら、入口チャネル２３２は、アクティブ炉心２０４の円周方向周囲２５６から半径方向にオフセット２６２だけずれている。このように、半径方向の上流ギャップ２６４が、入口チャネル２３２とオリフィスリングプレート２３０の半径方向外面２５４との間に形成される。ギャップ２６４は、入口チャネル２３２の各々がオリフィスリングプレート２３０の上流で互いに流体連通することを可能にし、アクティブ炉心２０４の周囲２５６の周りの流量分散を増加させる。（各入口チャネルの流れ速度が異なり得るため、）アクティブ炉心２０４に入る前に、入口チャネル２３２の各々からの燃料塩の流れをバランスさせることにより、炉心２０４内の流れの不均衡が低減または防止される。
入口チャネル２３２は、アクティブ炉心２０４において周囲２６６を有する。周囲２６６は、高さＨ２と幅Ｗ２とを有する。上記実施例において、オリフィスリングプレート２３０の高さＨ１は、入口チャネル２３２の高さＨ２とほぼ等しい。オリフィスリングプレート２３０のこの寸法および形状は、概して、入口チャネル２３２を完全に覆うものだが、入口チャネル２３２とアクティブ炉心２０４との交差エッジ２６８は丸く、半径２７０を有する。上記実施例において、側部反射体２２２は、入口チャネル２３２とアクティブ炉心２０４との間の流動ループ２０８の境界を画定する。このように、側部反射体２２２は、丸みを帯びた表面を有し、かつ半径２７０に対応する（図２に示す）下部内側コーナ２７２を有する。一態様において、入口チャネル２３２のアスペクト比（例えば、幅と高さとの比率）は、少なくとも部分的に、半径２７０を規定する。例えば、アスペクト比が約１である入口チャネルの幾何学的形状の場合、半径２７０は、入口チャネル２３２の高さＨ２の約３分の１であり得る。図４に示される実施例において、入口チャネル２３２は比較的狭い（例えば、高さＨ２よりも大きい幅Ｗ２）ため、エッジ２６８の丸み半径が増加するように、半径２７０は高さＨ２の３分の１よりも大きくなる。
運転中および流動ループ２０８内を燃料塩が流れる間、オリフィスリングプレート２３０の位置は、入口チャネル２３２から出た燃料塩がプレート２３０の上方を流れ、第１の開口２５０を介してプレート２３０を通って流れ、そしてプレート２３０の下方を流れ、アクティブ炉心２０４に入ることを可能にする。第１の開口２５０は、中実部２７４が形成されるように、オリフィスリングプレート２３０の上端２４６からずれている。中実部２７４は、燃料塩の少なくとも一部をオリフィスリングプレート２３０の上方に流すように誘導し、固体部分２７４が大きいほど、より多くの流れがプレート２３０の上方に導かれる。さらに、下端２４８は、プレート２３０内に部分的に画定され、燃料塩がプレートの下部より下方を流れることを可能にするように構成された複数の第２の開口２７６を有する。一実施例において、第２の開口２７６は、オリフィスリングプレート２３０の周囲に円周方向に間隔を置いて配置され、縦軸２４４に対して半径方向に延在される。第２の開口２７６は、形状が実質的に半円形であるが、開口の形状は、オリフィスリングプレート２３０が本明細書に記載されるように機能することを可能にする任意の他の形状（例えば、楕円形、長方形など）を有し得ることが理解される。
一実施例において、第１の開口２５０は、プレート２３０の高さＨ１に沿って位置決めされた中心線を有する開口の列を形成する。第１の開口２５０は同様の寸法および形状を有し、等しく円周方向に間隔を置いて配置される。また、第２の開口２７６は、プレート２３０の高さＨ１に沿って位置決めされた中心線を有する開口の列を形成する。第２の開口２７６の列は、それらが軸方向に重ならないように第１の開口２５０の列からずらされている。第２の開口２７６は同様の寸法および形状を有し、等しく円周方向に間隔を置いて配置される。第１の開口２５０の列は第２の開口２７６の列から円周方向にずらされ、その結果、第１の開口２５０は第２の開口２７６の間に位置決めされ、その逆も同様である。他の実施例において、必要または所望に応じて、開口２５０、２７６は異なる寸法および／または形状を有してもよい。また、開口２５０、２７６は、必要に応じて、オリフィスリングプレート２３０の円周方向および／または軸方向のいずれかに、異なる寸法（例えば、円形の開口の場合は直径）を有してもよい。その結果、対象となる目標条件に対する所望の流量分散補正を提供することができる。
図６は、図４に示す燃料塩流動ループ２０８の燃料塩流動ベクトルプロットである。図７は、図３に示す燃料塩流動ループ２０８の燃料塩流動ベクトルおよび温度プロットである。図６および図７を同時に参照するが、特定の部品は上述しており、必ずしもそれ以上は説明しない。燃料塩モデリングから、オリフィスリングプレート２３０により、アクティブ炉心２０４に入るときに燃料塩の流れをバランスさせて分散させることができ、その結果、反応炉性能を向上させることができる。例えば、流れの一部は、アクティブ炉心２０４の内側周囲２５６に沿った流れの再循環を低減または防止するために、入口チャネル２３２から上方に導かれる。流れの一部は、方位角方向に流れを分散するために、オリフィスリングプレート２３０を通って流れる。また、流れの一部は、アクティブ炉心２０４の中心線に近接した再循環を低減または防止するために、オリフィスリングプレート２３０の下方に流される。
まず、図６に注目すると、ベクトルプロットは、オリフィスリングプレート２３０を通る燃料塩の流速を図示している。オリフィスリングプレート２３０は、方位角方向の流れ分散を提供するために、燃料塩が（例えば、開口２５０を介して）プレート２３０を通過することを可能にする。オリフィスリングプレート２３０は、流れの再循環を低減または防止するために、燃料塩がプレート２３０を越えて、反射体の壁の上方に進むことを可能にする。また、オリフィスリングプレート２３０は、中心線再循環を低減または防止し、入口チャネル２３２からの燃料塩を排出可能とするために、燃料塩がプレート２３０の下方に進むことを可能にする。一般に、燃料塩の最大流速は、オリフィスリングプレート２３０の上端を越えることによって保持される。モデル化した反応炉は、燃料塩の流速が低く、一般に１ｍ／秒前後であると考えられる。流速が低いため、流れの再循環はあまり大きくなく、より多くの流れがオリフィスリングプレート２３０を通って導かれる。
また、オリフィスリングプレート２３０の上流および下流の燃料塩流速は、実質的に維持される。上記実施例において、オリフィスリングプレート２３０を通しての圧力降下は約１０キロパスカル（ｋＰａ）以下である。他の実施例において、圧力降下は約２５ｋＰａ以下である。一般に、オリフィスリングプレート２３０を通しての圧力降下は、燃料塩流動ループ全体の圧力の約５～１０％である。オリフィスリングプレート２３０を通しての圧力降下を低減することによって、流動ループ２０８内の燃料塩の流速が改善され、アクティブ炉心２０４の性能が向上する。また、オリフィスリングプレート２３０を通しての圧力降下を減少させることは、燃料塩の流れを誘導する（図２に示す）ポンプアセンブリ２０２の効率を増大させる。本明細書に記載のオリフィスリングプレート２３０は、プレート２３０が反応炉の性能を増大させることができるように、種々のパラメータ（例えば、高さ、開口の寸法、開口の間隔、中実部の寸法など）が調整される。
ここで、図７に注目すると、ベクトルプロットは、流動ループ２０８全体を通る燃料塩の流速を図示している。オリフィスリングプレート２３０は、再循環流を減少または防止するため、燃料塩がループ２０８全体を通してその速度をより効率的に維持することを可能にする。例えば、炉心内に一様な圧力分布がなく、中心部に増加した流れ圧力がある場合、再循環が炉心の側面で誘発される。逆に、側面の流圧が増加すると、再循環が炉心の中心で誘発される。また、フローの再循環を減少または防止するため、アクティブ炉心２０４内の燃料塩の温度分布が改善される。従って、オリフィスリングプレート２３０は、溶融燃料型反応炉の性能を向上させる。
図８は、他のオリフィスリングプレート３００と、他の燃料塩流動ループ３０４の入口チャネル３０２との部分斜視図である。本実施例において、流動ループ３０４は、実質的に直円筒形状の炉心３０６を含み、入口チャネル３０２が底部に近接している。熱交換器（図示せず）を含み、炉心３０６から反射体（図示せず）の反対側にあるチャネル３０８に、入口チャネル３０２は接続される。本実施例における流動ループ３０４は、燃料塩を炉心３０６に流す８つの入口チャネル３０２を有する。入口チャネル３０２は、図２～７に関連して上述した入口チャネルほど厳密ではないアスペクト比（例えば、幅と高さとの比率）を有するが、燃料塩の流速は著しく高い（例えば、約７メートル／秒）。このように、入口チャネル３０２と炉心３０６との間のエッジ３１０は、入口チャネル３０２の高さの約３分の１である半径３１２を有する。
本実施例において、オリフィスリングプレート３００は、中実部が形成された上端３１４と、プレート３００内に部分的に画定された複数の第２の開口３１８を有する下端３１６とを有する。しかしながら、本実施例において、プレート３００の下端３１６は、縦方向のオフセット３２０だけ下部反射体（図示せず）の上方に上げられる。このオフセット３２０により、より多くの燃料塩がオリフィスリングプレート３００の下を通過して、中心線再循環を回避し、より高い流速での排出を補助することができる。さらに、複数の第１の開口３２２は、プレート３００内に完全に画定される。本実施例において、第１の開口３２２は、互いに円周方向にずらされた２つの列に形成される。２つの列の開口３２２を有することにより、より多くの燃料塩がプレート３００を通過して、炉心３０６内の流量分散を提供することができる。
一態様において、オリフィスリングプレート３００の構成は、以下の通りであってもよい。プレート３００の元の高さは、入口チャネル３０２の高さにほぼ等しくなるように設定され、４つの列の開口がプレート３００内に寸法決めされる。このように、開口の直径は、入口チャネル３０２の高さに少なくとも部分的に基づいてもよい。そして、最上列の開口を除去して、上端３１４に中実部を形成する。本実施例において、燃料塩の流量がより大きいため、中実部は上述した実施例よりも大きい。その結果、再循環がより大きいので、より多くの流れが炉心３０４の側面より上方に導かれる。下端３１６において、開口３１８の半分を形成するプレートは切断され、これはオフセット３２０を形成し、プレート３００の最終的な高さは入口チャネル３０２の高さよりも低い。オリフィスリングプレート３００の下方の流量を増加させることによる、プレート３００自体からの流れの再循環は、高い流速のために減少または防止される。中央にある複数の第１の開口３２２は、均一な寸法の２つの列の開口としてもよい。他の態様において、オリフィスリングプレート３００は、下部から列を上に行くにつれて減少する大きさを有する複数の列の開口（例えば、下部列で最大開口および上部列で最小開口）を伴って形成されてもよい。いくつかの実施例において、オリフィスリングプレート３００は、下部における持ち上げられたギャップ、および上部における開口のない列を含まなくてもよい。
図９は、他のオリフィスリングプレート４００と、他の燃料塩流動ループ４０４の入口チャネル４０２との部分斜視図である。本実施例において、流動ループ４０４は、実質的に直円筒形状の炉心４０６を含み、入口チャネル４０２が頂部に近接している。このように、本実施例において、上述した実施例と比較すると、流動ループ４０４は逆になる。すなわち、燃料塩は、炉心４０６を通って下方にポンプ圧送され、底部において炉心４０６へ流出し、頂部から流入する。
図８で上述した実施例と同様に、熱交換器（図示せず）を含み、炉心４０６から反射体（図示せず）の反対側にあるチャネル４０８に、入口チャネル４０２は接続される。流動ループ４０４は、燃料塩を炉心４０６に流す８つの入口チャネル４０２を有する。入口チャネル４０２は、図２～７に関連して上述した入口チャネルほど厳密ではないアスペクト比（例えば、幅と高さとの比率）を有するが、燃料塩の流速は著しく高い（例えば、約７メートル／秒）。このように、入口チャネル４０２と炉心４０６との間のエッジ４１０は、入口チャネル４０２の高さの約３分の１である半径４１２を有する。
本実施例において、流動ループ４０４は逆になっているので、オリフィスリングプレート４００は、プレート４００内に部分的に画定された複数の第２の開口４１６を有する上端４１４と、中実部が形成された下端４１８とを有する。プレート４００の上端４１４は、縦方向のオフセット４２０だけ上部反射体（図示せず）の下方に下げられる。さらに、複数の第１の開口４２２は、プレート４００内に完全に画定される。本実施例において、第１の開口４２２は、互いに円周方向にずらされた２つの列に形成される。この流動ループ４０４では、オリフィスリングプレート４００が炉心４０６内の燃料塩流量分散を増加させ、上述のように再循環流を低減および／または防止する。さらに、オリフィスリングプレート４００は、上方向の燃料塩加熱からの浮力を打ち消す。例えば、開口４１６、４２２の寸法および間隔は、図８に記載した実施例とは異なっていてもよい。さらに、部分中実部４２４は、開口４１６間のプレート４００の上端４１４に形成されてもよい。いくつかの実施例において、部分中実部４２４は、上部反射体までずっと延びてもよい。一態様において、開口４１６、４２２の寸法を入口チャネル４０２の高さに関連付けたオリフィスリングプレート４００の構成は、図８に関連して上述したプレート３００と同様であってもよい。
図１０は、考え得る他の物理的実施形態に係る炉心システム５００の立面図である。本実施例において、炉心システム５００は、必要または所望に応じて、反応炉の設計および技術の効率的な試験および評価を可能にするように設計された反応炉である実証用反応炉（demonstration reactor）、または商業用反応炉（commercial reactor）であってもよい。実証用および商業用反応炉はいずれも熱を生成するが、商業用反応炉では運転中に生成する熱の散逸に使用可能な電力の生成が含まれ、一方、実証用反応炉では使用可能な電力を生成しても生成しなくてもよい。
炉心システム５００は、反応炉燃料塩５０４を収容する底部貫通部のない密閉容器５０２、燃料ポンプアセンブリ５０６、反射体５０８、熱交換器５１０、および制御要素（図示せず）を有するプール型反応炉である。溶融燃料塩５０４は、構成要素（例えば、反射体５０８、ポンプアセンブリ５０６、および熱交換器５１０）によって占められていない容器５０２、遮蔽要素、または燃料置換要素内のすべての空間に充填される。これは、アクティブ炉心５１２とポンプアセンブリ５０６および熱交換器５１０とを接続する燃料チャネル５１４と同様に、中央の「アクティブ」臨界炉心領域５１２を形成する。反応炉制御要素（図示せず）は、容器ヘッド５１６を通って入り、アクティブ炉心５１２を取り囲む半径方向反射体の領域内に配置される。複数の燃料回路は、燃料塩５０４を循環させるために並列に作動する。強制流動が喪失した場合には、炉心システム５００は、燃料塩を容器５０２内に安全に保持し、ロバストな自然循環を介して崩壊熱（decay heat）を除去することができる。
システム５００の臨界「アクティブ炉心」領域５１２は、環状ドラフトチューブ５２０によって画定される開いた中央の円筒形状チャンバ５１８と、ドラフトチューブ５２０の外側（例えば、ドラフトチューブ５２０と反射体５０８との間）に画定されるダウンカマーダクト（downcomer duct）５２２とを含む。運転中、ポンプアセンブリ５０６は、燃料塩５０４をアクティブ炉心５１２から上方に、そして熱交換器５１０を通って駆動する。冷却剤流動５２４は、交換器ヘッド５２６を通って流され、アクティブ炉心５１２から熱を抽出する。燃料塩５０４は、熱交換器５１０の底部から流出し、ドラフトチューブ５２０と反射体５０８との間の環状ダウンカマーダクト５２２に流入し、アクティブ炉心５１２に再び入る。チャンバ５１８内で上方に流れる燃料塩５０４をダウンカマーダクト５２２内で下方に流れる燃料塩５０４から分離する、サブマージドラフトチューブ（submerged draft tube）５２０の底部の周りを、燃料塩５０４は遷移する。
さらに、オリフィスリングプレート５２８は、アクティブ炉心５１２内に配置され、ダウンカマーダクト５２２とアクティブ炉心５１２のチャンバ５１８との間の燃料塩５０４の遷移部に近接している。オリフィスリングプレート５２８は、サブマージドラフトチューブ５２０の底部の周りを移動する燃料塩５０４の流れを調整するように構成されており、これにより、下部アクティブ炉心領域の内側の燃料塩再循環流が低減または排除される。オリフィスリングプレート５２８は、以下でさらに詳細に説明される。
図１１は、（図１０に示す）炉心システム５００の燃料塩流量ループ５３０の部分斜視図である。流動ループ５３０は燃料塩で満たされており、流れ方向は矢印５３２で示される。流動ループ５３０は、ドラフトチューブ５２０および反射体５０８によって少なくとも部分的に画定される。アクティブ炉心５１２において、燃料塩は、ダウンカマーダクト５２２からチャンバ５１８まで約１８０°回転する。オリフィスリングプレート５２８は、ドラフトチューブ５２０の下端に近接してアクティブ炉心５１２内に配置される。オリフィスリングプレート５２８は、プレートを通る燃料塩の流れを可能にするように構成された、列に配置される複数の開口５３４と、燃料塩の流れの少なくとも一部をオリフィスリングプレート５２８の上方に導く上端中実部５３６とを有する。さらに、オリフィスリングプレート５２８は、ドラフトチューブ５２０から内側にずれるように、ドラフトチューブ５２０の直径よりも小さい直径を有する。オリフィスリングプレート５２８の高さは、下部反射体５０８の上方のドラフトチューブ５２０の下端の高さにほぼ等しいか、それより小さい。オリフィスリングプレート５２８は、炉心の底部に結合され、炉心の底部から延びている。いくつかの実施例において、必要または所望に応じて、オリフィスリングプレート５２８の上端の一部がドラフトチューブ５２０によって支持されてもよい。
オリフィスリングプレート５２８は、反応炉性能を向上させるように、チャンバ５１８に入るときに燃料塩の流れ５３２をバランスさせ、分散させることを可能にする。例えば、流れの一部は、ドラフトチューブ５２０の内面に沿って上方向に導かれ、ドラフトチューブ５２０に沿った流れの再循環を低減または防止する。流れの一部は、オリフィスリングプレート５２８を通って流れ、方位角方向に流れを分散する。さらに、流れの一部は、アクティブ炉心５１２の中心線に近接した再循環を低減または防止するために、オリフィスリングプレート５２８の下方に流される。開口５３４および上端中実部５３６の間隔、寸法、および構成は本明細書に記載されるように、燃料塩流れをバランスさせ、分散するように調整され得る。
一般に、炉心内における増大した燃料塩流れのバランスおよび分散、ならびに流れの再循環の減少および／または防止は、上述したようなオリフィスリングプレートの設計によって可能となる。オリフィスリングプレートの１つ以上の設計パラメータ、例えば、リング内径、リング厚さ、開口直径、開口角度間隔等（これらに限定されない）は、オリフィスリングプレートを特有の炉心設計および燃料塩流速に合わせて調整するために修正されることを理解されたい。例えば、反射体壁面に沿って導かれる流量を調整するために、開口の寸法および間隔が調整され得る。また、中実部の寸法は、反射体壁に沿って導かれる流量を変化させることができる。部分的な開口の寸法および間隔および／または底部オフセットは、プレートの下方および炉心の中心線に導かれる流量を変化させることができる。また、開口の寸法および間隔は、炉心内の圧力降下と流れの分散を変化させる。例えば、大きな直径の開口は、小さな直径の開口よりも多くの流れがプレートを通ることを可能にする。開口の寸法は、入口チャネルに対する位置によって（例えば、入口チャネルに近いほど小さい直径であり、遠いほど大きな直径に）修正され、および／またはプレート上の位置によって（例えば、下部で小さな直径、上部で大きな直径に）修正され得る。オリフィスリングプレートの厚さは、プレートを通した圧力降下量を変化させることができる。
添付の請求の範囲に関係なく、また、上述の実施例に加えて、さらなる実施例が下記の番号付けされた条項に開示される：
＜１＞
上部反射体、下部反射体、および少なくとも１つの側部反射体によって少なくとも部分的に規定される炉心であって、当該炉心は実質的に直円筒形状であり、当該炉心は縦軸および内径を有する、前記炉心と、
燃料塩を前記炉心に流入させるように構成された少なくとも１つの入口と、
燃料塩を前記炉心から流出させるように構成された少なくとも１つの出口であって、前記少なくとも１つの入口および前記少なくとも１つの出口は、前記炉心に対して燃料塩の流動ループを少なくとも部分的に規定する、前記少なくとも１つの出口と、
前記炉心内に配置され、前記少なくとも１つの入口に近接して配置されたオリフィスリングプレートであって、当該オリフィスリングプレートは前記少なくとも１つの入口から前記炉心に入る燃料塩の流れを調整するように構成され、当該オリフィスリングプレートは前記縦軸を中心に円周方向に延在し、前記縦軸に沿った方向に規定された高さを有し、当該オリフィスリングプレートはそこを通る燃料塩の流れを可能にするように構成された複数の開口を含む、前記オリフィスリングプレートと、を備える溶融燃料型反応炉。
＜２＞
前記オリフィスリングプレートは、前記炉心の内径と整列した内面を有する、条項１に記載の溶融燃料型反応炉。
＜３＞
前記少なくとも１つの入口は、第１の入口および第２の入口を含み、
前記第１の入口と前記第２の入口とが流体連通するように、前記オリフィスリングプレートの上流にギャップが形成される、条項１または２に記載の溶融燃料型反応炉。
＜４＞
前記少なくとも１つの入口は、前記縦軸方向に規定された高さを有し、前記オリフィスリングプレートの高さは、前記少なくとも１つの入口の高さにほぼ等しい、条項１から３のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
＜５＞
前記炉心と前記少なくとも１つの入口との間にエッジが画定され、当該エッジは少なくとも部分的に丸みを帯びている、条項１から４のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
＜６＞
前記少なくとも１つの入口は、前記縦軸方向に規定された高さを有し、
前記エッジの半径は、前記少なくとも１つの入口の高さの約３分の１である、条項５に記載の溶融燃料型反応炉。
＜７＞
前記オリフィスリングプレートは、上端および下端を有し、当該上端は、前記複数の開口が前記オリフィスリングプレートの上端からずれるように中実部を有する、条項１から６のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
＜８＞
前記オリフィスリングプレートは、上端および下端を有し、前記複数の開口のうちの１つ以上の開口は、当該下端に部分的に規定される、条項１から７のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
＜９＞
前記下端は、前記下部反射体からずれている、条項８に記載の溶融燃料型反応炉。
＜１０＞
前記少なくとも１つの入口は、前記上部反射体に隣接している、条項１から９のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
＜１１＞
上部反射体と、
下部反射体と、
前記上部反射体と前記下部反射体との間に延在する少なくとも１つの半径方向反射体と、
前記上部反射体、前記下部反射体、および前記少なくとも１つの半径方向反射体によって少なくとも部分的に規定される炉心であって、当該炉心は、前記少なくとも１つの半径方向反射体に実質的に平行な縦軸を規定する、前記炉心と、
前記下部反射体に隣接し、前記縦軸を中心に円周方向に間隔を置いて配置された複数の半径方向入口と、
前記上部反射体に隣接し、前記縦軸を中心に円周方向に間隔を置いて配置された複数の半径方向出口であって、前記複数の半径方向入口および前記複数の半径方向出口に対して、燃料塩の流動ループが前記炉心を通って規定される、前記複数の半径方向出口と、
前記炉心内に配置され、前記複数の半径方向入口に近接して配置されたオリフィスリングプレートであって、当該オリフィスリングプレートは、複数の半径方向開口を含み、前記複数の半径方向入口から出る燃料塩の流れは、前記オリフィスリングプレートの上方を流れ、前記複数の半径方向開口を通り、および前記オリフィスリングプレートの下方を流れ、前記炉心に入る、前記オリフィスリングプレートと、を備える溶融燃料型反応炉。
＜１２＞
前記オリフィスリングプレートは、前記炉心の内径よりも大きい外径を有する、条項１１に記載の溶融燃料型反応炉。
＜１３＞
前記オリフィスリングプレートと前記複数の半径方向入口との間に半径方向ギャップが形成される、条項１１または１２に記載の溶融燃料型反応炉。
＜１４＞
前記少なくとも１つの半径方向反射体は、前記複数の半径方向入口と前記炉心との間の前記流動ループの境界を規定する下部コーナを含み、当該下部コーナは曲面を有する、条項１１から１３のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
＜１５＞
前記オリフィスリングプレートの高さは、前記複数の半径方向入口の高さにほぼ等しい、条項１１から１４のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
＜１６＞
前記オリフィスリングプレートを横切る燃料塩の流れの圧力降下は、約５～１０％の間である、条項１１から１５のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
＜１７＞
溶融燃料型反応炉のためのオリフィスリングプレートであって、当該溶融燃料型反応炉は縦軸を有する実質的に直円筒形状である炉心を有し、当該オリフィスリングプレートは、
軸方向軸の周りに円周方向に延在する円板体（環状板体）であって、当該円板体は前記軸方向軸に実質的に平行な方向に延在する第１端部と反対側の第２端部とを含み、当該円板体は前記炉心内および前記縦軸と整列された前記軸方向軸内に配置される、円板体と、
前記円板体内に画定され、前記軸方向軸の周りに円周方向に間隔を置いて配置された複数の半径方向開口と、を備える、溶融燃料型反応炉のためのオリフィスリングプレート。
＜１８＞
前記複数の半径方向開口は、前記円板体の前記第１端部からずれている、条項１７に記載のオリフィスリングプレート。
＜１９＞
前記複数の半径方向開口は、前記円板体内に完全に規定される少なくとも１つの第１半径方向開口列と、前記円板体内に部分的に規定される第２半径方向開口列とを含み、当該第２半径方向開口列は、前記円板体の前記第２端部に配置される、条項１８に記載のオリフィスリングプレート。
＜２０＞
前記少なくとも１つの第１半径方向開口列および第２半径方向開口列は、互いに円周方向にずれている、条項１９に記載のオリフィスリングプレート。
本開示は、本明細書に開示される特定の構造、プロセスステップ、または材料に限定されず、当業者によって認識されるように、それらの等価物に拡張されることを理解されたい。本明細書で使用される用語は、特定の実施例を説明するためだけに使用され、限定することを意図しないことも理解されたい。本明細書に使用される、単数形「ａ」、「ａｎ」、および「ｔｈｅ」は、文脈が明らかにそうでないことを示唆しない限り、複数の指示対象を含むことに留意されたい。
本明細書に記載されたシステムおよび方法は、記載された目的および利点、ならびにそれら固有の目的および利点を達成するように十分に適合されていることは明らかであろう。当業者は、本明細書内の方法およびシステムが多くの方法で実装されてもよく、したがって、前述の例示された実施例、および実施例によって限定されないことを認識するのであろう。この点に関して、本明細書に記載される様々な実施例における任意の個数の特徴は、１つの単一の実施例に組み合わされてもよく、本明細書に記載されるすべての特徴よりも少ないか、またはそれよりも多い特徴を有する代替の実施例が考えられる。
本開示の目的のために様々な実施例を説明してきたが、本開示によって十分に意図される範囲内で様々な変更および修正を行ってもよい。当業者に容易に示唆され、本開示の精神に包含される多数の他の変更を行ってもよい。
溶融燃料反応炉の基本構成のいくつかをブロック図の形態で示す図である。 考え得る物理的実施形態に係る炉心システムの斜視断面図である。 図２に示す炉心システムの燃料塩流動ループの斜視図である。 図３に示す例示的なオリフィスリングプレートおよび燃料塩流動ループの入口チャネルの拡大部分斜視図である。 図４に示すオリフィスリングプレートの拡大部分斜視図である。 図４に示す燃料塩流動ループの燃料塩流動ベクトルプロットである。 図３に示す燃料塩流動ループの燃料塩流動ベクトルおよび温度プロットである。 他のオリフィスリングプレートと、他の燃料塩流動ループの入口チャネルとの部分斜視図である。 他のオリフィスリングプレートと、他の燃料塩流動ループの入口チャネルとの部分斜視図である。 考え得る他の物理的実施形態に係る炉心システムの立面図である。 図１０に示す炉心システムの燃料塩流動ループの部分斜視図である。

Claims (20)

  1. 上部反射体、下部反射体、および少なくとも１つの側部反射体によって少なくとも部分的に規定される炉心であって、当該炉心は実質的に直円筒形状であり、当該炉心は縦軸および内径を有する、前記炉心と、
    燃料塩を前記炉心に流入させるように構成された少なくとも１つの入口と、
    燃料塩を前記炉心から流出させるように構成された少なくとも１つの出口であって、前記少なくとも１つの入口および前記少なくとも１つの出口は、前記炉心に対して燃料塩の流動ループを少なくとも部分的に規定する、前記少なくとも１つの出口と、
    前記炉心内に配置され、前記少なくとも１つの入口に近接して配置されたオリフィスリングプレートであって、当該オリフィスリングプレートは前記少なくとも１つの入口から前記炉心に入る燃料塩の流れを調整するように構成され、当該オリフィスリングプレートは前記縦軸を中心に円周方向に延在し、前記縦軸に沿った方向に規定された高さを有し、当該オリフィスリングプレートは燃料塩の流れが通過可能な複数の開口を含む、前記オリフィスリングプレートと、を備える溶融燃料型反応炉。
  2. 前記オリフィスリングプレートは、前記炉心の内径と整列した内面を有する、請求項１に記載の溶融燃料型反応炉。
  3. 前記少なくとも１つの入口は、第１の入口および第２の入口を含み、
    前記第１の入口と前記第２の入口とが流体連通するように、前記オリフィスリングプレートの上流にギャップが形成される、請求項１または２に記載の溶融燃料型反応炉。
  4. 前記少なくとも１つの入口は、前記縦軸方向に規定された高さを有し、前記オリフィスリングプレートの高さは、前記少なくとも１つの入口の高さにほぼ等しい、請求項１から３のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
  5. 前記炉心と前記少なくとも１つの入口との間にエッジが画定され、当該エッジは少なくとも部分的に丸みを帯びている、請求項１から４のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
  6. 前記少なくとも１つの入口は、前記縦軸方向に規定された高さを有し、
    前記エッジの半径は、前記少なくとも１つの入口の高さの約３分の１である、請求項５に記載の溶融燃料型反応炉。
  7. 前記オリフィスリングプレートは、上端および下端を有し、当該上端は、前記複数の開口が前記オリフィスリングプレートの上端からずれるように中実部を有する、請求項１から６のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
  8. 前記オリフィスリングプレートは、上端および下端を有し、前記複数の開口のうちの１つ以上の開口は、当該下端に部分的に規定される、請求項１から７のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
  9. 前記下端は、前記下部反射体からずれている、請求項８に記載の溶融燃料型反応炉。
  10. 前記少なくとも１つの入口は、前記上部反射体に隣接している、請求項１から９のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
  11. 上部反射体と、
    下部反射体と、
    前記上部反射体と前記下部反射体との間に延在する少なくとも１つの半径方向反射体と、
    前記上部反射体、前記下部反射体、および前記少なくとも１つの半径方向反射体によって少なくとも部分的に規定される炉心であって、当該炉心は、前記少なくとも１つの半径方向反射体に実質的に平行な縦軸を規定する、前記炉心と、
    前記下部反射体に隣接し、前記縦軸を中心に円周方向に間隔を置いて配置された複数の半径方向入口と、
    前記上部反射体に隣接し、前記縦軸を中心に円周方向に間隔を置いて配置された複数の半径方向出口であって、前記複数の半径方向入口および前記複数の半径方向出口に対して、燃料塩の流動ループが前記炉心を通って規定される、前記複数の半径方向出口と、
    前記炉心内に配置され、前記複数の半径方向入口に近接して配置されたオリフィスリングプレートであって、当該オリフィスリングプレートは、複数の半径方向開口を含み、前記複数の半径方向入口から出る燃料塩の流れは、前記オリフィスリングプレートの上方を流れ、前記複数の半径方向開口を通り、かつ前記オリフィスリングプレートの下方を流れ、前記炉心に入る、前記オリフィスリングプレートと、を備える溶融燃料型反応炉。
  12. 前記オリフィスリングプレートは、前記炉心の内径よりも大きい外径を有する、請求項１１に記載の溶融燃料型反応炉。
  13. 前記オリフィスリングプレートと前記複数の半径方向入口との間に半径方向ギャップが形成される、請求項１１または１２に記載の溶融燃料型反応炉。
  14. 前記少なくとも１つの半径方向反射体は、前記複数の半径方向入口と前記炉心との間の前記流動ループの境界を規定する下部コーナを含み、当該下部コーナは曲面を有する、請求項１１から１３のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
  15. 前記オリフィスリングプレートの高さは、前記複数の半径方向入口の高さにほぼ等しい、請求項１１から１４のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
  16. 前記オリフィスリングプレートを横切る燃料塩の流れの圧力降下は、約５～１０％の間である、請求項１１から１５のいずれか１項に記載の溶融燃料型反応炉。
  17. 溶融燃料型反応炉のためのオリフィスリングプレートであって、当該溶融燃料型反応炉は縦軸を有する実質的に直円筒形状である炉心を有し、当該オリフィスリングプレートは、
    軸方向軸の周りに円周方向に延在する環状板体であって、当該環状板体は前記軸方向軸に実質的に平行な方向に延在する第１端部と反対側の第２端部とを含み、当該環状板体は前記炉心内かつ前記縦軸と整列された前記軸方向軸内に配置される、環状板体と、
    前記環状板体内に画定され、前記軸方向軸の周りに円周方向に間隔を置いて配置された複数の半径方向開口と、を備える、溶融燃料型反応炉のためのオリフィスリングプレート。
  18. 前記複数の半径方向開口は、前記環状板体の前記第１端部からずれている、請求項１７に記載のオリフィスリングプレート。
  19. 前記複数の半径方向開口は、前記環状板体内に完全に規定される少なくとも１つの第１半径方向開口列と、前記環状板体内に部分的に規定される第２半径方向開口列とを含み、当該第２半径方向開口列は、前記環状板体の前記第２端部に配置される、請求項１８に記載のオリフィスリングプレート。
  20. 前記少なくとも１つの第１半径方向開口列および第２半径方向開口列は、互いに円周方向にずれている、請求項１９に記載のオリフィスリングプレート。
JP2022538954A 2019-12-23 2020-12-22 溶融燃料型反応炉および溶融燃料型反応炉のためのオリフィスリングプレート Active JP7570419B2 (ja)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201962953065P 2019-12-23 2019-12-23
US62/953,065 2019-12-23
US202062981374P 2020-02-25 2020-02-25
US62/981,374 2020-02-25
PCT/US2020/066599 WO2021133797A1 (en) 2019-12-23 2020-12-22 Molten fuel reactors and orifice ring plates for molten fuel reactors

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2023508951A true JP2023508951A (ja) 2023-03-06
JP7570419B2 JP7570419B2 (ja) 2024-10-21

Family

ID=75439431

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2022538954A Active JP7570419B2 (ja) 2019-12-23 2020-12-22 溶融燃料型反応炉および溶融燃料型反応炉のためのオリフィスリングプレート

Country Status (8)

Country Link
US (1) US11881320B2 (ja)
EP (1) EP4022650B1 (ja)
JP (1) JP7570419B2 (ja)
KR (1) KR20220111270A (ja)
CN (1) CN114651311A (ja)
AU (1) AU2020412481A1 (ja)
CA (1) CA3162414A1 (ja)
WO (1) WO2021133797A1 (ja)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023049690A1 (en) 2021-09-21 2023-03-30 Abilene Christian University Stabilizing face ring joint flange and assembly thereof
US12012827B1 (en) 2023-09-11 2024-06-18 Natura Resources LLC Nuclear reactor integrated oil and gas production systems and methods of operation

Family Cites Families (149)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA631890A (en) 1961-11-28 Government Of The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy (The) Experimental liquid metal fuel reactor
US2375009A (en) 1940-02-07 1945-05-01 Mathieson Alkali Works Process for the purification of magnesium chloride
US2945794A (en) 1952-11-18 1960-07-19 Charles E Winters Neutronic reactor operational method and core system
GB739968A (en) 1953-04-06 1955-11-02 Babcock & Wilcox Ltd Improvements in tubulous vapour generators
US2874106A (en) 1955-04-11 1959-02-17 Hammond R Philip Homogeneous nuclear reactor
CH345085A (de) 1955-07-08 1960-03-15 Gen Electric Kernreaktoranlage
US2920024A (en) 1956-07-27 1960-01-05 Barton Charles Julian Molten fluoride nuclear reactor fuel
NL242148A (ja) 1958-08-08
BE589679A (ja) 1959-04-14
BE591155A (ja) 1959-06-01 1900-01-01
US3216901A (en) 1960-08-24 1965-11-09 Dow Chemical Co Fuel element and method of operating reactor
US3029130A (en) 1960-09-21 1962-04-10 Raymond H Moore Plutonium recovery from neutronbombarded uranium fuel
US3018239A (en) 1961-02-21 1962-01-23 John J Happell Experimental liquid metal fuel reactor
US3136700A (en) 1961-05-17 1964-06-09 Heinz F Poppendiek Fuel channel elements for circulating fuel neutronic reactors
BE620146A (ja) 1961-08-01 1900-01-01
DE1439107A1 (de) 1961-09-26 1969-02-06 Siemens Ag Brennelement fuer heterogene Atomreaktoren
GB964841A (en) 1962-02-14 1964-07-22 Atomic Energy Authority Uk Nuclear reactors cooled by liquid metal
US3368945A (en) 1963-06-21 1968-02-13 Westinghouse Electric Corp Fuel assembly for a neutronic reactor
GB1102815A (en) 1964-06-02 1968-02-14 Atomic Energy Authority Uk Improvements in or relating to nuclear reactors
US3275422A (en) 1964-08-14 1966-09-27 George I Cathers Continuous-gas-phase volatility process
US3218160A (en) 1964-11-10 1965-11-16 James B Knighton Regeneration of nuclear fuel
US3262856A (en) 1965-01-14 1966-07-26 Edward S Bettis Fused-salt-fueled, molten-metal-cooled power breeder reactor system
NL130632C (ja) 1965-03-12
GB1161599A (en) 1965-12-23 1969-08-13 Atomic Energy Authority Uk Improvements relating to Nuclear Reactors
US3743577A (en) * 1968-06-03 1973-07-03 Atomic Energy Commission Single fluid molten salt nuclear breeder reactor
US3785924A (en) 1970-09-02 1974-01-15 Combustion Eng Nuclear reactor core shroud
ZA721535B (en) 1971-03-15 1972-11-29 Norton Co Grinding wheels
FR2182648B1 (ja) 1972-05-02 1974-09-27 Commissariat Energie Atomique
CH592352A5 (ja) 1974-03-20 1977-10-31 Commissariat Energie Atomique
FR2278136A1 (fr) 1974-07-11 1976-02-06 Commissariat Energie Atomique Chargement et dechargement du coeur d'un reacteur nucleaire
FR2296248A1 (fr) 1974-12-24 1976-07-23 Electricite De France Reacteur nucleaire a sel combustible fondu
GB1494055A (en) 1974-12-24 1977-12-07 Pechiney Ugine Kuhlmann Molten salt in a nuclear reactor
FR2296923A1 (fr) 1975-01-03 1976-07-30 Commissariat Energie Atomique Generateur de vapeur a basse temperature
US3997413A (en) 1975-10-23 1976-12-14 Sven Fougner Purification of magnesium chloride cell bath material useful for the production of magnesium metal by electrolysis
FR2379881A1 (fr) 1977-02-04 1978-09-01 Commissariat Energie Atomique Bloc-pompe echangeur de chaleur pour reacteurs nucleaires
FR2419565A1 (fr) 1978-03-07 1979-10-05 Commissariat Energie Atomique Echangeur d'ultime secours, notamment pour reacteur nucleaire a neutrons rapides
JPS5845645B2 (ja) 1978-03-27 1983-10-12 株式会社東芝 炉心構成要素
US4309252A (en) 1978-09-25 1982-01-05 Nuclear Power Company Limited Nuclear reactor constructions
CA1183287A (en) 1980-04-15 1985-02-26 Kazuo Furukawa Single fluid type accelerator molten-salt breeder
JPS571991A (en) 1980-06-05 1982-01-07 Sumitomo Corp Small-fluid molten salt reactor
US4397778A (en) 1981-01-09 1983-08-09 Lloyd Milton H Coprocessed nuclear fuels containing (U, Pu) values as oxides, carbides or carbonitrides
FR2535888A1 (fr) 1982-11-05 1984-05-11 Novatome Bouchon-couvercle du coeur d'un reacteur nucleaire a neutrons rapides
US4762667A (en) 1982-12-20 1988-08-09 Westinghouse Electric Corp. Passive reactor auxiliary cooling system
FR2598247B1 (fr) 1986-05-05 1988-09-09 Novatome Bouchon-couvercle du coeur d'un reacteur nucleaire a neutrons rapides
US4820476A (en) 1987-02-27 1989-04-11 Westinghouse Electric Corp. System and method for plugging the core barrel of a nuclear reactor
JPH03282397A (ja) 1990-03-30 1991-12-12 Toshiba Corp 原子炉の出力調整装置
FR2665290B1 (fr) 1990-07-24 1994-06-10 Toshiba Kk Reacteur rapide.
US5770085A (en) 1991-06-12 1998-06-23 Idaho Research Foundation, Inc. Extraction of metals and/or metalloids from acidic media using supercritical fluids and salts
US5730874A (en) 1991-06-12 1998-03-24 Idaho Research Foundation, Inc. Extraction of metals using supercritical fluid and chelate forming legand
US5223210A (en) 1991-08-16 1993-06-29 General Electric Company Passive cooling system for liquid metal cooled nuclear reactors with backup coolant flow path
US5185120A (en) 1991-10-10 1993-02-09 General Electric Company Liquid affected spectral shift reactor
JP3126524B2 (ja) 1992-12-03 2001-01-22 財団法人電力中央研究所 高速増殖炉
US5596611A (en) 1992-12-08 1997-01-21 The Babcock & Wilcox Company Medical isotope production reactor
DE69407459T2 (de) 1993-03-24 1998-08-06 Kazuo Furukawa Plutonium zerstörender Kernreaktor mit Verwertung flüssigen Kernbrennstoffes
US5421855A (en) 1993-05-27 1995-06-06 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Process for continuous production of metallic uranium and uranium alloys
US5380406A (en) 1993-10-27 1995-01-10 The United States Of America As Represented By The Department Of Energy Electrochemical method of producing eutectic uranium alloy and apparatus
FR2738662B1 (fr) 1995-09-11 1997-12-05 Atea Dispositif de detection et de surveillance du percement du fond de la cuve d'un reacteur nucleaire comportant au moins un thermocouple
US5792357A (en) 1996-07-26 1998-08-11 Idaho Research Foundation, Inc. Method and apparatus for back-extracting metal chelates
JP3524743B2 (ja) 1997-12-12 2004-05-10 三菱重工業株式会社 使用済軽水炉燃料の再処理方法
US5910971A (en) 1998-02-23 1999-06-08 Tci Incorporated Method and apparatus for the production and extraction of molybdenum-99
FR2781079B1 (fr) 1998-07-09 2000-09-15 Cerca Compagnie Pour L Etude E Cible primaire pour la formation de produits de fission
US6181759B1 (en) 1999-07-23 2001-01-30 Westinghouse Electric Company Llc Method and apparatus for determining nearness to criticality of a nuclear fueled electric power generating unit
JP2001133572A (ja) 1999-10-29 2001-05-18 Toshiba Corp 溶融塩炉
ATE319126T1 (de) 2001-03-29 2006-03-15 Pebble Bed Modular Reactor Pty Verfahren und vorrichtung zur regelung der temperatur des auslasses eines kernreaktors
JP2003063801A (ja) 2001-08-23 2003-03-05 Yoshiaki Oka 原子炉による水素製造方法
US7864913B2 (en) 2004-02-19 2011-01-04 Kabushiki Kaisha Toshiba Fast reactor having reflector control system and neutron reflector thereof
EP1569243A1 (en) 2004-02-20 2005-08-31 Ion Beam Applications S.A. Target device for producing a radioisotope
US7217402B1 (en) 2005-08-26 2007-05-15 United States Of America Department Of Energy Apparatus and method for making metal chloride salt product
ITMI20051752A1 (it) 2005-09-21 2007-03-22 Ansaldo Energia Spa Reattore nucleare in particolare reattore nucleare raffreddato a metallo liquido
US20080232533A1 (en) 2006-02-15 2008-09-25 Anatoly Blanovsky High flux sub-critical reactor for nuclear waste transmulation
RU57040U1 (ru) 2006-05-12 2006-09-27 Роберт Михайлович Яковлев Ядерная реактроная установка с топливом-теплоносителем в виде расплавов солей фторидов
CN101606204B (zh) * 2007-02-12 2012-08-22 西屋电气有限责任公司 加压水反应堆流动裙部设备
ITMI20070773A1 (it) 2007-04-16 2008-10-17 Luciano Cinotti Sistema per l'evacuazione del calore residuo da un reattore nucleare raffreddato a metallo liquido o sali fusi
ITMI20071686A1 (it) 2007-08-22 2009-02-23 Luciano Cinotti Reattore nucleare raffreddato ad acqua in pressione, provvisto di generatori di vapore compatti
KR101522917B1 (ko) 2007-09-26 2015-05-26 델 노바 비스 에스.알.엘. 신개념의 연료 요소를 갖춘 원자로, 특히 풀 타입 원자로
WO2009079069A2 (en) 2007-10-04 2009-06-25 Lawrence Livermore National Security, Llc Solid hollow core fuel for fusion-fission engine
US8132410B2 (en) 2007-12-17 2012-03-13 Battelle Energy Alliance, Llc Methods and systems for the production of hydrogen
US20090279658A1 (en) 2008-05-09 2009-11-12 Ottawa Valley Research Associates Ltd. Molten salt nuclear reactor
WO2009135286A1 (en) 2008-05-09 2009-11-12 Ottawa Valley Research Associates Ltd. Molten salt nuclear reactor
US8529713B2 (en) 2008-09-18 2013-09-10 The Invention Science Fund I, Llc System and method for annealing nuclear fission reactor materials
FR2938691B1 (fr) 2008-11-19 2010-12-24 Commissariat Energie Atomique Reacteur nucleaire sfr de type integre a compacite et convection ameliorees
JP5522566B2 (ja) 2009-02-24 2014-06-18 独立行政法人日本原子力研究開発機構 放射性同位元素の製造方法及び装置
WO2011040989A1 (en) 2009-04-09 2011-04-07 The Regents Of The University Of California Annular core liquid-salt cooled reactor with multiple fuel and blanket zones
CN102549674B (zh) 2009-05-08 2015-05-27 中央研究院 二液型熔盐反应器
US8989335B2 (en) 2009-11-12 2015-03-24 Global Medical Isotope Systems Llc Techniques for on-demand production of medical radioactive iodine isotopes including I-131
RU2424587C1 (ru) 2010-02-18 2011-07-20 Николай Антонович Ермолов Жидкосолевой ядерный реактор (варианты)
US20120056125A1 (en) 2010-04-19 2012-03-08 Halotechnics, Inc Inorganic salt heat transfer fluid
EP2580763B1 (en) 2010-06-09 2015-07-22 General Atomics Methods and apparatus for selective gaseous extraction of molybdenum-99 and other fission product radioisotopes
JP2012047531A (ja) 2010-08-25 2012-03-08 International Thorium Energy & Molten-Salt Technology Inc 熔融塩炉による発電システム
US10186337B2 (en) 2010-09-22 2019-01-22 Siemens Medical Solutions Usa, Inc. Compact radioisotope generator
US9343187B2 (en) 2010-09-27 2016-05-17 Bwxt Nuclear Energy, Inc. Compact nuclear reactor with integral steam generator
US9881700B2 (en) 2011-04-06 2018-01-30 Ottawa Valley Research Associates Ltd. Molten salt nuclear reactor
CA2823960C (en) 2011-05-13 2014-08-05 Neal MANN Nuclear reactor control method and apparatus
US20130180520A1 (en) 2011-06-07 2013-07-18 Halotechnics, Inc. Thermal energy storage with molten salt
US20120314829A1 (en) 2011-06-08 2012-12-13 UB-Battelle, LLC Thermal energy integration and storage system
WO2013041085A2 (de) 2011-09-21 2013-03-28 Huke Armin Dual fluid reaktor
US20130083878A1 (en) 2011-10-03 2013-04-04 Mark Massie Nuclear reactors and related methods and apparatus
NL2007925C2 (en) 2011-12-06 2013-06-10 Univ Delft Tech Radionuclide generator.
US20150010875A1 (en) 2012-01-31 2015-01-08 Halotechnics, Inc. Thermal energy storage with molten salt
ES2649687T3 (es) 2012-02-06 2018-01-15 Terrestrial Energy Inc. Reactor integrado de sales fundidas
US9959944B2 (en) 2012-04-12 2018-05-01 Bwxt Mpower, Inc. Self-supporting radial neutron reflector
WO2015061641A1 (en) 2013-10-24 2015-04-30 Holtec International Steam generator for nuclear steam supply system
WO2014011632A2 (en) 2012-07-09 2014-01-16 Holtec International, Inc. Nuclear fuel core, nuclear fuel cartridge, and methods of fueling and/or defueling a nuclear reactor
JP5781013B2 (ja) 2012-05-30 2015-09-16 敬史 亀井 溶融塩原子炉
CA2883966A1 (en) 2012-09-05 2014-03-13 Transatomic Power Corporation Nuclear reactors and related methods and apparatus
US8734738B1 (en) 2012-11-01 2014-05-27 U.S. Department Of Energy Molten salt extraction of transuranic and reactive fission products from used uranium oxide fuel
WO2014074930A1 (en) 2012-11-08 2014-05-15 Halotechnics, Inc. Very low cost, low-viscosity phosphorus-based liquid glass for heat transfer and thermal energy storage
JP2014119429A (ja) 2012-12-19 2014-06-30 Toshiba Corp 熔融塩炉
GB2511113A (en) 2013-02-25 2014-08-27 Ian Richard Scott A simple low cost molten salt thorium breeder nuclear reactor
GB201318470D0 (en) 2013-02-25 2013-12-04 Scott Ian R A practical molten salt fission reactor
GB2516046A (en) 2013-07-09 2015-01-14 Ian Richard Scott A simple low cost molten salt nuclear reactor
US9721678B2 (en) 2013-05-17 2017-08-01 Terrapower, Llc Nuclear fuel assembly design
WO2014196338A1 (ja) 2013-06-07 2014-12-11 カルソニックカンセイ株式会社 複合型熱交換器
CA2957259C (en) 2013-08-05 2022-12-13 Terrestrial Energy Inc. Integral molten salt reactor
US9368244B2 (en) 2013-09-16 2016-06-14 Robert Daniel Woolley Hybrid molten salt reactor with energetic neutron source
CN105684090A (zh) 2013-09-27 2016-06-15 原子能转换公司 熔盐反应堆
US20160217874A1 (en) 2013-09-27 2016-07-28 Transatomic Power Corporation Molten Salt Reactor
KR101513139B1 (ko) 2013-11-28 2015-04-17 한국원자력연구원 원자로냉각재펌프 및 이를 구비하는 원전
US20150243376A1 (en) 2014-02-26 2015-08-27 Taylor Ramon WILSON Molten salt fission reactor
CN106133844B (zh) 2014-03-20 2018-04-20 伊恩·理查德·斯科特 熔盐反应堆中的化学优化
US20150357056A1 (en) 2014-04-09 2015-12-10 Colorado School Of Mines Reactor unit control system for space and terrestrial applications
US20170117065A1 (en) 2014-04-29 2017-04-27 Ian Richard Scott Movement of fuel tubes within an array
US10141079B2 (en) 2014-12-29 2018-11-27 Terrapower, Llc Targetry coupled separations
US11276503B2 (en) 2014-12-29 2022-03-15 Terrapower, Llc Anti-proliferation safeguards for nuclear fuel salts
US20170301413A1 (en) 2014-12-29 2017-10-19 Terrapower, Llc Nuclear fuel salts
JP2018507396A (ja) 2014-12-29 2018-03-15 テラパワー， エルエルシー 核物質処理
CN107636770B (zh) 2015-03-03 2020-03-20 纽斯高动力有限责任公司 用于核反应堆系统的紧固件
WO2016157961A1 (ja) 2015-04-02 2016-10-06 株式会社クリア 熱膨張現象による反射体の熱変形を利用した負荷追随型小型原子力発電システム
CN105023621B (zh) 2015-06-12 2017-11-10 陈安海 快堆型耦合核反应的实施方法及其核反应堆
US10665356B2 (en) 2015-09-30 2020-05-26 Terrapower, Llc Molten fuel nuclear reactor with neutron reflecting coolant
US10867710B2 (en) 2015-09-30 2020-12-15 Terrapower, Llc Molten fuel nuclear reactor with neutron reflecting coolant
CN108352200B (zh) 2015-09-30 2021-11-09 泰拉能源公司 用于动态能谱迁移的中子反射体组件
WO2017106509A1 (en) 2015-12-18 2017-06-22 Elysium Industries Ltd. Salt compositions for molten salt reactors
JP6842191B2 (ja) 2016-04-26 2021-03-17 株式会社クリア 液体金属一次冷却材を用いた負荷追随型制御小型原子炉システム
AU2017261231B2 (en) 2016-05-02 2021-10-21 Terrapower, Llc Improved molten fuel reactor cooling and pump configurations
WO2018026429A2 (en) 2016-05-26 2018-02-08 Elysium Industries Ltd. Split shield assembly for a reactor system
EP3485496B1 (en) 2016-07-15 2020-04-15 TerraPower, LLC Vertically-segmented nuclear reactor
WO2018031681A1 (en) 2016-08-10 2018-02-15 Terrapower, Llc Electro-synthesis of uranium chloride fuel salts
WO2018140117A2 (en) * 2016-11-15 2018-08-02 Terrapower, Llc Thermal management of molten fuel nuclear reactors
WO2018175532A1 (en) 2017-03-21 2018-09-27 Smr Inventec, Llc Optimized nuclear fuel core design for a small modular reactor
CN207489486U (zh) * 2017-06-08 2018-06-12 泰拉能源有限责任公司 芯体组件钠流动控制系统
US10790066B2 (en) 2017-12-04 2020-09-29 Westinghouse Electric Company Llc Rotational apparatus usable with control drum apparatus in nuclear environment
US11145424B2 (en) * 2018-01-31 2021-10-12 Terrapower, Llc Direct heat exchanger for molten chloride fast reactor
US11075015B2 (en) 2018-03-12 2021-07-27 Terrapower, Llc Reflectors for molten chloride fast reactors
US20200122109A1 (en) 2018-10-17 2020-04-23 Kairos Power Llc Systems and methods for maintaining chemistry in molten salt systems
EP3942572A4 (en) 2019-03-19 2023-02-22 BWXT Nuclear Energy, Inc. INTERFACE STRUCTURE OF A NUCLEAR THERMAL DRIVE NUCLEAR REACTOR
WO2021133952A2 (en) 2019-12-23 2021-07-01 Terrapower, Llc Low power, fast spectrum molten fuel reactor
US11417435B2 (en) 2019-12-31 2022-08-16 Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc Control drum for a mobile nuclear reactor
US11508488B2 (en) 2020-09-10 2022-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat transfer systems for nuclear reactor cores, and related systems

Also Published As

Publication number Publication date
US20210272707A1 (en) 2021-09-02
US11881320B2 (en) 2024-01-23
EP4022650A1 (en) 2022-07-06
WO2021133797A1 (en) 2021-07-01
CN114651311A (zh) 2022-06-21
JP7570419B2 (ja) 2024-10-21
EP4022650B1 (en) 2025-01-29
CA3162414A1 (en) 2021-07-01
AU2020412481A1 (en) 2022-04-14
KR20220111270A (ko) 2022-08-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20220301729A1 (en) Molten fuel reactor thermal management configurations
US11145424B2 (en) Direct heat exchanger for molten chloride fast reactor
US11488731B2 (en) Direct reactor auxiliary cooling system for a molten salt nuclear reactor
US11075013B2 (en) Removing heat from a nuclear reactor by having molten fuel pass through plural heat exchangers before returning to core
US5499277A (en) Method and apparatus for enhancing reactor air-cooling system performance
JP4786616B2 (ja) 原子炉
US20220005619A1 (en) Modified low power, fast spectrum molten fuel reactor designs having improved neutronics
JP7570419B2 (ja) 溶融燃料型反応炉および溶融燃料型反応炉のためのオリフィスリングプレート
CA1064167A (en) Nuclear reactor core flow baffling
WO2018071081A2 (en) Fuel-cooled neutron reflector
JP2009075001A (ja) 原子炉
JP2009042110A (ja) 原子炉炉心
US9136024B2 (en) Tie plate with variable orifice and methods for selective control of fuel assembly coolant flow
JP2021009082A (ja) 燃料集合体および軽水炉の炉心
RU2787572C1 (ru) Жидкосолевой ядерный реактор с активной зоной полостного типа
JP5607688B2 (ja) 原子炉炉心
JP5078981B2 (ja) 原子炉炉心

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20231003

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20240611

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20241001

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20241008

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 7570419

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150