JP2023183297A - トーションバー用鋼材 - Google Patents
トーションバー用鋼材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2023183297A JP2023183297A JP2022096834A JP2022096834A JP2023183297A JP 2023183297 A JP2023183297 A JP 2023183297A JP 2022096834 A JP2022096834 A JP 2022096834A JP 2022096834 A JP2022096834 A JP 2022096834A JP 2023183297 A JP2023183297 A JP 2023183297A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- steel
- temperature
- less
- steel material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 77
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 77
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 72
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims description 25
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 9
- 238000003483 aging Methods 0.000 abstract description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 35
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 24
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 20
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 15
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 14
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 9
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000001506 calcium phosphate Substances 0.000 description 1
- 229910000389 calcium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011010 calcium phosphates Nutrition 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- QORWJWZARLRLPR-UHFFFAOYSA-H tricalcium bis(phosphate) Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O QORWJWZARLRLPR-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H zinc phosphate Chemical compound [Zn+2].[Zn+2].[Zn+2].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 1
- 229910000165 zinc phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【課題】高強度を有しつつ、時効硬化後も低温延性に優れたトーションバー用鋼材を提供する。【解決手段】所定の化学成分組成を有し、以下の式（１）および式（２）を満たす、トーションバー用鋼材。［Ｔｉ］／［Ｎ］≦４．０ （１）ここで［Ｔｉ］および［Ｎ］は、それぞれ質量％で示したＴｉおよびＮの含有量を示す。ΔＨＶ＜２．０ＨＶ （２）ここでΔＨＶは以下の式（３）で定義される。ΔＨＶ＝ＨＶ２－ＨＶ１ （３）ここで、ＨＶ１、ＨＶ２はそれぞれ、時効処理前および時効処理後のトーションバー用鋼材のビッカース硬さである。【選択図】図１
Description
本開示は、時効硬化後の低温延性に優れたシートベルトトーションバー用鋼材に関する。
シートベルト装置には乗員への衝撃緩和の目的で、ロードリミッタ機構を備えた巻取装置が備わっている。この巻取装置に使用されるトーションバーは、車体減速時にねじれ部がねじれながら回転することで、乗員の衝撃を吸収する仕組みとなっているため、高い変形能（延性）及び、高い鋼材強度が要求されている。
特許文献１は、金属組織がフェライトまたはフェライトパーライトからなり、セメンタイト長の割合を一定量以下とすることを特徴としたトーションバー用鋼材が開示されている。鋼のマトリックスと粒界の金属組織の制御により、高速変形において優れた延性を有する鋼が得られる。
特許文献２は、トーションバーに使用できる棒状鋼として、圧延材の表層と内部のフェライト結晶粒径をあまり微細化させずに均一に制御することを特徴とした棒状鋼が開示されている。特許文献２に開示された棒状鋼は、熱間圧延ままでも変形能に優れ、高い強度、捻回特性が得られるとされている。
自動車は寒冷地でも使用されるため、氷点下の低温環境でも十分な延性（低温延性）を有するトーションバー用鋼材が望まれている。また、時効硬化による悪影響が示唆されており、製造時に高い機械的特性が得られたとしても、経年劣化によって延性が低下して、十分な衝撃エネルギーを吸収できなくなるおそれがある。
特許文献１では、低温延性についても、時効硬化による延性低下について考慮されていない。
特許文献２では、鋼材中のＮが、冷間加工時における歪時効発生の原因になることに着目し、Ｎ含有量を制御している。しかしながら、低温延性については考慮されておらず、また、時効硬化による延性低下についての詳細な検討まではされていない。
特許文献２では、鋼材中のＮが、冷間加工時における歪時効発生の原因になることに着目し、Ｎ含有量を制御している。しかしながら、低温延性については考慮されておらず、また、時効硬化による延性低下についての詳細な検討まではされていない。
そこで、本発明の実施形態では、高強度を有しつつ、時効硬化後も低温延性に優れたトーションバー用鋼材を提供することを目的とする。
本発明の態様１は、
Ｃ ：０．０１０～０．０３０質量％
Ｓｉ：０．１０～０．４０質量％
Ｍｎ：０．２０～０．５０質量％
Ａｌ：０．０１０～０．０６０質量％
Ｎｂ：０．０２０～０．０３０質量％
Ｔｉ：０．００５～０．０２５質量％
Ｐ ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む）
Ｓ ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む）
Ｎ ：０．００５０質量％以下（０質量％を含む）
残部：残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
以下の式（１）および式（２）を満たす、トーションバー用鋼材である。
［Ｔｉ］／［Ｎ］≦４．０ （１）
ここで、［Ｔｉ］および［Ｎ］は、それぞれ質量％で示したＴｉおよびＮの含有量を示す。
ΔＨＶ＜２．０ＨＶ （２）
ここでΔＨＶは以下の式（３）で定義される。
ΔＨＶ＝ＨＶ２－ＨＶ１ （３）
ここで、ＨＶ１、ＨＶ２はそれぞれ、時効処理前および時効処理後のトーションバー用鋼材のビッカース硬さである。
Ｃ ：０．０１０～０．０３０質量％
Ｓｉ：０．１０～０．４０質量％
Ｍｎ：０．２０～０．５０質量％
Ａｌ：０．０１０～０．０６０質量％
Ｎｂ：０．０２０～０．０３０質量％
Ｔｉ：０．００５～０．０２５質量％
Ｐ ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む）
Ｓ ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む）
Ｎ ：０．００５０質量％以下（０質量％を含む）
残部：残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
以下の式（１）および式（２）を満たす、トーションバー用鋼材である。
［Ｔｉ］／［Ｎ］≦４．０ （１）
ここで、［Ｔｉ］および［Ｎ］は、それぞれ質量％で示したＴｉおよびＮの含有量を示す。
ΔＨＶ＜２．０ＨＶ （２）
ここでΔＨＶは以下の式（３）で定義される。
ΔＨＶ＝ＨＶ２－ＨＶ１ （３）
ここで、ＨＶ１、ＨＶ２はそれぞれ、時効処理前および時効処理後のトーションバー用鋼材のビッカース硬さである。
本発明の態様２は、
－１９６℃における絞り値が５０％超である、態様１に記載のトーションバー用鋼材である。
－１９６℃における絞り値が５０％超である、態様１に記載のトーションバー用鋼材である。
本発明の実施形態によれば、高強度を有しつつ、時効硬化後の低温延性に優れたトーションバー用鋼材を提供することができる。
発明者らは、時効硬化後の低温延性に優れたシートベルトトーションバー用鋼材を得るために鋭意検討を行った。特定の成分組成を有する鋼材において、Ｎの含有量に対するＴｉの含有量の比を４．０以下に制御し、さらに、時効処理前後の硬さの差ΔＨＶを２．０ＨＶ以下に制御することにより、高強度を有しつつ、時効硬化後の優れた低温延性を達成できることを初めて見出し、本発明を完成するに至った。
なお、時効硬化後の低温延性が優れている鋼材は、時効硬化前の低温延性も優れていると推測される。
なお、時効硬化後の低温延性が優れている鋼材は、時効硬化前の低温延性も優れていると推測される。
以下、本発明の実施形態に係るトーションバー用鋼材について説明する。
なお、本明細書において、「トーションバー用鋼材」とは冷間加工を受けた鋼材であり、熱間圧延ままの鋼材は含まれない。
なお、本明細書において、「トーションバー用鋼材」とは冷間加工を受けた鋼材であり、熱間圧延ままの鋼材は含まれない。
＜１．化学成分組成＞
本発明の実施形態に係るトーションバー用鋼は、Ｃ：０．０１０～０．０３０質量％、Ｓｉ：０．１０～０．４０質量％、Ｍｎ：０．２０～０．５０質量％、Ａｌ：０．０１０～０．０６０質量％、Ｎｂ：０．０２０～０．０３０質量％、Ｔｉ：０．００５～０．０２５質量％、Ｐ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む）、Ｓ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む）、Ｎ：０．００５０質量％以下（０質量％を含む）を含有する。
なお、元素の含有量において「０質量％を含む」とは、０質量％であってもよく、不純物として不可避的に含まれる量（不純物レベルの量）を含んでいてもよく、かつ意図的に添加を行ってもよいことを意味する。
以下、各元素について詳述する。
本発明の実施形態に係るトーションバー用鋼は、Ｃ：０．０１０～０．０３０質量％、Ｓｉ：０．１０～０．４０質量％、Ｍｎ：０．２０～０．５０質量％、Ａｌ：０．０１０～０．０６０質量％、Ｎｂ：０．０２０～０．０３０質量％、Ｔｉ：０．００５～０．０２５質量％、Ｐ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む）、Ｓ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む）、Ｎ：０．００５０質量％以下（０質量％を含む）を含有する。
なお、元素の含有量において「０質量％を含む」とは、０質量％であってもよく、不純物として不可避的に含まれる量（不純物レベルの量）を含んでいてもよく、かつ意図的に添加を行ってもよいことを意味する。
以下、各元素について詳述する。
（Ｃ：０．０１０～０．０３０質量％）
Ｃは、鋼材の強度を付与するために必須の元素である。
０．０１０質量％未満では、たとえ、ＴｉやＮｂの析出強化元素を添加したり圧延条件を制御したとしても、所望の圧延材強度（３５０ＭＰａ以上）は得られない。好ましくは０．０１３質量％以上、より好ましくは０．０１５質量％以上である。一方、０．０３０質量％超になると所望の変形能が得られない。好ましくは０．０２７質量％以下、より好ましくは０．０２５質量％以下である。
Ｃは、鋼材の強度を付与するために必須の元素である。
０．０１０質量％未満では、たとえ、ＴｉやＮｂの析出強化元素を添加したり圧延条件を制御したとしても、所望の圧延材強度（３５０ＭＰａ以上）は得られない。好ましくは０．０１３質量％以上、より好ましくは０．０１５質量％以上である。一方、０．０３０質量％超になると所望の変形能が得られない。好ましくは０．０２７質量％以下、より好ましくは０．０２５質量％以下である。
（Ｓｉ：０．１０～０．４０質量％）
Ｓｉは脱酸剤、及び所望の強度を確保するのに有用な元素である。この様な作用を有効に発揮させる為に、０．１０質量％以上添加する。好ましくは０．１５質量％以上、より好ましくは０．２０質量％以上である。但し、過剰に添加すると、所望のフェライト粒径が得られず、また、フェライトが固溶強化する為、たとえ、圧延条件等を制御しても所望の変形能を確保することができない。そのため、上限を０．４０質量％に定めた。好ましくは０．３５質量％以下、より好ましくは０．３０質量％以下である。
Ｓｉは脱酸剤、及び所望の強度を確保するのに有用な元素である。この様な作用を有効に発揮させる為に、０．１０質量％以上添加する。好ましくは０．１５質量％以上、より好ましくは０．２０質量％以上である。但し、過剰に添加すると、所望のフェライト粒径が得られず、また、フェライトが固溶強化する為、たとえ、圧延条件等を制御しても所望の変形能を確保することができない。そのため、上限を０．４０質量％に定めた。好ましくは０．３５質量％以下、より好ましくは０．３０質量％以下である。
（Ｍｎ：０．２０～０．５０質量％）
ＭｎはＣと同様、鋼の強度を高めるのに有用な元素である。この様な作用を有効に発揮させるには、０．２０質量％以上添加する。好ましくは０．２５質量％以上、より好ましくは０．３０質量％以上である。但し、過剰に添加すると、偏析が顕著になり、強度のばらつきが大きくなるため、その上限を０．５０質量％に定めた。好ましくは０．４５質量％以下、より好ましくは０．４０質量％以下である。
ＭｎはＣと同様、鋼の強度を高めるのに有用な元素である。この様な作用を有効に発揮させるには、０．２０質量％以上添加する。好ましくは０．２５質量％以上、より好ましくは０．３０質量％以上である。但し、過剰に添加すると、偏析が顕著になり、強度のばらつきが大きくなるため、その上限を０．５０質量％に定めた。好ましくは０．４５質量％以下、より好ましくは０．４０質量％以下である。
（Ａｌ：０．０１０～０．０６０質量％）
Ａｌは脱酸に有用な元素であり、且つ、ＡｌＮを析出することにより、フェライト結晶粒が安定化する（所望の平均粒径を有するフェライトを、安定して生成させることができる）という作用もある。この様な作用を有効に発揮させる為には０．０１０質量％以上添加する。好ましくは０．０１５質量％以上、より好ましくは０．０２０質量％以上である。但し、過剰に添加すると、非金属介在物が増加し変形能の低下を招くため、その上限を０．０６０質量％に定めた。好ましくは０．０５０質量％以下、より好ましくは０．０４０質量％以下である。
Ａｌは脱酸に有用な元素であり、且つ、ＡｌＮを析出することにより、フェライト結晶粒が安定化する（所望の平均粒径を有するフェライトを、安定して生成させることができる）という作用もある。この様な作用を有効に発揮させる為には０．０１０質量％以上添加する。好ましくは０．０１５質量％以上、より好ましくは０．０２０質量％以上である。但し、過剰に添加すると、非金属介在物が増加し変形能の低下を招くため、その上限を０．０６０質量％に定めた。好ましくは０．０５０質量％以下、より好ましくは０．０４０質量％以下である。
（Ｎｂ：０．０２０～０．０３０質量％、およびＴｉ：０．００５～０．０２５質量％）
これらの元素は、いずれも窒化物／炭窒化物生成元素であり、フリーのＣ及びＮを固定してオーステナイト中にＴｉＮを析出させたり、或いは、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）を析出させる等して、熱間圧延割れを抑制する作用がある。また、ＴｉＮの析出に寄与しない残りのＴｉは、ＴｉＣ、またはＴｉ，Ｎｂ，Ｃｒの複合炭化物等として、フェライト中またはフェライト粒界に析出し、強度向上に寄与する。
これらの元素は、いずれも窒化物／炭窒化物生成元素であり、フリーのＣ及びＮを固定してオーステナイト中にＴｉＮを析出させたり、或いは、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）を析出させる等して、熱間圧延割れを抑制する作用がある。また、ＴｉＮの析出に寄与しない残りのＴｉは、ＴｉＣ、またはＴｉ，Ｎｂ，Ｃｒの複合炭化物等として、フェライト中またはフェライト粒界に析出し、強度向上に寄与する。
この様な作用を有効に発揮させる為には、Ｎｂを０．０２０質量％以上０．０３０質量％以下に制御し、Ｔｉを０．００５質量％以上、好ましくは０．００８質量％以上、および０．０２５質量％以下、好ましくは０．０２０質量％以下に制御する。
（Ｐ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む））
Ｐは粒界に偏析して変形能を低下させるため、その上限を０．０２０質量％とする。好ましくは０．０１５質量％以下、より好ましくは０．０１０質量％以下である。Ｐの含有量は少ない程好ましいが、通常、最低でも０．００１質量％程度含まれ得る。
Ｐは粒界に偏析して変形能を低下させるため、その上限を０．０２０質量％とする。好ましくは０．０１５質量％以下、より好ましくは０．０１０質量％以下である。Ｐの含有量は少ない程好ましいが、通常、最低でも０．００１質量％程度含まれ得る。
（Ｓ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む））
Ｓは、主にＭｎＳの硫化物系介在物を形成し、変形能が低下することから、その上限を０．０２０質量％とする。好ましくは０．０１５質量％以下、より好ましくは０．０１０質量％以下である。Ｓの含有量は少ない程好ましいが、通常、最低でも０．００１質量％程度含まれ得る。
Ｓは、主にＭｎＳの硫化物系介在物を形成し、変形能が低下することから、その上限を０．０２０質量％とする。好ましくは０．０１５質量％以下、より好ましくは０．０１０質量％以下である。Ｓの含有量は少ない程好ましいが、通常、最低でも０．００１質量％程度含まれ得る。
（Ｎ：０．００５０質量％以下（０質量％を含む））
Ｎは、フェライト中にＮが固溶し、冷間加工時における歪時効発生の原因となるので、その上限を０．００５０質量％に定めた。好ましくは０．００４５質量％以下、より好ましくは０．００４０質量％以下である。
Ｎは、フェライト中にＮが固溶し、冷間加工時における歪時効発生の原因となるので、その上限を０．００５０質量％に定めた。好ましくは０．００４５質量％以下、より好ましくは０．００４０質量％以下である。
（ＴｉとＮの含有量の関係）
上述したように、ＴｉはフリーのＮを固定してオーステナイト中にＴｉＮを析出させ得る。過剰なＴｉＮが析出すると鋼材の変形能の低下を招くため、ＴｉとＮの含有量は以下の式（１）を満たすように制御する。
［Ｔｉ］／［Ｎ］≦４．０ （１）
ここで、［Ｔｉ］および［Ｎ］は、それぞれ質量％で示したＴｉおよびＮの含有量を示す。
上述したように、ＴｉはフリーのＮを固定してオーステナイト中にＴｉＮを析出させ得る。過剰なＴｉＮが析出すると鋼材の変形能の低下を招くため、ＴｉとＮの含有量は以下の式（１）を満たすように制御する。
［Ｔｉ］／［Ｎ］≦４．０ （１）
ここで、［Ｔｉ］および［Ｎ］は、それぞれ質量％で示したＴｉおよびＮの含有量を示す。
（残部）
基本成分は上記のとおりであり、好ましい実施形態の１つでは、残部は鉄および不可避的不純物である。不可避的不純物としては、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる元素が例示される。
なお、例えば、ＰおよびＳのように、通常、含有量が少ないほど好ましく、従って不可避的不純物であるが、その組成範囲について上記のように別途規定している元素がある。このため、本明細書において、残部を構成する「不可避的不純物」という場合は、別途その組成範囲が規定されている元素を除いた概念である。
基本成分は上記のとおりであり、好ましい実施形態の１つでは、残部は鉄および不可避的不純物である。不可避的不純物としては、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる元素が例示される。
なお、例えば、ＰおよびＳのように、通常、含有量が少ないほど好ましく、従って不可避的不純物であるが、その組成範囲について上記のように別途規定している元素がある。このため、本明細書において、残部を構成する「不可避的不純物」という場合は、別途その組成範囲が規定されている元素を除いた概念である。
＜２．機械的特性＞
本発明の実施形態に係るトーションバー用鋼材は、以下の機械的特性を有する。
本発明の実施形態に係るトーションバー用鋼材は、以下の機械的特性を有する。
（時効前後の硬さの差ΔＨＶ）
本実施形態のトーションバー用鋼材は、以下の式（３）で定義される硬さの差ΔＨＶが式（２）を満たす。
ΔＨＶ＜２．０ＨＶ （２）
ΔＨＶ＝ＨＶ２－ＨＶ１ （３）
ここで、ＨＶ１、ＨＶ２はそれぞれ、時効処理前および時効処理後のトーションバー用鋼材のビッカース硬さである。
本実施形態のトーションバー用鋼材は、以下の式（３）で定義される硬さの差ΔＨＶが式（２）を満たす。
ΔＨＶ＜２．０ＨＶ （２）
ΔＨＶ＝ＨＶ２－ＨＶ１ （３）
ここで、ＨＶ１、ＨＶ２はそれぞれ、時効処理前および時効処理後のトーションバー用鋼材のビッカース硬さである。
本発明者らが新たに見出した知見によれば、時効処理前後の硬さの差ΔＨＶは、低温延性と相関性を有する。図１は、液体窒素温度で測定したトーションバー用鋼材の絞り値を、ΔＨＶに対してプロットしたグラフである。図１から分かるように、ΔＨＶを２．０ＨＶ未満に制御すること（つまり、式（２）を満たすこと）により、時効硬化後も優れた低温延性を有することができる。
本実施の形態において、「時効硬化」は、室温で１年時効した場合の時効硬化を意味している。実際にＨＶ２を測定する際は、加速試験（例えば、７５℃×２４ｈｒの時効処理）により、室温で１年時効した場合と同等の時効硬化を発現させている。
本発明の実施形態に係るトーションバー用鋼材は、式（２）を満たすことにより、室温で１年時効した後も、優れた低温延性を有することができる。
本発明の実施形態に係るトーションバー用鋼材は、式（２）を満たすことにより、室温で１年時効した後も、優れた低温延性を有することができる。
（絞り（ＲＡ））
絞り（ＲＡ）は材料の延性を表す指標である。本実施形態のトーションバー用鋼材は、液体窒素温度（－１９６℃）での低温引張試験から取得した絞り値が５０％を超えていることが好ましく、優れた低温延性を有する。
硬さの差ΔＨＶを２ＨＶ未満に制御することにより、時効硬化後のトーションバー用鋼材は、低温での絞り値が５０％を超え得、優れた低温延性を達成できる。
絞り（ＲＡ）は材料の延性を表す指標である。本実施形態のトーションバー用鋼材は、液体窒素温度（－１９６℃）での低温引張試験から取得した絞り値が５０％を超えていることが好ましく、優れた低温延性を有する。
硬さの差ΔＨＶを２ＨＶ未満に制御することにより、時効硬化後のトーションバー用鋼材は、低温での絞り値が５０％を超え得、優れた低温延性を達成できる。
（引張強度（ＴＳ））
シートベルトトーションバーに必要な強度を得るには、圧延材の引張強度（ＴＳ）が３５０ＭＰａ以上であることが好ましい。
３５０ＭＰａ以上の引張強度は、鋼材の化学成分組成のうち、Ｃ：０．０１０～０．０３０質量％、Ｎｂ：０．０２０～０．０３０質量％、およびＴｉ：０．００５～０．０２５質量％を満たすことにより達成しうる。
シートベルトトーションバーに必要な強度を得るには、圧延材の引張強度（ＴＳ）が３５０ＭＰａ以上であることが好ましい。
３５０ＭＰａ以上の引張強度は、鋼材の化学成分組成のうち、Ｃ：０．０１０～０．０３０質量％、Ｎｂ：０．０２０～０．０３０質量％、およびＴｉ：０．００５～０．０２５質量％を満たすことにより達成しうる。
＜３．製造方法＞
次に本発明の実施形態に係るトーションバー用鋼材の製造方法について説明する。
次に本発明の実施形態に係るトーションバー用鋼材の製造方法について説明する。
上記の化学成分組成を満足する鋼片を９６０～１０５０℃の温度範囲まで加熱した後、その温度範囲において、所定の線径まで圧延し、９２０～１０３０℃で仕上圧延する。次いで、主に水流を調整する等して６００～６０００℃／分の冷却速度で調整冷却開始温度が８７０～９５０℃となるまで急冷した後、１０℃／秒以下の平均冷却速度で、２５０～５００℃の調整冷却終了温度まで冷却する。
以下、各工程につき、詳細に説明する。
（鋼片の加熱温度：９６０～１０５０℃）
この加熱温度は、鋼中に析出したＴｉＣ、およびＮｂ（Ｃ、Ｎ）等の炭窒化物をできる限り固溶させ、析出強化による強度向上を得る為に設定されたものである。ここで、「鋼片の加熱温度」とは、放射温度計によって測定されたものであり、厳密には、「鋼片の表面温度」を意味する。１０５０℃を超えて加熱すると、フェライト結晶粒径が粗大化してしまい、所望の変形能が得られない。一方、加熱温度が９６０℃未満になると、上記析出物が固溶せず、たとえ、その後の熱処理を制御したとしても、所望の強度が得られない。
この加熱温度は、鋼中に析出したＴｉＣ、およびＮｂ（Ｃ、Ｎ）等の炭窒化物をできる限り固溶させ、析出強化による強度向上を得る為に設定されたものである。ここで、「鋼片の加熱温度」とは、放射温度計によって測定されたものであり、厳密には、「鋼片の表面温度」を意味する。１０５０℃を超えて加熱すると、フェライト結晶粒径が粗大化してしまい、所望の変形能が得られない。一方、加熱温度が９６０℃未満になると、上記析出物が固溶せず、たとえ、その後の熱処理を制御したとしても、所望の強度が得られない。
（圧延温度：９００～１１５０℃）
この温度は、粗圧延→中間圧延→仕上圧延に至る一連の圧延工程において、鋼中のＴｉやＮｂをＴｉＣ／Ｎｂ（Ｃ、Ｎ）等の炭窒化物等として析出させ、所望の強度を得る為に設定されたものである。ここで、「圧延温度」とは、放射温度計によって測定されたものであり、厳密には、「鋼片の表面温度」を意味する。１１５０℃を超えて圧延すると、窒炭化物析出によるピンニング効果が得られず、圧延後のフェライト結晶粒径が粗大化してしまい、変形能が低下する。一方、圧延温度が９００℃未満になると、フェライト変態域の圧延となるため、圧延中にフェライトとオーステナイトの界面で割れが発生してしまう。
この温度は、粗圧延→中間圧延→仕上圧延に至る一連の圧延工程において、鋼中のＴｉやＮｂをＴｉＣ／Ｎｂ（Ｃ、Ｎ）等の炭窒化物等として析出させ、所望の強度を得る為に設定されたものである。ここで、「圧延温度」とは、放射温度計によって測定されたものであり、厳密には、「鋼片の表面温度」を意味する。１１５０℃を超えて圧延すると、窒炭化物析出によるピンニング効果が得られず、圧延後のフェライト結晶粒径が粗大化してしまい、変形能が低下する。一方、圧延温度が９００℃未満になると、フェライト変態域の圧延となるため、圧延中にフェライトとオーステナイトの界面で割れが発生してしまう。
より詳細には、一連の圧延工程において、粗圧延を９００～１１５０℃、中間圧延を９２５～１１５０℃、仕上圧延を９２０～１０３０℃に、夫々、制御することにより、本発明による作用を一層効率よく発揮させることが可能になる。
ここで、本発明において「粗圧延」とは、７～１０台の圧延機を用い、１１５～２００ｍｍ角の鋼片に、減面率７５～９５％の圧延を施して、角型に圧延する工程を意味する。「中間圧延」とは、上記の粗圧延に引続き、４～１２台の圧延機を用い、減面率７０～９８％の圧延を施して、丸型に圧延する工程を意味する。「仕上圧延」とは、上記「中間圧延」の後に、水冷により圧延温度を調整した後、ブロックミルを１～２台用い、減面率５～９５％の圧延を施す工程を意味する。
（調整冷却開始温度：８７０～９５０℃）
上記の仕上圧延後、主に水を媒体として、６００～６０００℃／分の平均冷却速度で、最表面温度が最低５００～９００℃になるまで急速に冷却した後、冷却帯（冷却コンベア）に巻取る。その際、鋼片の保有する熱（復熱）によって温度が回復するが、本明細書では、この回復温度を「調整冷却開始温度」（巻取温度と同義）と呼び、８７０～９５０℃とする。９５０℃よりも高くなると、冷却後のスケールが厚くなり、冷却中にスケールが剥離して更に二次スケールが生成し、その後の脱スケール工程でトラブルが発生し易くなる他、得られた線材等にはコシがなく、リング状の所望形状に巻くことが困難となる。一方、８７０℃よりも低くなるとフェライト結晶粒が異常粒成長し、伸線時の断線要因となる。
上記の仕上圧延後、主に水を媒体として、６００～６０００℃／分の平均冷却速度で、最表面温度が最低５００～９００℃になるまで急速に冷却した後、冷却帯（冷却コンベア）に巻取る。その際、鋼片の保有する熱（復熱）によって温度が回復するが、本明細書では、この回復温度を「調整冷却開始温度」（巻取温度と同義）と呼び、８７０～９５０℃とする。９５０℃よりも高くなると、冷却後のスケールが厚くなり、冷却中にスケールが剥離して更に二次スケールが生成し、その後の脱スケール工程でトラブルが発生し易くなる他、得られた線材等にはコシがなく、リング状の所望形状に巻くことが困難となる。一方、８７０℃よりも低くなるとフェライト結晶粒が異常粒成長し、伸線時の断線要因となる。
（調整冷却終了温度（２５０～５００℃）までの平均冷却速度：１０℃／秒以下）
上記の調整冷却開始温度（８７０～９５０℃）に達してから、２５０～５００℃（調整冷却終了温度）の温度まで冷却するときの平均冷却速度を定めたものである。上記平均冷却速度は、所望の強度を確保する為に設定されたものであり、上記範囲に制御することにより、強度向上に寄与するＴｉやＮｂの炭窒化物を効率良く析出させることができる。好ましくは３℃／秒以上８℃／秒以下、より好ましくは４℃／秒以上６℃／秒以下である。
上記の調整冷却開始温度（８７０～９５０℃）に達してから、２５０～５００℃（調整冷却終了温度）の温度まで冷却するときの平均冷却速度を定めたものである。上記平均冷却速度は、所望の強度を確保する為に設定されたものであり、上記範囲に制御することにより、強度向上に寄与するＴｉやＮｂの炭窒化物を効率良く析出させることができる。好ましくは３℃／秒以上８℃／秒以下、より好ましくは４℃／秒以上６℃／秒以下である。
（冷間加工）
冷却後、冷間加工を行う。本明細書における「冷間加工」は、伸線加工、引き抜き加工、押し出し加工、および矯正のいずれかを含むものとする。
冷間加工の方法、程度（加工度）によって、時効処理前後のビッカース硬さの差ΔＨＶを制御できる。例えば、冷間加工率を５．０％以下にすることにより、所望のΔＨＶを達成しうる。
冷却後、冷間加工を行う。本明細書における「冷間加工」は、伸線加工、引き抜き加工、押し出し加工、および矯正のいずれかを含むものとする。
冷間加工の方法、程度（加工度）によって、時効処理前後のビッカース硬さの差ΔＨＶを制御できる。例えば、冷間加工率を５．０％以下にすることにより、所望のΔＨＶを達成しうる。
本明細書において、伸線加工における「冷間加工率」は、冷間加工前後での鋼材の断面積の差（減少量）を、冷間加工前の鋼材の断面積で割った百分率（％）として求める（減面率）。矯正加工における「冷間加工率」は、冷間加工前後での鋼材の長さの差を、冷間加工前の鋼材の長さで割った百分率（％）として求める。
なお、鋼材内の加工率が一定ではない場合（例えば、曲げ矯正）は、加工率が最大となる部分（曲げ矯正では、内周面側）で測定を行う。
なお、鋼材内の加工率が一定ではない場合（例えば、曲げ矯正）は、加工率が最大となる部分（曲げ矯正では、内周面側）で測定を行う。
冷間加工を複数回行う場合（例えば、伸線加工と矯正を行う場合）は、それぞれの冷間加工での冷間加工率（これを、それぞれの冷間加工における「加工率」と称する）を求め、それらの加工率を合計した値（合計の加工率）を「冷間加工率」として扱う。
なお、鋼材を、酸（塩酸、硫酸等）の浴槽に浸漬したり、機械的に歪みを付与する等してスケールを除去した後、燐酸亜鉛皮膜、燐酸カルシウム皮膜、石灰等の伸線前処理を行い、金属石鹸などを潤滑剤として用いて伸線，冷間圧延などを施してもよい。
以上に説明した本発明の実施形態に係るトーションバー用鋼材の製造方法に接した当業者であれば、試行錯誤により、上述した製造方法と異なる製造方法により本発明に係るトーションバー用鋼材を得ることができる可能性がある。
（１）試験用鋼材の作製
表１に示す化学成分組成を有する２ｔ鋼塊を転炉溶製した。その後、鋼塊を加工した鋼片を表２に示す条件にて、加熱、熱間圧延、調整冷却を施してφ９．７ｍｍの圧延材（試料Ｎｏ．１～６）を得た。
圧延材を切削加工して、引張試験片（ＪＩＳ２２４１、１４Ａ号）を作製した。ＪＩＳ Ｚ ２２４１：２０１１に準拠して引張強度（ＴＳ）を測定した結果、３９５ＭＰａであった。
表１に示す化学成分組成を有する２ｔ鋼塊を転炉溶製した。その後、鋼塊を加工した鋼片を表２に示す条件にて、加熱、熱間圧延、調整冷却を施してφ９．７ｍｍの圧延材（試料Ｎｏ．１～６）を得た。
圧延材を切削加工して、引張試験片（ＪＩＳ２２４１、１４Ａ号）を作製した。ＪＩＳ Ｚ ２２４１：２０１１に準拠して引張強度（ＴＳ）を測定した結果、３９５ＭＰａであった。
コイル状の圧延材を用いたため、ガイドローラを通過させて直線矯正を実施した。冷間加工時の割れ発生を防止するため、伸線加工前に焼鈍処理を実施し鋼材を軟化した後冷間加工する方法が汎用されていることから、本実施例においても、一部の鋼材は焼鈍を実施し、低温延性への影響を確認した。表２で線（－）を記載したものは、その処理を行わなかったことを意味する。結果的に本実施例の範囲内では、延性に及ぼす焼鈍の影響は小さかった。
以下に、各試料について、圧延から評価（各種測定）までに行う処理の概要をまとめた。
試料Ｎｏ.１、３：上記圧延材を矯正（曲げ矯正）し、５００℃または７００℃で９０分焼鈍した鋼材を評価した（圧延→曲げ矯正→焼鈍→評価）。
試料Ｎｏ.２：上記圧延材を矯正（曲げ矯正）した鋼材を、焼鈍せずに評価した（圧延→曲げ矯正→評価）。
試料Ｎｏ．４：上記圧延材を矯正（曲げ矯正）し、７００℃で９０分焼鈍し、その後、酸洗・皮膜処理を施した後、冷間伸線加工し、さらに矯正した鋼材を用いて評価した（圧延→曲げ矯正→酸洗→皮膜→伸線→評価）。
試料Ｎｏ．５、６：上記圧延材を矯正（曲げ矯正）し、７００℃で９０分焼鈍し、その後、酸洗・皮膜処理を施した後、冷間伸線加工し、さらに矯正した鋼材を用いて評価した（圧延→曲げ矯正→焼鈍→酸洗→皮膜→伸線→評価）。
試料Ｎｏ.２：上記圧延材を矯正（曲げ矯正）した鋼材を、焼鈍せずに評価した（圧延→曲げ矯正→評価）。
試料Ｎｏ．４：上記圧延材を矯正（曲げ矯正）し、７００℃で９０分焼鈍し、その後、酸洗・皮膜処理を施した後、冷間伸線加工し、さらに矯正した鋼材を用いて評価した（圧延→曲げ矯正→酸洗→皮膜→伸線→評価）。
試料Ｎｏ．５、６：上記圧延材を矯正（曲げ矯正）し、７００℃で９０分焼鈍し、その後、酸洗・皮膜処理を施した後、冷間伸線加工し、さらに矯正した鋼材を用いて評価した（圧延→曲げ矯正→焼鈍→酸洗→皮膜→伸線→評価）。
さらに、各試料に対して時効処理を行い、時効処理後の鋼材を用いた評価も行った。
十分に時効硬化した状態を再現するため、Ｌａｒｓｏｎ－Ｍｉｌｌｅｒ パラメータ（ＬＭＰ＝Ｔ×(２０＋ｌｏｇ ｔ)）（丸山公一：鉄と鋼,１０５（２０１９）,７６７．）において、室温で１年時効した場合と同程度と考えられる「７５℃×２４ｈｒ」の時効処理を実施した。
なお、ＬＭＰが同程度となる条件であればよく、時効処理条件は７５℃×２４ｈｒに限定されない。
十分に時効硬化した状態を再現するため、Ｌａｒｓｏｎ－Ｍｉｌｌｅｒ パラメータ（ＬＭＰ＝Ｔ×(２０＋ｌｏｇ ｔ)）（丸山公一：鉄と鋼,１０５（２０１９）,７６７．）において、室温で１年時効した場合と同程度と考えられる「７５℃×２４ｈｒ」の時効処理を実施した。
なお、ＬＭＰが同程度となる条件であればよく、時効処理条件は７５℃×２４ｈｒに限定されない。
（２）冷間加工率の測定
以下の手順で、冷間加工率を求めた。実施例では、冷間加工として、曲げ矯正及び伸線を行っているので、「曲げ矯正による加工率Ｒ１」（後述する式（４））と、「伸線による加工率Ｒ２」（後述する式（５））とを、それぞれ計算した。そして、後述する式（６）に示すように、加工率Ｒ１、Ｒ２を合計して冷間加工率Ｒを計算して、表３に記載した。
以下の手順で、冷間加工率を求めた。実施例では、冷間加工として、曲げ矯正及び伸線を行っているので、「曲げ矯正による加工率Ｒ１」（後述する式（４））と、「伸線による加工率Ｒ２」（後述する式（５））とを、それぞれ計算した。そして、後述する式（６）に示すように、加工率Ｒ１、Ｒ２を合計して冷間加工率Ｒを計算して、表３に記載した。
式（４）について、曲げ矯正は鋼材中の加工率が均一ではないため、加工率が最大となる内周面側（曲げ矯正時に引張応力を受ける側）において、矯正前の長さＬ０と矯正後の長さ（Ｌ０＋ΔＬに相当）を測定した。
式（５）について、伸線では断面内の加工率が一定であると見なせるため、伸線前後の鋼材の断面積を測定して、加工率を計算した。
式（５）について、伸線では断面内の加工率が一定であると見なせるため、伸線前後の鋼材の断面積を測定して、加工率を計算した。
Ｒ１（％）＝１００×ΔＬ／Ｌ０ （４）
ここで、Ｌ０は、曲げ矯正前の試料の長さ（ｍｍ）であり、ΔＬは、曲げ矯正による試料の長さの変化量（ｍｍ)である。
Ｒ２（％）＝１００×ΔＡ／Ａ０ （５）
ここで、Ａ０は、伸線前の試料の断面積（ｍｍ2）、ΔＡは伸線による断面積の変化量（ｍｍ2)である。
Ｒ（％）＝Ｒ１＋Ｒ２ （６）
ここで、Ｌ０は、曲げ矯正前の試料の長さ（ｍｍ）であり、ΔＬは、曲げ矯正による試料の長さの変化量（ｍｍ)である。
Ｒ２（％）＝１００×ΔＡ／Ａ０ （５）
ここで、Ａ０は、伸線前の試料の断面積（ｍｍ2）、ΔＡは伸線による断面積の変化量（ｍｍ2)である。
Ｒ（％）＝Ｒ１＋Ｒ２ （６）
（３）ビッカース硬さの測定
試料Ｎｏ.１～６の鋼材（丸棒）の横断面のＤ/４部（Ｄは鋼材の直径）で２点、Ｄ/２部で１点の合計３点のビッカース硬さを、荷重１０ｋｇｆで測定し、その平均値を求めた。時効処理前の鋼材と、時効処理後の鋼材の各々で、ビッカース硬さを測定した。時効処理前および時効処理後の測定結果（平均値）を、それぞれＨＶ１、ＨＶ２として、表３に示す。
試料Ｎｏ.１～６の鋼材（丸棒）の横断面のＤ/４部（Ｄは鋼材の直径）で２点、Ｄ/２部で１点の合計３点のビッカース硬さを、荷重１０ｋｇｆで測定し、その平均値を求めた。時効処理前の鋼材と、時効処理後の鋼材の各々で、ビッカース硬さを測定した。時効処理前および時効処理後の測定結果（平均値）を、それぞれＨＶ１、ＨＶ２として、表３に示す。
（４）低温引張試験
試料Ｎｏ.１～６の鋼材（丸棒）について時効処理を行った後、引張試験片（ＪＩＳ２２４１、１４Ａ号）を作製した。その後、液体窒素中（－１９６℃）で、０．２５ｍｍ／分の試験速度で引張試験を実施し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１：２０１１に準拠して絞りＲＡを測定した。測定結果を表３に示す。
試料Ｎｏ.１～６の鋼材（丸棒）について時効処理を行った後、引張試験片（ＪＩＳ２２４１、１４Ａ号）を作製した。その後、液体窒素中（－１９６℃）で、０．２５ｍｍ／分の試験速度で引張試験を実施し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１：２０１１に準拠して絞りＲＡを測定した。測定結果を表３に示す。
試料Ｎｏ．１～３は、本実施形態の要件を満たす実施例であり、圧延材の引張強度ＴＳが３５０ＭＰａを超えており、十分な引張強度を有していた。製造時の鋼材の冷間加工率Ｒが５．０％以下であった。また、ΔＨＶが２．０ＨＶ未満であったため、低温環境下で測定した時効処理後の鋼材の絞りＲＡは５０％を超えていた。よって、試料Ｎｏ．１～３は、時効硬化後も優れた低温延性を有していることが分かった。
試料Ｎｏ．４～６は、本実施形態の要件を満たさない比較例であった。製造時の鋼材の冷間加工率Ｒが５．０％を超えており、圧延材の引張強度ＴＳが３５０ＭＰａを超えており、十分な引張強度を有していたが、ΔＨＶが２．０ＨＶ以上であったため、低温環境下で測定した時効処理後の鋼材の絞りＲＡは５０％以下であった。
Claims (2)
- Ｃ ：０．０１０～０．０３０質量％
Ｓｉ：０．１０～０．４０質量％
Ｍｎ：０．２０～０．５０質量％
Ａｌ：０．０１０～０．０６０質量％
Ｎｂ：０．０２０～０．０３０質量％
Ｔｉ：０．００５～０．０２５質量％
Ｐ ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む）
Ｓ ：０．０２０質量％以下（０質量％を含む）
Ｎ ：０．００５０質量％以下（０質量％を含む）
残部：残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
以下の式（１）および式（２）を満たす、トーションバー用鋼材。
［Ｔｉ］／［Ｎ］≦４．０ （１）
ここで、［Ｔｉ］および［Ｎ］は、それぞれ質量％で示したＴｉおよびＮの含有量を示す。
ΔＨＶ＜２．０ＨＶ （２）
ここでΔＨＶは以下の式（３）で定義される。
ΔＨＶ＝ＨＶ２－ＨＶ１ （３）
ここで、ＨＶ１、ＨＶ２はそれぞれ、時効処理前および時効処理後のトーションバー用鋼材のビッカース硬さである。
- －１９６℃における絞り値が５０％超である、請求項１に記載のトーションバー用鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022096834A JP2023183297A (ja) | 2022-06-15 | 2022-06-15 | トーションバー用鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022096834A JP2023183297A (ja) | 2022-06-15 | 2022-06-15 | トーションバー用鋼材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2023183297A true JP2023183297A (ja) | 2023-12-27 |
Family
ID=89321143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2022096834A Pending JP2023183297A (ja) | 2022-06-15 | 2022-06-15 | トーションバー用鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2023183297A (ja) |
-
2022
- 2022-06-15 JP JP2022096834A patent/JP2023183297A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5292698B2 (ja) | 極軟質高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| CN110088326B (zh) | 热轧扁钢产品及其生产方法 | |
| JP5050433B2 (ja) | 極軟質高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
| JP4650006B2 (ja) | 延性および伸びフランジ性に優れた高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| KR102401569B1 (ko) | 추가 처리를 위한 향상된 특성을 갖는 고강도 강 스트립을 제조하기 위한 방법 및 이 유형의 강 스트립 | |
| EP3719155B1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same | |
| JP4600196B2 (ja) | 加工性に優れた高炭素冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP5358914B2 (ja) | 極軟質高炭素熱延鋼板 | |
| JP6927427B2 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| EP3705592A1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet, high-strength plated steel sheet, and production methods therefor | |
| EP3115478A1 (en) | High-carbon steel wire having superior wire drawing properties and method for producing same | |
| JP3755301B2 (ja) | 耐衝撃特性、強度−伸びバランス、耐疲労特性および穴拡げ性に優れた高強度高加工性熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP5796781B2 (ja) | ばね加工性に優れた高強度ばね用鋼線材およびその製造方法、並びに高強度ばね | |
| JPWO2019151048A1 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH08337843A (ja) | 打抜き加工性に優れた高炭素熱延鋼板及びその製造方法 | |
| KR102569074B1 (ko) | 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP3733229B2 (ja) | 冷間加工性及び耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用棒鋼の製造方法 | |
| JP3797165B2 (ja) | 面内異方性の小さい加工用高炭素鋼板およびその製造方法 | |
| JPH08176735A (ja) | 缶用鋼板とその製造方法 | |
| JP2023183297A (ja) | トーションバー用鋼材 | |
| JP7229827B2 (ja) | 高炭素鋼板の製造方法 | |
| JP3684850B2 (ja) | 耐衝撃特性および材質均一性に優れた高強度高加工性熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3474544B2 (ja) | 室温及び加工発熱領域の変形抵抗の上昇が抑制された線状または棒状鋼 | |
| JP2984887B2 (ja) | 伸線加工用ベイナイト線材または鋼線およびその製造方法 | |
| JP2984885B2 (ja) | 伸線加工用ベイナイト線材または鋼線およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20240902 |