JP2023155502A - 熱収縮性ポリエステル系フィルムロール - Google Patents

Abstract

【課題】薄肉化した長手方向が主収縮方向である熱収縮性ポリエステル系フィルムが巻き取られてなるフィルムロールが有する問題点を解消し、巻芯部の皺の発生が少ない熱収縮性ポリエステルフィルムロールを提供すること。【解決手段】主収縮方向が長手方向であり、９０℃温湯中で１０秒間処理後のフィルム主収縮方向の収縮率が４０％以上である熱収縮性ポリエステル系フィルムが紙管に巻き取られてなるフィルムロールで、該熱収縮性ポリエステルフィルム及び該フィルムロールにおいて、下記要件（１）～（７）を満たすことを特徴とする印刷加工用熱収縮性ポリエステル系フィルムロール。（１）フィルム巻長が１０００ｍ以上３００００ｍ以下（２）フィルム幅が５０ｍｍ以上１５００ｍｍ以下（３）フィルム厚みが５μｍ以上３０μｍ以下（４）フィルムロール表層部でのフィルム幅方向全幅における厚みムラが２０％以下（５）前記紙管は内径３インチすなわち７６．２ｍｍの紙管であり、フィルムロールからフィルムを除去した後の幅方向の紙管の隙間差が０．５ｍｍ以下、かつフィルムを除去した後の紙管の扁平耐圧強度が１７００Ｎ／１００ｍｍ以上（６）フィルムロール表層部での幅方向の巻硬度の平均値が５００以上８５０以下（７）温度４０℃、相対湿度８５％の雰囲気下でフィルムを２８日間経時させた後の、長手方向の自然収縮率が２．０％以下【選択図】なし

Description

本発明は、熱収縮性ポリエステル系フィルムを巻き取ってなる熱収縮性ポリエステル系フィルムロールに関する。さらに詳しくは、主収縮方向が長手方向である熱収縮性ポリエステル系フィルムであり、フィルムロールの巻き芯部の皺の発生が少なく良好で、印刷や加工する際のロスが少ない熱収縮性ポリエステル系フィルムロールに関する。

近年、ガラス瓶やＰＥＴボトル等の保護と商品の表示を兼ねたラベル包装、キャップシール、集積包装等の用途に、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂等からなる延伸フィルム（所謂、熱収縮性フィルム）が広範に使用されるようになってきている。そのような熱収縮性フィルムの内、ポリ塩化ビニル系フィルムは、耐熱性が低い上に、焼却時に塩化水素ガスを発生したり、ダイオキシンの原因となる等の問題がある。また、ポリスチレン系フィルムは、耐溶剤性に劣り、印刷の際に特殊な組成のインキを使用しなければならない上、高温で焼却する必要があり、焼却時に異臭を伴って多量の黒煙が発生するという問題がある。それゆえ、耐熱性が高く、焼却が容易であり、耐溶剤性に優れたポリエステル系の熱収縮性フィルムが、収縮ラベルとして広汎に利用されるようになってきており、ＰＥＴ容器の流通量の増大に伴って、使用量が増加している傾向にある。

また、通常の熱収縮性ポリエステル系フィルムとしては、幅方向を主収縮方向として大きく収縮させるものが広く利用されている。ボトルのラベルフィルムや、弁当の帯ラベルとして用いる場合、フィルムを環状にしてボトルや弁当容器に装着した後に周方向に熱収縮させなければならないため、幅方向に熱収縮する熱収縮性フィルムを装着する際には、フィルムの幅方向が周方向となるように環状体を形成した上で、その環状体を所定の長さ毎に切断して飲料ボトルや弁当容器に手かぶせ等で装着しなければならない。したがって、幅方向に熱収縮する熱収縮性フィルムからなる飲料ラベルフィルムや帯ラベルを高速でボトルや弁当容器に装着するのは困難である。それゆえ、最近では、フィルムロールから巻き出したフィルムを直接、ボトルや弁当容器に巻き付けて装着することが可能な長手方向に熱収縮するフィルムが求められている。幅方向を主収縮方向とするフィルムでは必須であるフィルム環状体を形成してシールするセンターシール工程や、裁断、手かぶせ等の加工が不要になり、高速で装着することも可能である。

一方、熱収縮性ラベルは最終的にゴミとして廃棄される事が多く、環境対応から薄肉化が求められている。厚みが薄くなる事によって、腰感が下がり取り扱いがより困難となる。
一般にフィルムは、製膜後に広幅のマスターロールを作製し、その後マスターロールを任意の幅でスリットしながら任意の巻長のロール状に巻取り、フィルムロール製品とする。そのフィルムに意匠性を持たせたり、商品の表示の目的で、ロール形態で印刷工程に掛けられる。印刷後は、必要な幅に再度スリットしロール状に巻き取られる。
フィルムのハンドリング性が低下すると、製品としてスリットした後および再スリットや印刷後に巻き取った際に、のフィルムロールに不具合が露呈する。熱収縮性フィルムは他の汎用フィルムよりも腰感が低下するためハンドリングが困難であるが、本発明者らの検討によれば、特にフィルム厚みが３０μｍ以下の熱収縮性ポリエステル系フィルムにおいて特に不具合が発生しやすい。さらに、フィルムの生産速度は年々増加傾向であり、それに伴いスリット速度も増加する傾向にあるためハンドリングの困難なフィルムでは、さらに不具合が生じやすい。不具合によりフィルムロールに印刷や加工を行う際および、ラベルとして使用する際にトラブルが生じる。特にフィルムロールの巻芯部に皺が生じると、印刷や加工を行う際にその位置でトラブルが生じ、大きなロスとなる課題が有る。

さらに、長手方向を主収縮方向とする熱収縮フィルムの場合は、経時でフィルムの寸法が減少する現象（所謂、自然収縮）が長手方向に発生しやすいため、幅方向を主収縮方向とするフィルムよりも自然収縮による不具合の程度が大きく、フィルムロールでの保管や運搬時に、巻き締まりやエア抜けが起こりやすく、特に巻芯部で皺が発生しやすくロスが大きい。巻き締まりが特に大きい場合は、ロールコアである紙管が変形し、印刷や加工工程でのシャフトに設置できず、ロールごとロスする場合もある。

特開２００３－２６６５２５号公報 特許３６７８２２０号公報 特開２０１４－７３６８８号公報

スリッター・リワインダーの技術読本，株式会社加工技術研究会、１９９８年発行

皺が少ないフィルムロールにする為のスリット条件に対する技術文献は、これまで多く出されている。上記非特許文献１にはフィルムロールを巻き取るスリッターの張力、制御等が記載されている。しかし紙管やフィルム物性については記載されていない。
上記特許文献１では、フィルムロールの皺やタルミが少ないスリットの条件として、フィルムロール幅方向の巻硬度が均一な事が望まれている。エアー抜けによるフィルムロールの皺やタルミを防ぐのが目的である。しかしエアー抜けによる皺は、フィルムロールの表層付近での影響が大きく、フィルムロールの紙管に近い位置である巻芯側ではエアー抜けによる影響が小さく、幅方向の巻硬度が均一でも皺が入る可能性が有る。
上記特許文献２では、熱収縮性ポリエステルフィルムロールにおいて、ロール内での熱収縮性や溶剤接着性の変動が少なく、厚みムラが良好なフィルムロールについて述べられている。しかしフィルムロールの皺については述べられていない。
上記特許文献３では、長期保管後も印刷等の加工が良好な熱収縮性ポリエステルフィルムロールについて記されている。しかし、幅方向の巻硬度差が特許文献１より大きい。また巻芯側の皺について記載されていない。

本発明の目的は、薄肉化した上記従来の長手方向が主収縮方向である熱収縮性ポリエステル系フィルムが巻き取られてなるフィルムロールが有する問題点を解消し、巻芯部の皺の発生が少ない熱収縮性ポリエステルフィルムロールを提供することにある。

本発明者らは上記課題を解決するため、鋭意検討した結果、本発明を完成するに至った。即ち本発明は以下の構成よりなる。

１．主収縮方向が長手方向であり、９０℃温湯中で１０秒間処理後の主収縮方向の収縮率が４０％以上である熱収縮性ポリエステル系フィルムが紙管に巻き取られてなるフィルムロールで、該熱収縮性ポリエステルフィルム及び該フィルムロールにおいて、下記要件（１）～（７）を満たすことを特徴とする熱収縮性ポリエステル系フィルムロール。
（１）フィルム巻長が１０００ｍ以上３００００ｍ以下
（２）フィルム幅が５０ｍｍ以上１５００ｍｍ以下
（３）フィルム厚みが５μｍ以上３０μｍ以下
（４）フィルムロール表層部でのフィルム幅方向全幅における厚みムラが２０％以下
（５）前記紙管は内径３インチの紙管であり、フィルムロールからフィルムを除去した後の幅方向の紙管の隙間差が０．５ｍｍ以下、かつフィルムを除去した後の紙管の扁平耐圧強度が１７００Ｎ／１００ｍｍ以上
（６）フィルムロール表層部での幅方向の巻硬度の平均値が５００以上８５０以下
（７）温度４０℃、相対湿度８５％の雰囲気下でフィルムを２８日間経時させた後の、長手方向の自然収縮率が２．０％以下
２．フィルムロールの表層部から巻長１０００ｍ間隔でサンプリングした各試料のフィルムの幅方向全幅の厚みムラが全ての試料で２０％以下である１．に記載の熱収縮性ポリエステル系フィルムロール。
３．フィルムロールの長手方向３０ｍ長における厚みムラが２０％以下である請求項１．又は２．に記載の熱収縮性ポリエステル系フィルムロール
４．前記熱収縮性ポリエステル系フィルムの巻外と巻内の静摩擦係数と動摩擦係数がいずれも０．１以上０．８以下である１．～３．のいずれかに記載の熱収縮性ポリエステル系フィルムロール。
５．前記熱収縮性ポリエステル系フィルムの主収縮方向の収縮応力が４ＭＰa以上１６ＭＰa以下である１．～４．のいずれかに記載の熱収縮性ポリエステル系フィルムロール。

本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールは巻芯部の皺の発生が少ない。その為、印刷等の後加工でトラブルが少なく良好に使用する事ができる。

［熱収縮性ポリエステル系フィルムロールを構成する熱収縮性ポリエステル系フィルム］
本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールを構成する熱収縮性ポリエステル系フィルムにおいて使用するポリエステルは、エチレンテレフタレートを主たる構成成分とするものである。すなわち、ポリエステルの全構成成分１００モル％に対してエチレンテレフタレートを５０モル％以上、好ましくは６０モル％以上含有するものである。本発明のポリエステルを構成するテレフタル酸以外の他のジカルボン酸成分としては、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、オルトフタル酸等の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、デカンジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸、および脂環式ジカルボン酸等を挙げることができる。

脂肪族ジカルボン酸（たとえば、アジピン酸、セバシン酸、デカンジカルボン酸等）を含有させる場合、含有率は３モル％未満であることが好ましい。これらの脂肪族ジカルボン酸を３モル％以上含有するポリエステルを使用して得た熱収縮性ポリエステル系フィルムでは、フィルム腰が不十分となり、スリットや後加工次に不具合が発生するため好ましくない。

また、３価以上の多価カルボン酸（たとえば、トリメリット酸、ピロメリット酸およびこれらの無水物等）を含有させないことが好ましい。これらの多価カルボン酸を含有するポリエステルを使用して得た熱収縮性ポリエステル系フィルムでは、必要な高収縮率を達成しにくくなる。

本発明で使用するポリエステルを構成するエチレングリコール以外のジオール成分としては、１－３プロパンジオール、１－４ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、ヘキサンジオール等の脂肪族ジオール、１，４－シクロヘキサンジメタノール等の脂環式ジオール、ビスフェノールA等の芳香族系ジオール等を挙げることができる。

本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムに用いるポリエステルは、１，４－シクロヘキサンジメタノール等の環状ジオールや、炭素数３～６個を有するジオール（たとえば、１－３プロパンジオール、１－４ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、ヘキサンジオール等）のうちの１種以上を含有させて、ガラス転移点（Ｔｇ）を６０～８０℃に調整したポリエステルが好ましい。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムに用いるポリエステルは、全ポリステル樹脂中における多価アルコール成分１００モル％中あるいは多価カルボン酸成分１００モル％中の非晶質成分となりうる１種以上のモノマー成分の合計が１４モル％以上であることが好ましく、１６モル％以上であることがより好ましく、特に１８モル％以上であることが好ましい。ここで、非晶質成分となりうるモノマーとしては、たとえば、ネオペンチルグリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、イソフタル酸、１，４－シクロヘキサンジカルボン酸、２，６－ナフタレンジカルボン酸、２，２－ジエチル１，３－プロパンジオール、２－ｎ－ブチル２－エチル１，３－プロパンジオール、２，２－イソプロピル１，３－プロパンジオール、２，２－ジｎ－ブチル１，３－プロパンジオール、１，４－ブタンジオール、ヘキサンジオールを挙げることができるが、その中でも、ネオペンチルグリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノールやイソフタル酸を用いるのが好ましい。

本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムに用いるポリエステル中には、炭素数８個以上のジオール（たとえばオクタンジオール等）、または３価以上の多価アルコール（たとえば、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、グリセリン、ジグリセリン等）を、含有させないことが好ましい。これらのジオール、または多価アルコールを含有するポリエステルを使用して得た熱収縮性ポリエステル系フィルムでは、必要な高収縮率を達成しにくくなる。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムを形成する樹脂の中には、必要に応じて各種の添加剤、たとえば、ワックス類、酸化防止剤、帯電防止剤、結晶核剤、減粘剤、熱安定剤、着色用顔料、着色防止剤、紫外線吸収剤等を添加することができる。本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムを形成する樹脂の中には、滑剤として微粒子を添加することによりポリエチレンテレフタレート系樹脂フィルムの作業性（滑り性）を良好なものとするのが好ましい。微粒子としては任意のものを選択することができるが、たとえば、無機系微粒子としては、シリカ、アルミナ、二酸化チタン、炭酸カルシウム、カオリン、硫酸バリウム等を挙げることができる。また、有機系微粒子としては、たとえば、アクリル系樹脂粒子、メラミン樹脂粒子、シリコーン樹脂粒子、架橋ポリスチレン粒子等を挙げることができる。微粒子の平均粒径は、０．０５～３．０μｍの範囲内（コールターカウンタにて測定した場合）で、必要に応じて適宜選択することができる。また微粒子の添加量はフィルムで３００～１２００ｐｐｍの範囲内で、良好な滑り性（摩擦）と透明性を両立することができる。

熱収縮性ポリエステル系フィルムを形成する樹脂の中に上記粒子を配合する方法としては、たとえば、ポリエステル系樹脂を製造する任意の段階において添加することができるが、エステル化の段階、もしくはエステル交換反応終了後、重縮合反応開始前の段階でエチレングリコール等に分散させたスラリーとして添加し、重縮合反応を進めるのが好ましい。また、ベント付き混練押出し機を用いてエチレングリコールまたは水等に分散させた粒子のスラリーとポリエステル系樹脂原料とをブレンドする方法、または混練押出し機を用いて、乾燥させた粒子とポリエステル系樹脂原料とをブレンドする方法等によって行うのも好ましい。

さらに、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムには、フィルム表面の接着性を良好にするためにコロナ処理、コーティング処理や火炎処理等を施したりすることも可能である。

なお、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムには、ポリエステル樹脂層を少なくとも１層有する積層型の多層ポリエステルフィルムも含まれる。ポリエステル樹脂層が２層以上積層されるときは、そのポリエステル樹脂層は同じ組成のポリエステルであっても、異なる組成のポリエステルであってもよい。また、他の層として積層可能な層は、熱可塑性樹脂層であれば、特に限定されないが、価格や熱収縮特性から、ポリスチレン系樹脂層であることが好ましい。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムは、９０℃の温水中で無荷重状態で１０秒間に亘って処理したときに、収縮前後の長さから、下式１により算出したフィルムの主収縮方向の熱収縮率（すなわち、９０℃の湯温熱収縮率）が、４０％以上であることが必要である。
熱収縮率＝｛（収縮前の長さ－収縮後の長さ）／収縮前の長さ｝×１００（％） ・・式１

９０℃における主収縮方向の湯温熱収縮率が４０％を下回ると、収縮量が小さいために、熱収縮した後のラベルに皺や収縮不足が生じてしまうので、熱収縮フィルムとしては好ましくない。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムの厚みは、５μｍ以上３０μｍ以下が好ましい。本発明で確認したのが厚み５μmまでだったので５μｍ以上とした。またフィルム厚みは厚い方が腰感があり、より巻芯皺が少なく好ましい傾向であるが、厚みを薄くすることによる環境対応には逆行することになる。なお、本発明においてはフィルム厚みの上限値は３０μｍである。前述のように、特にフィルム厚みが３０μｍ以下の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールにおいて発生しやすい巻芯部の皺の不具合を、本発明は解消するものである。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムを温度４０℃、相対湿度８５％の環境下で２８日間（６７２時間）経時（エージング）した後の、主収縮方向の自然収縮率が２．０％以下であることが好ましい。一般に熱収縮フィルムロールは、低温環境下で保管し、運搬時も低温を維持できる運搬方法（トラックや船舶など）で運搬することが理想的ではあるが、全てのロールにおいてそのような扱いをすることは物理的、経済的な面で現実的ではなく、場合によっては（季節的な影響などで）、４０℃以上の環境下に置かれることもしばしばある。上記の自然収縮率が２．０％を超える場合、保管時もしくは運搬時にフィルム長手方向、つまり巻き締まりがひどくなる方向に自然収縮が発生し、巻芯部の皺や紙管の歪みが発生するため好ましくない。より好ましくは１．５％以下であり、さらに好ましくは１．０％である。自然収縮率の理想および下限は０．０％である。

本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムは、９０℃の熱風下で測定した主収縮方向の最大収縮応力が２ＭＰａ以上１６ＭＰａ以下であることが好ましい。なお、収縮応力の測定は実施例に記載の方法で行うものとする。
主収縮方向の９０℃での最大収縮応力が１６ＭＰａを上回ると、フィルムロールの保管時もしくは運搬時、自然収縮率による巻き締まりが生じた際に紙管の歪みが生じ易くなり、ひいては巻芯部の皺が生じやすくなるため好ましくない。さらに悪い場合、フィルムからの応力により紙管が潰れることもあり、加工が不可能となるのでフィルムロール全体が製品ロスとなる。９０℃の最大収縮応力は、１６ＭＰａ以下がより好ましく、１４ＭＰａ以下がさらに好ましい。また９０℃の最大収縮応力は、２ＭＰａを下回ると、ラベルなどとして使用する際に、ラベルが弛んで容器に密着しないことがあるため、好ましくない。９０℃の最大収縮応力は、３ＭＰａ以上がより好ましく、４ＭＰａ以上がさらに好ましい。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムの巻外面と巻内面のフィルム面同士の静摩擦係数と動摩擦係数はいずれも０．１以上０．８以下であることが好ましい。０．１より低いと滑りすぎて端面のズレが生じる可能性がある。また０．８より大きいと、スリット時にエアーの巻き込み量が多くなり、フィルムロール時のエアー抜けにより弛みや皺が入り易くなり好ましくない。好ましくは０．１３以上０．７７以下であり、更に好ましくは０．１６以上０．７４以下である。

［熱収縮性ポリエステル系フィルムロールの特性］
また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロール、または、熱収縮性多層ポリエステル系フィルムロールに巻き取られてなるフィルムの長さは、１０００ｍ以上３００００ｍ以下が好ましい。印刷等の加工において、巻長が長い方がロールを交換する頻度が低減し作業効率は良くなる。好ましくは２０００ｍ以上であり、更に好ましくは３０００ｍ以上である。上限は特に無く巻長が長い方が好ましいが、発明者らは３００００ｍ巻長までしか確認できていない為、巻長３００００ｍを上限とした。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールの幅は、５０ｍｍ以上１５００ｍｍ以下が好ましい。上限は特に無くフィルムロールの幅が長いと、印刷工程におけるロスが少なくて好ましいが、発明者らは１５００ｍｍまでしか確認できていない為、幅１５００ｍｍを上限とした。またフィルムロールの幅は広い方が上記したように印刷等の加工における効率が上がるので、広い方が好ましい。好ましい幅は１００ｍｍ以上であり、更に好ましくは３００ｍｍ以上である。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールの表層部でのフィルムの幅方向における厚みムラは、下式２で表される式で２０％以下である。幅方向の厚みムラが悪いとスリット時に皺が生じ易くなるので好ましくない。好ましくは１８％以下で、更に好ましいのは１５％以下である。厚みムラの値は、小さければ小さいほど好ましい。
なお、本発明における「フィルムロールの表層部」あるいは「フィルムロールの表層部分」とは、フィルムロール表層よりフィルムを１ｍ除去した部分をさす。
｛（厚みの最大値―厚みの最小値）÷平均厚み｝×１００（％） ・・式２

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールの長手方向における厚みムラは、下式２で表される式で２０％以下である。長手方向の厚みムラが悪いと、スリット時の張力が安定せず、皺が生じ易くなるので好ましくない。好ましくは１８％以下で、更に好ましいのは１５％以下である。厚みムラの値は、小さければ小さいほど好ましい。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールは、フィルムロールからフィルムを除去した後の紙管の幅方向の隙間差が０．５ｍｍ以下である事が好ましい。紙管でフィルムを巻取った後に保管していると、フィルムの歪みや自然収縮等により紙管は変形（歪み）が生じる。その際、幅方向における紙管の歪み差（幅方向の隙間差）が大きいと、フィルムロールの巻芯側に皺が生じてくるので好ましくない。従って、フィルムロールからフィルムを除去した後の紙管に隙間差は、好ましくは０．４ｍｍ以下であり、更に好ましくは０．３ｍｍ以下である。紙管の幅方向の隙間差は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

またフィルムを巻き取るコアには紙管、プラスチック製コア、金属製のコア等があるが、本発明においては価格が安く汎用性がある内径が３インチの紙管を用いた。なお、紙管の厚さは７～３０ｍｍ程度であることが好ましい。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールは、フィルムロールからフィルムを除去した後の３インチコアの紙管の扁平耐圧強度は、１７００Ｎ／１００ｍｍ以上であることが好ましい。耐圧強度が１７００Ｎ／１００ｍｍより低いと、フィルムを巻き取った後にかかる内部応力や、保管時の自然収縮率により紙管が歪み、フィルムロール巻芯部に皺が生じるので好ましくない。好ましくは１８００Ｎ／１００ｍｍ以上であり、更に好ましくは１９００Ｎ／１００ｍｍ以上である。耐圧強度は高いほど好ましい。高い紙管の扁平耐圧強度を得る手段としては、紙管の厚さを厚くする、高強度に設計された硬質紙管や超硬質紙管を使用する等の方法が挙げられる。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールにおいて、前述のようにフィルムロールからフィルムを除去した後の紙管の隙間差を０．５ｍｍ以下とするためには、巻き取る際に使用するフィルムを巻き取る前の紙管の幅方向の隙間差は、０．３ｍｍ以下とすることが好ましく、より好ましくは０．２ｍｍ以下であり、更に好ましくは０．１ｍｍ以下である。紙管の隙間差を小さくする手段としては、硬度が高く輸送等の運送時の振動で変形し難い紙管を用いる、吸湿して紙管が変形しないように使用するまで防湿袋に入れて紙管を保管する、吸湿して変形しないように温度や湿度が一定の部屋で紙管を保管する方法が挙げられる。

また、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロール表層の幅方向の巻硬度の平均値は５００以上８５０以下が好ましい。５００未満であると巻状態が柔巻となり巻芯皺は良い方向になるが、フィルムロール端面にズレが生じてしまい好ましくない。巻硬度が８５０より高いと、巻状態が硬巻となり、厚みムラによって皺が生じやすくなるので好ましくない。フィルムロール表層の幅方向の巻硬度の平均値は好ましくは５５０以上８００以下であり、更に好ましくは６００以上７５０以下である。特に好ましくは、６５０を超えて７５０以下である。なお、本発明における巻硬度は、後述の実施例に記載の方法で測定した巻硬度をさす。巻硬度を上記の所定範囲内とするための好ましい巻取り方法については、後述する。

本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールは、巻芯皺を低減することを課題の１つとするものである。巻芯皺は、フィルムロールをスリットする際、保管の際、トラックなどによる運搬の際に発生し、長いものでは巻芯部より数百ｍに亘って発生する場合があり、フィルムロールを印刷等の加工をする際に多大なロスとなる場合がある。本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールの紙管から３０ｍ以上の巻長の位置には皺が生じていないことが好ましい。紙管から巻長３０ｍより長い位置に皺が有ると、皺が印刷品等の加工品に含まれ加工品のロスとなるので好ましくない。また紙管から皺がある巻長は、全く皺が無い０ｍが好ましい。しかし印刷等の加工において、印刷機のパスライン等で紙管から巻長３０ｍくらいまで使用しない事が多いので、３０ｍとした。

［熱収縮性ポリエステル系フィルムロールの製造方法］
以下、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムロールの好ましい製造方法について説明する。

本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムは、上記したポリエステル原料を押出機により溶融押し出しして未延伸フィルムを形成し、その未延伸フィルムを以下に示す所定の方法により、延伸して熱処理することによって得ることができる。積層する場合は、複数の押し出し機やフィードブロック、マルチマニホールドを用いればよい。なお、ポリエステルは、前記した好適なジカルボン酸成分とジオール成分とを公知の方法で重縮合させることで得ることができる。また、通常は、チップ状のポリエステルを２種以上混合してフィルムの原料として使用する。

２種以上の原料を混合すると押出し機に投入されるさいに、原料供給でバラツキ（所謂原料偏析）が生じ、それによりフィルム組成のバラツキが発生して幅方向への厚みムラの原因となる。それを防止して本発明における所定範囲内の厚みムラとするために、押出し機の直上の配管やホッパーに攪拌機を設置して原料を均一に混合した後に溶融押出しをすることが好ましい。

具体的なフィルムおよびラベルの製造方法としては、原料チップをホッパドライヤー、パドルドライヤー等の乾燥機、または真空乾燥機を用いて乾燥し、押出し機上のホッパー内で攪拌機を用いて原料を均一に混合し、混合した原料を２００～２８０℃の温度でフィルム状に押し出す。あるいは、上記と同様に均一に混合した未乾燥のポリエステル原料をベント式押し出し機内で水分を除去しながら同様にフィルム状に押し出す。押出しに際してはＴダイ法、チューブラ法等、既存のどの方法を採用しても構わないが、厚みムラを良好にするにはＴダイ法が好ましい。なお、押し出し時の温度は２８０℃を超えないようにする。溶融温度が高すぎると、ラベルとした際の極限粘度が低下し、クラックが生じやすくなるため好ましくない。

また、ダイス出口でのせん断速度は、以下の式３より求めた。
せん断速度
γ＝６Q／（W×H^２） ・・式３
γ；せん断速度（sec^-1）
Q；原料の押出し機からの吐出量(cm³/sec)
W；ダイス出口の開口部の幅(cm)
Ｈ；ダイスのＬｉｐギャップ(cm)

せん断速度は高い方がフィルムの長手方向および幅方向の厚みムラが低減できるので好ましい。特に、長手方向において３０ｍの長尺サンプルで測定した厚みムラを低減することができる。せん断速度が高い方が、Ｔダイ出口での樹脂吐出時の圧力が安定するためである。好ましいせん断速度は２００sec^－１以上であり、更に好ましくは２５０sec^－１以上、特に好ましくは２７０sec^－１以上である。ドラフト比は高い方が長手方向の厚みムラが良好となり好ましいが、ドラフト比が高いとダイスの樹脂吐出部に樹脂カス等が付着し、生産性が悪くなるので高すぎるのは好ましくない。

押出し後は、急冷して未延伸フィルムを得る。なお、この「未延伸フィルム」には、フィルム送りのために必要な張力が作用したフィルムも含まれるものとする。なお、溶融樹脂を急冷する方法としては、溶融樹脂を口金から回転ドラム上にキャストして急冷固化することにより、実質的に未配向の樹脂シートを得る方法を好適に採用することができる。

さらに、得られた未延伸フィルムを、後述するように、所定の条件で長手方向に延伸し、本発明の熱収縮性ポリエステル系フィルムを得ることが可能となる。

通常の熱収縮性ポリエステル系フィルムは、収縮させたい方向に未延伸フィルムを延伸することによって製造される。本発明では主収縮方向である長手方向に一軸延伸する。あるいは、幅方向に延伸した後、長手方向に延伸を行い二軸延伸する。長手方向に一軸延伸する場合、未延伸フィルムを複数のロール群が連続的に配置した縦延伸機に導き、予熱ロール上（低速ロール）でフィルムを所定の温度まで加熱した後、予熱ロールの下流に予熱ロールよりも速度の速いロール（高速ロール）を設けて、低速ロールと高速ロールの速度差によってフィルムを長手方向に延伸する（縦延伸）。

この時の延伸倍率は特に規定は無いが、２倍以上６倍以下が好ましい。延伸倍率が２倍未満であると、物質収支的に高い収縮率が得られにくい上に長手方向の厚みムラが悪くなるため好ましくない。また延伸倍率が６倍を上回ると、延伸応力が高くなりすぎて得られたフィルムの収縮応力が高くなり、フィルムロールにおける巻き締まりによる紙管の歪み、潰れが生じやすくなるため好ましくない。より好ましくは３．５倍以上５．５倍以下、さらに好ましくは４．０倍位上５．０倍以下である。

縦延伸時のフィルム温度は、Ｔｇ＋５℃以上４０℃以下であることが好ましい。フィルム温度がＴｇ＋５℃未満であると、延伸時に破断が生じやすくなり、好ましくない。またＴｇ＋４０℃より高いと、フィルムの熱結晶化が進んで収縮率が低下するので好ましくない。より好ましくはＴｇ＋８℃以上Ｔｇ＋３７℃以下であり、更に好ましくはＴｇ＋１１℃以上Ｔｇ＋３４℃以下である。

縦延伸時の低速ロールと高速ロールの間は、狭い方が好ましく、具体的には延伸距離３０ｍｍ以上３００ｍｍ以下にすることが好ましい。縦延伸の延伸距離が３００ｍｍを超える場合、延伸距離が長いために縦延伸時にネッキングが生じやすくなる。ネッキングは、縦延伸時の延伸応力に伴うポアソン力で、幅方向にも応力が生じ、フィルム幅が狭くなる現象である。ネッキングはフィルム端部付近で生じる（つまり端部付近で幅方向に縮む）ため、端部付近は、中央部よりも厚みが上がる。そのためネッキングにより幅方向の厚みムラが悪化し、ロールとして巻きとった際に、巻芯の皺が生じやすくなり好ましくない。よってネッキングはできるだけ小さいことが好ましい。延伸距離の上限は２５０ｍｍ以下が好ましいく、２００ｍｍ以下がさらに好ましい。延伸距離を狭くする方法は延伸直前の低速ロールと高速ロールを斜めに配置にして、フィルムをたすき掛けのパスラインと取ることにより可能であるが、延伸距離の下限はせいぜい３０ｍｍ程度と考えるため３０ｍｍを下限とした。
なお、通常延伸後のフィルム製膜は延伸製膜後に端部を連続的に切り落とす工程を有する（これはキャスティングでのネッキングで生じた厚み大きい部分を取り除く、もしくは横延伸の未延伸部を取り除くため）が、この工程において、縦延伸で生じたネッキングによる端部の厚みが大きい部分を切り落とすことで、フィルムロールの幅方向の厚みムラを低減することも可能である。ただし、製品として有効な取り幅が減少してコストが上がるため、広い範囲で連続的に端部を除去することは好ましくなく、上記のようにネッキングをできるだけ小さくすることが好ましい。

また、縦延伸工程の前に、テンター装置による横延伸を実施しても良い。横延伸を実施することにより、幅方向に均一な厚みのフィルムを広い幅で得ることが容易になる。また、二軸延伸することにより高分子鎖の絡み合いが増加し、自然収縮率が低下する効果も得られる。ただし、横延伸装置を設置することにより製膜機台全体が長大になりコストが増加するデメリットもある。横延伸を実施する場合は、フィルム温度をＴｇ＋５℃以上Ｔｇ＋４０℃以下に加熱し、延伸倍率３．０倍以上６．０倍以下に延伸することが好ましい。

また上記の長手方向の延伸の後に、フィルムの両端をクリップで把持して加熱することができるテンター装置に導き、加熱処理を施すことが好ましい。加熱処理を行うことで、長手方向の延伸時に生じる残留応力を緩和させることにより、長手方向の自然収縮率および収縮応力を低下させることができる。加熱処理温度はフィルムのＴｇ以上Ｔｇ＋４０℃以下が好ましい。加熱温度がＴｇ未満であると上記の効果が得られず、Ｔｇ＋４０℃を超えると収縮率が大きく低下するため好ましくない。

得られた熱収縮性ポリエステルフィルムを中間製品である広幅ロールとして巻取り、次いでスリッターを用いて指定の幅、巻長にスリットして巻取り用の３インチ紙管に巻取り、熱収縮性ポリエステル系フィルムロールが得られる。なお、該フィルムロールの好ましい巻長及び幅については、前述の通りである。
加えて、以下のスリット条件を採用することによりスリットの際に発生する巻芯皺を低減することが好ましい。該スリット条件を採用することにより、フィルムロールとした場合に不具合を発生しやすい厚さ３０μｍ以下の長手方向を主収縮方向とする熱収縮性ポリエステル系フィルムにおいて、巻芯皺を低減するとともに、下記のように端面ズレを抑制することができ、かつフィルムロール表層部の巻硬度の平均値を適正な範囲内とすることができる。

具体的なスリットの条件としては、初期張力を７０～１４０Ｎ／ｍ、好ましくは８０～１３０Ｎ／ｍ、初期面圧を２００～４００Ｎ／ｍ、好ましくは２５０～３５０Ｎ／ｍでスリットを開始する。初期張力が１４０Ｎ／ｍより高いと厚みムラ部がスリット時に張力により若干伸ばされて皺（巻芯部の皺）や弛みの原因となるので好ましくない。更に初期張力が１４０Ｎ／ｍより高いと、紙管の僅かな湾曲や歪みの影響が大きくなり巻芯部の皺の原因となる。また初期張力が７０Ｎ／ｍ以下であると、フィルムをスリットで巻き取る際に張力が不足し、巻芯部の皺は発生しにくくなるものの、フィルムロールの端面が不揃いとなり（所謂端面ズレ）が生じて好ましくない。巻長がスリット終了前８００ｍ時の張力が初期張力の５０～８０％、好ましくは６０～７０％となるように巻長と相関するように一定して張力を低下させ、その後は巻き終わりまで定張力で巻き取ることが望ましい。また面圧は巻長全長に亘り、できるだけ初期面圧±５％以下であると好ましく、更に好ましくは初期面圧±３％以下である。

また上記のようにスリットしたフィルムロール表層部の巻硬度は５００以上８５０以下であることが好ましい。フィルムロール表層部の幅方向の巻硬度の平均値における好適な範囲は前述の通りである。
なお、本発明におけるフィルムロールの端面ズレとは、後述の実施例に記載の方法で測定した端面ズレをさす。フィルムロールの端面ズレは、２ｍｍ以下であることが好ましい。端面ズレが大きい場合には、特に多色印刷等において印刷でのピッチズレが発生しやすくなり、ラベル等の加工品において意匠性を損ない商品価値をも損なう場合がある。

一般に工業的に生産されるフィルムロールにおいては、連続して製膜したフィルムが連続的に巻き取られており、製膜条件が一定であれば、フィルム幅方向の厚みムラの程度は巻長全長に亘ってほぼ一定となるが、製膜時の各工程の微小な変動により、巻長全長に対して若干の変動が起きる。フィルム幅方向の厚みムラは、巻長全長に亘り制御されていることが好ましい。巻長全長に亘り厚みムラが制御されているかどうかは、例えばフィルムロールのフィルムを表層より一定間隔の巻長毎に試料を採取して、各試料の厚みムラを測定することにより確認することができる。本発明のフィルムロールにおいては、厚みムラはフィルムロールの表層部分の試料を採取して測定して、該フィルムロールにおける代表値とすることが可能である。本発明においては後述の実施例に記載されているように、フィルムロール表層よりフィルムを１ｍ除去した部分より試料を採取して測定して代表値とするものである。フィルムロール表層部におけるフィルム幅方向の厚みムラの好適な範囲は前述の通りである。
本発明の好ましい様態は、フィルムロール表層部より巻長１０００ｍ毎に試料を採取して測定し、全ての試料について厚みムラが所定範囲となることである。フィルムロール全長におけるフィルム幅方向全幅の厚みムラの好適な範囲は前述の通りである。

次に実施例及び比較例を用いて、本発明を具体的に説明するが、本発明は、かかる実施例の態様に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、適宜変更することが可能である。

本発明において用いた評価方法は下記の通りである。なお、特に記載の無い場合はフィルムロール表層からフィルムを１ｍ除去し、該除去後の表層部分のフィルム又はフィルムロールを評価した。

[主収縮方向の熱収縮率]
フィルムを１０ｃｍ×１０ｃｍの正方形に裁断し、温水温度９０℃±０．５℃の温水中において、無荷重状態で１０秒間処理して熱収縮させた後、フィルムの長手方向（主収縮方向）の寸法を測定し、下記（１）式に従い熱収縮率を求めた。
熱収縮率＝（（収縮前の長さ－収縮後の長さ）／収縮前の長さ）×１００（％） 式１

[幅方向全幅の厚みムラ]
ロールをスリッターに設置し、ロール表層から１ｍ除去した後にフィルムロールを幅方向に全幅、長手方向に４０ｍｍにサンプリングし、ミクロン計測器社製の連続接触式厚み計を用いて、５ｍ／分で連続的に幅方向の厚みを測定した。測定時の最大厚みをＴmax.、最小厚みをＴmin.、平均厚みをＴave.とし、下式（２）から、フィルム幅方向の厚みムラを算出した。
厚みムラ＝｛（Ｔmax.－Ｔmin.）／Ｔave.｝×１００ （％） 式２

［長手方向の厚みムラ］
フィルム長手方向を長さ30 m×幅40 mmの長尺なロール状にサンプリングし、ミクロン測定器株式会社製の連続接触式厚み計を用いて、5（m/分）の速度で測定した。幅方向の厚みムラと同様に式（２）からフィルムの長手方向の厚みムラを算出した。

［巻芯部の皺の評価］
フィルムロールから表示長－３００ｍの巻長位置まで巻返しを行った。その後、速度３０ｍ／分でスリットしながら紙管位置までスリットを行い、目視で皺の確認を行った。紙管から巻長３０ｍ～３００ｍ位置での皺発生有無で評価を行った。
皺無し ： ○
皺が１箇所以上有り ：×

[フィルムを巻き取る前の幅方向の紙管の隙間差]
紙管を水平台の上に置き、幅方向に両端部から１０ｍｍの位置、中央位置、中央位置と端部から１０ｍｍ位置の中間の計５点の差を測定した。それぞれの位置の値は 紙管を水平台の上で１周させながらシックネスゲージを用いて隙間を測定した。紙管一周の最大隙間をその位置での隙間とした。そして幅方向５点（紙管の中央位置の３点、及び中央部と両端の中間の位置の２点で合計５点）の位置の隙間を求め、最大隙間と最小隙間の差を紙管の歪みとした。

[フィルム除去後の紙管の隙間差]
フィルムロールからフィルムの巻返しを行い、フィルムを除去した。除去した後に残された紙管を上述した方法で測定した。

[紙管の扁平耐圧強度]
前記のフィルム除去後の紙管を幅方向へ１００ｍｍ長にカットした。カットした紙管を島津製作所製の耐圧試験機（ＡＧＳ－Ｇ）を用いて、２０ｍｍ／分の速度で圧縮して測定を行った。

［巻き硬度］
スイス プロセオ社の硬さ試験機パロテスター２を使用して、ロール幅方向に端部から１００ｍｍ間隔で測定を行った。ロール幅方向に測定した値の平均値を、測定値として用いた。

［自然収縮率］
フィルムを、主収縮方向×直交方向＝２００ｍｍ×３０ｍｍのサイズに切り取り、主収縮方向に長さ１５０ｍｍの標線を引いた。温度４０℃湿度８５％ＲＨの雰囲気下で２８日間（６７２時間）放置（経時）した後、標線の長さを測定し、下式によって自然収縮率を算出した。
自然収縮率＝（経時前の標線の長さ（１５０ｍｍ）― 経時後の標線の長さ）÷（経時前の標線の長さ（１５０ｍｍ）×１００（％） ・・・式４

［摩擦係数］
ＪＩＳ Ｋ－７１２５に準拠し、引張試験機（ＯＲＩＥＮＴＥＣ社製テンシロン）を用い、２３℃・６５％ＲＨ環境下で、フィルムの表面と裏面とを接触させた場合の静摩擦係数と動摩擦係数を求めた。なお、上側のフィルムを巻き付けたスレッド（錘）の重量は、１．５ｋｇであり、スレッドの底面積の大きさは、縦６３ｍｍ×横６３ｍｍであった。また、摩擦測定の際の引張速度は、２００ｍｍ／ｍｉｎ．であった。

［収縮応力］
熱収縮性フィルムから主収縮方向の長さが１５０ｍｍ、幅２０ｍｍの短冊状フィルムサンプルを切り出し、東洋ボールドウィン社製（現社名オリエンテック）の加熱炉付き強伸度測定機テシロン万能試験機 ＰＴＭ－２５０（オリエンテック社の登録商標）を用いて収縮応力を測定した。強伸度測定機の加熱炉は予め炉内を９０℃に加熱しておき、フィルムサンプルを把持するためのチャック間距離は１００ｍｍとした。サンプルを強伸度測定機のチャックに取り付ける際には、加熱炉の送風を一旦止めて加熱炉の扉を開け、長さ方向１５０ｍｍのサンプルの両端２５ｍｍずつをチャック間に挟み、チャック間距離は１００ｍｍとして、チャック間とサンプルの長さ方向とが一致し且つサンプルが水平となるように緩みなく固定した。サンプルをチャックに取り付けた後、速やかに加熱炉の扉を閉めて、送風を再開した。加熱炉の扉を閉め送風を再開した時点を収縮応力の測定開始時点とし、収縮応力の測定開始時点から、測定開始後３０秒までの間における収縮応力測定値の最大値を収縮応力（ＭＰａ）とした。

［フィルムロールの端面ズレ］
金型定規を用いて端面の凹凸の最大値と最小差から求めた。以下の評価方法で判断した。
２ｍｍ以下 ： ○
２ｍｍより高い ： ×

＜ポリエステル原料の調製＞
［合成例１］
撹拌機、温度計および部分環流式冷却器を備えたステンレススチール製オートクレーブに、ジカルボン酸成分としてジメチルテレフタレート（ＤＭＴ）１００モル％と、多価アルコール成分としてエチレングリコール（ＥＧ）１００モル％とを、エチレングリコールがモル比でジメチルテレフタレートの２．２倍になるように仕込み、エステル交換触媒として酢酸亜鉛を０．０５モル％（酸成分に対して）、重縮合触媒として三酸化アンチモン０．２２５モル％（酸成分に対して）を添加し、生成するメタノールを系外へ留去しながらエステル交換反応を行った。その後、２８０℃で２６．７Ｐａの減圧条件のもとで重縮合反応を行い、固有粘度０．７５ｄｌ／ｇのポリエステル１を得た。組成を表１に示す。

［合成例２～５］
合成例１と同様の方法により、表１に示すポリエステル２～４を得た。ポリエステル２の製造の際には、滑剤としてＳｉＯ2（富士シリシア社製サイリシア２６６；平均粒径１．５μｍ）をポリエステルに対して７２００ｐｐｍの割合で添加した。なお、表中、ＮＰＧはネオペンチルグリコール、ＢＤは１，４―ブタンジオールである。なおポリエステルの固有粘度は、それぞれ、２：０．７５ｄｌ／ｇ，３：０．７５ｄｌ／ｇ，４：１．２０ｄｌ／ｇであった。
なお、各ポリエステルは、適宜チップ状にした。各ポリエステルの組成は表1に示す。

＜熱収縮性フィルムの製造方法＞
以下、実施例１～５は参考例１～５と読み替え、実施例７、８は参考例７、８と読み替える。
［実施例１］
上記したポリエステル１、ポリエステル２、ポリエステル３およびポリエステル４を個別に乾燥した後、質量比 ２３：７：６０：１０で混合して押出機に投入した。この時 押出し機の直上で攪拌機を用いて攪拌しながら４種類の原料を押出し機へ投入した。この混合樹脂を２６０℃で溶融させてＴダイからせん断速度４４０ｓｅｃ^－１、速度５０ｍ／分の条件で押し出し、表面温度２５℃に冷却された回転する金属ロールに接触させて急冷することにより、厚さ６８μｍの未延伸フィルムを得た。このときの未延伸フィルムのＴｇは６９℃であった。

上記未延伸フィルムを縦延伸機へ導いた。予熱ロール状でフィルム温度９０℃（Ｔｇ＋２１℃）になるまで加熱した後に、ロール延伸法によって長手方向の延伸倍率を４．５倍、延伸後のフィルムの厚さが１５μｍになるように縦延伸した。縦延伸後は表面温度２５℃に設定された冷却ロールで冷却した。この時の延伸距離は１５０ｍｍとした。延伸後のフィルムをテンターに導き、フィルムの端をクリップで把持して一定幅のまま、フィルム温度が８０℃になるまで加熱し熱処理を施した。その後冷却し、フィルム両端部の端から５０ｍｍを裁断除去して幅１２００ｍｍでロール状に巻き取ることによって、厚さ１５μmの延伸フィルムを所定の長さにわたって連続的に製造した。

上記で得られた延伸フィルムをスリッターにて、１１００ｍｍ幅のサイズに巻長１２０００ｍになるようにスリットした。
この時のスリット条件は、初期張力を１１０Ｎ／ｍ、初期面圧を３５０Ｎ／ｍでスロットを開始し、巻長が５００ｍから１１２００ｍまで、０．３７４Ｎ／ｍの比率で張力を減少させ、１１２００ｍから１２０００は張力７０Ｎ／ｍ（初期張力の６４％）になるようにした。面圧は３５０Ｎ／ｍで一定になるようにスリットした。

そして得られたフィルムロールおよびフィルムの特性を上記した方法で評価した。
フィルムおよびフィルムロールの製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。目標の特性とするフィルムが得られ、フィルムロールは巻芯部の皺や端面ズレがなく良好な結果であった。

［実施例２］
上記したポリエステル１、ポリエステル２、ポリエステル３およびポリエステル４を個別に乾燥した後、質量比３：７：６６：２４で混合して押出機に投入し、縦延伸温度を８５℃に変更した以外は、実施例１と同様の方法でフィルムロールを得た。この時、未延伸フィルムのＴｇは６２℃であった。製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。目標の特性とするフィルムが得られ、フィルムロールは巻芯部の皺や端面ズレがなく良好な結果であった。

［実施例３］
上記したポリエステル１、ポリエステル２、ポリエステル３およびポリエステル４を個別に乾燥した後、質量比２０：７：５３：２０で混合して押出機に投入し、縦延伸温度を８７℃に変更した以外は、実施例１と同様の方法でフィルムロールを得た。この時、未延伸フィルムのＴｇは６３℃であった。製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。目標の特性とするフィルムが得られ、フィルムロールは巻芯部の皺や端面ズレがなく良好な結果であった。

［実施例４］
混合樹脂の溶融物をＴダイからせん断速度２９０ｓｅｃ^－１の条件で押し出した以外は実施例１と同様の方法で製造し、フィルムロールを得た。製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。目標の特性とするフィルムが得られ、フィルムロールは巻芯部の皺や端面ズレがなく良好な結果であった。

［実施例５］
縦延伸時の延伸ギャップを２５０mmに変更した以外は、実施例１と同様の方法で製造し、フィルムロールを得た。製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。目標の特性とするフィルムが得られ、フィルムロールは巻芯部の皺や端面ズレがなく良好な結果であった。

［実施例６］
上記実施例と同様の方法で未延伸フィルム（厚み１５０μm）を得た後、当該未延伸フィルムをテンター（横延伸機）に導き、フィルム両端部をクリップで把持した状態で、フィルム温度が９２℃（Ｔｇ＋２３℃）になるまで予熱し横方向に４．０倍延伸した。その後、横延伸後のフィルムを縦延伸機に導き、予熱ロール状でフィルム温度９０℃（Ｔｇ＋２１℃）になるまで加熱した後に、ロール延伸法によって長手方向の延伸倍率を２．５倍、延伸後のフィルムの厚さが１５μｍになるように縦延伸した。その後、実施例１と同様に再度テンターに導き８０℃で熱処理を行った。
上記得られた延伸フィルムをスリッターで、幅２２００ｍｍ、１１００ｍｍ、２００ｍｍのサイズに巻長１２０００ｍになるようにスリットした。
具体的なスリット条件は実施例１と同様にした。
そして得られたフィルムロールおよびフィルムの特性を上記した方法で評価した。
フィルムおよびフィルムロールの製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。目標の特性とするフィルムが得られ、フィルムロールは巻芯部の皺や端面ズレがなく良好な結果であった。

［実施例７］
延伸後のフィルムの厚みが２５μｍになるように吐出量を調整した以外は実施例１と同様とした。そして得られたフィルムロールおよびフィルムの特性を上記した方法で評価した。フィルムおよびフィルムロールの製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。目標の特性とするフィルムが得られ、フィルムロールは巻芯部の皺や端面ズレがなく良好な結果であった。

［実施例８］
フィルムロールの巻長を２４０００ｍにした以外は実施例1と同様とした。そして得られたフィルムロールおよびフィルムの特性を上記した方法で評価した。フィルムおよびフィルムロールの製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。目標の特性とするフィルムが得られ、フィルムロールは巻芯部の皺や端面ズレがなく良好な結果であった。

［比較例１］
スリット前の紙管の偏平耐圧強度が１４９０Ｎ／１００ｍｍになった以外は実施例１と同様の方法でフィルムとフィルムロールを得た。
フィルムおよびフィルムロールの製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。得られたフィルムとフィルムロールは、フィルム除去後の紙管の幅方向の隙間差が大きく、フィルムロールの巻芯部の皺と端面ズレが悪い結果であった。

［比較例２］
スリット前の紙管の幅方向の隙間差が大きい以外は実施例１と同様の方法でフィルムとフィルムロールを得た。
フィルムおよびフィルムロールの製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。得られたフィルムとフィルムロールは フィルム除去後の紙管の幅方向の隙間差も大きく、フィルムロールの巻芯部の皺と端面ズレが悪い結果であった。

［比較例３］
縦延伸後に熱処理を施さなかったこと以外は実施例１と同様の方法でフィルムとフィルムロールを得た。
フィルムおよびフィルムロールの製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。得られたフィルムは自然収縮率と収縮応力が高く、フィルムロールはフィルム除去後の紙管の幅方向の隙間差も大きく、フィルムロールの巻芯部の皺が悪い結果であった。

［比較例４］
混合樹脂の溶融物をＴダイからせん断速度１８０ｓｅｃ^－１の条件で押し出した以外は実施例１と同様の方法で製造し、フィルムとフィルムロールを得た。製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。得られたフィルムは、幅方向および長手方向の厚みムラが悪く、フィルムロールの巻芯部の皺が悪い結果であった。

［比較例５］
縦延伸の延伸ギャップを５００ｍｍにした以外は、実施例１と同様の方法でフィルムとフィルムロールを得た。製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。得られたフィルムは幅方向の厚みムラが悪く、フィルムロールは巻芯部の皺が悪い結果であった。

［比較例６］
延伸製膜および中間製品ロールまでは実施例１と同様にして製造し、スリット条件は、初期張力を６０Ｎ／ｍ、初期面圧を２００Ｎ／ｍでスロットを開始し、巻長が５００ｍから１１２００ｍまで、０．１４０Ｎ／ｍの比率で張力を減少させ、１１２００ｍから１２０００は張力４５Ｎ／ｍ（初期張力の７５％）になるようにした。面圧は２００Ｎ／ｍで一定になるようにスリットした。
製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。得られたフィルムロールは、表層部の巻き硬度が低く、巻芯部の皺が悪く、端面ズレも悪い結果であった。

［比較例７］
延伸製膜および中間製品ロールまでは実施例１と同様にして製造し、スリット条件は、初期張力を８０Ｎ／ｍ、初期面圧を１８０Ｎ／ｍでスロットを開始し、巻終わりまでの０．００３Ｎ／ｍの比率で張力を減少させ、巻終わり時の張力が４４Ｎ／ｍ（初期張力の５５％）になるようにした。面圧は０．０１７Ｎ／ｍの比率で増加させ、巻終わりの面圧が３８０Ｎ／ｍ（初期面圧の２１１％）になるようにした。
製造条件を表２に、評価結果を表３に示す。得られたフィルムロールは、紙管の隙間差が大きくなってしまい、巻芯部の皺が悪い結果であった。

本発明の熱収縮性ポリエステルフィルムロールは、上記の如く巻芯皺や端面ズレが良好なので、印刷等の加工において好適に用いることができる。

Claims (5)

1. 主収縮方向が長手方向であり、９０℃温湯中で１０秒間処理後の主収縮方向の収縮率が４０％以上である熱収縮性二軸延伸ポリエステル系フィルムが紙管に巻き取られてなるフィルムロールで、下記要件（１）～（７）を満たすことを特徴とする印刷加工用熱収縮性ポリエステル系フィルムロール。
   （１）フィルム巻長が１０００ｍ以上３００００ｍ以下
   （２）フィルム幅が５０ｍｍ以上１５００ｍｍ以下
   （３）フィルム厚みが５μｍ以上３０μｍ以下
   （４）フィルムロール表層部でのフィルム幅方向全幅における厚みムラが２０％以下
   （５）前記紙管は内径３インチすなわち７６．２ｍｍの紙管であり、フィルムロールからフィルムを除去した後の幅方向の紙管の隙間差が０．５ｍｍ以下、かつフィルムを除去した後の紙管の扁平耐圧強度が１７００Ｎ／１００ｍｍ以上
   （６）フィルムロール表層部での幅方向の巻硬度の平均値が５００以上８５０以下
   （７）温度４０℃、相対湿度８５％の雰囲気下でフィルムを２８日間経時させた後の、長手方向の自然収縮率が２．０％以下
2. フィルムロールの表層部から巻長１０００ｍ間隔でサンプリングした各試料のフィルムの幅方向全幅の厚みムラが全ての試料で２０％以下である請求項１に記載の印刷加工用熱収縮性ポリエステル系フィルムロール。
3. フィルムロールの長手方向３０ｍ長における厚みムラが２０％以下である請求項１又は２に記載の印刷加工用熱収縮性ポリエステル系フィルムロール
4. 前記熱収縮性ポリエステル系フィルムの巻外と巻内との静摩擦係数と動摩擦係数がいずれも０．１以上０．８以下である請求項１～３のいずれかに記載の印刷加工用熱収縮性ポリエステル系フィルムロール。
5. 前記熱収縮性ポリエステル系フィルムの主収縮方向の収縮応力が４ＭＰa以上１６ＭＰa以下である請求項１～４のいずれかに記載の印刷加工用熱収縮性ポリエステル系フィルムロール。