JP2023151683A - 潤滑剤組成物及びその製造方法 - Google Patents
潤滑剤組成物及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2023151683A JP2023151683A JP2022061432A JP2022061432A JP2023151683A JP 2023151683 A JP2023151683 A JP 2023151683A JP 2022061432 A JP2022061432 A JP 2022061432A JP 2022061432 A JP2022061432 A JP 2022061432A JP 2023151683 A JP2023151683 A JP 2023151683A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- grease
- lubricant composition
- thickener
- oil
- group
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 title claims abstract description 132
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 128
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 51
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 105
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 claims abstract description 93
- 239000002199 base oil Substances 0.000 claims abstract description 68
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims abstract description 59
- 238000007561 laser diffraction method Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000000790 scattering method Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000004519 grease Substances 0.000 claims description 149
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 claims description 30
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 7
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 7
- 239000011148 porous material Substances 0.000 abstract description 22
- 238000013019 agitation Methods 0.000 abstract 1
- -1 polyol esters Chemical class 0.000 description 51
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 33
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 23
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 23
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 20
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 19
- PAFZNILMFXTMIY-UHFFFAOYSA-N cyclohexylamine Chemical compound NC1CCCCC1 PAFZNILMFXTMIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 18
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 18
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 16
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 15
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 14
- 150000002430 hydrocarbons Chemical group 0.000 description 13
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 13
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 11
- 239000010696 ester oil Substances 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 10
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 10
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 10
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 8
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 125000002029 aromatic hydrocarbon group Chemical group 0.000 description 7
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 7
- 125000004079 stearyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 7
- UPMLOUAZCHDJJD-UHFFFAOYSA-N 4,4'-Diphenylmethane Diisocyanate Chemical compound C1=CC(N=C=O)=CC=C1CC1=CC=C(N=C=O)C=C1 UPMLOUAZCHDJJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- REYJJPSVUYRZGE-UHFFFAOYSA-N Octadecylamine Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCCN REYJJPSVUYRZGE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N diethanolamine Chemical compound OCCNCCO ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 5
- 125000000113 cyclohexyl group Chemical group [H]C1([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])(*)C([H])([H])C1([H])[H] 0.000 description 5
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 5
- 125000002723 alicyclic group Chemical group 0.000 description 4
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 229920013639 polyalphaolefin Polymers 0.000 description 4
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- WMFOQBRAJBCJND-UHFFFAOYSA-M Lithium hydroxide Chemical compound [Li+].[OH-] WMFOQBRAJBCJND-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 125000000753 cycloalkyl group Chemical group 0.000 description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 3
- 239000012948 isocyanate Substances 0.000 description 3
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 3
- XYGMTBGUABLGQJ-UHFFFAOYSA-N octadecan-1-amine Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCCN.CCCCCCCCCCCCCCCCCCN XYGMTBGUABLGQJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 3
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 3
- AFFLGGQVNFXPEV-UHFFFAOYSA-N 1-decene Chemical compound CCCCCCCCC=C AFFLGGQVNFXPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KWKAKUADMBZCLK-UHFFFAOYSA-N 1-octene Chemical compound CCCCCCC=C KWKAKUADMBZCLK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KYVBUUNCHXRYOS-UHFFFAOYSA-N 1-phenylprop-1-enylbenzene Chemical group C=1C=CC=CC=1C(=CC)C1=CC=CC=C1 KYVBUUNCHXRYOS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ULQISTXYYBZJSJ-UHFFFAOYSA-N 12-hydroxyoctadecanoic acid Chemical compound CCCCCCC(O)CCCCCCCCCCC(O)=O ULQISTXYYBZJSJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 2
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 2
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 125000006267 biphenyl group Chemical group 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 125000000392 cycloalkenyl group Chemical group 0.000 description 2
- 125000000596 cyclohexenyl group Chemical group C1(=CCCCC1)* 0.000 description 2
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 2
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000005064 octadecenyl group Chemical group C(=CCCCCCCCCCCCCCCCC)* 0.000 description 2
- 125000000843 phenylene group Chemical group C1(=C(C=CC=C1)*)* 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- PJANXHGTPQOBST-UHFFFAOYSA-N stilbene Chemical group C=1C=CC=CC=1C=CC1=CC=CC=C1 PJANXHGTPQOBST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- YJTKZCDBKVTVBY-UHFFFAOYSA-N 1,3-Diphenylbenzene Chemical group C1=CC=CC=C1C1=CC=CC(C=2C=CC=CC=2)=C1 YJTKZCDBKVTVBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940114072 12-hydroxystearic acid Drugs 0.000 description 1
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000089 Cyclic olefin copolymer Polymers 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 1
- 125000003342 alkenyl group Chemical group 0.000 description 1
- 150000004996 alkyl benzenes Chemical class 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000002518 antifoaming agent Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 125000001204 arachidyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 description 1
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 description 1
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical compound O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010724 circulating oil Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 125000001162 cycloheptenyl group Chemical group C1(=CCCCCC1)* 0.000 description 1
- 125000000582 cycloheptyl group Chemical group [H]C1([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])(*)C([H])([H])C1([H])[H] 0.000 description 1
- 125000006547 cyclononyl group Chemical group [H]C1([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])(*)C([H])([H])C([H])([H])C1([H])[H] 0.000 description 1
- 125000000522 cyclooctenyl group Chemical group C1(=CCCCCCC1)* 0.000 description 1
- 125000000640 cyclooctyl group Chemical group [H]C1([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])(*)C([H])([H])C([H])([H])C1([H])[H] 0.000 description 1
- 125000003493 decenyl group Chemical group [H]C([*])=C([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 125000002704 decyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 125000005442 diisocyanate group Chemical group 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 125000005982 diphenylmethyl group Chemical group [H]C1=C([H])C([H])=C(C([H])=C1[H])C([H])(*)C1=C([H])C([H])=C([H])C([H])=C1[H] 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 125000005066 dodecenyl group Chemical group C(=CCCCCCCCCCC)* 0.000 description 1
- 125000003438 dodecyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 description 1
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 1
- 125000004030 farnesyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])=C(C([H])([H])[H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])=C(C([H])([H])[H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])=C(C([H])([H])[H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 125000002350 geranyl group Chemical group [H]C([*])([H])/C([H])=C(C([H])([H])[H])/C([H])([H])C([H])([H])C([H])=C(C([H])([H])[H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 125000003187 heptyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 125000006038 hexenyl group Chemical group 0.000 description 1
- 125000004051 hexyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 description 1
- 239000010720 hydraulic oil Substances 0.000 description 1
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 1
- 125000005645 linoleyl group Chemical group 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 125000002960 margaryl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000006078 metal deactivator Substances 0.000 description 1
- 125000001570 methylene group Chemical group [H]C([H])([*:1])[*:2] 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 125000001421 myristyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N n-Octanol Natural products CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000001624 naphthyl group Chemical group 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 125000001196 nonadecyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 125000005187 nonenyl group Chemical group C(=CCCCCCCC)* 0.000 description 1
- 125000001400 nonyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 125000004365 octenyl group Chemical group C(=CCCCCCC)* 0.000 description 1
- 125000002347 octyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 125000001117 oleyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])/C([H])=C([H])\C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 125000000913 palmityl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 125000002958 pentadecyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 239000002530 phenolic antioxidant Substances 0.000 description 1
- 125000001997 phenyl group Chemical group [H]C1=C([H])C([H])=C(*)C([H])=C1[H] 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920001515 polyalkylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 229920001083 polybutene Polymers 0.000 description 1
- 229920000515 polycarbonate Polymers 0.000 description 1
- 239000004417 polycarbonate Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 229920005862 polyol Polymers 0.000 description 1
- 229920013636 polyphenyl ether polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000002194 synthesizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 125000005063 tetradecenyl group Chemical group C(=CCCCCCCCCCCCC)* 0.000 description 1
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 description 1
- 125000003944 tolyl group Chemical group 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 125000005040 tridecenyl group Chemical group C(=CCCCCCCCCCCC)* 0.000 description 1
- 125000002889 tridecyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 125000005065 undecenyl group Chemical group C(=CCCCCCCCCC)* 0.000 description 1
- 125000002948 undecyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
- 239000004711 α-olefin Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M115/00—Lubricating compositions characterised by the thickener being a non-macromolecular organic compound other than a carboxylic acid or salt thereof
- C10M115/08—Lubricating compositions characterised by the thickener being a non-macromolecular organic compound other than a carboxylic acid or salt thereof containing nitrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M169/00—Lubricating compositions characterised by containing as components a mixture of at least two types of ingredient selected from base-materials, thickeners or additives, covered by the preceding groups, each of these compounds being essential
- C10M169/02—Mixtures of base-materials and thickeners
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Lubricants (AREA)
Abstract
【課題】油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とを両立することができ、しかも細孔通過性にも優れる、潤滑剤組成物及びその製造方法を提供する。【解決手段】潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）とを含有する、潤滑剤組成物であって、前記粒子（Ｂ－１）が、下記要件（α）を満たし、前記潤滑剤組成物が、下記要件（β）を満たす、潤滑剤組成物とした。・要件（α）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－１）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が１０．０μｍ以下である。・要件（β）：せん断速度５ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ１）と、せん断速度１０，０００ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ２）との比率［（ｘ１）／（ｘ２）］が、２．０以上１００以下である。【選択図】なし
Description
本発明は、潤滑剤組成物及びその製造方法に関する。
自動車電装機器、家電機器、及びＯＡ事務機器等の機器に組み込まれる軸受として、金属粉末を焼結して成形した含油軸受が広く利用されている。
含油軸受は、一般的に、原料である金属粉末を、混合、成形、焼結、及びサイジング等の各工程を経て多孔質の金属体に成形した後、含浸装置を用いて、当該金属体に潤滑油組成物を真空含油して製造されたものであって、自己給油の状態で使用される滑り軸受である。
含油軸受は、回転軸の回転に起因するポンピング作用により、多孔質の金属体に含浸されていた潤滑油組成物が回転軸と軸受内面との摺動面に供給され、潤滑を行うものであって、耐久性や剛性に優れるだけでなく、生産コストも低く抑えられるという利点もある。
含油軸受に含浸して用いられる潤滑油組成物については、従来各種提案されている（例えば、特許文献１及び２等を参照）。
含油軸受は、一般的に、原料である金属粉末を、混合、成形、焼結、及びサイジング等の各工程を経て多孔質の金属体に成形した後、含浸装置を用いて、当該金属体に潤滑油組成物を真空含油して製造されたものであって、自己給油の状態で使用される滑り軸受である。
含油軸受は、回転軸の回転に起因するポンピング作用により、多孔質の金属体に含浸されていた潤滑油組成物が回転軸と軸受内面との摺動面に供給され、潤滑を行うものであって、耐久性や剛性に優れるだけでなく、生産コストも低く抑えられるという利点もある。
含油軸受に含浸して用いられる潤滑油組成物については、従来各種提案されている（例えば、特許文献１及び２等を参照）。
ところで、含油軸受に含浸して用いられる潤滑油組成物は、油漏れ及び油飛散の抑制の観点から、潤滑油基油の粘度を高めたり、高分子増粘剤を配合したりすることで、高粘度化して用いられることがある。しかし、潤滑油組成物の高粘度化は、運転時（回転時）の撹拌抵抗の増大を引き起こす。
そのため、潤滑油組成物において、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とは、トレードオフの関係にあり、両立が難しいという問題がある。
なお、この問題は、含油軸受に含浸して用いられる潤滑油組成物だけでなく、油漏れ及び油飛散の抑制が求められる工作機械用潤滑油等においても存在する。
そのため、潤滑油組成物において、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とは、トレードオフの関係にあり、両立が難しいという問題がある。
なお、この問題は、含油軸受に含浸して用いられる潤滑油組成物だけでなく、油漏れ及び油飛散の抑制が求められる工作機械用潤滑油等においても存在する。
また、含油軸受に含浸して用いられる潤滑油組成物は、含油軸受に存在する細孔内に保持されるため、細孔通過性が良好であることも求められる。
なお、細孔通過性は、含油軸受に含浸して用いられる潤滑油組成物だけでなく、例えばオイルフィルター等を介して循環給油が行われる各種装置等に用いられる潤滑油組成物においても要求される。例えば、工作機械においては、潤滑油組成物が、オイルフィルター等を介して循環給油して用いられることがある。
なお、細孔通過性は、含油軸受に含浸して用いられる潤滑油組成物だけでなく、例えばオイルフィルター等を介して循環給油が行われる各種装置等に用いられる潤滑油組成物においても要求される。例えば、工作機械においては、潤滑油組成物が、オイルフィルター等を介して循環給油して用いられることがある。
本発明者は、上記問題点を踏まえ、鋭意検討し、新たなコンセプトに基づく潤滑剤組成物の創出に至った。
そこで、本発明は、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とを両立することができ、しかも細孔通過性にも優れる、潤滑剤組成物及びその製造方法を提供することを課題とする。
本発明によれば、下記［１］～［３］が提供される。
［１］ 潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）とを含有する、潤滑剤組成物であって、
前記粒子（Ｂ－１）が、下記要件（α）を満たし、
前記潤滑剤組成物が、下記要件（β）を満たす、潤滑剤組成物。
・要件（α）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－１）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が１０．０μｍ以下である。
・要件（β）：せん断速度５ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ１）と、せん断速度１０，０００ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ２）との比率［（ｘ１）／（ｘ２）］が、２．０以上１００以下である。
［２］ 上記［１］に記載の潤滑剤組成物を、含浸軸受油又は工作機械用潤滑油として使用する、使用方法。
［３］ 潤滑油基油（Ａ）と、
増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）を含有するグリース（Ｃ）と
を混合する工程を含み、
前記グリース（Ｃ）中の前記粒子（Ｂ－２）が、下記要件（γ）を満たす、潤滑剤組成物の製造方法。
・要件（γ）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－２）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が５．０μｍ以下である。
［１］ 潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）とを含有する、潤滑剤組成物であって、
前記粒子（Ｂ－１）が、下記要件（α）を満たし、
前記潤滑剤組成物が、下記要件（β）を満たす、潤滑剤組成物。
・要件（α）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－１）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が１０．０μｍ以下である。
・要件（β）：せん断速度５ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ１）と、せん断速度１０，０００ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ２）との比率［（ｘ１）／（ｘ２）］が、２．０以上１００以下である。
［２］ 上記［１］に記載の潤滑剤組成物を、含浸軸受油又は工作機械用潤滑油として使用する、使用方法。
［３］ 潤滑油基油（Ａ）と、
増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）を含有するグリース（Ｃ）と
を混合する工程を含み、
前記グリース（Ｃ）中の前記粒子（Ｂ－２）が、下記要件（γ）を満たす、潤滑剤組成物の製造方法。
・要件（γ）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－２）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が５．０μｍ以下である。
本発明によれば、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とを両立することができ、しかも細孔通過性にも優れる、潤滑剤組成物及びその製造方法を提供することが可能となる。
本明細書に記載された数値範囲の上限値および下限値は任意に組み合わせることができる。例えば、数値範囲として「Ａ～Ｂ」及び「Ｃ～Ｄ」が記載されている場合、「Ａ～Ｄ」及び「Ｃ～Ｂ」の数値範囲も、本発明の範囲に含まれる。
また、本明細書に記載された数値範囲「下限値～上限値」は、特に断りのない限り、下限値以上、上限値以下であることを意味する。
また、本明細書において、実施例の数値は、上限値又は下限値として用いられ得る数値である。
また、本明細書に記載された数値範囲「下限値～上限値」は、特に断りのない限り、下限値以上、上限値以下であることを意味する。
また、本明細書において、実施例の数値は、上限値又は下限値として用いられ得る数値である。
［潤滑剤組成物の態様］
本実施形態の潤滑剤組成物は、潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）とを含有する。
そして、粒子（Ｂ－１）は下記要件（α）を満たし、潤滑剤組成物は下記要件（β）を満たす。
・要件（α）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－１）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が１０．０μｍ以下である。
・要件（β）：せん断速度５ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ１）と、せん断速度１０，０００ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ２）との比率［（ｘ１）／（ｘ２）］が、２．０以上１００以下である。
本実施形態の潤滑剤組成物は、潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）とを含有する。
そして、粒子（Ｂ－１）は下記要件（α）を満たし、潤滑剤組成物は下記要件（β）を満たす。
・要件（α）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－１）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が１０．０μｍ以下である。
・要件（β）：せん断速度５ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ１）と、せん断速度１０，０００ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ２）との比率［（ｘ１）／（ｘ２）］が、２．０以上１００以下である。
本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意検討を行った。その結果、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とを両立するためには、低せん断応力下では流動性が低く、高せん断応力下では流動性が高い、いわゆる非ニュートン流体的な振る舞いをする潤滑剤組成物の創出が有効であると着想するに至った。
また、細孔通過性にも優れる潤滑剤組成物とするためには、潤滑剤組成物中に粒子が存在しないか、あるいは粒子が存在したとしても極微細なものでなければならないと着想するに至った。
本発明者は、これらの着想に基づき、鋭意検討を行った。その結果、潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）とを含有し、要件（α）及び要件（β）を満たす潤滑剤組成物が、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
また、細孔通過性にも優れる潤滑剤組成物とするためには、潤滑剤組成物中に粒子が存在しないか、あるいは粒子が存在したとしても極微細なものでなければならないと着想するに至った。
本発明者は、これらの着想に基づき、鋭意検討を行った。その結果、潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）とを含有し、要件（α）及び要件（β）を満たす潤滑剤組成物が、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
ここで、まず初めに、本実施形態の潤滑剤組成物における要件（α）及び要件（β）について、詳細に説明する。
＜要件（α）＞
要件（α）は、レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が１０．０μｍ以下であることを規定している。
要件（α）では、潤滑剤組成物中に分散している状態の「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）」が測定対象とされる。測定は、後述する実施例に記載の方法により行われる。
また、「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）」とは、潤滑剤組成物中に分散している、増ちょう剤（Ｂ）が凝集してなる粒子を指す。
要件（α）は、レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が１０．０μｍ以下であることを規定している。
要件（α）では、潤滑剤組成物中に分散している状態の「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）」が測定対象とされる。測定は、後述する実施例に記載の方法により行われる。
また、「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）」とは、潤滑剤組成物中に分散している、増ちょう剤（Ｂ）が凝集してなる粒子を指す。
増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）の算術平均粒子径が１０．０μｍ超であると、潤滑剤組成物中における粒子（Ｂ－１）の粒子径が大きすぎるため、細孔通過性に劣る潤滑剤組成物となる。
ここで、細孔通過性により優れる潤滑剤組成物とする観点から、粒子（Ｂ－１）の算術平均粒子径は、好ましくは９．５μｍ以下である。
なお、粒子（Ｂ－１）の算術平均粒子径の下限値は、特に制限されないが、本実施形態の潤滑剤組成物の調製のしやすさの観点等を考慮すると、好ましくは０．１μｍ以上である。
ここで、細孔通過性により優れる潤滑剤組成物とする観点から、粒子（Ｂ－１）の算術平均粒子径は、好ましくは９．５μｍ以下である。
なお、粒子（Ｂ－１）の算術平均粒子径の下限値は、特に制限されないが、本実施形態の潤滑剤組成物の調製のしやすさの観点等を考慮すると、好ましくは０．１μｍ以上である。
＜要件（β）＞
要件（β）は、せん断速度５ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ１）と、せん断速度１０，０００ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ２）との比率［（ｘ１）／（ｘ２）］が、２．０以上１００以下であることを規定している。
［（ｘ１）／（ｘ２）］が２．０未満であると、潤滑剤組成物の非ニュートン流体的な振る舞いが薄れ、油漏れ及び油飛散を抑制し難くなる。
また、［（ｘ１）／（ｘ２）］が１００超であると、運転時の撹拌抵抗を低減し難くなる。
ここで、潤滑剤組成物の油漏れ及び油飛散をより抑制しやすくする観点、運転時の撹拌抵抗をより低減しやすくする観点から、［（ｘ１）／（ｘ２）］は、好ましくは２．５以上、より好ましくは３．０以上である。また、好ましくは８０以下、より好ましくは７０以下、更に好ましくは６０以下、より更に好ましくは５０以下、更になお好ましくは４０以下、一層好ましくは３０以下である。
要件（β）は、せん断速度５ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ１）と、せん断速度１０，０００ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ２）との比率［（ｘ１）／（ｘ２）］が、２．０以上１００以下であることを規定している。
［（ｘ１）／（ｘ２）］が２．０未満であると、潤滑剤組成物の非ニュートン流体的な振る舞いが薄れ、油漏れ及び油飛散を抑制し難くなる。
また、［（ｘ１）／（ｘ２）］が１００超であると、運転時の撹拌抵抗を低減し難くなる。
ここで、潤滑剤組成物の油漏れ及び油飛散をより抑制しやすくする観点、運転時の撹拌抵抗をより低減しやすくする観点から、［（ｘ１）／（ｘ２）］は、好ましくは２．５以上、より好ましくは３．０以上である。また、好ましくは８０以下、より好ましくは７０以下、更に好ましくは６０以下、より更に好ましくは５０以下、更になお好ましくは４０以下、一層好ましくは３０以下である。
なお、本明細書において、せん断粘度は、後述する実施例に記載の方法により測定される値を意味する。
次に、本実施形態の潤滑剤組成物の構成成分について、要件（α）及び要件（β）を満たす潤滑剤組成物を調製する観点も踏まえ、詳細に説明する。
＜潤滑油基油（Ａ）＞
本実施形態の潤滑剤組成物は、潤滑油基油（Ａ）を含有する。
潤滑油基油（Ａ）としては、従来、潤滑剤組成物の基油として用いられている鉱油及び合成油から選択される１種以上を、特に制限なく使用することができる。
本実施形態の潤滑剤組成物は、潤滑油基油（Ａ）を含有する。
潤滑油基油（Ａ）としては、従来、潤滑剤組成物の基油として用いられている鉱油及び合成油から選択される１種以上を、特に制限なく使用することができる。
鉱油としては、例えば、パラフィン系原油、中間基系原油、又はナフテン系原油等の原油を常圧蒸留して得られる常圧残油；これらの常圧残油を減圧蒸留して得られる留出油；当該留出油を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、接触脱ろう、及び水素化精製等の精製処理を１つ以上施して得られる鉱油；等が挙げられる。
合成油としては、例えば、１－オクテンオリゴマー及び１－デセンオリゴマー等並びにこれらの水添物、エチレン－α－オレフィン共重合体等のポリオレフィン油；イソパラフィン油；ポリオールエステル及び二塩基酸エステル等の各種エステル油；ポリフェニルエーテル等の各種エーテル油；ポリアルキレングリコール油；アルキルベンゼン油；アルキルナフタレン油；天然ガスからフィッシャー・トロプシュ法等により製造されるワックス（ガストゥリキッド（ＧＴＬ）ワックス）を異性化することで得られるＧＴＬ基油等が挙げられる。
鉱油は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。合成油も、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。また、１種以上の鉱油と１種以上の合成油とを組み合わせて用いてもよい。
ここで、潤滑油基油（Ａ）は、本発明の効果の向上等の観点から、鉱油、ポリオレフィン油、及びエステル油から選択される１種以上を含むことが好ましい。中でも、本発明の効果のさらなる向上等の観点から、潤滑油基油（Ａ）は、エステル油を含むことが好ましい。
潤滑油基油（Ａ）がエステル油を含む場合、潤滑油基油（Ａ）はエステル油のみからなるものであってもよいが、エステル油に加え、さらに鉱油及びポリオレフィン油からなる群から選択される１種以上を含んでいてもよい。
潤滑油基油（Ａ）がエステル油を含む場合、エステル油の含有量は、潤滑油基油（Ａ）の全量基準で、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは２０質量％以上、更に好ましくは３０質量％以上、より更に好ましくは４０質量％以上、更になお好ましくは５０質量％以上である。
なお、エステル油の中では、二塩基酸エステル油が好ましい。
潤滑油基油（Ａ）がエステル油を含む場合、潤滑油基油（Ａ）はエステル油のみからなるものであってもよいが、エステル油に加え、さらに鉱油及びポリオレフィン油からなる群から選択される１種以上を含んでいてもよい。
潤滑油基油（Ａ）がエステル油を含む場合、エステル油の含有量は、潤滑油基油（Ａ）の全量基準で、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは２０質量％以上、更に好ましくは３０質量％以上、より更に好ましくは４０質量％以上、更になお好ましくは５０質量％以上である。
なお、エステル油の中では、二塩基酸エステル油が好ましい。
潤滑油基油（Ａ）は、要件（β）を満たす潤滑剤組成物を調製しやすくする観点から、４０℃における動粘度（以下、「４０℃動粘度」ともいう）が、好ましくは４．１４ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは９．００ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは１３．５ｍｍ２／ｓ以上である。また、好ましくは１１０ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは７４．８ｍｍ２／ｓ以下である。
本明細書において、潤滑油基油（Ａ）の４０℃動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定される値を意味する。
なお、潤滑油基油（Ａ）が２種以上の基油を含有する混合基油である場合、当該混合基油の４０℃動粘度が上記範囲内であることが好ましい。
本明細書において、潤滑油基油（Ａ）の４０℃動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定される値を意味する。
なお、潤滑油基油（Ａ）が２種以上の基油を含有する混合基油である場合、当該混合基油の４０℃動粘度が上記範囲内であることが好ましい。
本実施形態において、潤滑剤組成物中の潤滑油基油（Ａ）の含有量は、要件（β）を満たす潤滑剤組成物を調製しやすくする観点から、潤滑剤組成物の全量基準で、好ましくは８０．０質量％以上、より好ましくは８５．０質量％以上である。また、好ましくは９９．９質量％以下、より好ましくは９９．０質量％以下、更に好ましくは９８．０質量％以下である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは８０．０質量％～９９．９質量％、より好ましくは８５．０質量％～９９．０質量％、更に好ましくは８５．０質量％～９８．０質量％である。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは８０．０質量％～９９．９質量％、より好ましくは８５．０質量％～９９．０質量％、更に好ましくは８５．０質量％～９８．０質量％である。
なお、本実施形態の潤滑剤組成物が、後述するように潤滑油基油（Ａ）とグリース（Ｃ）とを混合することで調製される場合、潤滑油基油（Ａ）には、当該グリース（Ｃ）由来の基油が含まれていてもよい。当該グリース（Ｃ）由来の基油も含めた潤滑油基油（Ａ）の含有量の好ましい範囲についても、上記と同様である。
＜増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）＞
本実施形態の潤滑剤組成物は、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）を含有する。
本実施形態の潤滑剤組成物が、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）を含有しない場合、要件（α）は勿論のこと、要件（β）を満たすものとできない。
本実施形態の潤滑剤組成物においては、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）を含有することが、要件（β）を満たす上で、重要な要素となっている。
本実施形態の潤滑剤組成物は、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）を含有する。
本実施形態の潤滑剤組成物が、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）を含有しない場合、要件（α）は勿論のこと、要件（β）を満たすものとできない。
本実施形態の潤滑剤組成物においては、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）を含有することが、要件（β）を満たす上で、重要な要素となっている。
増ちょう剤（Ｂ）としては、グリース組成物を調製する際に用いられる各種増ちょう剤が挙げられ、例えば、石けん系増ちょう剤及び非石けん系増ちょう剤からなる群から選択される１種以上が挙げられる。
石けん系増ちょう剤としては、例えば、リチウム石けん、カルシウム石けん、ナトリウム石けん、バリウム石けん、及びアルミニウム石けん等の金属石けん；リチウムコンプレックス石けん、カルシウムコンプレックス石けん、バリウムコンプレックス石けん、及びアルミニウムコンプレックス石けん等の金属コンプレックス石けん等が挙げられる。
非石けん系増ちょう剤としては、ウレア系増ちょう剤、ベントナイト系増ちょう剤、及びシリカ系増ちょう剤等が挙げられる。
非石けん系増ちょう剤としては、ウレア系増ちょう剤、ベントナイト系増ちょう剤、及びシリカ系増ちょう剤等が挙げられる。
ここで、要件（α）及び要件（β）を満たす潤滑剤組成物をより調製しやすくして、本発明の効果をより向上させやすくする観点から、増ちょう剤（Ｂ）は、ウレア系増ちょう剤を含むことが好ましい。
また、同様の観点から、増ちょう剤（Ｂ）中のウレア系増ちょう剤の含有量は、増ちょう剤（Ｂ）の全量基準で、好ましくは５０質量％～１００質量％、より好ましくは６０質量％～１００質量％、更に好ましくは７０質量％～１００質量％、より更に好ましくは８０質量％～１００質量％、更になお好ましくは９０質量％～１００質量％、一層好ましくは９５質量％～１００質量％である。
以下、ウレア系増ちょう剤について、詳細に説明する。
また、同様の観点から、増ちょう剤（Ｂ）中のウレア系増ちょう剤の含有量は、増ちょう剤（Ｂ）の全量基準で、好ましくは５０質量％～１００質量％、より好ましくは６０質量％～１００質量％、更に好ましくは７０質量％～１００質量％、より更に好ましくは８０質量％～１００質量％、更になお好ましくは９０質量％～１００質量％、一層好ましくは９５質量％～１００質量％である。
以下、ウレア系増ちょう剤について、詳細に説明する。
（ウレア系増ちょう剤）
ウレア系増ちょう剤としては、ウレア結合を有する化合物であればよいが、２つのウレア結合を有するジウレア化合物が好ましく、下記一般式（ｂ１）で表されるジウレア化合物がより好ましい。
Ｒ１－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ３－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ２ （ｂ１）
なお、ウレア系増ちょう剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
ウレア系増ちょう剤としては、ウレア結合を有する化合物であればよいが、２つのウレア結合を有するジウレア化合物が好ましく、下記一般式（ｂ１）で表されるジウレア化合物がより好ましい。
Ｒ１－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ３－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ２ （ｂ１）
なお、ウレア系増ちょう剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
上記一般式（ｂ１）中、Ｒ１及びＲ２は、それぞれ独立に、炭素数６～２４の１価の炭化水素基を示す。Ｒ１及びＲ２は、同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。Ｒ３は、炭素数６～１８の２価の芳香族炭化水素基を示す。
前記一般式（ｂ１）中のＲ１及びＲ２として選択し得る１価の炭化水素基の炭素数としては、６～２４であるが、好ましくは６～２０、より好ましくは６～１８である。
また、Ｒ１及びＲ２として選択し得る１価の炭化水素基としては、飽和又は不飽和の１価の鎖式炭化水素基（脂肪族炭化水素基）、飽和又は不飽和の１価の脂環式炭化水素基、１価の芳香族炭化水素基が挙げられる。
また、Ｒ１及びＲ２として選択し得る１価の炭化水素基としては、飽和又は不飽和の１価の鎖式炭化水素基（脂肪族炭化水素基）、飽和又は不飽和の１価の脂環式炭化水素基、１価の芳香族炭化水素基が挙げられる。
ここで、前記一般式（ｂ１）中のＲ１及びＲ２における、鎖式炭化水素基の含有率をＸモル当量、脂環式炭化水素基の含有率をＹモル当量、及び芳香族炭化水素基の含有率をＺモル当量とした際、下記要件（ａ）及び（ｂ）を満たすことが好ましい。
・要件（ａ）：［（Ｘ＋Ｙ）／（Ｘ＋Ｙ＋Ｚ）］×１００の値が９０以上（好ましくは９５以上、より好ましくは９８以上、更に好ましくは１００）である。
・要件（ｂ）：Ｘ／Ｙ比が、０／１００（Ｘ＝０、Ｙ＝１００）～１００／０（Ｘ＝１００、Ｙ＝０）（好ましくは１０／９０～９０／１０、より好ましくは１５／８５～８５／１５）である。
なお、前記鎖式炭化水素基、前記脂環式炭化水素基、及び前記芳香族炭化水素基は、上記一般式（ｂ１）中のＲ１及びＲ２として選択される基であることから、Ｘ、Ｙ、及びＺの値の総和は、上記一般式（ｂ１）で示される化合物１モルに対して、２モル当量である。また、上記要件（ａ）及び（ｂ）の値は、グリース組成物中に含まれる、上記一般式（ｂ１）で示される化合物群全量に対する平均値を意味する。
上記要件（ａ）及び（ｂ）を満たす、上記一般式（ｂ１）で表される化合物を用いることで、本発明の効果をより向上させやすい。
なお、Ｘ、Ｙ、及びＺの値は、原料として使用する各アミンのモル当量から算出することができる。
・要件（ａ）：［（Ｘ＋Ｙ）／（Ｘ＋Ｙ＋Ｚ）］×１００の値が９０以上（好ましくは９５以上、より好ましくは９８以上、更に好ましくは１００）である。
・要件（ｂ）：Ｘ／Ｙ比が、０／１００（Ｘ＝０、Ｙ＝１００）～１００／０（Ｘ＝１００、Ｙ＝０）（好ましくは１０／９０～９０／１０、より好ましくは１５／８５～８５／１５）である。
なお、前記鎖式炭化水素基、前記脂環式炭化水素基、及び前記芳香族炭化水素基は、上記一般式（ｂ１）中のＲ１及びＲ２として選択される基であることから、Ｘ、Ｙ、及びＺの値の総和は、上記一般式（ｂ１）で示される化合物１モルに対して、２モル当量である。また、上記要件（ａ）及び（ｂ）の値は、グリース組成物中に含まれる、上記一般式（ｂ１）で示される化合物群全量に対する平均値を意味する。
上記要件（ａ）及び（ｂ）を満たす、上記一般式（ｂ１）で表される化合物を用いることで、本発明の効果をより向上させやすい。
なお、Ｘ、Ｙ、及びＺの値は、原料として使用する各アミンのモル当量から算出することができる。
Ｒ１及びＲ２として選択し得る、１価の飽和鎖式炭化水素基としては、炭素数６～２４の直鎖又は分岐鎖のアルキル基が挙げられ、具体的には、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、オクタデセニル基、ノナデシル基、イコシル基等が挙げられる。
Ｒ１及びＲ２として選択し得る、１価の不飽和鎖式炭化水素基としては、炭素数６～２４の直鎖又は分岐鎖のアルケニル基が挙げられ、具体的には、ヘキセニル基、ヘプテニル基、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、ペンタデセニル基、ヘキサデセニル基、ヘプタデセニル基、オクタデセニル基、ノナデセニル基、イコセニル基、オレイル基、ゲラニル基、ファルネシル基、リノレイル基等が挙げられる。
なお、１価の飽和鎖式炭化水素基及び１価の不飽和鎖式炭化水素基は、直鎖状であってもよく、分岐鎖状であってもよい。
Ｒ１及びＲ２として選択し得る、１価の不飽和鎖式炭化水素基としては、炭素数６～２４の直鎖又は分岐鎖のアルケニル基が挙げられ、具体的には、ヘキセニル基、ヘプテニル基、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、ペンタデセニル基、ヘキサデセニル基、ヘプタデセニル基、オクタデセニル基、ノナデセニル基、イコセニル基、オレイル基、ゲラニル基、ファルネシル基、リノレイル基等が挙げられる。
なお、１価の飽和鎖式炭化水素基及び１価の不飽和鎖式炭化水素基は、直鎖状であってもよく、分岐鎖状であってもよい。
Ｒ１及びＲ２として選択し得る、１価の飽和脂環式炭化水素基としては、例えば、シクロヘキシル基、シクロヘプチル基、シクロオクチル基、シクロノニル基等のシクロアルキル基；メチルシクロヘキシル基、ジメチルシクロヘキシル基、エチルシクロヘキシル基、ジエチルシクロヘキシル基、プロピルシクロヘキシル基、イソプロピルシクロヘキシル基、１－メチル－プロピルシクロヘキシル基、ブチルシクロヘキシル基、ペンチルシクロヘキシル基、ペンチル－メチルシクロヘキシル基、ヘキシルシクロヘキシル基等の炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロアルキル基（好ましくは、炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロヘキシル基）；等が挙げられる。
Ｒ１及びＲ２として選択し得る、１価の不飽和脂環式炭化水素基としては、例えば、シクロヘキセニル基、シクロヘプテニル基、シクロオクテニル基等のシクロアルケニル基；メチルシクロヘキセニル基、ジメチルシクロヘキセニル基、エチルシクロヘキセニル基、ジエチルシクロヘキセニル基、プロピルシクロヘキセニル基等の炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロアルケニル基（好ましくは、炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロヘキセニル基）；等が挙げられる。
Ｒ１及びＲ２として選択し得る、１価の芳香族炭化水素基としては、例えば、フェニル基、ビフェニル基、ターフェニル基、ナフチル基、ジフェニルメチル基、ジフェニルエチル基、ジフェニルプロピル基、メチルフェニル基、ジメチルフェニル基、エチルフェニル基、プロピルフェニル基等が挙げられる。
前記一般式（ｂ１）中のＲ３として選択し得る２価の芳香族炭化水素基の炭素数としては、６～１８であるが、好ましくは６～１５、より好ましくは６～１３である。
Ｒ３として選択し得る２価の芳香族炭化水素基としては、例えば、フェニレン基、ジフェニルメチレン基、ジフェニルエチレン基、ジフェニルプロピレン基、メチルフェニレン基、ジメチルフェニレン基、エチルフェニレン基等が挙げられる。
これらの中でも、フェニレン基、ジフェニルメチレン基、ジフェニルエチレン基、又はジフェニルプロピレン基が好ましく、ジフェニルメチレン基がより好ましい。
Ｒ３として選択し得る２価の芳香族炭化水素基としては、例えば、フェニレン基、ジフェニルメチレン基、ジフェニルエチレン基、ジフェニルプロピレン基、メチルフェニレン基、ジメチルフェニレン基、エチルフェニレン基等が挙げられる。
これらの中でも、フェニレン基、ジフェニルメチレン基、ジフェニルエチレン基、又はジフェニルプロピレン基が好ましく、ジフェニルメチレン基がより好ましい。
本実施形態の潤滑剤組成物において、増ちょう剤（Ｂ）の含有量は、要件（β）を満たす潤滑剤組成物を調製しやすくする観点から、潤滑剤組成物の全量基準で、好ましくは０．１質量％以上、より好ましくは０．２質量％以上、更に好ましくは、０．３質量％以上である。また、好ましくは２．０質量％未満、より好ましくは１．０質量％以下、更に好ましくは０．８質量％以下である。増ちょう剤（Ｂ）の含有量がこれらの範囲であることにより、本実施形態の潤滑剤組成物において規定される要件（β）をより満たしやすくなり、本発明の効果をより向上させやすくできる。
なお、これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは０．１質量％～２．０質量％未満、より好ましくは０．２質量％～１．０質量％、更に好ましくは０．３質量％～０．８質量％である。
なお、これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは０．１質量％～２．０質量％未満、より好ましくは０．２質量％～１．０質量％、更に好ましくは０．３質量％～０．８質量％である。
増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）が、本実施形態の潤滑剤組成物において規定される要件（α）を満たすようにするための潤滑剤組成物の製造方法は、特に制限されず、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）を微細化するための各種手法を適用した製造方法を適宜採用することができる。
ここで、本実施形態の潤滑剤組成物は、最終形態として、微細化され、特定の粒径に調整された増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）を、潤滑油基油（Ａ）に分散させて調製すればよい。その一例として、要件（α）及び要件（β）を満たす潤滑剤組成物をさらに調製しやすくして、本発明の効果をさらに向上させやすくする観点から、以下に説明する製造方法により、本実施形態の潤滑剤組成物を製造することが好ましい。
ここで、本実施形態の潤滑剤組成物は、最終形態として、微細化され、特定の粒径に調整された増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）を、潤滑油基油（Ａ）に分散させて調製すればよい。その一例として、要件（α）及び要件（β）を満たす潤滑剤組成物をさらに調製しやすくして、本発明の効果をさらに向上させやすくする観点から、以下に説明する製造方法により、本実施形態の潤滑剤組成物を製造することが好ましい。
［潤滑剤組成物の製造方法］
本実施形態の潤滑剤組成物を製造するための方法の一例としては、潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）を含有するグリース（Ｃ）とを混合する工程を含む製造方法が挙げられる。
そして、当該製造方法においては、粒子（Ｂ－２）が、下記要件（γ）を満たすことが好ましい。
・要件（γ）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－２）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が５．０μｍ以下である。
要件（γ）では、グリース中に分散している状態の「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）」が測定対象とされる。測定は、後述する実施例に記載の方法により行われる。
また、「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）」とは、グリース（Ｃ）中に分散している、増ちょう剤（Ｂ）が凝集してなる粒子を指す。
本実施形態の潤滑剤組成物を製造するための方法の一例としては、潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）を含有するグリース（Ｃ）とを混合する工程を含む製造方法が挙げられる。
そして、当該製造方法においては、粒子（Ｂ－２）が、下記要件（γ）を満たすことが好ましい。
・要件（γ）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－２）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が５．０μｍ以下である。
要件（γ）では、グリース中に分散している状態の「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）」が測定対象とされる。測定は、後述する実施例に記載の方法により行われる。
また、「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）」とは、グリース（Ｃ）中に分散している、増ちょう剤（Ｂ）が凝集してなる粒子を指す。
潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）を含有するグリース（Ｃ）とを混合すると、グリース中に分散している「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）」が、潤滑油基油（Ａ）に分散し、潤滑剤組成物中に分散している「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）」となる。
「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）」は、潤滑油基油（Ａ）との相溶等の影響によって、「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）」よりも僅かに膨潤し、要件（α）で規定される粒子径になると推察される。
そのため、要件（γ）で規定される「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）」の算術平均粒子径は、要件（α）を満たす潤滑剤組成物を調製しやすくして、潤滑剤組成物の細孔通過性をより優れたものとする観点から、小さい程好ましい。
具体的には、好ましくは４．０μｍ以下、より好ましくは３．０μｍ以下、更に好ましくは２．０μｍ以下である。また、通常、０．０１μｍ以上である。
「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）」は、潤滑油基油（Ａ）との相溶等の影響によって、「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）」よりも僅かに膨潤し、要件（α）で規定される粒子径になると推察される。
そのため、要件（γ）で規定される「増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）」の算術平均粒子径は、要件（α）を満たす潤滑剤組成物を調製しやすくして、潤滑剤組成物の細孔通過性をより優れたものとする観点から、小さい程好ましい。
具体的には、好ましくは４．０μｍ以下、より好ましくは３．０μｍ以下、更に好ましくは２．０μｍ以下である。また、通常、０．０１μｍ以上である。
ここで、要件（α）及び要件（β）を満たす潤滑剤組成物をより調製しやすくして、本発明の効果をより向上させやすくする観点から、グリース（Ｃ）中の増ちょう剤（Ｂ）は、ウレア系増ちょう剤を含むことが好ましい。
また、同様の観点から、ウレア系増ちょう剤の含有量は、増ちょう剤（Ｂ）の全量基準で、好ましくは５０質量％～１００質量％、より好ましくは６０質量％～１００質量％、更に好ましくは７０質量％～１００質量％、より更に好ましくは８０質量％～１００質量％、更になお好ましくは９０質量％～１００質量％、一層好ましくは９５質量％～１００質量％である。
また、同様の観点から、ウレア系増ちょう剤の含有量は、増ちょう剤（Ｂ）の全量基準で、好ましくは５０質量％～１００質量％、より好ましくは６０質量％～１００質量％、更に好ましくは７０質量％～１００質量％、より更に好ましくは８０質量％～１００質量％、更になお好ましくは９０質量％～１００質量％、一層好ましくは９５質量％～１００質量％である。
グリース（Ｃ）の配合量は、グリース（Ｃ）中の増ちょう剤（Ｂ）の含有量を考慮し、潤滑剤組成物中の増ちょう剤（Ｂ）の含有量を、上述の好適範囲に調整可能となるように、適宜調整される。
グリース（Ｃ）中の増ちょう剤（Ｂ）の含有量は、グリース（Ｃ）を潤滑油基油（Ａ）に分散させやすくして、本実施形態の潤滑剤組成物を調製しやすくする観点から、グリース（Ｃ）の全量基準で、好ましくは３質量％～１５質量％、より好ましくは３～１２質量％、更に好ましくは３～１０質量％である。
また、同様の観点から、グリース（Ｃ）の２５℃における混和ちょう度は、好ましくは３１０以上である。
また、同様の観点から、グリース（Ｃ）の２５℃における混和ちょう度は、好ましくは３１０以上である。
ここで、要件（γ）を満たす粒子（Ｂ－２）を含有するグリース（Ｃ）を調製しやすくする観点から、既述のように、増ちょう剤（Ｂ）はウレア系増ちょう剤を含むことが好ましい。そして、グリース（Ｃ）は、例えば、以下に説明する製造方法により製造することが好ましい。
＜グリース（Ｃ）の製造方法＞
ウレア系増ちょう剤は、通常、イソシアネート化合物と、モノアミンとを反応させることによって得ることができる。当該反応は、基油にイソシアネート化合物を溶解させて得られる加熱した溶液αに、基油にモノアミンを溶解させた溶液βを添加する方法が好ましい。
例えば、前記一般式（ｂ１）で表される化合物を合成する場合に、イソシアネート化合物としては、前記一般式（ｂ１）中のＲ３で示される２価の芳香族炭化水素基に対応する基を有するジイソシアネートを用い、モノアミンとしては、Ｒ１及びＲ２で示される１価の炭化水素基に対応する基を有するアミンを用いて、上記の方法により、所望のウレア系増ちょう剤を合成することができる。
ウレア系増ちょう剤は、通常、イソシアネート化合物と、モノアミンとを反応させることによって得ることができる。当該反応は、基油にイソシアネート化合物を溶解させて得られる加熱した溶液αに、基油にモノアミンを溶解させた溶液βを添加する方法が好ましい。
例えば、前記一般式（ｂ１）で表される化合物を合成する場合に、イソシアネート化合物としては、前記一般式（ｂ１）中のＲ３で示される２価の芳香族炭化水素基に対応する基を有するジイソシアネートを用い、モノアミンとしては、Ｒ１及びＲ２で示される１価の炭化水素基に対応する基を有するアミンを用いて、上記の方法により、所望のウレア系増ちょう剤を合成することができる。
なお、上記要件（γ）を満たすように、グリース（Ｃ）中の粒子（Ｂ－２）を微細化する観点から、下記＜１＞に示すようなグリース製造装置を用いて、グリース（Ｃ）を製造することが好ましい。
＜１＞グリース原料が導入される導入部、及び外部にグリースを吐出させる吐出部を有する容器本体と、
前記容器本体の内周の軸方向に回転軸を有し、前記容器本体の内部に回転可能に設けられた回転子とを備え、
前記回転子は、
（ｉ）前記回転子の表面に沿って、凹凸が交互に設けられ、当該凹凸が前記回転軸に対して傾斜し、
（ｉｉ）前記導入部から前記吐出部方向への送り能力を有する
第一凹凸部を備えている、グリース製造装置。
＜１＞グリース原料が導入される導入部、及び外部にグリースを吐出させる吐出部を有する容器本体と、
前記容器本体の内周の軸方向に回転軸を有し、前記容器本体の内部に回転可能に設けられた回転子とを備え、
前記回転子は、
（ｉ）前記回転子の表面に沿って、凹凸が交互に設けられ、当該凹凸が前記回転軸に対して傾斜し、
（ｉｉ）前記導入部から前記吐出部方向への送り能力を有する
第一凹凸部を備えている、グリース製造装置。
以下、上記＜１＞に記載のグリース製造装置について説明するが、以下の記載の「好ましい」とされる規定は、特に断りが無い限り、上記要件（γ）を満たすように、グリース（Ｃ）中の粒子（Ｂ－２）を微細化する観点からの態様である。
図１は、本実施形態で使用し得る、上記＜１＞のグリース製造装置の断面の模式図である。
図１に示すグリース製造装置１は、グリース原料を内部に導入する容器本体２と、容器本体２の内周の中心軸線上に回転軸１２を有し、回転軸１２を中心軸として回転する回転子３とを備える。
回転子３は、回転軸１２を中心軸として高速回転し、容器本体２の内部でグリース原料に高いせん断力を与える。これにより、、上記要件（γ）を満たすグリース（Ｃ）が製造される。
容器本体２は、図１に示すように、上流側から順に、導入部４、滞留部５、第一内周面６、第二内周面７、及び吐出部８に区画されていることが好ましい。
容器本体２は、図１に示すように、導入部４から吐出部８に向かうにしたがって、次第に内径が拡径する円錐台状の内周面を有していることが好ましい。
容器本体２の一端となる導入部４は、容器本体２の外部からグリース原料を導入する複数の溶液導入管４Ａ、４Ｂを備える。
図１に示すグリース製造装置１は、グリース原料を内部に導入する容器本体２と、容器本体２の内周の中心軸線上に回転軸１２を有し、回転軸１２を中心軸として回転する回転子３とを備える。
回転子３は、回転軸１２を中心軸として高速回転し、容器本体２の内部でグリース原料に高いせん断力を与える。これにより、、上記要件（γ）を満たすグリース（Ｃ）が製造される。
容器本体２は、図１に示すように、上流側から順に、導入部４、滞留部５、第一内周面６、第二内周面７、及び吐出部８に区画されていることが好ましい。
容器本体２は、図１に示すように、導入部４から吐出部８に向かうにしたがって、次第に内径が拡径する円錐台状の内周面を有していることが好ましい。
容器本体２の一端となる導入部４は、容器本体２の外部からグリース原料を導入する複数の溶液導入管４Ａ、４Ｂを備える。
滞留部５は、導入部４の下流部に配置され、導入部４から導入されたグリース原料を一時的に滞留させる空間である。この滞留部５にグリース原料が長時間滞留すると、滞留部５の内周面に付着したグリースが、大きなダマを形成してしまうので、なるべく短時間で下流側の第一内周面６に搬送するのが好ましい。更に好ましくは、滞留部５を経ず、直接第一内周面６に搬送することが好ましい。
第一内周面６は、滞留部５に隣接した下流部に配置され、第二内周面７は、第一内周面６に隣接した下流部に配置される。詳しくは後述するが、第一内周面６に第一凹凸部９を設けること、及び第二内周面７に第二凹凸部１０を設けることが、第一内周面６及び第二内周面７をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与する高せん断部として機能させる上で好ましい。
容器本体２の他端となる吐出部８は、第一内周面６と第二内周面７で撹拌されたグリースを吐出する部分であり、グリースを吐出する吐出口１１を備える。吐出口１１は、回転軸１２に直交する方向又は略直交する方向に形成されている。これにより、グリースが吐出口１１から回転軸１２に直交する方向又は略直交する方向に吐出される。但し、吐出口１１は、必ずしも回転軸１２に直交せずともよく、回転軸１２と平行方向又は略平行方向に形成されていてもよい。
第一内周面６は、滞留部５に隣接した下流部に配置され、第二内周面７は、第一内周面６に隣接した下流部に配置される。詳しくは後述するが、第一内周面６に第一凹凸部９を設けること、及び第二内周面７に第二凹凸部１０を設けることが、第一内周面６及び第二内周面７をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与する高せん断部として機能させる上で好ましい。
容器本体２の他端となる吐出部８は、第一内周面６と第二内周面７で撹拌されたグリースを吐出する部分であり、グリースを吐出する吐出口１１を備える。吐出口１１は、回転軸１２に直交する方向又は略直交する方向に形成されている。これにより、グリースが吐出口１１から回転軸１２に直交する方向又は略直交する方向に吐出される。但し、吐出口１１は、必ずしも回転軸１２に直交せずともよく、回転軸１２と平行方向又は略平行方向に形成されていてもよい。
回転子３は、容器本体２の円錐台状の内周面の中心軸線を回転軸１２として回転可能に設けられ、図１に示すように容器本体２を上流部から下流部に向けてみたときに、反時計回りに回転する。
回転子３は、容器本体２の円錐台の内径の拡大に応じて拡大する外周面を有し、回転子３の外周面と、容器本体２の円錐台の内周面とは、一定の間隔が維持されている。
回転子３の外周面には、回転子３の表面に沿って凹凸が交互に設けられた回転子の第一凹凸部１３が設けられている。
回転子３は、容器本体２の円錐台の内径の拡大に応じて拡大する外周面を有し、回転子３の外周面と、容器本体２の円錐台の内周面とは、一定の間隔が維持されている。
回転子３の外周面には、回転子３の表面に沿って凹凸が交互に設けられた回転子の第一凹凸部１３が設けられている。
回転子の第一凹凸部１３は、導入部４から吐出部８方向に、回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８方向への送り能力を有する。即ち、回転子の第一凹凸部１３は、回転子３が図１に示された方向に回転する時に、溶液を下流側に押し出す方向に傾斜している。
回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａと凸部１３Ｂの段差は、回転子３の外周面の凹部１３Ａの直径を１００とした際、好ましくは０．３～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは２～７である。
円周方向における回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの数は、好ましくは２～１０００個、より好ましくは６～５００個、更に好ましくは１２～２００個である。
円周方向における回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの数は、好ましくは２～１０００個、より好ましくは６～５００個、更に好ましくは１２～２００個である。
回転子３の回転軸１２に直交する断面における回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの幅と、凹部１３Ａの幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２である。
回転軸１２に対する、回転子の第一凹凸部１３の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
回転軸１２に対する、回転子の第一凹凸部１３の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
容器本体２の第一内周面６には、内周面に沿って凹凸が複数形成された第一凹凸部９が備えられていることが好ましい。
また、容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸は、回転子の第一凹凸部１３とは逆向きに傾斜していることが好ましい。
即ち、容器本体２側の第一凹凸部９の複数の凹凸は、回転子３の回転軸１２が図１に示される方向に回転する時に、溶液を下流側に押し出す方向に傾斜していることが好ましい。容器本体２の第一内周面６に備えられた複数の凹凸を有する第一凹凸部９によって、撹拌能力と吐出能力が更に増強される。
また、容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸は、回転子の第一凹凸部１３とは逆向きに傾斜していることが好ましい。
即ち、容器本体２側の第一凹凸部９の複数の凹凸は、回転子３の回転軸１２が図１に示される方向に回転する時に、溶液を下流側に押し出す方向に傾斜していることが好ましい。容器本体２の第一内周面６に備えられた複数の凹凸を有する第一凹凸部９によって、撹拌能力と吐出能力が更に増強される。
容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の深さは、容器内径（直径）を１００とした際、好ましくは０．２～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは１～５である。
容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の本数は、好ましくは２～１０００本、より好ましくは６～５００本、更に好ましくは１２～２００本である。
容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の本数は、好ましくは２～１０００本、より好ましくは６～５００本、更に好ましくは１２～２００本である。
容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の凹部の幅と、溝間の凸部の幅との比〔凹部の幅／凸部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２以下である。
回転軸１２に対する、容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
なお、容器本体２の第一内周面６に第一凹凸部９を備えることによって、第一内周面６をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与するせん断部として機能させることができるが、第一凹凸部９は必ずしも設けずともよい。
回転軸１２に対する、容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
なお、容器本体２の第一内周面６に第一凹凸部９を備えることによって、第一内周面６をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与するせん断部として機能させることができるが、第一凹凸部９は必ずしも設けずともよい。
回転子の第一凹凸部１３の下流部の外周面には、回転子３の表面に沿って、凹凸が交互に設けられた回転子の第二凹凸部１４が設けられていることが好ましい。
回転子の第二凹凸部１４は、回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８に向けて、溶液を上流側に押し戻す送り抑制能力を有する。
回転子の第二凹凸部１４は、回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８に向けて、溶液を上流側に押し戻す送り抑制能力を有する。
回転子の第二凹凸部１４の段差は、回転子３の外周面の凹部の直径を１００として際、好ましくは０．３～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは２～７である。
円周方向における回転子の第二凹凸部１４の凸部の数は、好ましくは２～１０００個、より好ましくは６～５００個、更に好ましくは１２～２００個である。
円周方向における回転子の第二凹凸部１４の凸部の数は、好ましくは２～１０００個、より好ましくは６～５００個、更に好ましくは１２～２００個である。
回転子３の回転軸に直交する断面における回転子の第二凹凸部１４の凸部の幅と、凹部の幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２である。
回転軸１２に対する、回転子の第二凹凸部１４の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
回転軸１２に対する、回転子の第二凹凸部１４の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
容器本体２の第二内周面７には、容器本体２側の第一凹凸部９における凹凸の下流部に隣接して、複数の凹凸が形成された第二凹凸部１０が備えられていることが好ましい。
凹凸は、容器本体２の内周面に複数形成され、それぞれの凹凸は、回転子の第二凹凸部１４の傾斜方向とは逆向きに傾斜していることが好ましい。
即ち、容器本体２側の第二凹凸部１０の複数の凹凸は、回転子３の回転軸１２が図１に示される方向に回転する時に、溶液を上流側に押し戻す方向に傾斜していることが好ましい。容器本体２の第二内周面７に備えられた第二凹凸部１０の凹凸によって、撹拌能力が更に増強される。また、容器本体の第二内周面７をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与するせん断部として機能させ得る。
凹凸は、容器本体２の内周面に複数形成され、それぞれの凹凸は、回転子の第二凹凸部１４の傾斜方向とは逆向きに傾斜していることが好ましい。
即ち、容器本体２側の第二凹凸部１０の複数の凹凸は、回転子３の回転軸１２が図１に示される方向に回転する時に、溶液を上流側に押し戻す方向に傾斜していることが好ましい。容器本体２の第二内周面７に備えられた第二凹凸部１０の凹凸によって、撹拌能力が更に増強される。また、容器本体の第二内周面７をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与するせん断部として機能させ得る。
容器本体２側の第二凹凸部１０の凹部の深さは、容器本体２の内径（直径）を１００とした際、好ましくは０．２～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは１～５である。
容器本体２側の第二凹凸部１０の凹部の本数は、好ましくは２～１０００本、より好ましくは６～５００本、更に好ましくは１２～２００本である。
容器本体２側の第二凹凸部１０の凹部の本数は、好ましくは２～１０００本、より好ましくは６～５００本、更に好ましくは１２～２００本である。
回転子３の回転軸１２に直交する断面における容器本体２側の第二凹凸部１０の凹凸の凸部の幅と、凹部の幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２以下である。
回転軸１２に対する、容器本体２側の第二凹凸部１０の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
容器本体２側の第一凹凸部９の長さと、容器本体２側の第二凹凸部１０の長さとの比〔第一凹凸部の長さ／第二凹凸部の長さ〕は、好ましくは２／１～２０／１である。
回転軸１２に対する、容器本体２側の第二凹凸部１０の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
容器本体２側の第一凹凸部９の長さと、容器本体２側の第二凹凸部１０の長さとの比〔第一凹凸部の長さ／第二凹凸部の長さ〕は、好ましくは２／１～２０／１である。
図２は、グリース製造装置１の容器本体２側の第一凹凸部９における、回転軸１２に直交する方向の断面の図である。
図２に示す、回転子の第一凹凸部１３には、第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの突出方向先端よりも、先端が容器本体２の内周面側に突出したスクレーパー１５が複数設けられている。また、図示を省略するが、第二凹凸部１４にも、第一凹凸部１３と同様、凸部の先端が容器本体２の内周面側に突出したスクレーパーが複数設けられている。
スクレーパー１５は、容器本体２側の第一凹凸部９、及び、容器本体２側の第二凹凸部１０の内周面に付着したグリースを掻き取るものである。
回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの突出量に対する、スクレーパー１５の先端の突出量は、スクレーパー１５の先端の半径（Ｒ２）と、凸部１３Ｂの先端の半径（Ｒ１）との比〔Ｒ２／Ｒ１〕が、１．００５を超え、２．０未満となることが好ましい。
図２に示す、回転子の第一凹凸部１３には、第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの突出方向先端よりも、先端が容器本体２の内周面側に突出したスクレーパー１５が複数設けられている。また、図示を省略するが、第二凹凸部１４にも、第一凹凸部１３と同様、凸部の先端が容器本体２の内周面側に突出したスクレーパーが複数設けられている。
スクレーパー１５は、容器本体２側の第一凹凸部９、及び、容器本体２側の第二凹凸部１０の内周面に付着したグリースを掻き取るものである。
回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの突出量に対する、スクレーパー１５の先端の突出量は、スクレーパー１５の先端の半径（Ｒ２）と、凸部１３Ｂの先端の半径（Ｒ１）との比〔Ｒ２／Ｒ１〕が、１．００５を超え、２．０未満となることが好ましい。
スクレーパー１５の数は、好ましくは２～５００箇所、より好ましくは２～５０箇所、更に好ましくは２～１０箇所である。
なお、図２に示すグリース製造装置１では、スクレーパー１５を設けているが、スクレーパー１５を設けないものであってもよく、間欠的にスクレーパー１５を設けたものであってもよい。
なお、図２に示すグリース製造装置１では、スクレーパー１５を設けているが、スクレーパー１５を設けないものであってもよく、間欠的にスクレーパー１５を設けたものであってもよい。
グリース製造装置１により、グリース（Ｃ）を製造するには、前述したグリース原料である、溶液αと溶液βとを、容器本体２の導入部４の溶液導入管４Ａ、４Ｂからそれぞれ導入し、回転子３を高速回転させることにより、増ちょう剤（Ｂ）がウレア系増ちょう剤であり、上記要件（γ）を満たすように粒子（Ｂ－２）が微細化されたグリース（Ｃ）を製造することができる。
回転子３の高速回転条件として、グリース原料に与えるせん断速度としては、好ましくは１０２ｓ－１以上、より好ましくは１０３ｓ－１以上、更に好ましくは１０４ｓ－１以上であり、また、通常１０７ｓ－１以下である。
また、回転子３の高速回転する際のせん断における、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）の比（Ｍａｘ／Ｍｉｎ）は、好ましくは１００以下、より好ましくは５０以下、更に好ましくは１０以下である。
混合液に対するせん断速度ができるだけ均一であることにより、グリース（Ｃ）中のウレア系増ちょう剤やその前駆体を微細化しやすくなり、より均一なグリース構造となる。
混合液に対するせん断速度ができるだけ均一であることにより、グリース（Ｃ）中のウレア系増ちょう剤やその前駆体を微細化しやすくなり、より均一なグリース構造となる。
ここで、最高せん断速度（Ｍａｘ）とは、混合液に対して付与される最高のせん断速度であり、最低せん断速度（Ｍｉｎ）とは、混合液に対して付与される最低のせん断速度であって、下記のように定義されるものである。
・最高せん断速度（Ｍａｘ）＝（回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂ先端の線速度）／（回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂ先端と容器本体２の第一内周面６の第一凹凸部９の凸部のギャップＡ１）
・最低せん断速度（Ｍｉｎ）＝（回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａの線速度）／（回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａと容器本体２の第一内周面６の第一凹凸部９の凹部のギャップＡ２）
なお、ギャップＡ１とギャップＡ２は、図２に示されるとおりである。
・最高せん断速度（Ｍａｘ）＝（回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂ先端の線速度）／（回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂ先端と容器本体２の第一内周面６の第一凹凸部９の凸部のギャップＡ１）
・最低せん断速度（Ｍｉｎ）＝（回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａの線速度）／（回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａと容器本体２の第一内周面６の第一凹凸部９の凹部のギャップＡ２）
なお、ギャップＡ１とギャップＡ２は、図２に示されるとおりである。
グリース製造装置１がスクレーパー１５を備えていることにより、容器本体２の内周面に付着したグリースを掻き取ることができるため、混練中にダマが発生することを防止することができ、上記要件（γ）を満たすように、ウレア系増ちょう剤を微細化したグリース（Ｃ）を連続して短時間で製造することができる。
また、スクレーパー１５が、付着したグリースを掻き取ることにより、滞留グリースが回転子３の回転の抵抗となるのを防止することができるため、回転子３の回転トルクを低減することができ、駆動源の消費電力を低減して、効率的にグリースの連続製造を行うことができる。
また、スクレーパー１５が、付着したグリースを掻き取ることにより、滞留グリースが回転子３の回転の抵抗となるのを防止することができるため、回転子３の回転トルクを低減することができ、駆動源の消費電力を低減して、効率的にグリースの連続製造を行うことができる。
容器本体２の内周面が、導入部４から吐出部８に向かうにしたがって、内径が拡大する円錐台状であるので、遠心力がグリース又はグリース原料を下流方向に排出する効果を持ち、回転子３の回転トルクを低減して、グリースの連続製造を行うことができる。
回転子３の外周面に、回転子の第一凹凸部１３が設けられ、回転子の第一凹凸部１３が回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８への送り能力を有し、回転子の第二凹凸部１４が回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８への送り抑制能力を有しているため、溶液に高いせん断力を付与することができ、上記要件（γ）を満たすように、グリース（Ｃ）中のウレア系増ちょう剤を微細化することができる。
回転子３の外周面に、回転子の第一凹凸部１３が設けられ、回転子の第一凹凸部１３が回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８への送り能力を有し、回転子の第二凹凸部１４が回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８への送り抑制能力を有しているため、溶液に高いせん断力を付与することができ、上記要件（γ）を満たすように、グリース（Ｃ）中のウレア系増ちょう剤を微細化することができる。
容器本体２の第一内周面６に第一凹凸部９が形成され、回転子の第一凹凸部１３とは逆向きに傾斜しているため、回転子の第一凹凸部１３の効果に加え、更に、グリース又はグリース原料を下流方向に押し出しながら、十分なグリース原料の撹拌を行うことができ、添加剤を配合後も、上記要件（γ）を満たすように、グリース（Ｃ）中のウレア系増ちょう剤を微細化することができる。
また、容器本体２の第二内周面７に第二凹凸部１０が設けられると共に、回転子３の外周面に回転子の第二凹凸部１４が設けられることにより、グリース原料が必要以上に容器本体の第一内周面６から流出することを防止できるので、溶液に高いせん断力を与えてグリース原料を高分散化して、上記要件（γ）を満たすように、グリース（Ｃ）中のウレア系増ちょう剤を微細化することができる。
また、容器本体２の第二内周面７に第二凹凸部１０が設けられると共に、回転子３の外周面に回転子の第二凹凸部１４が設けられることにより、グリース原料が必要以上に容器本体の第一内周面６から流出することを防止できるので、溶液に高いせん断力を与えてグリース原料を高分散化して、上記要件（γ）を満たすように、グリース（Ｃ）中のウレア系増ちょう剤を微細化することができる。
＜その他添加剤＞
本実施形態の潤滑剤組成物は、本発明の効果を大きく損なうことのない範囲で、潤滑油基油（Ａ）及び増ちょう剤（Ｂ）以外の他の成分（以下、「その他添加剤」ともいう）を含有していてもよく、含有していなくてもよい。
その他添加剤としては、例えば、油性剤、酸化防止剤、防錆剤、金属不活性化剤、腐食防止剤、極圧剤、消泡剤、固体潤滑剤、分散剤、粘度指数向上剤、及び流動点降下剤等が挙げられる。
これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
本実施形態の潤滑剤組成物において、その他添加剤の合計含有量は、潤滑剤組成物の全量基準で、好ましくは０質量％～２０質量％、より好ましくは０．１質量％～１５質量％、更に好ましくは０．５質量％～１０質量％、より更に好ましくは０．５質量％～５質量％である。
本実施形態の潤滑剤組成物は、本発明の効果を大きく損なうことのない範囲で、潤滑油基油（Ａ）及び増ちょう剤（Ｂ）以外の他の成分（以下、「その他添加剤」ともいう）を含有していてもよく、含有していなくてもよい。
その他添加剤としては、例えば、油性剤、酸化防止剤、防錆剤、金属不活性化剤、腐食防止剤、極圧剤、消泡剤、固体潤滑剤、分散剤、粘度指数向上剤、及び流動点降下剤等が挙げられる。
これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
本実施形態の潤滑剤組成物において、その他添加剤の合計含有量は、潤滑剤組成物の全量基準で、好ましくは０質量％～２０質量％、より好ましくは０．１質量％～１５質量％、更に好ましくは０．５質量％～１０質量％、より更に好ましくは０．５質量％～５質量％である。
［潤滑剤組成物の物性］
＜せん断粘度等＞
本実施形態の潤滑剤組成物は、各種温度におけるせん断粘度及び各種温度におけるせん断粘度に関連する各種比率が、以下に規定する要件を満たすことが好ましい。
＜せん断粘度等＞
本実施形態の潤滑剤組成物は、各種温度におけるせん断粘度及び各種温度におけるせん断粘度に関連する各種比率が、以下に規定する要件を満たすことが好ましい。
（せん断速度５ｓ－１におけるせん断粘度（２５℃）とせん断速度１０，０００ｓ－１におけるせん断粘度（２５℃）との比）
本実施形態の潤滑剤組成物は、せん断速度５ｓ－１におけるせん断粘度（２５℃）とせん断速度１０，０００ｓ－１におけるせん断粘度（２５℃）との比が、好ましくは１．５以上、より好ましくは２．０以上、更に好ましくは２．３以上である。また、好ましくは９０以下、より好ましくは７０以下、更に好ましくは６０以下、より更に好ましくは５０以下、更になお好ましくは４０以下、一層好ましくは３０以下、より一層好ましくは２０以下である。
本実施形態の潤滑剤組成物は、せん断速度５ｓ－１におけるせん断粘度（２５℃）とせん断速度１０，０００ｓ－１におけるせん断粘度（２５℃）との比が、好ましくは１．５以上、より好ましくは２．０以上、更に好ましくは２．３以上である。また、好ましくは９０以下、より好ましくは７０以下、更に好ましくは６０以下、より更に好ましくは５０以下、更になお好ましくは４０以下、一層好ましくは３０以下、より一層好ましくは２０以下である。
（せん断速度５ｓ－１におけるせん断粘度（１００℃）とせん断速度１０，０００ｓ－１におけるせん断粘度（１００℃）との比）
本実施形態の潤滑剤組成物は、せん断速度５ｓ－１におけるせん断粘度（１００℃）とせん断速度１０，０００ｓ－１におけるせん断粘度（１００℃）との比が、好ましくは３．５以上、より好ましくは４．０以上、更に好ましくは４．５以上である。また、好ましくは１１０以下、より好ましくは９０以下、更に好ましくは８０以下、より更に好ましくは７０以下、更になお好ましくは６０以下、一層好ましくは５０以下、より一層好ましくは４０以下である。
本実施形態の潤滑剤組成物は、せん断速度５ｓ－１におけるせん断粘度（１００℃）とせん断速度１０，０００ｓ－１におけるせん断粘度（１００℃）との比が、好ましくは３．５以上、より好ましくは４．０以上、更に好ましくは４．５以上である。また、好ましくは１１０以下、より好ましくは９０以下、更に好ましくは８０以下、より更に好ましくは７０以下、更になお好ましくは６０以下、一層好ましくは５０以下、より一層好ましくは４０以下である。
＜細孔通過性＞
本実施例の潤滑油組成物は、後述する実施例に記載の方法で測定される細孔通過性が、好ましくは５０質量％以上である。
本実施例の潤滑油組成物は、後述する実施例に記載の方法で測定される細孔通過性が、好ましくは５０質量％以上である。
［潤滑剤組成物の用途］
本実施形態の潤滑剤組成物は、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とを両立することができ、しかも細孔通過性にも優れる。
したがって、本実施形態の潤滑剤組成物は、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減との両立が要求され、しかも細孔通過性にも優れることが要求される各種潤滑剤組成物として使用することができる。
このような潤滑剤組成物としては、含浸軸受油が挙げられる。また、摺動面油等の工作機械用潤滑油等も挙げられる。
本実施形態の潤滑剤組成物は、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とを両立することができ、しかも細孔通過性にも優れる。
したがって、本実施形態の潤滑剤組成物は、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減との両立が要求され、しかも細孔通過性にも優れることが要求される各種潤滑剤組成物として使用することができる。
このような潤滑剤組成物としては、含浸軸受油が挙げられる。また、摺動面油等の工作機械用潤滑油等も挙げられる。
したがって、本実施形態によれば、上記潤滑剤組成物を、含浸軸受油又は工作機械用潤滑油として使用する、使用方法が提供される。
また、本実施形態によれば、上記潤滑剤組成物を含浸させた、含油軸受が提供される。
さらに、本実施形態によれば、上記潤滑剤組成物を含む、工作機械が提供される。
さらに、本実施形態によれば、上記潤滑剤組成物を含む、工作機械が提供される。
［提供される本発明の一態様］
本発明の一態様では、下記［１］～［９］が提供される。
［１］ 潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）とを含有する、潤滑剤組成物であって、
前記粒子（Ｂ－１）が、下記要件（α）を満たし、
前記潤滑剤組成物が、下記要件（β）を満たす、潤滑剤組成物。
・要件（α）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－１）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が１０．０μｍ以下である。
・要件（β）：せん断速度５ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ１）と、せん断速度１０，０００ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ２）との比率［（ｘ１）／（ｘ２）］が、２．０以上１００以下である。
［２］ 前記増ちょう剤（Ｂ）が、ウレア系増ちょう剤を含む、上記［１］に記載の潤滑剤組成物。
［３］ 前記増ちょう剤（Ｂ）の含有量が、前記潤滑剤組成物の全量基準で、０．１質量％～２．０質量％未満である、上記［１］又は［２］に記載の潤滑剤組成物。
［４］ 含浸軸受油又は工作機械用潤滑油として用いられる、上記［１］～［３］のいずれかに記載の潤滑剤組成物。
［５］ 上記［１］～［４］のいずれかに記載の潤滑剤組成物を、含浸軸受油又は工作機械用潤滑油として使用する、使用方法。
［６］ 潤滑油基油（Ａ）と、
増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）を含有するグリース（Ｃ）と
を混合する工程を含み、
前記グリース（Ｃ）中の前記粒子（Ｂ－２）が、下記要件（γ）を満たす、潤滑剤組成物の製造方法。
・要件（γ）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－２）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が５．０μｍ以下である。
［７］ 前記増ちょう剤（Ｂ）は、ウレア系増ちょう剤を含む、上記［６］に記載の潤滑剤組成物の製造方法。
［８］ 前記グリース（Ｃ）中の前記増ちょう剤（Ｂ）の含有量が、前記グリース（Ｃ）の全量基準で、３質量％～２０質量％である、上記［６］又は［７］に記載の潤滑剤組成物の製造方法。
［９］ 前記グリース（Ｃ）の２５℃における混和ちょう度が、３１０以上である、上記［６］～［８］のいずれかに記載の潤滑剤組成物の製造方法。
本発明の一態様では、下記［１］～［９］が提供される。
［１］ 潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）とを含有する、潤滑剤組成物であって、
前記粒子（Ｂ－１）が、下記要件（α）を満たし、
前記潤滑剤組成物が、下記要件（β）を満たす、潤滑剤組成物。
・要件（α）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－１）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が１０．０μｍ以下である。
・要件（β）：せん断速度５ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ１）と、せん断速度１０，０００ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ２）との比率［（ｘ１）／（ｘ２）］が、２．０以上１００以下である。
［２］ 前記増ちょう剤（Ｂ）が、ウレア系増ちょう剤を含む、上記［１］に記載の潤滑剤組成物。
［３］ 前記増ちょう剤（Ｂ）の含有量が、前記潤滑剤組成物の全量基準で、０．１質量％～２．０質量％未満である、上記［１］又は［２］に記載の潤滑剤組成物。
［４］ 含浸軸受油又は工作機械用潤滑油として用いられる、上記［１］～［３］のいずれかに記載の潤滑剤組成物。
［５］ 上記［１］～［４］のいずれかに記載の潤滑剤組成物を、含浸軸受油又は工作機械用潤滑油として使用する、使用方法。
［６］ 潤滑油基油（Ａ）と、
増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）を含有するグリース（Ｃ）と
を混合する工程を含み、
前記グリース（Ｃ）中の前記粒子（Ｂ－２）が、下記要件（γ）を満たす、潤滑剤組成物の製造方法。
・要件（γ）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－２）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が５．０μｍ以下である。
［７］ 前記増ちょう剤（Ｂ）は、ウレア系増ちょう剤を含む、上記［６］に記載の潤滑剤組成物の製造方法。
［８］ 前記グリース（Ｃ）中の前記増ちょう剤（Ｂ）の含有量が、前記グリース（Ｃ）の全量基準で、３質量％～２０質量％である、上記［６］又は［７］に記載の潤滑剤組成物の製造方法。
［９］ 前記グリース（Ｃ）の２５℃における混和ちょう度が、３１０以上である、上記［６］～［８］のいずれかに記載の潤滑剤組成物の製造方法。
本発明について、以下の実施例により具体的に説明する。但し、本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。
［製造例１及び比較製造例１～４］
製造例１及び比較製造例１～７に説明する方法により、実施例１～３及び比較例１～６の潤滑剤組成物を調製するための原料となるグリース（Ｃ）－１（以下、「グリース（Ｃ）」と略記することもある。）及びグリース（Ｃ’）－１～グリース（Ｃ’）－４（以下、グリース（Ｃ’）と略記することもある。）を調製した。
製造例１及び比較製造例１～７に説明する方法により、実施例１～３及び比較例１～６の潤滑剤組成物を調製するための原料となるグリース（Ｃ）－１（以下、「グリース（Ｃ）」と略記することもある。）及びグリース（Ｃ’）－１～グリース（Ｃ’）－４（以下、グリース（Ｃ’）と略記することもある。）を調製した。
（グリース調製用基油）
グリース調製用基油として、以下の基油を準備した。
なお、グリース調製用基油の４０℃動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定した。
・「グリース調製用基油（１）」：低粘度鉱油（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｓ）と高粘度鉱油（ブライトストック、４０℃動粘度：４００ｍｍ２／ｓ）との混合基油。低粘度鉱油：高粘度鉱油＝２５：６８（質量比）
・「グリース調製用基油（２）」：ＰＡＯ（ポリ－α－オレフィン、４０℃動粘度：１７ｍｍ２／ｓ）
・「グリース調製用基油（３）」：低粘度鉱油（４０℃動粘度：９０ｍｍ２／ｓ）
・「グリース調製用基油（４）」：高粘度鉱油（ブライトストック、４０℃動粘度：４００ｍｍ２／ｓ）
グリース調製用基油として、以下の基油を準備した。
なお、グリース調製用基油の４０℃動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定した。
・「グリース調製用基油（１）」：低粘度鉱油（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｓ）と高粘度鉱油（ブライトストック、４０℃動粘度：４００ｍｍ２／ｓ）との混合基油。低粘度鉱油：高粘度鉱油＝２５：６８（質量比）
・「グリース調製用基油（２）」：ＰＡＯ（ポリ－α－オレフィン、４０℃動粘度：１７ｍｍ２／ｓ）
・「グリース調製用基油（３）」：低粘度鉱油（４０℃動粘度：９０ｍｍ２／ｓ）
・「グリース調製用基油（４）」：高粘度鉱油（ブライトストック、４０℃動粘度：４００ｍｍ２／ｓ）
＜製造例１：グリース（Ｃ）－１（ウレアグリース１）の調製＞
７０℃に加熱したグリース調製用基油（１）４６．９３質量部に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート（ＭＤＩ）３．１６質量部を加えて、溶液αを調製した。
また、別に用意した、７０℃に加熱したグリース調製用基油（１）４６．５５質量部に、シクロヘキシルアミン２．００質量部と、オクタデシルアミン（ステアリルアミン）１．３６質量部とを加えて、溶液βを調製した。
そして、図１に示すグリース製造装置１を用いて、７０℃に加熱した溶液αを溶液導入管４Ａから、７０℃に加熱した溶液βを溶液導入管４Ｂから、それぞれ等量を同時に容器本体２内へ導入し、回転子３を回転させた状態で溶液αと溶液βとを容器本体２内へ連続的に導入し続けた。その後、この混合物を図３で示した攪拌装置で１６０℃に昇温し、１時間攪拌後、ロールミル処理して均一化し、グリース（Ｃ）－１を調製した。
なお、使用したグリース製造装置１の回転子３の回転数は８，０００ｒｐｍとした。また、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は１０，５００ｓ－１であり、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）との比〔Ｍａｘ／Ｍｉｎ〕は３．５として、撹拌を行った。
得られたグリース（Ｃ）－１に含まれるウレア系増ちょう剤は、前記一般式（ｂ１）中のＲ１及びＲ２が、シクロヘキシル基又はオクタデシル基（ステアリル基）であり、Ｒ３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
また、原料として用いたオクタデシルアミン（脂肪族アミン）とシクロヘキシルアミン（脂環式アミン）との比率（オクタデシルアミン（脂肪族アミン）：シクロヘキシルアミン（脂環式アミン））は、モル比で、２：８である。
７０℃に加熱したグリース調製用基油（１）４６．９３質量部に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート（ＭＤＩ）３．１６質量部を加えて、溶液αを調製した。
また、別に用意した、７０℃に加熱したグリース調製用基油（１）４６．５５質量部に、シクロヘキシルアミン２．００質量部と、オクタデシルアミン（ステアリルアミン）１．３６質量部とを加えて、溶液βを調製した。
そして、図１に示すグリース製造装置１を用いて、７０℃に加熱した溶液αを溶液導入管４Ａから、７０℃に加熱した溶液βを溶液導入管４Ｂから、それぞれ等量を同時に容器本体２内へ導入し、回転子３を回転させた状態で溶液αと溶液βとを容器本体２内へ連続的に導入し続けた。その後、この混合物を図３で示した攪拌装置で１６０℃に昇温し、１時間攪拌後、ロールミル処理して均一化し、グリース（Ｃ）－１を調製した。
なお、使用したグリース製造装置１の回転子３の回転数は８，０００ｒｐｍとした。また、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は１０，５００ｓ－１であり、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）との比〔Ｍａｘ／Ｍｉｎ〕は３．５として、撹拌を行った。
得られたグリース（Ｃ）－１に含まれるウレア系増ちょう剤は、前記一般式（ｂ１）中のＲ１及びＲ２が、シクロヘキシル基又はオクタデシル基（ステアリル基）であり、Ｒ３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
また、原料として用いたオクタデシルアミン（脂肪族アミン）とシクロヘキシルアミン（脂環式アミン）との比率（オクタデシルアミン（脂肪族アミン）：シクロヘキシルアミン（脂環式アミン））は、モル比で、２：８である。
＜比較製造例１：グリース（Ｃ’）－１（ウレアグリース２）の調製＞
７０℃に加熱したグリース調製用基油（２）３３質量部に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート（ＭＤＩ）２．１８質量部を加えて、溶液αを調製した。
また、別に用意した、７０℃に加熱したグリース調製用基油（２）６０．５質量部に、シクロヘキシルアミン０．１７質量部と、オクタデシルアミン（ステアリルアミン）４．１５質量部とを加えて、溶液βを調製した。
そして、図３に示すグリース製造装置を用いて、７０℃に加熱した溶液αを溶液導入管から容器本体内へ導入した。その後、攪拌しながら、７０℃に加熱した溶液βを、溶液導入管から溶液αの入った容器本体内へ導入した。全ての溶液βを容器本体内へ導入した後、撹拌翼を回転させ、撹拌を継続しながら１６０℃に昇温し、１時間保持した後、ロールミル処理して均一化し、グリース（Ｃ’）－１を調製した。
なお、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は約１００ｓ－１であり、最低せん断速度は１．２３ｓ－１であった。また、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）の比（Ｍａｘ／Ｍｉｎ）は約８１であった。
グリース（Ｃ’）－１に含まれるウレア系増ちょう剤は、前記一般式（ｂ１）中のＲ１及びＲ２が、シクロヘキシル基又はオクタデシル基（ステアリル基）であり、Ｒ３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
また、原料として用いたオクタデシルアミン（脂肪族アミン）とシクロヘキシルアミン（脂環式アミン）との比率（オクタデシルアミン（脂肪族アミン）：シクロヘキシルアミン（脂環式アミン））は、モル比で、９：１である。
７０℃に加熱したグリース調製用基油（２）３３質量部に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート（ＭＤＩ）２．１８質量部を加えて、溶液αを調製した。
また、別に用意した、７０℃に加熱したグリース調製用基油（２）６０．５質量部に、シクロヘキシルアミン０．１７質量部と、オクタデシルアミン（ステアリルアミン）４．１５質量部とを加えて、溶液βを調製した。
そして、図３に示すグリース製造装置を用いて、７０℃に加熱した溶液αを溶液導入管から容器本体内へ導入した。その後、攪拌しながら、７０℃に加熱した溶液βを、溶液導入管から溶液αの入った容器本体内へ導入した。全ての溶液βを容器本体内へ導入した後、撹拌翼を回転させ、撹拌を継続しながら１６０℃に昇温し、１時間保持した後、ロールミル処理して均一化し、グリース（Ｃ’）－１を調製した。
なお、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は約１００ｓ－１であり、最低せん断速度は１．２３ｓ－１であった。また、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）の比（Ｍａｘ／Ｍｉｎ）は約８１であった。
グリース（Ｃ’）－１に含まれるウレア系増ちょう剤は、前記一般式（ｂ１）中のＲ１及びＲ２が、シクロヘキシル基又はオクタデシル基（ステアリル基）であり、Ｒ３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
また、原料として用いたオクタデシルアミン（脂肪族アミン）とシクロヘキシルアミン（脂環式アミン）との比率（オクタデシルアミン（脂肪族アミン）：シクロヘキシルアミン（脂環式アミン））は、モル比で、９：１である。
＜比較製造例２：グリース（Ｃ’）－２（ウレアグリース３）の調製＞
７０℃に加熱したグリース調製用基油（２）３３質量部に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート（ＭＤＩ）３．１７質量部を加えて、溶液αを調製した。
また、別に用意した、７０℃に加熱したグリース調製用基油（２）６０．５質量部に、シクロヘキシルアミン１．９９質量部と、オクタデシルアミン（ステアリルアミン）１．３４質量部とを加えて、溶液βを調製した。
そして、図３に示すグリース製造装置を用いて、７０℃に加熱した溶液αを溶液導入管からで容器本体内へ導入した。その後、攪拌しながら、７０℃に加熱した溶液βを、溶液導入管から溶液αの入った容器本体内へ導入した。全ての溶液βを容器本体内へ導入した後、撹拌翼を回転させ、撹拌を継続しながら１６０℃に昇温し、１時間保持した後、ロールミル処理して均一化し、グリース（Ｃ’）－２を調製した。
なお、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は約１００ｓ－１であり、最低せん断速度は１．２３ｓ－１であった。また、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）の比（Ｍａｘ／Ｍｉｎ）は約８１であった。
グリース（Ｃ’）－２に含まれるウレア系増ちょう剤は、前記一般式（ｂ１）中のＲ１及びＲ２が、シクロヘキシル基又はオクタデシル基（ステアリル基）であり、Ｒ３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
また、原料として用いたオクタデシルアミン（脂肪族アミン）とシクロヘキシルアミン（脂環式アミン）との比率（オクタデシルアミン（脂肪族アミン）：シクロヘキシルアミン（脂環式アミン））は、モル比で、２：８である。
７０℃に加熱したグリース調製用基油（２）３３質量部に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート（ＭＤＩ）３．１７質量部を加えて、溶液αを調製した。
また、別に用意した、７０℃に加熱したグリース調製用基油（２）６０．５質量部に、シクロヘキシルアミン１．９９質量部と、オクタデシルアミン（ステアリルアミン）１．３４質量部とを加えて、溶液βを調製した。
そして、図３に示すグリース製造装置を用いて、７０℃に加熱した溶液αを溶液導入管からで容器本体内へ導入した。その後、攪拌しながら、７０℃に加熱した溶液βを、溶液導入管から溶液αの入った容器本体内へ導入した。全ての溶液βを容器本体内へ導入した後、撹拌翼を回転させ、撹拌を継続しながら１６０℃に昇温し、１時間保持した後、ロールミル処理して均一化し、グリース（Ｃ’）－２を調製した。
なお、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は約１００ｓ－１であり、最低せん断速度は１．２３ｓ－１であった。また、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）の比（Ｍａｘ／Ｍｉｎ）は約８１であった。
グリース（Ｃ’）－２に含まれるウレア系増ちょう剤は、前記一般式（ｂ１）中のＲ１及びＲ２が、シクロヘキシル基又はオクタデシル基（ステアリル基）であり、Ｒ３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
また、原料として用いたオクタデシルアミン（脂肪族アミン）とシクロヘキシルアミン（脂環式アミン）との比率（オクタデシルアミン（脂肪族アミン）：シクロヘキシルアミン（脂環式アミン））は、モル比で、２：８である。
＜比較製造例３：グリース（Ｃ’）－３（リチウム石鹸グリース）の調製＞
グリース調製用基油（３）２８質量部に、１２ヒドロキシステアリン酸６質量部を加えて調製した溶液を攪拌させながら加熱し、８０℃に到達したら、水酸化リチウム０．９質量部の４倍水溶液を添加した。攪拌を継続しながら、１００℃を保持し脱水した。さらに加熱し、２０２℃で１０分間保持し、グリース調製用基油（３）５５．５８質量部及びグリース調製用基油（４）８．２５質量部を攪拌混合し、ロールミル処理して均一化し、グリース（Ｃ’）－３を調製した。
グリース調製用基油（３）２８質量部に、１２ヒドロキシステアリン酸６質量部を加えて調製した溶液を攪拌させながら加熱し、８０℃に到達したら、水酸化リチウム０．９質量部の４倍水溶液を添加した。攪拌を継続しながら、１００℃を保持し脱水した。さらに加熱し、２０２℃で１０分間保持し、グリース調製用基油（３）５５．５８質量部及びグリース調製用基油（４）８．２５質量部を攪拌混合し、ロールミル処理して均一化し、グリース（Ｃ’）－３を調製した。
＜比較製造例４：グリース（Ｃ’）－４（シリカグリース）の調製＞
疎水性シリカ１０質量部と、グリース調製用基油（２）９０質量部とを撹拌混合し、ロールミル処理して均一化し、グリース（Ｃ’）－４を調製した。
疎水性シリカ１０質量部と、グリース調製用基油（２）９０質量部とを撹拌混合し、ロールミル処理して均一化し、グリース（Ｃ’）－４を調製した。
＜グリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）に関する評価＞
グリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）について、以下の評価１～２を行った。
グリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）について、以下の評価１～２を行った。
（評価１：混和ちょう度及びちょう度番号）
グリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）の混和ちょう度を、ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３（箇条７）に準拠して、２５℃にて測定した。
また、グリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）のちょう度番号を、混和ちょう度の値に基づき決定した。
グリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）の混和ちょう度を、ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３（箇条７）に準拠して、２５℃にて測定した。
また、グリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）のちょう度番号を、混和ちょう度の値に基づき決定した。
（評価２：増ちょう剤を含む粒子の平均粒子径の評価）
グリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）について、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）の算術平均粒子径（要件（γ）に対応）を評価した。
測定・解析方法は、ＪＩＳ Ｚ ８８２５に準拠した。レーザー回折型粒径測定機（株式会社島津製作所製、商品名：ＳＡＬＤ－７５００ｎａｎｏ）の高濃度サンプル測定モードを選択し、測定試料は希釈することなく直接測定を行った。まずブランク測定のために、スライドガラス２枚を試料室にセットし、ブランク測定を実施した。次に、測定試料を２ｍＬスポイトに充填し、スポイトから０．１ｍＬの試料を押し出し、ブランク測定に用いたスライドガラス１枚の表面に乗せ、残りのスライドガラス１枚で挟み込んだ。これを、レーザー回折型粒径測定機にセットして測定を開始し、体積基準の算術平均粒子径を得た。
ここで、「体積基準の算出平均粒子径」とは、体積基準での粒子径分布を算術平均した値を意味する。体積基準での粒子径分布は、測定対象である粒子全体における粒子径の頻度分布を、当該粒子径から算出される体積を基準として、示したものである。また、体積基準での粒子径分布を算術平均した値は、下記式（１）～（３）により計算することができる。
グリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）について、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）の算術平均粒子径（要件（γ）に対応）を評価した。
測定・解析方法は、ＪＩＳ Ｚ ８８２５に準拠した。レーザー回折型粒径測定機（株式会社島津製作所製、商品名：ＳＡＬＤ－７５００ｎａｎｏ）の高濃度サンプル測定モードを選択し、測定試料は希釈することなく直接測定を行った。まずブランク測定のために、スライドガラス２枚を試料室にセットし、ブランク測定を実施した。次に、測定試料を２ｍＬスポイトに充填し、スポイトから０．１ｍＬの試料を押し出し、ブランク測定に用いたスライドガラス１枚の表面に乗せ、残りのスライドガラス１枚で挟み込んだ。これを、レーザー回折型粒径測定機にセットして測定を開始し、体積基準の算術平均粒子径を得た。
ここで、「体積基準の算出平均粒子径」とは、体積基準での粒子径分布を算術平均した値を意味する。体積基準での粒子径分布は、測定対象である粒子全体における粒子径の頻度分布を、当該粒子径から算出される体積を基準として、示したものである。また、体積基準での粒子径分布を算術平均した値は、下記式（１）～（３）により計算することができる。
まず、対数スケール分割で区切られた粒子径区間での代表粒子径を式（１）で計算し、測定区間における粒子の合計を１００％と仮定し、対数スケール上での平均値μを式（２）で求める。最後に、平均粒子径を下記式（３）にて求める。
上記式、ｊは粒子径の分割番号を意味する。ｘｊは、ｊ番目の粒子径範囲における最大粒子径、ｘｊ＋１は最小粒子径を意味する。ｑｊは、粒子径区間〔ｘｊ、ｘｊ＋１〕（Ｊ＝１，２，３，・・・，ｎ）に対応する相対粒子量（差分％）である。
上記式、ｊは粒子径の分割番号を意味する。ｘｊは、ｊ番目の粒子径範囲における最大粒子径、ｘｊ＋１は最小粒子径を意味する。ｑｊは、粒子径区間〔ｘｊ、ｘｊ＋１〕（Ｊ＝１，２，３，・・・，ｎ）に対応する相対粒子量（差分％）である。
グリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）の配合の詳細及び評価結果を表１に示す。
［実施例１～３及び比較例１～６］
潤滑油基油（Ａ）と、製造例１並びに比較例１～４で調製したグリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）とを、それぞれ表２に示す配合で混合し、実施例１～３及び比較例２～５の潤滑剤組成物を調製した。
比較例１では、潤滑油基油（Ａ）のみを用いた。
比較例６では、グリースではなく、希釈油（重量平均分子量：３，６００）で希釈されたポリブテン（重量平均分子量：１２，０００）を、表２に示す配合で混合した。
潤滑油基油（Ａ）と、製造例１並びに比較例１～４で調製したグリース（Ｃ）及びグリース（Ｃ’）とを、それぞれ表２に示す配合で混合し、実施例１～３及び比較例２～５の潤滑剤組成物を調製した。
比較例１では、潤滑油基油（Ａ）のみを用いた。
比較例６では、グリースではなく、希釈油（重量平均分子量：３，６００）で希釈されたポリブテン（重量平均分子量：１２，０００）を、表２に示す配合で混合した。
（潤滑油基油（Ａ））
実施例１～３及び比較例１～６で用いた潤滑油基油（Ａ）は以下のとおりとした。
・「潤滑油基油（Ａ）－１」：ＰＡＯ（ポリ－α－オレフィン、４０℃動粘度：３０ｍｍ２／ｓ）
・「潤滑油基油（Ａ）－２」：エステル油（ビス（２－エチルヘキシル）ドデカン二酸、４０℃動粘度：１４ｍｍ２／ｓ）
実施例１～３及び比較例１～６で用いた潤滑油基油（Ａ）は以下のとおりとした。
・「潤滑油基油（Ａ）－１」：ＰＡＯ（ポリ－α－オレフィン、４０℃動粘度：３０ｍｍ２／ｓ）
・「潤滑油基油（Ａ）－２」：エステル油（ビス（２－エチルヘキシル）ドデカン二酸、４０℃動粘度：１４ｍｍ２／ｓ）
（その他添加剤）
実施例３で配合したその他添加剤の詳細は以下のとおりである。
・「その他添加剤」：リン系極圧剤、フェノール系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤、分散剤、腐食防止剤
実施例３で配合したその他添加剤の詳細は以下のとおりである。
・「その他添加剤」：リン系極圧剤、フェノール系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤、分散剤、腐食防止剤
実施例１～３及び比較例１～６の潤滑剤組成物について、以下の評価３～５を行った。
（評価３：増ちょう剤を含む粒子の平均粒子径の評価）
測定試料をグリースから潤滑剤組成物に変更し、評価２と同様の方法で、増ちょう剤を含む粒子の平均粒子径（要件（α）に対応）の評価を行った。
測定試料をグリースから潤滑剤組成物に変更し、評価２と同様の方法で、増ちょう剤を含む粒子の平均粒子径（要件（α）に対応）の評価を行った。
（評価４：せん断粘度に関する評価）
せん断粘度は、応力制御型レオメーター（Ａｎｔｏｎ Ｐａａｒ社製、製品名「ＭＣＲ３０１」）を用いて、測定を行った。詳細な測定方法は以下のとおりである。
温度調整した試料台に潤滑剤組成物を約１ｍＬスポイトで垂らし、５０φのコーンプレートで０．０５ｍｍのギャップで挟み込んだ後、あらかじめ測定温度でゼロギャップした条件で測定を開始した。本実施形態の潤滑剤組成物は、チクソトロピー性があり、試料の挟み込み方によってせん断粘度等のレオロジー特性に影響を与える可能性があるため、あらかじめ定常流条件、せん断速度１００ｓ－１で３０ｓ間プレシアをかけた後に３分間静置した。その後、１０分間かけてせん断速度を０．０１ｓ－１から１０，０００ｓ－１まで、対数上昇で増速した際の５ｓ－１及び１０，０００ｓ－１のせん断粘度を取得した。
具体的には、下記６条件でせん断粘度を取得した。
・条件１：せん断速度５ｓ－１、油温２５℃
・条件２：せん断速度１０，０００ｓ－１、油温２５℃
・条件３：せん断速度５ｓ－１、油温４０℃
・条件４：せん断速度１０，０００ｓ－１、油温４０℃
・条件５：せん断速度５ｓ－１、油温１００℃
・条件６：せん断速度１０，０００ｓ－１、油温１００℃
そして、得られた測定結果に基づき、「（条件１のせん断粘度）／（条件２のせん断粘度）」、「（条件３のせん断粘度）／（条件４のせん断粘度）」、「（条件５のせん断粘度）／（条件６のせん断粘度）」を算出した。
なお、「（条件３のせん断粘度）／（条件４のせん断粘度）」が、要件（β）に対応する。
せん断粘度は、応力制御型レオメーター（Ａｎｔｏｎ Ｐａａｒ社製、製品名「ＭＣＲ３０１」）を用いて、測定を行った。詳細な測定方法は以下のとおりである。
温度調整した試料台に潤滑剤組成物を約１ｍＬスポイトで垂らし、５０φのコーンプレートで０．０５ｍｍのギャップで挟み込んだ後、あらかじめ測定温度でゼロギャップした条件で測定を開始した。本実施形態の潤滑剤組成物は、チクソトロピー性があり、試料の挟み込み方によってせん断粘度等のレオロジー特性に影響を与える可能性があるため、あらかじめ定常流条件、せん断速度１００ｓ－１で３０ｓ間プレシアをかけた後に３分間静置した。その後、１０分間かけてせん断速度を０．０１ｓ－１から１０，０００ｓ－１まで、対数上昇で増速した際の５ｓ－１及び１０，０００ｓ－１のせん断粘度を取得した。
具体的には、下記６条件でせん断粘度を取得した。
・条件１：せん断速度５ｓ－１、油温２５℃
・条件２：せん断速度１０，０００ｓ－１、油温２５℃
・条件３：せん断速度５ｓ－１、油温４０℃
・条件４：せん断速度１０，０００ｓ－１、油温４０℃
・条件５：せん断速度５ｓ－１、油温１００℃
・条件６：せん断速度１０，０００ｓ－１、油温１００℃
そして、得られた測定結果に基づき、「（条件１のせん断粘度）／（条件２のせん断粘度）」、「（条件３のせん断粘度）／（条件４のせん断粘度）」、「（条件５のせん断粘度）／（条件６のせん断粘度）」を算出した。
なお、「（条件３のせん断粘度）／（条件４のせん断粘度）」が、要件（β）に対応する。
（評価５：ミリポアフィルター試験による細孔通過性の評価）
細孔通過性の評価は、以下の手順により実施した。
ＪＩＳ Ｂ ９９３１ 質量法による作動油汚染の測定方法に準拠した手法でフィルター残存物量Ｍ（ｍｇ／１００ｍＬ）（ＪＩＳ Ｂ ９９３１に記載の汚染要因物）を求め、下記式（１）により細孔通過性（質量％）を求めた。この時、試料量は５ｍＬとし、希釈に用いる溶剤はｎ－ヘキサン、フィルターはポリカーボネート製の孔径１０μｍであるフィルター（メルク社製 商品名：ＴＣＴＰ０４７００）を用いた。
式（４）中、ρは潤滑油基油（Ａ）の密度（ｇ／ｃｍ３）、Ｔｃは増ちょう剤（Ｂ）の量（質量部）である、
細孔通過性の評価基準は、以下のとおりとした。
・評価Ａ：細孔通過性５０質量％以上
・評価Ｂ： 細孔通過性５０質量％未満
本実施例では、評価Ａを合格とした。
細孔通過性の評価は、以下の手順により実施した。
ＪＩＳ Ｂ ９９３１ 質量法による作動油汚染の測定方法に準拠した手法でフィルター残存物量Ｍ（ｍｇ／１００ｍＬ）（ＪＩＳ Ｂ ９９３１に記載の汚染要因物）を求め、下記式（１）により細孔通過性（質量％）を求めた。この時、試料量は５ｍＬとし、希釈に用いる溶剤はｎ－ヘキサン、フィルターはポリカーボネート製の孔径１０μｍであるフィルター（メルク社製 商品名：ＴＣＴＰ０４７００）を用いた。
式（４）中、ρは潤滑油基油（Ａ）の密度（ｇ／ｃｍ３）、Ｔｃは増ちょう剤（Ｂ）の量（質量部）である、
細孔通過性の評価基準は、以下のとおりとした。
・評価Ａ：細孔通過性５０質量％以上
・評価Ｂ： 細孔通過性５０質量％未満
本実施例では、評価Ａを合格とした。
評価結果を表２に示す。
表２より、以下のことがわかる。
実施例１～３の潤滑剤組成物は、要件（α）を満たし、細孔通過性に優れる。
また、実施例１～３の潤滑剤組成物は、要件（β）も満たし、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とを両立することができる。
これに対し、比較例２～４の潤滑剤組成物は、要件（α）を満たさないため、細孔通過性に劣る。
また、比較例１、２、５、及び６の潤滑剤組成物は、要件（β）を満たさないため、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とを両立することができない。
実施例１～３の潤滑剤組成物は、要件（α）を満たし、細孔通過性に優れる。
また、実施例１～３の潤滑剤組成物は、要件（β）も満たし、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とを両立することができる。
これに対し、比較例２～４の潤滑剤組成物は、要件（α）を満たさないため、細孔通過性に劣る。
また、比較例１、２、５、及び６の潤滑剤組成物は、要件（β）を満たさないため、油漏れ及び油飛散の抑制と運転時の撹拌抵抗の低減とを両立することができない。
１ グリース製造装置
２ 容器本体
３ 回転子
４ 導入部
４Ａ、４Ｂ 溶液導入管
５ 滞留部
６ 第一凹凸部
７ 第二凹凸部
８ 吐出部
９ 容器本体側の第一凹凸部
１０ 容器本体側の第二凹凸部
１１ 吐出口
１２ 回転軸
１３ 回転子の第一凹凸部
１３Ａ 凹部
１３Ｂ 凸部
１４ 回転子の第二凹凸部
１５ スクレーパー
Ａ１、Ａ２ ギャップ
２ 容器本体
３ 回転子
４ 導入部
４Ａ、４Ｂ 溶液導入管
５ 滞留部
６ 第一凹凸部
７ 第二凹凸部
８ 吐出部
９ 容器本体側の第一凹凸部
１０ 容器本体側の第二凹凸部
１１ 吐出口
１２ 回転軸
１３ 回転子の第一凹凸部
１３Ａ 凹部
１３Ｂ 凸部
１４ 回転子の第二凹凸部
１５ スクレーパー
Ａ１、Ａ２ ギャップ
Claims (9)
- 潤滑油基油（Ａ）と、増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－１）とを含有する、潤滑剤組成物であって、
前記粒子（Ｂ－１）が、下記要件（α）を満たし、
前記潤滑剤組成物が、下記要件（β）を満たす、潤滑剤組成物。
・要件（α）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－１）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が１０．０μｍ以下である。
・要件（β）：せん断速度５ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ１）と、せん断速度１０，０００ｓｅｃ－１における４０℃でのせん断粘度（ｘ２）との比率［（ｘ１）／（ｘ２）］が、２．０以上１００以下である。 - 前記増ちょう剤（Ｂ）が、ウレア系増ちょう剤を含む、請求項１に記載の潤滑剤組成物。
- 前記増ちょう剤（Ｂ）の含有量が、前記潤滑剤組成物の全量基準で、０．１質量％～２．０質量％未満である、請求項１又は２に記載の潤滑剤組成物。
- 含浸軸受油又は工作機械用潤滑油として用いられる、請求項１～３のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物。
- 請求項１～４のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物を、含浸軸受油又は工作機械用潤滑油として使用する、使用方法。
- 潤滑油基油（Ａ）と、
増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子（Ｂ－２）を含有するグリース（Ｃ）と
を混合する工程を含み、
前記グリース（Ｃ）中の前記粒子（Ｂ－２）が、下記要件（γ）を満たす、潤滑剤組成物の製造方法。
・要件（γ）：レーザー回折・散乱法により２５℃の環境下で前記粒子（Ｂ－２）を測定した際の体積基準での算術平均粒子径が５．０μｍ以下である。 - 前記増ちょう剤（Ｂ）は、ウレア系増ちょう剤を含む、請求項６に記載の潤滑剤組成物の製造方法。
- 前記グリース（Ｃ）中の前記増ちょう剤（Ｂ）の含有量が、前記グリース（Ｃ）の全量基準で、３質量％～２０質量％である、請求項６又は７に記載の潤滑剤組成物の製造方法。
- 前記グリース（Ｃ）の２５℃における混和ちょう度が、３１０以上である、請求項６～８のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022061432A JP2023151683A (ja) | 2022-03-31 | 2022-03-31 | 潤滑剤組成物及びその製造方法 |
| PCT/JP2023/012198 WO2023190340A1 (ja) | 2022-03-31 | 2023-03-27 | 潤滑剤組成物及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022061432A JP2023151683A (ja) | 2022-03-31 | 2022-03-31 | 潤滑剤組成物及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2023151683A true JP2023151683A (ja) | 2023-10-16 |
Family
ID=88201736
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2022061432A Pending JP2023151683A (ja) | 2022-03-31 | 2022-03-31 | 潤滑剤組成物及びその製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2023151683A (ja) |
| WO (1) | WO2023190340A1 (ja) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5523223B2 (ja) * | 2010-07-01 | 2014-06-18 | 日立粉末冶金株式会社 | 焼結含油軸受 |
| JP6675145B2 (ja) * | 2015-02-06 | 2020-04-01 | 出光興産株式会社 | グリース |
| JP6691679B2 (ja) * | 2015-04-15 | 2020-05-13 | 株式会社ジェイテクト | グリース組成物および当該グリース組成物が封入された転がり軸受 |
| JP7341940B2 (ja) * | 2020-03-31 | 2023-09-11 | 出光興産株式会社 | グリース組成物 |
-
2022
- 2022-03-31 JP JP2022061432A patent/JP2023151683A/ja active Pending
-
2023
- 2023-03-27 WO PCT/JP2023/012198 patent/WO2023190340A1/ja unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2023190340A1 (ja) | 2023-10-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7389790B2 (ja) | グリース組成物、該グリース組成物を用いた摺動機構の潤滑方法及び装置 | |
| US11254892B2 (en) | Grease composition | |
| JP7442453B2 (ja) | 等速ジョイント用グリース組成物 | |
| WO2020158907A1 (ja) | グリース組成物 | |
| EP3677661A1 (en) | Grease composition | |
| WO2021200120A1 (ja) | グリース組成物 | |
| WO2023190340A1 (ja) | 潤滑剤組成物及びその製造方法 | |
| JP2012062350A (ja) | 潤滑油組成物及びその製造方法 | |
| WO2015152294A1 (ja) | ウレアグリース | |
| WO2023277044A1 (ja) | グリース組成物 | |
| EP4317381A1 (en) | Grease composition | |
| US20240174942A1 (en) | Grease composition | |
| JP2021054945A (ja) | プロペラシャフト | |
| JP7336411B2 (ja) | グリース組成物 | |
| WO2022211119A1 (ja) | グリース組成物 | |
| JP2023151693A (ja) | グリース組成物 |