JP2023124772A - 窒化珪素基板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】窒化珪素基板の表面に生じる色むらを低減する。【解決手段】シート状の成形体に含まれる珪素を窒化してなる窒化珪素基板であって、第１面と、第１面とは反対側の第２面とを有する。ここで、第１面と第２面のうちの少なくとも一方の面において、中央部と縁部との色差をΔＥ＊ａｂとすると、ΔＥ＊ａｂ≦１．５である。【選択図】なし
Description
本発明は、窒化珪素基板およびその製造技術に関し、例えば、熱伝導率が１１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上の窒化珪素基板およびその製造技術に適用して有効な技術に関する。
特開２００３－２６７７８６号公報（特許文献１）には、焼結体の色を従来材に比べて黒色化し、かつ、色むらを少なくするとともに、充分な強度を有する窒化珪素系セラミックス焼結体を提供するための技術が記載されている。
特開２００５－２１４６５９号公報（特許文献２）には、配線基板の色に対してコントラストが小さい色の異物も判別できる異物検査装置に関する技術が記載されている。
特開２０１６－２０４２０６号公報（特許文献３）、特開２０１６－２０４２０７号公報（特許文献４）、特開２０１６－２０４２０９号公報（特許文献５）および特開２０１６－２０４２１０号公報（特許文献６）には、軽量、かつ、高硬度であり、研磨などの加工に対する耐性に優れ、さらには、外観品質に優れた窒化珪素系セラミック部材を提供するための技術が記載されている。
特開平９－２２７２４０号公報（特許文献７）には、窒化珪素セラミックス焼結体における表面色調層部の厚さを薄くして、さらに、表面層および内部層の破壊強度特性を均一にすることができる技術が記載されている。
例えば、窒化珪素基板の表面に異物や汚れが付着すると、「ろう材」との接触不良や窒化珪素基板自体の絶縁不良を引き起こす要因となることから、異物や汚れを除去する必要がある。したがって、異物や汚れの窒化珪素基板への付着を検出するために、外観検査が行われている。外観検査手法としては、例えば、窒化珪素基板の表面をＣＣＤカメラに代表される撮像装置で撮像した後、撮像された画像のデータと予め登録された基準データとを比較することにより、異物や汚れを検出する手法がある。
ところが、上述した外観検査手法では、窒化珪素基板の表面において、例えば、中央部と縁部で色むらがあると、色むらを異物や汚れの付着として誤検出するおそれがある。
この点に関し、色むらを異物や汚れの付着として誤検出しないために、異物や汚れの付着を検出する基準を緩和することが考えられるが、この場合、異物や汚れの検出漏れを招くおそれがある。このため、色むらを考慮して、基準データを窒化珪素基板の中心部と縁部で変えることにより、異物や汚れの付着の検出精度を向上させることも考えられるが、検査条件の設定が煩雑となる。
以上のように、窒化珪素基板の表面に色むらがあると、精度の高い外観検査を実施することが困難になることがわかる。したがって、外観検査を精度良く実施するためには、窒化珪素基板の表面に生じる色むらを低減することが重要である。
本発明の目的は、窒化珪素基板の表面に生じる色むらを低減することにある。
一実施の形態における窒化珪素基板は、シート状の成形体に含まれる珪素を窒化してなる窒化珪素基板であって、第１面と、第１面とは反対側の第２面とを有する。ここで、第１面と第２面のうちの少なくとも一方の面において、中央部と縁部との色差をΔＥ＊ａｂとすると、ΔＥ＊ａｂ≦１．５である。
一実施の形態における窒化珪素基板の製造方法は、（ａ）シリコン粉末を含むスラリーを作製する工程、（ｂ）スラリーから成形体を取得する工程、（ｃ）炉内で成形体を焼結する工程、を備える。ここで、（ｃ）工程は、前記成形体を所定の加熱温度で加熱することにより窒化する窒化工程を含み、加熱温度と炉内における成形体の温度との温度差が２０℃以下である。
一実施の形態によれば、窒化珪素基板の表面に生じる色むらを低減できる。
実施の形態を説明するための全図において、同一の部材には原則として同一の符号を付し、その繰り返しの説明は省略する。なお、図面をわかりやすくするために平面図であってもハッチングを付す場合がある。
本実施の形態における窒化珪素基板は、パワーモジュールに使用される絶縁基板である。パワーモジュールとは、例えば、電気自動車、ハイブリッド電気自動車、鉄道車両、あるいは、産業機器に備わるモータを制御するインバータ回路を構成する電子装置である。
＜３相インバータ回路の構成例＞
以下では、３相インバータ回路を例に挙げて説明する。
以下では、３相インバータ回路を例に挙げて説明する。
パワーモジュールは、例えば、エアコンなどに使用される３相誘導モータの駆動回路に使用されるものである。具体的に、この駆動回路には、インバータ回路が含まれ、このインバータ回路は直流電力を交流電力に変換する機能を有する回路である。
図１は、インバータ回路および３相誘導モータを含むモータ回路の構成を示す回路図である。図１において、モータ回路は、３相誘導モータＭＴおよびインバータ回路ＩＮＶを有している。３相誘導モータＭＴは、位相の異なる３相の電圧により駆動するように構成されている。具体的に、３相誘導モータＭＴでは、位相が１２０度ずれたＵ相、Ｖ相、Ｗ相と呼ばれる３相交流を利用して導体であるロータＲＴの回りに回転磁界を発生させる。この場合、ロータＲＴの回りを磁界が回転することになる。このことは、導体であるロータＲＴを横切る磁束が変化することを意味する。この結果、導体であるロータＲＴに電磁誘導が生じて、ロータＲＴに誘導電流が流れる。そして、回転磁界中で誘導電流が流れるということは、フレミングの左手の法則によって、ロータＲＴに力が加わることを意味し、この力によって、ロータＲＴが回転することになる。
このように３相誘導モータＭＴでは、３相交流を利用することにより、ロータＲＴを回転させることができることがわかる。つまり、３相誘導モータＭＴでは、３相交流が必要となる。そこで、モータ回路では、直流から交流を作り出すインバータ回路ＩＮＶを利用することにより、３相誘導モータに３相交流を供給している。
以下に、このインバータ回路ＩＮＶの構成例について説明する。
図１に示すように、例えば、インバータ回路ＩＮＶには、３相に対応してスイッチング素子Ｑ１とダイオードＦＷＤが設けられている。すなわち、インバータ回路ＩＮＶでは、例えば、図１に示すようなスイッチング素子Ｑ１とダイオードＦＷＤを逆並列接続した構成により、インバータ回路ＩＮＶの構成要素を実現している。例えば、図１において、第１レグＬＧ１の上アームおよび下アーム、第２レグＬＧ２の上アームおよび下アーム、第３レグＬＧ３の上アームおよび下アームのそれぞれは、スイッチング素子Ｑ１とダイオードＦＷＤを逆並列接続した構成要素から構成されることになる。
言い換えれば、インバータ回路ＩＮＶでは、正電位端子ＰＴと３相誘導モータＭＴの各相（Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相）との間にスイッチング素子Ｑ１とダイオードＦＷＤが逆並列に接続されており、かつ、３相誘導モータＭＴの各相と負電位端子ＮＴとの間にもスイッチング素子Ｑ１とダイオードＦＷＤが逆並列に接続されている。つまり、単相ごとに２つのスイッチング素子Ｑ１と２つのダイオードＦＷＤが設けられており、３相で６つのスイッチング素子Ｑ１と６つのダイオードＦＷＤが設けられている。そして、個々のスイッチング素子Ｑ１のゲート電極には、ゲート制御回路ＧＣＣが接続されており、このゲート制御回路ＧＣＣによって、スイッチング素子Ｑ１のスイッチング動作が制御されるようになっている。このように構成されたインバータ回路ＩＮＶにおいて、ゲート制御回路ＧＣＣでスイッチング素子Ｑ１のスイッチング動作を制御することにより、直流電力を３相交流電力に変換して、この３相交流電力を３相誘導モータＭＴに供給するようになっている。
＜スイッチング素子の種類＞
例えば、インバータ回路ＩＮＶに使用されるスイッチング素子Ｑ１としては、パワーＭＯＳＦＥＴやＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）を挙げることができる。
例えば、インバータ回路ＩＮＶに使用されるスイッチング素子Ｑ１としては、パワーＭＯＳＦＥＴやＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）を挙げることができる。
＜インバータ回路の実装レイアウト例＞
図２は、インバータ回路を実現する実装レイアウト例を示す模式図である。
図２は、インバータ回路を実現する実装レイアウト例を示す模式図である。
図２において、絶縁基板である窒化珪素基板１００には、電源配線ＶＬと配線ＷＬ１～配線ＷＬ３とグランド配線ＧＬとが形成されている。電源配線ＶＬには、電源電位が供給される一方、グランド配線ＧＬには、グランド電位（接地電位）が供給される。また、配線ＷＬ１は３相誘導モータのＵ相と接続され、配線ＷＬ２は３相誘導モータのＶ相と接続され、配線ＷＬ３は３相誘導モータのＷ相と接続される。なお、窒化珪素基板１００と、この窒化珪素基板１００上に形成された配線パターンを合わせて、「窒化珪素回路基板」と呼ばれることがある。したがって、図２に示すように、「窒化珪素回路基板」上には、半導体装置ＳＡ１～半導体装置ＳＡ６が搭載されている。
図２に示すように、電源配線ＶＬと配線ＷＬ１との間には、半導体装置ＳＡ１が接続される一方、配線ＷＬ１とグランド配線ＧＬとの間には、半導体装置ＳＡ２が接続されている。すなわち、半導体装置ＳＡ１と半導体装置ＳＡ２は、電源配線ＶＬとグランド配線ＧＬとの間で直列接続されており、図１に示すインバータ回路ＩＮＶの第１レグＬＧ１を構成している。つまり、半導体装置ＳＡ１は、第１レグＬＧ１の上アームを構成しているとともに、半導体装置ＳＡ２は、第１レグＬＧ１の下アームを構成している。そして、半導体装置ＳＡ１および半導体装置ＳＡ２のそれぞれは、スイッチング素子Ｑ１として機能するパワーＭＯＳＦＥＴが形成された半導体チップを有している。
同様に、電源配線ＶＬと配線ＷＬ２との間には、半導体装置ＳＡ３が接続される一方、配線ＷＬ２とグランド配線ＧＬとの間には、半導体装置ＳＡ４が接続されている。すなわち、半導体装置ＳＡ３と半導体装置ＳＡ４は、電源配線ＶＬとグランド配線ＧＬとの間で直列接続されており、図１に示すインバータ回路ＩＮＶの第２レグＬＧ２を構成している。つまり、半導体装置ＳＡ３は、第２レグＬＧ２の上アームを構成しているとともに、半導体装置ＳＡ４は、第２レグＬＧ２の下アームを構成している。そして、半導体装置ＳＡ３および半導体装置ＳＡ４のそれぞれは、スイッチング素子Ｑ１として機能するパワーＭＯＳＦＥＴが形成された半導体チップを有している。
さらに、電源配線ＶＬと配線ＷＬ３との間には、半導体装置ＳＡ５が接続される一方、配線ＷＬ３とグランド配線ＧＬとの間には、半導体装置ＳＡ６が接続されている。すなわち、半導体装置ＳＡ５と半導体装置ＳＡ６は、電源配線ＶＬとグランド配線ＧＬとの間で直列接続されており、図１に示すインバータ回路ＩＮＶの第３レグＬＧ３を構成している。つまり、半導体装置ＳＡ５は、第３レグＬＧ３の上アームを構成しているとともに、半導体装置ＳＡ６は、第３レグＬＧ３の下アームを構成している。そして、半導体装置ＳＡ５および半導体装置ＳＡ６のそれぞれは、スイッチング素子Ｑ１として機能するパワーＭＯＳＦＥＴが形成された半導体チップを有している。
以上のようにして、電源配線ＶＬ１、配線ＷＬ１～配線ＷＬ３およびグランド配線ＧＬが形成された窒化珪素基板１００上に６つの半導体装置ＳＡ１～半導体装置ＳＡ６を配置することにより（図２参照）、インバータ回路に対応した実装レイアウトを実現できる。
＜窒化珪素基板に要求される性能＞
上述しように、窒化珪素基板１００上には、半導体装置ＳＡ１～半導体装置ＳＡ６が搭載される。このとき、半導体装置ＳＡ１～半導体装置ＳＡ６において熱が発生することから、熱に起因する半導体装置ＳＡ１～半導体装置ＳＡ６の誤動作や故障を防止する必要がある。したがって、半導体装置ＳＡ１～半導体装置ＳＡ６が搭載されている窒化珪素基板１００には、高い放熱特性が要求される。言い換えれば、窒化珪素基板１００は、高い熱伝導率を有していることが要求される。また、窒化珪素基板１００には、温度変化に起因して発生する応力に対する耐性も要求される。
上述しように、窒化珪素基板１００上には、半導体装置ＳＡ１～半導体装置ＳＡ６が搭載される。このとき、半導体装置ＳＡ１～半導体装置ＳＡ６において熱が発生することから、熱に起因する半導体装置ＳＡ１～半導体装置ＳＡ６の誤動作や故障を防止する必要がある。したがって、半導体装置ＳＡ１～半導体装置ＳＡ６が搭載されている窒化珪素基板１００には、高い放熱特性が要求される。言い換えれば、窒化珪素基板１００は、高い熱伝導率を有していることが要求される。また、窒化珪素基板１００には、温度変化に起因して発生する応力に対する耐性も要求される。
以下では、特に、熱伝導率の向上に着目する。
＜関連技術の説明＞
まず、窒化珪素基板を製造する関連技術について説明する。
まず、窒化珪素基板を製造する関連技術について説明する。
本明細書でいう「関連技術」とは、公知技術ではないが、本発明者が見出した課題を有する技術であって、本願発明の前提となる技術である。
図３は、関連技術における窒化珪素基板の製造工程を示すフローチャートである。
窒化珪素粉末に対し、焼結助剤として希土類元素酸化物およびマグネシウム化合物を添加した後、分散媒（有機溶剤）および必要に応じて分散剤を添加し、ボールミルで粉砕することにより、原料粉末の分散物であるスラリーを作製する（Ｓ１０１）。
次に、作製したスラリーに対して、有機バインダなどを加えた後、必要に応じて真空脱泡を行うとともに、粘度を所定の範囲内に調整することにより、塗工用スラリーを作製する。その後、作製した塗工用スラリーをシート成形機でシート状に成形して、所定のサイズに切断した後、乾燥することによってシート状の成形体を作製する（Ｓ１０２）。
続いて、得られたシート状の成形体を加熱することにより、成形体を緻密化して焼結する（Ｓ１０３）。以上のようにして、窒化珪素基板を製造することができる。
上述した関連技術で製造される窒化珪素基板の熱伝導率は、９０Ｗ／（ｍ・Ｋ）程度である。この点に関し、本発明者は、窒化珪素基板の熱伝導率の向上を図ることを検討した結果、関連技術では、窒化珪素粉末を使用することに起因して、さらなる熱伝導率の向上を図ることが困難であるという知見を獲得している。すなわち、窒化珪素粉末は、不純物が多く高純度な窒化珪素粉末を得ることが困難であることによって、関連技術で製造される窒化珪素基板において、さらなる熱伝導率の向上を図ることが困難であるという知見を本発明者は獲得している。そこで、窒化珪素粉末ではなく、珪素粉末を使用することが検討されている。なぜなら、珪素粉末は、窒化珪素粉末に比べて不純物が少なく、高純度の珪素粉末を得ることが容易であるからである。つまり、珪素粉末は、窒化珪素粉末よりも高純度であることから、不純物に起因する熱伝導率の低下を抑制できると考えられる。このことから、本実施の形態では、窒化珪素粉末ではなく、珪素粉末を使用した窒化珪素基板の製造方法を採用している。
＜実施の形態における窒化珪素基板の製造方法＞
以下では、本実施の形態で採用している窒化珪素基板の製造方法を説明する。
以下では、本実施の形態で採用している窒化珪素基板の製造方法を説明する。
図４は、本実施の形態における窒化珪素基板の製造工程を示すフローチャートである。
１．スラリー作製工程
本実施の形態では、珪素粉末に焼結助剤として希土類元素酸化物およびマグネシウム化合物を添加して得られる原料粉末を使用してスラリーを作製する（Ｓ２０１）。
本実施の形態では、珪素粉末に焼結助剤として希土類元素酸化物およびマグネシウム化合物を添加して得られる原料粉末を使用してスラリーを作製する（Ｓ２０１）。
＜＜珪素＞＞
本実施の形態では、工業的に入手可能なグレードの珪素粉末を使用することができる。粉砕前の珪素は、例えば、メジアン径Ｄ５０が６μｍ以上、ＢＥＴ比表面積が３ｍ２／ｇ以下、酸素量が１．０質量％以下、および珪素中の不純物炭素量が０．１５質量％以下の粉末であることが望ましい。さらには、メジアン径Ｄ５０が７μｍ以上、ＢＥＴ比表面積が２．５ｍ２／ｇ以下、酸素量が０．５質量％以下、および珪素中の不純物炭素量が０．１０質量％以下の粉末であることがより望ましい。
本実施の形態では、工業的に入手可能なグレードの珪素粉末を使用することができる。粉砕前の珪素は、例えば、メジアン径Ｄ５０が６μｍ以上、ＢＥＴ比表面積が３ｍ２／ｇ以下、酸素量が１．０質量％以下、および珪素中の不純物炭素量が０．１５質量％以下の粉末であることが望ましい。さらには、メジアン径Ｄ５０が７μｍ以上、ＢＥＴ比表面積が２．５ｍ２／ｇ以下、酸素量が０．５質量％以下、および珪素中の不純物炭素量が０．１０質量％以下の粉末であることがより望ましい。
特に、珪素粉末の純度は、９９％以上であることが望ましく、９９．５％以上であることが望ましい。なぜなら、珪素に含まれる不純物酸素は、反応焼結によって得られる窒化珪素基板の熱伝導を阻害する要因の１つであることから、窒化珪素基板の熱伝導率を向上させる観点から、不純物酸素は少ない方が望ましいからである。
さらに、マグネシウム化合物からの酸素量を制限することにより、珪素粉末に含まれる不純物酸素およびマグネシウム化合物からの酸素の総量が、窒化珪素に換算した珪素に対して、０．１質量％以上１．１質量％以下の範囲となるように原料粉末を調整することが望ましい。また、珪素に含まれる不純物炭素は、反応焼結によって得られる窒化珪素基板において、窒化珪素粒子の成長を阻害する結果、緻密化不足になりやすく、これによって、窒化珪素基板の熱伝導率の低下や絶縁特性の低下を招く要因の１つとなることから、できるだけ少ない方が望ましい。
なお、本明細書において、ＢＥＴ比表面積（ｍ２／ｇ）は、ＢＥＴ比表面積計でＢＥＴ一点法（ＪＩＳ Ｒ １６２６：１９９６「ファインセラミックス粉体の気体吸着ＢＥＴ法による比表面積の測定方法」）によって求めた値である。また、メジアン径Ｄ５０（μｍ）は、レーザ回折・散乱法によって求めた粒度分布において累積度数が５０％となるときの粒径である。
＜＜希土類元素酸化物＞＞
本実施の形態では、希土類元素酸化物として、入手が容易であり、また、酸化物として安定しているイットリウム（Ｙ）、イッテルビウム（Ｙｂ）、ガドリニウム（Ｇｄ）、エルビウム（Ｅｒ）、ルテチウム（Ｌｕ）などの酸化物が使用される。具体的に、希土類元素酸化物としては、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化イッテルビウム（Ｙｂ２Ｏ３）、酸化ガドリニウム（Ｇｄ２Ｏ３）、酸化エルビウム（Ｅｒ２Ｏ３）、酸化ルテチウム（Ｌｕ２Ｏ３）などを挙げることができる。
本実施の形態では、希土類元素酸化物として、入手が容易であり、また、酸化物として安定しているイットリウム（Ｙ）、イッテルビウム（Ｙｂ）、ガドリニウム（Ｇｄ）、エルビウム（Ｅｒ）、ルテチウム（Ｌｕ）などの酸化物が使用される。具体的に、希土類元素酸化物としては、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化イッテルビウム（Ｙｂ２Ｏ３）、酸化ガドリニウム（Ｇｄ２Ｏ３）、酸化エルビウム（Ｅｒ２Ｏ３）、酸化ルテチウム（Ｌｕ２Ｏ３）などを挙げることができる。
希土類元素酸化物の含有量は、例えば、珪素（窒化珪素に換算）、希土類元素酸化物（三価の酸化物換算）およびマグネシウム化合物（ＭｇＯ換算）の合計に対して、０．５ｍｏｌ％以上２ｍｏｌ％未満である。希土類元素酸化物の含有量が０．５ｍｏｌ％未満である場合、焼結助剤としても効果が不充分となり、密度が充分に高くならない。一方、希土類元素酸化物の含有量が２．０ｍｏｌ％以上である場合、低熱伝導率の粒界相が増加することにより焼結体の熱伝導率が下がるとともに、高価な希土類元素酸化物の使用量が増加する。特に、希土類元素酸化物の含有量は、０．６ｍｏｌ％以上２ｍｏｌ％未満であることが望ましく、１ｍｏｌ％以上１．８ｍｏｌ％以下であることがさらに望ましい。
なお、本明細書において、珪素がすべて窒化したときに得られる窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）のモル数と、希土類元素酸化物を三価の酸化物（ＲＥ２Ｏ３：ＲＥは希土類元素）に換算したときのモル数と、マグネシウム化合物をＭｇＯに換算したときのモル数との合計を単に、「珪素（窒化珪素に換算）、希土類元素酸化物（三価の酸化物換算）およびマグネシウム化合物（ＭｇＯ換算）の合計」ということがある。
＜＜マグネシウム化合物＞＞
マグネシウム化合物としては、「Ｓｉ」、「Ｎ」または「Ｏ」を含有するマグネシウム化合物を１種類または２種類以上使用することができる。特に、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、窒化珪素マグネシウム（ＭｇＳｉＮ２）、珪化マグネシウム（Ｍｇ２Ｓｉ）、窒化マグネシウム（Ｍｇ３Ｎ２）などを使用することが望ましい。
マグネシウム化合物としては、「Ｓｉ」、「Ｎ」または「Ｏ」を含有するマグネシウム化合物を１種類または２種類以上使用することができる。特に、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、窒化珪素マグネシウム（ＭｇＳｉＮ２）、珪化マグネシウム（Ｍｇ２Ｓｉ）、窒化マグネシウム（Ｍｇ３Ｎ２）などを使用することが望ましい。
ここで、マグネシウム化合物の合計に対して、８７質量％以上が窒化珪素マグネシウムとなるように選択する。８７質量％以上の窒化珪素マグネシウムを使用することにより、得られる窒化珪素基板中の酸素濃度を低減することができる。マグネシウム化合物中の窒化珪素マグネシウムが８７質量％未満である場合、焼結後の窒化珪素粒子内の酸素量が多くなる結果、焼結体（窒化珪素基板）の熱伝導率が低くなる。したがって、窒化珪素基板の熱伝導率を向上する観点から、マグネシウム化合物中の窒化珪素マグネシウムは、多い方が望ましく、例えば、９０質量％以上であることが望ましい。
窒化珪素基板中のマグネシウム化合物の含有量（ＭｇＯ換算）は、例えば、珪素（窒化珪素に換算）、希土類元素酸化物（三価の酸化物換算）およびマグネシウム化合物（ＭｇＯ換算）の合計に対して、８ｍｏｌ％以上１５ｍｏｌ％未満である。マグネシウム化合物の含有量が８ｍｏｌ％未満である場合、焼結助剤としても効果が不充分となり、密度が充分に高くならない。一方、マグネシウム化合物の含有量が１５ｍｏｌ％以上である場合、低熱伝導率の粒界相が増加することにより焼結体の熱伝導率が下がる。特に、マグネシウム化合物の含有量は、８ｍｏｌ％以上１４ｍｏｌ％未満であることが望ましく、９ｍｏｌ％以上１１ｍｏｌ％以下であることがさらに望ましい。
上述した珪素と希土類元素酸化物とマグネシウム化合物を使用してスラリーを作製する（Ｓ２０１）。具体的には、珪素粉末に焼結助剤として希土類元素酸化物およびマグネシウム化合物を所定の比率となるように添加した後、分散媒（有機溶剤）および必要に応じて分散剤を添加し、ボールミルで粉砕することにより、原料粉末の分散物であるスラリーを作製する。分散媒としては、エタノール、ｎ－ブタノール、トルエンなどを使用することができる。また、分散剤としては、例えば、ソルビタンエステル型分散剤、ポリオキシアルキレン型分散剤などを使用することができる。
分散媒の使用量は、例えば、原料粉末の総量に対して、４０質量％以上７０質量％以下であることが望ましく、分散剤の使用量は、例えば、原料粉末の総量に対して０．３質量％以上２質量％以下であることが望ましい。なお、分散後に、必要に応じて分散媒の除去、または、他の分散媒への置換を行ってもよい。
２．成形体作製工程
上述のようにして得られたスラリーに対し、例えば、分散媒、有機バインダ、分散剤などを加えて、必要に応じて真空脱泡を行った後、粘度を所定の範囲に調整することにより、塗工用スラリーを作製する。
上述のようにして得られたスラリーに対し、例えば、分散媒、有機バインダ、分散剤などを加えて、必要に応じて真空脱泡を行った後、粘度を所定の範囲に調整することにより、塗工用スラリーを作製する。
次に、作製した塗工用スラリーをシート成形機でシート状に成形して、所定のサイズに切断した後、乾燥することによってシート状の成形体を作製する（Ｓ２０２）。
塗工用スラリーの作製に使用する有機バインダは、特に限定されないが、ＰＶＢ系樹脂（ポリビニルブチラール樹脂）、エチルセルロース系樹脂、アクリル系樹脂などを挙げることができる。分散媒、有機バインダ、分散剤などの添加量は、塗工条件に応じて、適宜調整することが望ましい。
塗工用スラリーをシート状に成形する方法は、特に限定されるものではないが、ドクターブレード法、押出成形法などのシート成形法を使用することができる。
成形体作製工程において形成されるシート状の成形体の厚さは、例えば、０．１５ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である。作製されたシート状の成形体は、必要に応じて、例えば、打ち抜き機などを使用して所定のサイズに切断される。
３．焼結工程
作製されたシート状の成形体を加熱することにより、成形体に含まれる珪素を窒化した後に緻密化する焼結工程が実施される（Ｓ２０３）。この焼結工程には、成形体中に含まれる有機バインダを除去する脱脂工程と、成形体中に含まれる珪素と窒素とを反応させて窒化珪素を形成する窒化工程（Ｓ２０４）と、窒化工程後に行われる緻密化焼結工程と、が含まれる。すなわち、本実施の形態における窒化珪素基板は、シート状の成形体に含まれる珪素を窒化してなる窒化珪素基板である。窒化珪素基板の厚さは、例えば、０．１５ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である。これらの工程は、別々の炉で逐次的に実施してもよいし、同一の炉において連続的に実施してもよい。
作製されたシート状の成形体を加熱することにより、成形体に含まれる珪素を窒化した後に緻密化する焼結工程が実施される（Ｓ２０３）。この焼結工程には、成形体中に含まれる有機バインダを除去する脱脂工程と、成形体中に含まれる珪素と窒素とを反応させて窒化珪素を形成する窒化工程（Ｓ２０４）と、窒化工程後に行われる緻密化焼結工程と、が含まれる。すなわち、本実施の形態における窒化珪素基板は、シート状の成形体に含まれる珪素を窒化してなる窒化珪素基板である。窒化珪素基板の厚さは、例えば、０．１５ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である。これらの工程は、別々の炉で逐次的に実施してもよいし、同一の炉において連続的に実施してもよい。
焼結工程では、例えば、図５に示すように、作製したシート状の成形体１００Ａを窒化硼素（ＢＮ）製のセッタ２００上に分離材（図示せず）を挟んで複数枚積層するとともに積層された複数枚の成形体１００Ａの最上層に重石３００を配置して電気炉内に設置する。この状態で、有機バインダの除去工程（脱脂工程）が実施された後、窒化装置において、９００℃～１３００℃の温度で脱炭素処理が実施され、窒素雰囲気で所定温度まで昇温させて窒化処理が行われる。その後、焼結装置において、緻密化焼結工程が実施される。このような焼結工程は、例えば、重石３００によって、成形体１００Ａに１０Ｐａ以上１０００Ｐａ以下の荷重をかけながら実施される。
なお、上述した分離材としては、例えば、厚さが約３μｍ以上２０μｍ以下の窒化硼素（ＢＮ）粉層が使用される。窒化硼素粉層は、焼結後の窒化珪素基板（焼結体）の分離を容易にする機能を有する。窒化硼素粉層は、例えば、シート状の各成形体１００Ａの片面に、スプレー、ブラシ塗布またはスクリーン印刷によって、窒化硼素粉がスラリーの状態で塗布されることで、形成される。窒化硼素粉は、例えば、９５％以上の純度および１μｍ以上２０μｍ以下の平均粒径（Ｄ５０）を有していることが望ましい。
以上のようにして、窒化珪素基板を製造することができる。特に、本実施の形態における窒化珪素基板の製造方法によれば、純度の高い珪素粉末を使用していることから、例えば、熱伝導率が１１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上の窒化珪素基板を製造することができる。ただし、本発明者が検討したところ、上述した窒化珪素基板の製造方法には、改善の余地が存在することが明らかになったので、以下では、この点について説明する。
＜改善の余地＞
上述した窒化珪素基板の製造方法では、窒化珪素粉末ではなく、珪素粉末を使用していることから、窒化処理が必要となる。この点に関し、本発明者は、窒化処理での加熱条件によって、製造された窒化珪素基板の表面に色むらが生じることを新規に見出した。
上述した窒化珪素基板の製造方法では、窒化珪素粉末ではなく、珪素粉末を使用していることから、窒化処理が必要となる。この点に関し、本発明者は、窒化処理での加熱条件によって、製造された窒化珪素基板の表面に色むらが生じることを新規に見出した。
ここで、本明細書で窒化珪素基板の「表面」というときは、第１面としての「表面」だけでなく、第１面とは反対側の第２面としての「裏面」も含むことを意図している。例えば、窒化珪素基板の「表面」に色むらが発生しているというときには、窒化珪素基板の「表面または裏面」に色むらが発生していると適宜読み換えることとする。すなわち、本明細書で「表面」というときには、「表面または裏面の少なくとも１つの面」という意図で使用して、表現の煩雑さを回避することにする。
また、本明細書でいう「色むら」とは、例えば、矩形形状の窒化珪素基板の中央部の色合いと縁部の色合いとが異なることを意味している。具体的に、図６は、色むらが発生した窒化珪素基板の表面を示す写真である。図６において、窒化珪素基板の中央部は、白味を帯びているのに対し、窒化珪素基板の縁部は、黒味を帯びており、中央部の色合いと縁部の色合いとを比較すると、窒化珪素基板に色むらが発生していることがわかる。
例えば、窒化珪素基板の表面に異物や汚れが付着すると、「ろう材」との接触不良や窒化珪素基板自体の絶縁不良を引き起こす要因となることから、異物や汚れを除去する必要がある。したがって、異物や汚れの窒化珪素基板への付着を検出するために、外観検査が行われている。ところが、図６に示すような色むらが発生すると、色むらを異物や汚れの付着として誤検出するおそれがある。具体的に、異物や汚れは黒色領域（黒色点）として認識されることが多いことを考慮すると、例えば、図６に示す窒化珪素基板の縁部は黒味を帯びていることから、この縁部の領域が異物や汚れが付着した領域と誤検出されるおそれがある。したがって、外観検査における誤検出を抑制するためには、窒化珪素基板の表面に発生する色むらを抑制する工夫が望まれていることがわかる。
＜＜色むらの発生メカニズム（推測）＞＞
そこで、本発明者は、窒化珪素基板の表面に発生する色むらを抑制するために、まず、窒化珪素基板の表面に色むらが発生するメカニズムについて鋭意検討した。この結果、本発明者は、以下に示す色むらの発生メカニズムを推定したので、この推定した色むらの発生メカニズムについて説明する。
そこで、本発明者は、窒化珪素基板の表面に発生する色むらを抑制するために、まず、窒化珪素基板の表面に色むらが発生するメカニズムについて鋭意検討した。この結果、本発明者は、以下に示す色むらの発生メカニズムを推定したので、この推定した色むらの発生メカニズムについて説明する。
窒化処理は、窒素雰囲気中において、例えば、図５に示すように、セッタ２００上に複数枚のシート状の成形体１００Ａを配置するとともに、積層された成形体１００Ａ上に重石３００を配置した状態での加熱処理によって行われる。この場合、例えば、積層された成形体１００Ａのうち、上下の成形体１００Ａで挟まれた第１成形体に着目すると、この第１成形体においては、中央部には熱が籠りやすい。このことから、第１成形体においては、中央部の温度が高く、かつ、縁部の温度が低い温度分布が生じる。このとき、温度の高い中央部では、窒化反応が進む一方、縁部では、窒化反応が進みにくくなる。そして、窒化反応が発熱反応であることを考慮すると、窒化反応が進む中央部では、発熱量の正帰還が生じる結果、急激に温度が上昇する。この温度上昇が大きい場合には、中央部の温度が珪素の融点を超えて珪素が溶融してしまう「熱暴走」が生じてしまうとともに、中央部と縁部との間の温度差が大きくなる結果、縁部で窒化不足が生じると考えられる。このような窒化不足が生じた状態で焼結処理を実施すると、最終的に窒化しきらなかった珪素が縁部に残存することになる結果、色むらが発生すると推察される。すなわち、本発明者は、未窒化の珪素が残存することに起因して色むらが発生すると推察している。
このように推察されるメカニズムに基づくと、窒化珪素基板の表面に生じる色むらは、窒化処理における昇温工程に起因すると考えられる。すなわち、中央部の温度と縁部の温度との温度差が小さくなるような温度分布を実現しながら昇温工程を実施することができれば、「熱暴走」を抑制しながら、色むらを抑制できると考えられる。そこで、本実施の形態では、窒化処理における昇温工程に工夫を施している。以下では、この工夫を施した本実施の形態における技術的思想について説明することにする。
＜実施の形態における基本思想＞
本実施の形態における基本思想は、窒化処理における急激な昇温を抑制することにより、中央部と縁部の温度差が小さい温度分布を維持しながら成形体を加熱する思想である。つまり、基本思想は、中央部の温度と縁部の温度との間の温度差を充分に緩和するために必要な時間を確保できる程度に、急激な昇温を抑制する思想である。
本実施の形態における基本思想は、窒化処理における急激な昇温を抑制することにより、中央部と縁部の温度差が小さい温度分布を維持しながら成形体を加熱する思想である。つまり、基本思想は、中央部の温度と縁部の温度との間の温度差を充分に緩和するために必要な時間を確保できる程度に、急激な昇温を抑制する思想である。
この基本思想によれば、中央部の温度と縁部の温度との温度差を小さくしながら徐々に昇温することができることから、中央部での急激な窒化反応に起因する「熱暴走」を抑制しながら、縁部での窒化不足を解消することができる。
特に、基本思想では、窒化処理における昇温工程のうち、１２７０℃から１３４０℃までの範囲において、単位時間当たりの温度上昇量（以下では加熱温度の傾きとする）の平均を所定値以下となるように工夫を施している。例えば、加熱温度の傾きの平均は、３．１℃／ｈ以下とするのが好ましい。また、最高加熱温度は、１３９０℃以上１５００℃以下であることが好ましい。
これにより、基本思想によれば、中央部の温度と縁部の温度との間の温度差を充分に緩和するために必要な時間を確保できる程度にゆっくり昇温させることができる。このことから、基本思想によれば、成形体の縁部での窒化不足が解消される結果、最終的に製造される窒化珪素基板の表面に発生する色むらを低減することができる。したがって、基本思想によれば、色むらに起因する外観検査の誤検出を低減できる結果、外観検査の異物あるいは汚れの検出精度を向上できるという顕著な効果を得ることができる。
＜具体的態様＞
以下では、この基本思想を具現化した具体的態様について説明する。
以下では、この基本思想を具現化した具体的態様について説明する。
前記「＜実施の形態における窒化珪素基板の製造方法＞」に記載の方法で実施例１、実施例２及び比較例の窒化珪素基板を製造した。各窒化珪素基板は、第１面と、第２面とを有しており、平面形状は、矩形形状であった。各窒化珪素基板の各辺の長さは、長辺２００ｍｍ、短辺１４０ｍｍであった。各窒化珪素基板の厚さは、０．３２ｍｍであった。
各窒化珪素基板を製造するとき、珪素、希土類酸化物、マグネシウム化合物の合計に対して希土類酸化物のモル比は１．２ｍｏｌ％であり、マグネシウム化合物のモル比は９．８ｍｏｌ％であった。
実施例１の窒化珪素基板を製造するとき、窒化工程Ｓ２０４において、加熱時間の経過とともに順次ステップ状に加熱温度を上昇させる態様で、最高加熱温度まで加熱温度を上昇させた。最高加熱温度は１４００℃であった。１２７０℃から１３４０℃までの昇温範囲における加熱温度の傾きの平均は、２．９９℃／ｈであった。図７は、所定の温度領域における成形体の実測温度、炉の実測温度、及び、成形体と炉との温度差を示す。図７における横軸は、加熱温度となる炉の実測温度が１３００℃付近に到達した基準時からの経過時間を示す。炉の実測温度が１３００℃近傍のとき、炉の実測温度と炉内の成形体の温度との温度差は、２０℃以下となっていた。実施例１では、窒化処理における成形体の急激な昇温が生じておらず、「熱暴走」は生じていなかった。実施例１の窒化珪素基板の熱伝導率は１２９Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。
実施例２の窒化珪素基板を製造するとき、窒化工程Ｓ２０４において、加熱時間の経過とともに順次ステップ状に加熱温度を上昇させる態様で、最高加熱温度まで加熱温度を上昇させた。最高加熱温度は１４００℃であった。１２７０℃から１３４０℃までの昇温範囲における加熱温度の傾きの平均は、３．０２℃／ｈであった。図８は、所定の温度領域における成形体の実測温度、炉の実測温度、及び、成形体と炉との温度差を示す。図８における横軸は、加熱温度となる炉の実測温度が１３００℃付近に到達した基準時からの経過時間を示す。炉の実測温度が１３００℃近傍のとき、炉の実測温度と炉内の成形体の温度との温度差は、２０℃以下となっていた。実施例２では、窒化処理における成形体の急激な昇温が生じておらず、「熱暴走」は生じていなかった。実施例２の窒化珪素基板の熱伝導率は１２６Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。
比較例の窒化珪素基板を製造するとき、窒化工程Ｓ２０４において、加熱時間の経過とともに順次ステップ状に加熱温度を上昇させる態様で、最高加熱温度まで加熱温度を上昇させた。最高加熱温度は１４００℃であった。１２７０℃から１３４０℃までの昇温範囲における加熱温度の傾きの平均は、４．６７℃／ｈであった。図９は、所定の温度領域における成形体の実測温度、炉の実測温度、及び、成形体と炉との温度差を示す。図９における横軸は、加熱温度となる炉の実測温度が１３００℃付近に到達した基準時からの経過時間を示す。炉の実測温度が１３００℃近傍のとき、炉の実測温度と炉内の成形体の温度との温度差が２０℃を超えて最大４４．９℃となっていた。すなわち、比較例では、窒化処理における急激な成形体の昇温が生じて、「熱暴走」が発生していた。比較例の窒化珪素基板の熱伝導率は１２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。
以下では、実施例１あるいは実施例２で示される加熱条件で製造される窒化珪素基板によれば、色むらを低減することができるという検証結果について説明する。
＜検証結果＞
＜＜色むらの定量的評価方法＞＞
まず、色むらの定量的評価方法について説明する。
＜＜色むらの定量的評価方法＞＞
まず、色むらの定量的評価方法について説明する。
本実施の形態では、色むらを評価するに当たり「色空間」を使用する。
図１０は、「色空間」の立体的イメージを示す模式図である。
図１０に示す「色空間」の構成パラメータとしては、以下に示すパラメータがある。
＜＜＜明度Ｌ＊＞＞＞
「明度Ｌ＊」は、色調の明暗を示す指数である。「明度Ｌ＊」は、０≦Ｌ＊≦１００の範囲の値を取り、「明度Ｌ＊」の値が大きくなると、色調は明るくなり、白味を帯びる。一方、「明度Ｌ＊」の値が小さくなると、色調は暗くなり、黒味を帯びる。
「明度Ｌ＊」は、色調の明暗を示す指数である。「明度Ｌ＊」は、０≦Ｌ＊≦１００の範囲の値を取り、「明度Ｌ＊」の値が大きくなると、色調は明るくなり、白味を帯びる。一方、「明度Ｌ＊」の値が小さくなると、色調は暗くなり、黒味を帯びる。
＜＜＜クロマティクネス指数ａ＊＞＞＞
「クロマティクネス指数ａ＊」は、色調の赤から緑の度合いを示す指数である。「クロマティクネス指数ａ＊」は、－６０≦ａ＊≦＋６０の範囲の値を取る。「クロマティクネス指数ａ＊」の値がプラス方向に大きくなると色調は赤色となる。一方、「クロマティクネス指数ａ＊」の値がマイナス方向に大きくなると色調は緑色となる。そして、「クロマティクネス指数ａ＊」の絶対値が小さくなる程、くすんだ色調となる。
「クロマティクネス指数ａ＊」は、色調の赤から緑の度合いを示す指数である。「クロマティクネス指数ａ＊」は、－６０≦ａ＊≦＋６０の範囲の値を取る。「クロマティクネス指数ａ＊」の値がプラス方向に大きくなると色調は赤色となる。一方、「クロマティクネス指数ａ＊」の値がマイナス方向に大きくなると色調は緑色となる。そして、「クロマティクネス指数ａ＊」の絶対値が小さくなる程、くすんだ色調となる。
＜＜＜クロマティクネス指数ｂ＊＞＞＞
「クロマティクネス指数ｂ＊」は、色調の黄から青の度合いを示す指数である。「クロマティクネス指数ｂ＊」は、－６０≦ｂ＊≦＋６０の範囲の値を取る。「クロマティクネス指数ｂ＊」の値がプラス方向に大きくなると色調は黄色となる。一方、「クロマティクネス指数ｂ＊」の値がマイナス方向に大きくなると色調は青色となる。そして、「クロマティクネス指数ｂ＊」の絶対値が小さくなる程、くすんだ色調となる。
「クロマティクネス指数ｂ＊」は、色調の黄から青の度合いを示す指数である。「クロマティクネス指数ｂ＊」は、－６０≦ｂ＊≦＋６０の範囲の値を取る。「クロマティクネス指数ｂ＊」の値がプラス方向に大きくなると色調は黄色となる。一方、「クロマティクネス指数ｂ＊」の値がマイナス方向に大きくなると色調は青色となる。そして、「クロマティクネス指数ｂ＊」の絶対値が小さくなる程、くすんだ色調となる。
上述した「明度Ｌ＊」、「クロマティクネス指数ａ＊」および「クロマティクネス指数ｂ＊」は、「ＪＩＳ Ｚ ８７２２：２０００」に準拠して測定される。例えば、本実施の形態では、素材の色を表すＳＣＩ（反射光を含む）方式で測定する。このとき、測定機器としては、「コニカミノルタ社製 ＣＲ－４００」を使用し、「視野：ＣＩＥ２°視野等色関数近似」および「光源：Ｃ」という設定で測定を行っている。なお、窒化珪素基板は、ＰＰＣ用紙１０枚を重ねた上に載置し、窒化珪素基板のＰＰＣ用紙と接する側とは反対側の表面に対して上記測定機器により測定する。
＜＜＜彩度Ｃ＊＞＞＞
「彩度Ｃ＊」は、以下に示す数式１に基づいて、「クロマティクネス指数ａ＊」および「クロマティクネス指数ｂ＊」に基づいて算出される。
「彩度Ｃ＊」は、以下に示す数式１に基づいて、「クロマティクネス指数ａ＊」および「クロマティクネス指数ｂ＊」に基づいて算出される。
Ｃ＊＝√｛（ａ＊）２＋（ｂ＊）２｝ ・・・数式１
＜＜＜色差ΔＥ＊ａｂ＞＞＞
「色差ΔＥ＊ａｂ」とは、基準色との色の差を示す指標であり、「明度Ｌ＊」、「クロマティクネス指数ａ＊」および「クロマティクネス指数ｂ＊」に基づいて算出される。
「色差ΔＥ＊ａｂ」とは、基準色との色の差を示す指標であり、「明度Ｌ＊」、「クロマティクネス指数ａ＊」および「クロマティクネス指数ｂ＊」に基づいて算出される。
図１１は、窒化珪素基板１００を模式的に示す図であり、「位置１」は中央部に相当する領域を示している一方、「位置２」、「位置３」、「位置４」および「位置５」は４つの縁部に相当する領域を示している。本実施の形態では、「位置１」の色を基準色として、「位置２」～「位置５」における「色差ΔＥ＊ａｂ」を算出している。
具体的に、「位置１」～「位置５」は、以下に示す位置として定義される。
「位置１」：表面において、対角線が交差する位置
「位置２」：表面において、角部ＣＮＲ１から「位置１」の方向に１５ｍｍ内側の位置
「位置３」：表面において、角部ＣＮＲ２から「位置１」の方向に１５ｍｍ内側の位置
「位置４」：表面において、角部ＣＮＲ３から「位置１」の方向に１５ｍｍ内側の位置
「位置５」：表面において、角部ＣＮＲ４から「位置１」の方向に１５ｍｍ内側の位置
「位置１」：表面において、対角線が交差する位置
「位置２」：表面において、角部ＣＮＲ１から「位置１」の方向に１５ｍｍ内側の位置
「位置３」：表面において、角部ＣＮＲ２から「位置１」の方向に１５ｍｍ内側の位置
「位置４」：表面において、角部ＣＮＲ３から「位置１」の方向に１５ｍｍ内側の位置
「位置５」：表面において、角部ＣＮＲ４から「位置１」の方向に１５ｍｍ内側の位置
なお、測定範囲は、「位置１」～「位置５」のそれぞれの位置を中心とした２０ｍｍ×２０ｍｍの領域である。
＜＜色むらの検証結果＞＞
以下では、上述した「色空間」の構成パラメータを使用して、サンプル＃１～サンプル＃４についての色むらの検証を行ったので、この検証結果について説明する。
以下では、上述した「色空間」の構成パラメータを使用して、サンプル＃１～サンプル＃４についての色むらの検証を行ったので、この検証結果について説明する。
「サンプル＃１」は、実施例１の加熱条件で窒化処理を行って製造された窒化珪素基板であり、「サンプル＃２」は、実施例２の加熱条件で窒化処理を行って製造された窒化珪素基板である。また、「サンプル＃３」および「サンプル＃４」は、比較例の加熱条件で窒化処理を行って製造された窒化珪素基板である。
表１は、「サンプル＃１」～「サンプル＃４」に関する色むらの検証結果を示す表である。表１に示すように、「サンプル＃１」～「サンプル＃４」のいずれにおいても、１３０Ｗ／（ｍ・Ｋ）の熱伝導率を実現できている。
ただし、比較例を示す「サンプル＃３」および「サンプル＃４」において、「色差ΔＥ＊ａｂ」は、１．５よりも大きくなっている位置が存在している。これは、比較例における窒化処理の加熱条件で製造された窒化珪素基板では、高い熱伝導率を得ることができる一方で、色むらが顕在化することを意味している。
これに対し、実施例１を示す「サンプル＃１」において、「色差ΔＥ＊ａｂ」は、「位置２」～「位置５」のすべてで１．５以下となっている。
また、実施例２を示す「サンプル＃２」において、「色差ΔＥ＊ａｂ」は、「位置２」～「位置５」のすべてで０．８以下となっている。
このことは、実施例１あるいは実施例２における窒化処理の加熱条件で製造された窒化珪素基板では、高い熱伝導率を得ることができるとともに、色むらも低減できることを意味する。したがって、実施例１および実施例２によれば、放熱特性に優れた窒化珪素基板を得ることができるだけでなく、色むらに起因する外観検査の誤検出を低減できる。
さらに、実施例１および実施例２において、中央部（位置１）と縁部（位置２～位置５）のそれぞれの「明度Ｌ＊」は７０以上であるともに、「彩度Ｃ＊」は１０以上である。これにより、異物や汚れとのコントラストが明瞭となる結果、外観検査の異物あるいは汚れの検出精度を向上できるという顕著な効果を得ることができる。
ここで、本明細書でいう「縁部」とは、上述した「位置２」～「位置５」のすべてを含む概念として記載されている。すなわち、本明細書でいう「縁部」には、「位置２」～「位置５」のすべてが含まれる。また、「中央部」とは、「位置１」を含む概念として記載されている。したがって、「中央部と縁部との色差をΔＥ＊ａｂとすると、ΔＥ＊ａｂ≦１．５である」という記載は、「位置１」と「位置２」の色差が１．５以下であり、「位置１」と「位置３」の色差が１．５以下であり、「位置１」と「位置４」との色差が１．５以下であり、「位置１」と「位置５」との色差が１．５以下であることを意味している。
同様に、「「中央部」と「縁部」のそれぞれの明度が７０以上である」という記載は、「位置１」～「位置５」のそれぞれの明度が７０以上であることを意味している。
また、「「中央部」と「縁部」のそれぞれの彩度が１０以上である」という記載は、「位置１」～「位置５」のそれぞれの彩度が１０以上であることを意味している。
＜総括＞
本実施の形態では、窒化処理における昇温工程のうち、１２７０℃から１３４０℃までの範囲において、加熱温度の傾きの平均を３．１℃／ｈ以下となるように工夫が施されている。
本実施の形態では、窒化処理における昇温工程のうち、１２７０℃から１３４０℃までの範囲において、加熱温度の傾きの平均を３．１℃／ｈ以下となるように工夫が施されている。
これにより、本実施の形態によれば、「色差ΔＥ＊ａｂ」が１．５以下、さらに言えば、０．８以下となる窒化珪素基板を得ることができる。したがって、本実施の形態における技術的思想は、色むらを低減できる点で優れている。つまり、本実施の形態における技術的思想は、色むらを低減できることを通じて、外観検査の異物あるいは汚れの検出精度を向上できる点で大きな技術的意義を有しているということができる。
なお、本実施の形態における技術的思想は、サイズの大きな窒化珪素基板に適用して有効である。具体的に、本実施の形態における技術的思想は、例えば、図２に示すように、３相インバータ回路を構成する６つの半導体装置を１つの窒化珪素基板に搭載する構成などに適用して有効である。なぜなら、サイズの大きな窒化珪素基板を使用する場合、色むらが発生するポテンシャルが大きくなると考えられるからである。
この点に関し、色むらの発生ポテンシャルの大きなサイズの大きな窒化珪素基板の製造において、本実施の形態における技術的思想を適用すれば、色むらの発生を低減する観点から有効であると考えられる。特に、本実施の形態における技術的思想は、矩形形状のそれぞれの辺の長さが１００ｍｍ以上の窒化珪素基板の製造に適用して有効である。
以上、本発明者によってなされた発明をその実施の形態に基づき具体的に説明したが、本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることは言うまでもない。
１００ 窒化珪素基板
１００Ａ 成形体
２００ セッタ
３００ 重石
ＩＮＶ インバータ回路
ＦＷＤ ダイオード
ＧＣＣ ゲート制御回路
ＧＬ グランド配線
ＬＧ１ 第１レグ
ＬＧ２ 第２レグ
ＬＧ３ 第３レグ
ＭＴ ３相誘導モータ
ＮＴ 負電位端子
ＰＴ 正電位端子
Ｑ１ スイッチング素子
ＲＴ ロータ
ＳＡ 半導体装置
ＳＡ１ 半導体装置
ＳＡ２ 半導体装置
ＳＡ３ 半導体装置
ＳＡ４ 半導体装置
ＳＡ５ 半導体装置
ＳＡ６ 半導体装置
ＶＬ 電源配線
ＷＬ１ 配線
ＷＬ２ 配線
ＷＬ３ 配線
１００Ａ 成形体
２００ セッタ
３００ 重石
ＩＮＶ インバータ回路
ＦＷＤ ダイオード
ＧＣＣ ゲート制御回路
ＧＬ グランド配線
ＬＧ１ 第１レグ
ＬＧ２ 第２レグ
ＬＧ３ 第３レグ
ＭＴ ３相誘導モータ
ＮＴ 負電位端子
ＰＴ 正電位端子
Ｑ１ スイッチング素子
ＲＴ ロータ
ＳＡ 半導体装置
ＳＡ１ 半導体装置
ＳＡ２ 半導体装置
ＳＡ３ 半導体装置
ＳＡ４ 半導体装置
ＳＡ５ 半導体装置
ＳＡ６ 半導体装置
ＶＬ 電源配線
ＷＬ１ 配線
ＷＬ２ 配線
ＷＬ３ 配線
Claims (5)
- 珪素が含まれるシート状の成形体を窒化してなる窒化珪素基板であって、
第１面と、前記第１面とは反対側の第２面とを有し、
平面形状は、それぞれの辺が１００ｍｍ以上の矩形形状であり、
前記第１面と前記第２面のうちの少なくとも一方の面において、中央部と縁部との色差をΔＥ＊ａｂとすると、各角部から中央部の方向に１５ｍｍ内側の位置である縁部のすべてで０＜ΔＥ＊ａｂ≦１．５である、
窒化珪素基板。 - 請求項１に記載の窒化珪素基板において、
０＜ΔＥ＊ａｂ≦０．８である、窒化珪素基板。 - 請求項１または２に記載の窒化珪素基板において、
前記中央部と前記縁部のそれぞれの明度は、７０以上である、窒化珪素基板。 - 請求項１～３のいずれか１項に記載の窒化珪素基板において、
前記中央部と前記縁部のそれぞれの彩度は、１０以上である、窒化珪素基板。 - 請求項１～４のいずれか１項に記載の窒化珪素基板において、
厚さが０．１５ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である、窒化珪素基板。
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