JP2023104898A - 伝動用ｖベルト及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】耐側圧性に優れるとともに、屈曲性が良好であって、走行中の発熱が小さく、速比変化率が小さい伝動用Ｖベルト及びその製造方法を提供する。【解決手段】ベルト幅方向の断面がＶ字状で、両側面１ｚに摩擦伝動面を有する伝動用Ｖベルト１に関して、ベルト外周側１ｙに積層された、伸張層３と、伸張層３の内周側に積層され、心線４ａがベルト長手方向に沿って埋設された、芯体層４と、芯体層４の内周側に積層された、圧縮層５とを含み、伸張層３は、撚りコード２ａがベルト幅方向と略平行に配列された、撚りコード配列層２を含み、撚りコード２ａの１％伸び時荷重と撚りコード２ａの配列密度とを掛けた値である、撚りコード配列層２の補強度を１００００Ｎ／１００ｍｍ以上とした。【選択図】図４

Description

本発明は、ローエッジＶベルトやローエッジコグドＶベルトなどのローエッジタイプの伝動用Ｖベルト及びその製造方法に関する。

摩擦伝動により動力を伝達するＶベルトには、摩擦伝動面が露出したゴム層であるローエッジ（Raw-Edge）タイプ（ローエッジＶベルト）と、摩擦伝動面（Ｖ字状側面）がカバー布で覆われたラップド（Wrapped）タイプ（ラップドＶベルト）とがあり、摩擦伝動面の表面性状（ゴム層とカバー布との摩擦係数）の違いから用途に応じて使い分けられている。

また、ローエッジタイプのベルトには、コグを設けないローエッジＶベルトの他、ベルトの下面（内周面）のみにコグを設けて屈曲性を改善したローエッジコグドＶベルトや、ベルトの下面（内周面）および上面（外周面）の両方にコグを設けて屈曲性を改善したローエッジコグドＶベルト（ローエッジダブルコグドＶベルト）がある。

ローエッジＶベルトやローエッジコグドＶベルトは、主として、一般産業機械、農業機械の駆動、自動車エンジンでの補機駆動などに用いられる。また、他の用途として自動二輪車などのベルト式無段変速機に用いられる変速ベルトと呼ばれるローエッジコグドＶベルトがある。

図２に示すように、ベルト式無段変速機３０は、駆動プーリ３１と従動プーリ３２に伝動用Ｖベルト１を巻き掛けて、変速比を無段階で変化させる装置である。各プーリ３１、３２は、軸方向への移動が規制又は固定された固定シーブ３１ａ、３２ａと、軸方向に移動可能な可動シーブ３１ｂ、３２ｂとからなり、これらの固定シーブ３１ａ、３２ａと可動シーブ３１ｂ、３２ｂとで形成されるプーリ３１、３２のＶ溝の幅を連続的に変更できる構造を有している。前記伝動用Ｖベルト１は、幅方向の両端面が各プーリ３１、３２のＶ溝の対向面と傾斜が合致するテーパ面で形成され、変更されたＶ溝の幅に応じて、プーリ半径方向の任意の位置に嵌まり込む。例えば、駆動プーリ３１のＶ溝の幅を狭く、従動プーリ３２のＶ溝の幅を広くすることにより、図２の（ａ）に示す状態から図２の（ｂ）に示す状態に変更すると、伝動用Ｖベルト１は、駆動プーリ３１側ではプーリ半径方向の外周側へ、従動プーリ３２側ではプーリ半径方向の内周側へ移動し、各プーリ３１、３２への巻き掛け半径が連続的に変化して、変速比を無段階で変化できる。このような用途に用いる変速ベルトは、駆動プーリと従動プーリとの二軸間の巻き掛け回転走行だけでなく、プーリ半径方向への移動、巻き掛け半径の連続的変化による繰り返される屈曲動作など、高負荷環境での過酷な動きに耐用すべく特異的な設計がなされている。

特に、近年では自動二輪車の高排気量化が進んでおり、ベルトが伝達する動力も増大している。伝達動力を高めるためには、ベルトの張力を上げる必要があるが、ベルトの張力を上げるとベルトの幅方向の中央付近が内周側へ沈み込んで変形する「座屈」や「ディッシング」と呼ばれる現象が発生しやすくなる。ディッシングが発生すると、心線とゴム層との界面に応力が集中するため、心線とゴム層との間で剥離が生じやすくなる。この現象は、特に心線の下側（内周側）で顕著であり、心線の下側で剥離が生じる現象は心線下剥離と呼ばれている。

心線下剥離を抑制するためには、プーリのＶ溝の対向面からベルト幅方向に作用する力に対する抵抗力、すなわち耐側圧性を高めるのが有効である。具体的な対策としては、Ｖベルトの圧縮層や伸張層を形成するゴム組成物に短繊維を配合したり、コード、スダレ、織布などを埋設したりする方法が知られている。

例えば、特許文献１には、圧縮層および伸張層に合成繊維フィラメント束を横方向に埋設した伝動用Ｖベルトが開示されている。フィラメント束の材質としては芳香族ポリアミドなどが例示され、モノフィラメントを多数集束して接着処理を施し、撚りをかけて硬化せしめた直径１．０～２ｍｍのフィラメント束であってよいことが記載されている（p.4、p.5、p.7などを参照）。そして、発明の効果として、埋設されるフィラメント束の剛性が大きいためベルト横方向の変形が全くなく、ベルト側面の耐側圧性、伝達力を著しく向上できることが記載されている。

また、特許文献２には、抗張体部の上下両側にベルト幅方向に剛性を付与する補強部材を付加したローエッジタイプのＶベルトが開示されている。補強部材はコード、スダレ、または織布であってもよく、実施例ではスダレ（スダレコード）が付加されている。

実開昭５７－１８６７３５号公報 実開平２－２２４３４号公報

上記特許文献１、２に記載された構成は、伝動用Ｖベルトの耐側圧性の向上に一定の効果を示すものの、屈曲性が低下したり発熱が増大したりするといった問題があった。また、伝動用Ｖベルトが変速ベルトとして使用される際に要求される特性のひとつとして速比変化率（駆動プーリと従動プーリとの回転数の比の変化率）があるが、速比変化率を小さく保つ効果も十分ではなかった。速比変化率が大きくなると、自動二輪車を運転中に表示される速度と実際の速度とに差が生じる原因となるため、安全性の面から問題があった。

そこで、本願発明の課題は、耐側圧性に優れるとともに、屈曲性が良好であって、走行中の発熱が小さく、速比変化率が小さい伝動用Ｖベルト及びその製造方法を提供することである。

本発明は、ベルト幅方向の断面がＶ字状で、前記ベルト幅方向の両側に摩擦伝動面を有する伝動用Ｖベルトであって、
当該伝動用Ｖベルトの外周側に積層された、伸張層と、
前記伸張層の内周側に積層され、心線がベルト長手方向に沿って埋設された、芯体層と、
前記芯体層の内周側に積層された、圧縮層と、を含み、
前記伸張層は、撚りコードが前記ベルト幅方向と略平行に配列された、撚りコード配列層を含み、
前記撚りコードの１％伸び時荷重と前記撚りコードの配列密度とを掛けた値である、前記撚りコード配列層の補強度が、１００００Ｎ／１００ｍｍ以上であることを特徴としている。

上記構成によれば、撚りコードがベルト幅方向に配向しているため、伝動用Ｖベルトの屈曲性をあまり低下させることなく、耐側圧性を向上させることができる。
また、伸張層に、補強度が１００００Ｎ／１００ｍｍ以上である撚りコード配列層を含ませることにより、引張弾性率の大きい撚りコードを密に配列し、耐側圧性を大きく高めることが可能となる。これにより、本発明に係る伝動用Ｖベルトが、ベルト式無段変速機の変速ベルトとして使用される場合に要求される特性のひとつである、速比変化率（駆動プーリと従動プーリとの回転数の比の変化率）を小さくすることができる。例えば、この速比変化率を小さくした、本発明に係る伝動用Ｖベルトを、自動二輪車のベルト式無段変速機に使用した場合、走行中の発熱を小さくすることができるとともに、運転中に表示される速度と実際の速度との間の差を小さくすることができる。

また、本発明は、上記伝動用Ｖベルトにおいて、前記撚りコード配列層が、一層のみであることを特徴としてもよい。

撚りコード配列層の数が多くなると、伝動用Ｖベルトの屈曲性が低下しやすくなる。そのため、伝動用Ｖベルトにおいて、撚りコード配列層は一層のみとして伝動用Ｖベルトの屈曲性を確保することができる。

また、本発明は、上記伝動用Ｖベルトにおいて、前記撚りコード配列層が、前記伸張層にのみ含まれていることを特徴としてもよい。

撚りコード配列層を芯体層の内周側に積層される圧縮層に設けた場合、伝動用Ｖベルトが屈曲する際に撚りコード同士が干渉することによって伝動用Ｖベルトの屈曲性が低下する場合がある。そこで、撚りコード配列層を芯体層の外周側に積層される伸張層にのみ設けることにより、伝動用Ｖベルトが屈曲する際に撚りコード同士が干渉することがなくなるため、伝動用Ｖベルトの屈曲性を良好に維持することができる。

また、本発明は、上記伝動用Ｖベルトにおいて、前記撚りコード配列層に配列された、前記撚りコードの直径が、０．５～０．９ｍｍの範囲であることを特徴としてもよい。

撚りコードの直径が大きい場合は、伝動用Ｖベルトの屈曲性が低下しやすく、小さい場合は耐側圧性が十分に向上しない。
そこで、直径が０．５～０．９ｍｍの撚りコードを使用することにより、伝動用Ｖベルトの屈曲性を良好に保つことができる。

また、本発明は、上記伝動用Ｖベルトにおいて、前記撚りコード配列層に配列された、前記撚りコードの配列密度が、１００本／１００ｍｍ～３００本／１００ｍｍの範囲であることを特徴としてもよい。

撚りコードの配列密度が小さい場合は、撚りコード配列層の補強度を十分に向上できない虞がある。一方、撚りコードの配列密度が大きい場合は、伝動用Ｖベルトの製造工程において、撚りコード配列層に撚りコードを配列させるための工数が増加するので好ましくない。
そこで、撚りコードの配列密度を、１００本／１００ｍｍ～３００本／１００ｍｍの範囲にすることにより、上記問題を解消し得る。

また、本発明は、上記伝動用Ｖベルトにおいて、前記撚りコード配列層に配列された、前記撚りコードの撚り係数（下撚りの撚り係数および上撚りの撚り係数）が、０．１～５．０の範囲であることを特徴としてもよい。

撚りコードの撚り係数が大きいと耐側圧性が十分に向上しない。一方、撚り係数が小さいとほつれやすくなるため、伝動用Ｖベルトの製造工程において、撚りコード配列層を作製する作業が困難となる。
そこで、撚りコードの撚り係数を、０．１～５．０の範囲にすることにより、上記問題を解消し得る。

また、本発明は、上記伝動用Ｖベルトにおいて、前記撚りコード配列層に配列された、隣り合う前記撚りコードの間の距離の平均値が、０．０１～０．２ｍｍの範囲であることを特徴としてもよい。

隣り合う撚りコードの間の距離が小さい場合は伝動用Ｖベルトの屈曲性が低下しやすく、隣り合う撚りコードの間の距離が大きい場合は伝動用Ｖベルトの耐側圧性が十分に向上しない場合がある。
そこで、隣り合う撚りコードの間の距離の平均値を、０．０１～０．２ｍｍの範囲にすることにより、上記問題を解消し得る。

また、本発明は、上記伝動用Ｖベルトにおいて、前記芯体層に埋設された前記心線と、前記撚りコード配列層に配列された前記撚りコードとの間の距離が、０．０５～０．５ｍｍの範囲であることを特徴としてもよい。

伝動用Ｖベルトは心線を中心として屈曲する。上記の心線と撚りコードとの間の距離が大きい場合、伝動用Ｖベルトを屈曲させる際の撚りコード配列層の変形量が大きくなるため、伝動用Ｖベルトの屈曲性が低下しやすくなる。一方、上記の心線と撚りコードとの間の距離が小さすぎると心線と撚りコードとが接触して損傷しやすくなる。
そこで、上記の心線と撚りコードとの間の距離を、０．０５～０．５ｍｍの範囲にすることにより、上記問題を解消し得る。

また、本発明は、ベルト幅方向の断面がＶ字状で、当該ベルト幅方向の両側に摩擦伝動面を有する伝動用Ｖベルトの製造方法であって、
第１接着ゴムと、複数の撚りコードを平行に配列させた後に、当該撚りコードの長手方向と直交する方向に延びる連結糸で連結したスダレと、第２接着ゴムとを積層し、加熱及び押圧して、前記第１接着ゴム、前記スダレ、及び、前記第２接着ゴムが一体化した、撚りコード配列層用シートを作製する、撚りコード配列層用シート作製工程と、
円筒状の金型の外周上に、圧縮ゴム層用シート、接着ゴム層用シートを巻き付け、前記接着ゴム層用シートの上に、心線を螺旋状に巻き、更に、前記撚りコードの長手方向が前記金型の軸方向と略平行になるように、前記撚りコード配列層用シートを巻き付けて、未架橋スリーブを形成する、未架橋スリーブ形成工程と、
前記未架橋スリーブを架橋して架橋スリーブを形成する、架橋スリーブ形成工程と、
前記架橋スリーブを所定幅でカットし、ベルト幅方向の断面をＶ字状に加工して、伝動用Ｖベルトを得る、加工工程と、を含むことを特徴としている。

複数の撚りコードは、１本１本が独立した状態であると、平行に配列させるのが困難であるため、あらかじめ、複数の撚りコードを平行に配列させた後に、当該撚りコードの長手方向と直交する方向に延びる連結糸で連結したスダレを用いることにより、伸張層に、撚りコードがベルト幅方向と略平行に配列された、撚りコード配列層を含む伝動用Ｖベルトの製造工程の効率化を図ることができる。

耐側圧性に優れるとともに、屈曲性が良好であって、走行中の発熱が小さく、速比変化率が小さい伝動用Ｖベルト及びその製造方法を提供することができる。

本実施形態に係る伝動用Ｖベルトを示す斜視断面図である。 （ａ）、（ｂ）は、本発明の一実施形態に係るコグ付きＶベルトを無段変速機に適用した例を示す断面図である。 図１に示す伝動用ＶベルトのＡ－Ａ断面の写真である。 図１に示す伝動用ＶベルトのＡ－Ａ断面図である。 伝動用Ｖベルトの製造方法に係る撚りコード配列層用シート作製工程の説明図である。 比較例５に係る圧縮層に撚りコード配列層を含む伝動用Ｖベルトの断面図である。 実施例に係る屈曲性試験の説明図である。 実施例に係る屈曲性試験の結果を示すグラフである。 実施例に係る速比変化率の結果を示すグラフである。 実施例に係る耐久走行試験のベルト側面温度の測定結果を示すグラフである。

（伝動用Ｖベルト１の構成）
本発明の実施形態に係る伝動用Ｖベルト１は、図１、図３及び図４に示すように、ベルト外周側１ｙからベルト内周側１ｘに向かって、伸張層３、芯体層４及び圧縮層５が順次積層された構造を有している。芯体層４内には、ベルト長手方向に延在する心線４ａが埋設されている。また、伸張層３は、複数の撚りコード２ａがベルト幅方向と略平行に配列された、撚りコード配列層２を含んでいる。

伝動用Ｖベルト１におけるベルト長手方向と直交する断面は、ベルト外周側１ｙからベルト内周側１ｘに向かってベルト幅が小さくなる逆台形形状である。即ち、伝動用Ｖベルト１は、ベルト幅方向の断面がＶ字状で、ベルト幅方向の両側面１ｚに摩擦伝動面を有する伝動用Ｖベルトである。また、伝動用Ｖベルト１におけるベルト内周側１ｘには、複数のコグ１ａが形成されている。複数のコグ１ａは、圧縮層５に形成されており、ベルト幅方向にそれぞれ延在しかつベルト長手方向に互いに離隔して配置されている。

伸張層３（撚りコード２ａを除く）、芯体層４（心線４ａを除く）及び圧縮層５は、ゴム成分を含むゴム組成物で形成されている。さらに、圧縮層５を構成するゴム組成物は、短繊維を含む。なお、伸張層３を構成するゴム組成物も、短繊維を含んでいてもよいが必須ではない。

ゴム成分としては、加硫又は架橋可能なゴムを用いてよく、例えば、ジエン系ゴム（天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ニトリルゴム）、水素化ニトリルゴム等）、エチレン－α－オレフィンエラストマー、クロロスルフォン化ポリエチレンゴム、アルキル化クロロスルフォン化ポリエチレンゴム、エピクロルヒドリンゴム、アクリル系ゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム、フッ素ゴム、のうちの１種又は２種以上を組み合わせたものを用いてよい。好ましいゴム成分は、エチレン－α－オレフィンエラストマー（エチレン－プロピレン共重合体（ＥＰＭ）、エチレン－プロピレン－ジエン三元共重合体（ＥＰＤＭ）等）、及び、クロロプレンゴムである。特に好ましいゴム成分は、クロロプレンゴムである。クロロプレンゴムは、硫黄変性タイプ及び非硫黄変性タイプのいずれでもよい。

ゴム組成物に、添加剤を追加してもよい。添加剤としては、例えば、加硫剤又は架橋剤（又は架橋剤系）（硫黄系加硫剤等）、共架橋剤（ビスマレイミド類等）、加硫助剤又は加硫促進剤（チウラム系促進剤等）、加硫遅延剤、金属酸化物（酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウム、酸化鉄、酸化銅、酸化チタン、酸化アルミニウム等）、補強剤（例えば、カーボンブラックや、含水シリカ等の酸化ケイ素）、充填剤（クレー、炭酸カルシウム、タルク、マイカ等）、軟化剤（例えば、パラフィンオイルや、ナフテン系オイル等のオイル類）、加工剤又は加工助剤（ステアリン酸、ステアリン酸金属塩、ワックス、パラフィン、脂肪酸アマイド等）、老化防止剤（酸化防止剤、熱老化防止剤、屈曲き裂防止剤、オゾン劣化防止剤等）、着色剤、粘着付与剤、可塑剤、カップリング剤（シランカップリング剤等）、安定剤（紫外線吸収剤、熱安定剤等）、難燃剤、帯電防止剤、のうちの１種又は２種以上を組み合わせたものを用いてよい。なお、金属酸化物は架橋剤として作用してもよい。また、特に芯体層４を構成するゴム組成物は、接着性改善剤（レゾルシン－ホルムアルデヒド共縮合物、アミノ樹脂等）を含んでよい。

短繊維としては、例えば、ポリオレフィン系繊維（ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維等）、ポリアミド繊維（ポリアミド６繊維、ポリアミド６６繊維、ポリアミド４６繊維、アラミド繊維等）、ポリアルキレンアリレート系繊維（例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維等の、Ｃ_2-4アルキレンＣ_6-14アリレート系繊維）、ビニロン繊維、ポリビニルアルコール系繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維等の合成繊維；綿、麻、羊毛等の天然繊維；炭素繊維等の無機繊維、のうちの１種又は２種以上を組み合わせたものを用いてよい。ゴム組成物中での分散性や接着性を向上させるため、短繊維に、慣用の接着処理（又は表面処理）を施してよく、例えば、レゾルシン－ホルマリン－ラテックス（ＲＦＬ）液等で短繊維を処理してよい。

伸張層３、芯体層４及び圧縮層５を構成するゴム組成物は、互いに同じであってもよいし、互いに異なってもよい。また、圧縮層５だけでなく伸張層３にも短繊維が含まれる場合、圧縮層５及び伸張層３に含まれる短繊維は、互いに同じであってもよいし、互いに異なってもよい。

芯体層４内には、心線４ａが、ベルト長手方向にそれぞれ延在し、かつ、ベルト幅方向に所定のピッチで互いに離隔して螺旋状に埋設されている。

心線４ａは、例えば、マルチフィラメント糸を使用した撚り（例えば、諸撚り、片撚り、ラング撚り）コードからなる。心線４ａの平均線径（撚りコードの直径）は、例えば、０．５～３ｍｍ、好ましくは０．６～２．０ｍｍ、さらに好ましくは０．７～１．５ｍｍ程度であってよい。

心線４ａを構成する繊維としては、短繊維として例示した繊維を用いてよい。高モジュラスの点から、心線４ａを構成する繊維として、ポリアミド繊維（ポリアミド６繊維、ポリアミド６６繊維、ポリアミド４６繊維、アラミド繊維等）、ポリアルキレンアリレート系繊維（例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維等の、Ｃ_2-4アルキレンＣ_6-14アリレート系繊維）等の合成繊維；炭素繊維等の無機繊維を用いてよく、特に、ポリアミド繊維、ポリアルキレンアリレート系繊維を用いることが好ましい。これらの繊維は、複数のフィラメントを含むマルチフィラメント糸の形態で使用されてもよい。マルチフィラメント糸で構成される心線４ａの繊度は、例えば、２０００～１００００ｄｔｅｘ（特に４０００～８０００ｄｔｅｘ）程度であってもよい。心線４ａは、例えば１０００～１５０００本、好ましくは１５００～１００００本、さらに好ましくは２０００～６０００本程度のフィラメントを含んでよい。心線４ａに、短繊維と同様、慣用の接着処理（又は表面処理）を施してよい。

伸張層３内には、複数の撚りコード２ａが、ベルト幅方向と略平行に配列されている。なお、撚りコード２ａがベルト幅方向と略平行に配列されているとは、撚りコード２ａの長手方向がベルト幅方向に対して±５度の範囲にあることをいう。
このように、伝動用Ｖベルト１において、撚りコード２ａがベルト幅方向に配向しているため、伝動用Ｖベルト１の屈曲性をあまり低下させることなく、耐側圧性を向上させることができる。

ここで、本発明では、伝動用Ｖベルト１において、複数の撚りコード２ａと、この撚りコード２ａのベルト内周側１ｘのゴム組成物及びベルト外周側１ｙのゴム組成物を含む層を、撚りコード配列層２と定義している。本実施形態では、伸張層３自体が、撚りコード配列層２として構成されている。

なお、伝動用Ｖベルト１において、撚りコード配列層２は、少なくとも伸張層３に含まれていればよいが、伸張層３にのみ含まれていることが好ましい。撚りコード配列層２を芯体層４のベルト内周側１ｘに積層される圧縮層５に設けた場合、伝動用Ｖベルト１が屈曲する際に撚りコード２ａ同士が干渉することによって伝動用Ｖベルト１の屈曲性が低下する場合がある。そこで、撚りコード配列層２を芯体層４のベルト外周側１ｙに積層される伸張層３にのみ設けることにより、伝動用Ｖベルト１が屈曲する際に撚りコード２ａ同士が干渉することがなくなるため、伝動用Ｖベルト１の屈曲性を良好に維持することができる。

また、撚りコード配列層２の補強度（撚りコード２ａの１％伸び時荷重と撚りコード２ａの配列密度とを掛けた値）は、１００００Ｎ／１００ｍｍ以上であり、好ましく１２０００Ｎ／１００ｍｍ以上、より好ましくは１４０００Ｎ／１００ｍｍ以上であることが望まれる。

このように、伸張層３に、補強度が１００００Ｎ／１００ｍｍ以上である撚りコード配列層２を含むことにより、引張弾性率の大きい撚りコード２ａを密に配列し、耐側圧性を大きく高めることが可能となる。これにより、伝動用Ｖベルト１が、後述するベルト式無段変速機３０の変速ベルトとして使用される場合に要求される特性のひとつである、速比変化率（駆動プーリ３１と従動プーリ３２との回転数の比の変化率）を小さくすることができる。例えば、この速比変化率を小さくした、伝動用Ｖベルト１を、自動二輪車のベルト式無段変速機３０に使用した場合、走行中の発熱を小さくすることができるとともに、運転中に表示される速度と実際の速度との間の差を小さくすることができる。

撚りコード配列層２の補強度の値を高めるためには、撚りコード２ａを形成する繊維材料、撚りコード２ａの太さ、撚りコード２ａの配列密度を適切に選定する必要がある。
好適な繊維材料としては、伝動用Ｖベルト１の心線４ａを形成するために汎用される材料、例えば、ポリアミド繊維（ポリアミド６繊維、ポリアミド６６繊維、ポリアミド４６繊維、アラミド繊維等）、ポリアルキレンアリレート系繊維（例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維等の、Ｃ_2-4アルキレンＣ_6-14アリレート系繊維）、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維、炭素繊維などが例示できる。中でも、撚りコード２ａの１％伸び時荷重を大きくできる点からアラミド繊維、ＰＢＯ繊維、炭素繊維が好ましく、価格や接着処理の容易性の点からアラミド繊維が特に好ましい。

また、伝動用Ｖベルト１において、撚りコード配列層２の数が多くなると、伝動用Ｖベルト１の屈曲性が低下しやすくなる。そのため、伝動用Ｖベルト１において、撚りコード配列層２は一層のみとして伝動用Ｖベルト１の屈曲性を確保することが好ましい。

また、撚りコード配列層２の補強度の値を高めるためには、撚りコード２ａの太さを大きくするか、撚りコード２ａの配列密度を高くする必要があるが、撚りコード２ａの太さが大きすぎる場合は屈曲性が低下する虞があり、撚りコード２ａの太さが小さすぎる場合は、撚りコード２ａの配列密度を高くしても撚りコード配列層２の補強度が十分に向上しない虞がある（耐側圧性が十分に向上しない）。そのため、撚りコード２ａの太さ（直径）の平均値は、０．５～０．９ｍｍの範囲であることが好ましい。
なお、撚りコード２ａの太さの平均値は、伝動用Ｖベルト１の側面に現れた撚りコード２ａの断面の中から任意の２０本を選定し、そのそれぞれについて、最も長い直径である長径と、最も短い直径である短径との算術平均値を該撚りコード２ａの直径として、２０本の撚りコード２ａの直径の算術平均値として定める。

また、撚りコード２ａの配列密度は、１００本／１００ｍｍ～３００本／１００ｍｍの範囲であることが好ましい。撚りコード２ａの配列密度が小さい場合は、撚りコード配列層２の補強度を十分に向上できない虞がある。一方、撚りコード２ａの配列密度が大きい場合は、伝動用Ｖベルト１の製造工程において、撚りコード配列層２に撚りコード２ａを配列させるための工数が増加するので好ましくない。
なお、撚りコード２ａの配列密度は、伝動用Ｖベルト１を任意の位置で１００ｍｍの長さにカットして、そこに含まれる撚りコード２ａの本数を数え、１００ｍｍ長さあたりの撚りコード２ａの本数として定める。

また、撚りコード配列層２を形成する撚りコード２ａの撚り係数（下撚りの撚り係数および上撚りの撚り係数）は、０．１～５．０の範囲であることが好ましい。撚りコード２ａの撚り係数が大きいと耐側圧性が十分に向上しない。一方、撚り係数が小さいとほつれやすくなるため、伝動用Ｖベルト１の製造工程において、撚りコード配列層２を作製する作業が困難となる。
なお、撚り係数は、「撚り係数＝［撚り数(回／ｍ)×√繊度(ｔｅｘ)］／９６０」の式によって算出する。

また、撚りコード配列層２に配列された、隣り合う撚りコード２ａの間の距離（Ａ寸法：図４参照）の平均値は、０．０１～０．２ｍｍの範囲であることが好ましい。隣り合う撚りコード２ａの間の距離（Ａ寸法）が小さい場合は伝動用Ｖベルト１の屈曲性が低下しやすく、隣り合う撚りコード２ａの間の距離（Ａ寸法）が大きい場合は伝動用Ｖベルト１の耐側圧性が十分に向上しない場合がある。
なお、撚りコード配列層２に配列された、隣り合う撚りコード２ａの間の距離（Ａ寸法）の平均値は、伝動用Ｖベルト１の側面に現れた撚りコード２ａの断面の中から隣り合う撚りコード２ａを２本１セットとして任意の２０セットを選定し、各セット内での撚りコード２ａと撚りコード２ａの間の距離（撚りコード２ａ間のベルト長手方向の最短距離）を測定し、２０セット分の算術平均値として定める。

また、芯体層４に埋設された心線４ａと撚りコード配列層２に配列された撚りコード２ａとの間の距離（Ｂ寸法：図４参照）は、０．０５～０．５ｍｍの範囲であることが好ましい。伝動用Ｖベルト１は心線４ａを中心として屈曲する。上記の心線４ａと撚りコード２ａとの間の距離（Ｂ寸法）が大きい場合、伝動用Ｖベルト１を屈曲させる際の撚りコード配列層２の変形量が大きくなるため、伝動用Ｖベルト１の屈曲性が低下しやすくなる。一方、上記の心線４ａと撚りコード２ａとの間の距離（Ｂ寸法）が小さすぎると心線４ａと撚りコード２ａとが接触して損傷しやすくなる。
なお、芯体層４に埋設された心線４ａと撚りコード配列層２に配列された撚りコード２ａとの間の距離（Ｂ寸法）は、伝動用Ｖベルト１の側面に現れた心線４ａが最も太い箇所において、芯体層４に埋設された心線４ａと撚りコード配列層２に配列された撚りコード２ａとの間の距離（撚りコード２ａと心線４ａとの間のベルト厚み方向の最短距離）として定める。

（ベルト式無段変速機３０）
伝動用Ｖベルト１は、図２に示すように、ベルト式無段変速機３０に適用可能である。

ベルト式無段変速機３０は、伝動用Ｖベルト１が嵌合されるＶ字状のＶ溝３１ｘ、３２ｘをそれぞれ有する駆動プーリ３１及び従動プーリ３２を含む。伝動用Ｖベルト１は、駆動プーリ３１と従動プーリ３２とに張力をかけて巻回され、伝動用Ｖベルト１の両側面１ｚと駆動プーリ３１及び従動プーリ３２それぞれのＶ溝３１ｘ、３２ｘを画定する両側面３１ｚ、３２ｚとが接触した状態で、走行される。このときに生じる両側面間の摩擦力により、駆動プーリ３１のトルクが伝動用Ｖベルト１を介して従動プーリ３２に伝達される。

駆動プーリ３１及び従動プーリ３２は、それぞれ、回転軸３１ｔ、３２ｔを有する固定シーブ３１ａ、３２ａと、固定シーブ３１ａ、３２ａに対して回転軸３１ｔ、３２ｔに沿った方向に移動可能に取り付けられた可動シーブ３１ｂ、３２ｂとを含む。可動シーブ３１ｂ、３２ｂが固定シーブ３１ａ、３２ａに対して回転軸３１ｔ、３２ｔに沿った方向に移動することで、固定シーブ３１ａ、３２ａと可動シーブ３１ｂ、３２ｂとの間に形成されたＶ溝３１ｘ、３２ｘの幅が変化する。このようなＶ溝３１ｘ、３２ｘの幅の変化に応じて、Ｖ溝３１ｘ、３２ｘにおける伝動用Ｖベルト１の位置が変化する。例えば、図２（ａ）に示す状態から図２（ｂ）に示す状態に（即ち、Ｖ溝３１ｘの幅を狭く且つＶ溝３２ｘの幅を広く）すると、伝動用Ｖベルト１は、Ｖ溝３１ｘにおいては回転軸３１ｔから離れる方向に、Ｖ溝３２ｘにおいては回転軸３２ｔに近づく方向に移動する。これにより、駆動プーリ３１及び従動プーリ３２における伝動用Ｖベルト１の巻回半径が変化する。ベルト式無段変速機３０は、このように巻回半径を連続的に変化させることで、変速比を無段階で変化させるように構成されている。

（伝動用Ｖベルト１の製造方法）
次いで、伝動用Ｖベルト１の製造方法について説明する。

予め、伸張層３（撚りコード配列層２）となる撚りコード配列層用シートを作製する（撚りコード配列層用シート作製工程）。具体的には、図５に示すように、複数の撚りコード２ａを平行に配列させた後に、複数の撚りコード２ａの長手方向と直交する方向に延びる連結糸（不図示）で連結したスダレ２２を作製する。そして、平板上に、伸張層３（撚りコード配列層２）のゴム組成物で構成された第１接着ゴムシート２１を載置し、この第１接着ゴムシート２１の上にスダレ２２を積層し、更に、スダレ２２の上に、第１接着ゴムシート２１と同じ構成の第２接着ゴムシート２３を積層し、熱プレス機で加熱及び押圧して、第１接着ゴムシート２１、スダレ２２、及び、第２接着ゴムシート２３が一体化した、撚りコード配列層用シートを作製する。

複数の撚りコード２ａは、１本１本が独立した状態であると、平行に配列させるのが困難であるため、あらかじめ、複数の撚りコード２ａを平行に配列させた後に、撚りコード２ａの長手方向と直交する方向に延びる連結糸で連結したスダレ２２を用いることにより、伸張層３に、撚りコード２ａがベルト幅方向と略平行に配列された、撚りコード配列層２を含む伝動用Ｖベルト１の製造工程の効率化を図ることができる。連結糸は撚りコード２ａと比較して細く、低密度で配置するため、物性などに大きな影響を与えることなく、撚りコード２ａを配列させた状態で保持することができる。

また、第１接着ゴムシート２１及び第２接着ゴムシート２３は、後述する接着ゴム層用シート（芯体層４の一部）と同じゴム組成物を用いることが可能であるが、必ずしも同一でなくてもよい（異なるゴム組成物を使用してもよい）。

次に、外周面に、伝動用Ｖベルト１のコグ１ａを成形する凹凸が設けられた円筒状のドラム（金型）を用い、当該ドラムの外周面上に、圧縮層５となる圧縮ゴム層用シートを巻き付け、この圧縮ゴム層用シートの上に、芯体層４における圧縮層５と接触する部分となる接着ゴム層用シートを巻き付ける。そして、接着ゴム層用シートの上に、心線４ａを螺旋状に巻き付ける。更に、撚りコード配列層用シート作製工程で作製した、撚りコード配列層用シートを、撚りコード２ａの長手方向がドラムの軸方向と略平行（心線４ａの長手方向と撚りコード配列層用シートの撚りコード２ａの長手方向とが直交するような方向）になるように巻き付けて、未架橋スリーブを形成する（未架橋スリーブ形成工程）。

次に、未架橋スリーブの外側に加硫ジャケットを被せてドラムを加硫缶に設置し、温度１２０～２００℃（特に１５０～１８０℃）程度で未架橋スリーブを架橋して、架橋スリーブを形成する（架橋スリーブ形成工程）。

次に、加硫ジャケット及び架橋スリーブを加硫缶から抜き取った後、架橋スリーブを所定幅にカットし、ベルト幅方向の両側面１ｚを所定のＶ角度（Ｖ字状）が得られるようにカッター等で切断することで、伝動用Ｖベルト１を形成する（加工工程）。

上記製造方法により、伸張層３（撚りコード配列層２）において複数の撚りコード２ａがベルト幅方向と略平行に配列された伝動用Ｖベルト１を作製することができる。

（その他の実施形態）
（１）上記実施形態では、伝動用Ｖベルト１において、撚りコード配列層２は、伸張層３にのみ含まれている例について説明したが、撚りコード配列層２は、伸張層３及び圧縮層５の両方に含まれていてもよい。

（２）上記実施形態では、伝動用Ｖベルト１のベルト内周側１ｘ及びベルト外周側１ｙには補強布を備えない構成について説明したが、伝動用Ｖベルト１のベルト内周側１ｘまたは／およびベルト外周側１ｙに補強布を備えた構成にしてもよい。補強布は、例えば織布、広角度帆布、編布、不織布等（好ましくは織布）の布材からなる。補強布は、布材に接着処理（例えば、ＲＦＬ液で浸漬処理）を施し、ゴム組成物を布材にすり込むフリクション加工や、シート状のゴム組成物と布材とを積層する加工を行った後に、伸張層３の表面または／および圧縮層５の表面に積層されてよい。

下記表１～表３に記載した構成・材料により製造した、ベルト内周側にコグを有する変速ベルトであるローエッジコグドＶベルト（実施例１～２、比較例１～５：伝動用Ｖベルト）について、屈曲性試験、速比変化率、耐久走行試験を行い、試験後の各伝動用Ｖベルトを比較した。

（圧縮ゴム層用シートの組成）

（接着ゴム層用シートの組成）

クロロプレンゴム：デンカ（株）製「ＤＣＲ－４５」
アラミド短繊維：帝人（株）製「コーネックス」、平均繊維長３ｍｍ、平均繊維径１４μｍ
ナフテン系オイル：日本サン石油（株）製「ＳＵＮＴＥＮＥ４１０」
カーボンブラックＨＡＦ：東海カーボン（株）製「シースト３」
老化防止剤（オクチルジフェニルアミン）：精工化学（株）製「ノンフレックスＯＤ－３」
加硫促進剤ＭＢＴＳ（ジ－２－ベンゾチアゾリルジスルフィド）：大内新興化学工業（株）製「ノクセラーＤＭ」
加硫促進剤ＴＭＴＤ（テトラメチルチウラムジスルフィド）：大内新興化学工業（株）製「ノクセラーＴＴ」
シリカ：東ソー・シリカ（株）製「Ｎｉｐｓｉｌ ＶＮ３」

（心線）
心線には、１１００ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維束を２本合わせて撚り係数３．０で下撚りした下撚り糸を３本合わせ、撚り係数３．０で上撚りした総繊度６６００ｄｔｅｘの諸撚りコードに、接着処理を施したものを使用した。

（撚りコード配列層を形成するための撚りコード（実施例１～２、比較例４～５））
実施例１～２及び比較例４～５に係る撚りコード配列層を形成する撚りコードには、１１００ｄｔｅｘのパラ系アラミド繊維束（帝人（株）製「トワロン２１００」(登録商標)）を撚り係数３．８で下撚りした下撚り糸を３本合わせ、撚り係数２．８で上撚りした総繊度３３００ｄｔｅｘの諸撚りコードに接着処理を施し、連結糸で連結してスダレ状としたものを使用した。

（撚りコード配列層を形成するための撚りコード（比較例２、比較例３））
比較例２及び比較例３に係る撚りコード配列層を形成する撚りコードには、１６７０ｄｔｅｘのパラ系アラミド繊維束（東レ・デュポン（株）製「ケブラー２９」）を撚り係数４．７で下撚りした下撚り糸を２本合わせ、撚り係数６．７で上撚りした総繊度３３４０ｄｔｅｘの諸撚りコードに接着処理を施し、連結糸で連結してスダレ状としたものを使用した。

（ローエッジコグドＶベルト（伝動用Ｖベルト）の作製（実施例１および比較例２～４））
まず、金属製の平板上に第１接着ゴムシート（厚み０．５ｍｍ）を乗せ、その上に撚りコードを連結糸で連結したスダレを乗せ、さらにその上に別の第２接着ゴムシート（厚み０．５ｍｍ）を乗せた後、温度１００℃で５分間押圧することにより第１接着ゴムシート、スダレ、及び、第２接着ゴムシートを一体化させ、撚りコード配列層用シートを作製した。

次に、外周面に凸部と凹部とが交互に配された円筒状のコグ付き金型に圧縮ゴム層用シートを巻き付け、可撓性ジャケットを被せた後、金型を加硫缶に設置し、温度１００℃で１５分間押圧することにより圧縮ゴム層用シートを金型の凹部に圧入し、コグ形状を形成した。金型を加硫缶から取り出して可撓性ジャケットを外した後、コグ形状が形成された圧縮ゴム層用シートの上に、接着ゴム層用シートを巻き付けた。その上に心線を螺旋状にスピニングし、さらにその上にあらかじめ作製しておいた撚りコード配列層用シートを撚りコードの長手方向と心線の長手方向とが略直角となるような方向で巻き付けて未架橋スリーブを形成した。この未架橋スリーブに可撓性ジャケットを被せた後、金型を加硫缶に設置し、温度１７０℃、時間２０分で架橋して架橋スリーブを得た。この架橋スリーブをカッターで所定幅にカットし、Ｖ字状に切断して、ベルト内周側にコグを有する変速ベルト（伝動用Ｖベルト）であるローエッジコグドＶベルト（サイズ：上幅２０．６ｍｍ、厚み（内周側コグ山部から外周までの距離）７．８ｍｍ、Ｖ角度３１度、コグ高さ３．８ｍｍ、ベルト外周長さ７９９ｍｍ）を作製した。

（ローエッジコグドＶベルト（伝動用Ｖベルト）の作製（比較例５））
外周面に、凸部と凹部とが交互に配された円筒状のコグ付き金型に圧縮ゴム層用シートを巻き付け、この圧縮ゴム層用シートの上に、上記工程で作製した、撚りコード配列層用シートを撚りコードの長手方向と心線の長手方向とが略直角となるような方向で巻き付けた。そして、この撚りコード配列層用シートの上に、心線を螺旋状にスピニングし、さらに、芯体層における伸張層と接触する部分となる接着ゴム層用シート、及び、伸張層となる伸張ゴム層用シートを巻き付けて、未架橋スリーブを形成した。この未架橋スリーブに可撓性ジャケットを被せた後、金型を加硫缶に設置し、温度１７０℃、時間２０分で架橋して架橋スリーブを得た。この架橋スリーブをカッターで所定幅にカットし、Ｖ字状に切断して、ベルト内周側にコグを有する変速ベルト（伝動用Ｖベルト）であるローエッジコグドＶベルト（サイズ：上幅２０．６ｍｍ、厚み（内周側コグ山部から外周までの距離）７．８ｍｍ、Ｖ角度３１度、コグ高さ３．８ｍｍ、ベルト外周長さ７９９ｍｍ）を作製した（図６参照）。

（ローエッジコグドＶベルト（伝動用Ｖベルト）の作製（実施例２））
外周面に、凸部と凹部とが交互に配された円筒状のコグ付き金型に圧縮ゴム層用シートを巻き付け、この圧縮ゴム層用シートの上に、上記工程で作製した、撚りコード配列層用シートを撚りコードの長手方向と心線の長手方向とが略直角となるような方向で巻き付けた。そして、この撚りコード配列層用シートの上に、心線を螺旋状にスピニングし、さらにその上に上記工程で作製しておいた撚りコード配列層用シートを撚りコードの長手方向と心線の長手方向とが略直角となるような方向で巻き付けて未架橋スリーブを形成した。この未架橋スリーブに可撓性ジャケットを被せた後、金型を加硫缶に設置し、温度１７０℃、時間２０分で架橋して架橋スリーブを得た。この架橋スリーブをカッターで所定幅にカットし、Ｖ字状に切断して、ベルト内周側にコグを有する変速ベルト（伝動用Ｖベルト）であるローエッジコグドＶベルト（サイズ：上幅２０．６ｍｍ、厚み（内周側コグ山部から外周までの距離）７．８ｍｍ、Ｖ角度３１度、コグ高さ３．８ｍｍ、ベルト外周長さ７９９ｍｍ）を作製した。

（ローエッジコグドＶベルト（伝動用Ｖベルト）の作製（比較例１））
撚りコード配列層用シートの代わりに伸張ゴム層用シート（圧縮ゴム層用シートと同じ組成）を積層する以外は実施例１と同様にして、同じサイズのローエッジコグドＶベルトを作製した。

（試験条件）
［屈曲性試験］
図７に示すように、実施例１～２及び比較例１～５に係るローエッジコグドＶベルト（伝動用Ｖベルト）を、１５０ｍｍの間隔を空けて上下に配した２枚の金属板６１、６２の間に配置した。この時点での上側の金属板６１の位置を初期位置とする。オートグラフ（（株）島津製作所製「ＡＧＳ－Ｊ１０ｋＮ」）を用いて上側の金属板６１を２００ｍｍ／分の速度で下降させて、金属板を下降させるのに必要な力を記録した。その結果を図８のグラフ及び表３に示した。金属板を下降させるのに必要な力（圧縮力）が小さい程、屈曲性が良好であると判断できる。金属板の下降量と該時点での圧縮力の関係を図８のグラフに示している。
なお、屈曲性の評価に関しては、下降量１００ｍｍ時の圧縮力が、２５Ｎ以下であれば、〇（良好）と判断し、２５Ｎより大きく３０Ｎ以下であれば△（やや難あり）と判断し、３０Ｎより大きければ×（許容不可）と判断した。

［速比変化率］
速比変化率の測定は、直径６９．５ｍｍの駆動プーリと、直径１４４．５ｍｍの従動プーリとからなる２軸走行試験機を用いて行なった。この２つのプーリに、実施例１～２及び比較例１～５に係るローエッジコグドＶベルト（伝動用Ｖベルト）を掛架し、軸荷重を６００Ｎ、駆動プーリの回転数を４５００ｒｐｍとし、２５℃の雰囲気下にて走行させた。駆動プーリの負荷が０Ｎ・ｍから１０Ｎ・ｍまでになるよう従動プーリの負荷をスイープし(駆動プーリの負荷を基準として従動プーリの負荷をスイープ)、その間の駆動プーリおよび従動プーリの回転数の変化を測定した。下記式により、速比変化率を計算した。その結果を図９のグラフ及び表３に示した。速比変化率が小さいほど、変速ベルトとして使用した際に駆動プーリと従動プーリの回転数の比を設計値に近く保つことができ、自動二輪車などの表示速度と実際の速度との差を小さくすることができる。
速比変化率（％）＝［(当該負荷における駆動プーリ回転数/当該負荷における従動プーリ回転数）/（負荷０Ｎ・ｍ時の駆動プーリ回転数/負荷０Ｎ・ｍ時の従動プーリ回転数）－１］×１００
なお、速比変化率の評価に関しては、負荷１０Ｎ・ｍ時の速比変化率が、３％以下であれば、〇（良好）と判断し、３％より大きく３．６％以下であれば△（やや難あり）と判断し、３．６％より大きければ×（許容不可）と判断した。

［耐久走行試験］
耐久走行試験は、速比変化率の測定と同じレイアウト、すなわち、直径６９．５ｍｍの駆動プーリと、直径１４４．５ｍｍの従動プーリとからなる２軸走行試験機を用いて行なった。この２つのプーリに、実施例１～２及び比較例１～５に係るローエッジコグドＶベルト（伝動用Ｖベルト）を掛架し、軸荷重を５００Ｎ、駆動プーリの回転数を６０００ｒｐｍ、従動プーリの負荷を６ｋＷとし、２５℃の雰囲気下にて伝動用Ｖベルトの寿命まで走行させた。また、走行中、ベルトの側面温度を非接触式温度計で測定し、発熱性の評価を行った。今回の試験では、故障モードは全て心線下剥離となっており、心線下剥離のベルト長手方向の長さが３ｍｍ以上となった時点で寿命と判断し、試験を終了した。ベルトの側面温度の測定結果を図１０のグラフ及び表３に示した。
なお、ベルトの側面温度の評価に関しては、走行時間４８時間でのベルトの側面温度が、１００℃以下であれば、〇（良好）と判断し、１００℃より大きく１１５℃以下であれば△（やや難あり）と判断し、１１５℃より大きければ×（許容不可）と判断した。

（試験結果）

屈曲性試験に関し、伸張層に撚りコード配列層を備える実施例１～２は、撚りコード配列層を備えない比較例１と同程度の屈曲性を有しており、撚りコード配列層は屈曲性を低下させないことが確認された。

速比変化率に関し、伸張層に補強度の高い撚りコード配列層を備える実施例１～２は、撚りコード配列層を備えない比較例１、伸張層に撚りコード配列層を備えるが補強度の低い比較例２～４、及び、圧縮層に補強度の高い撚りコード配列層を備えるが伸張層に撚りコード配列層を備えない比較例５と比較して、速比変化率が小さいことが確認された。伸張層に補強度の高い撚りコード配列層を備えることで耐側圧性が向上し、伝動用Ｖベルトがプーリに落ち込むことが抑制されたためと考えられる。これにより、変速比を設計値に近く保つことができ、自動二輪車などに使用した場合に表示される速度と実際の速度との差を小さくすることが可能となる。

耐久走行試験に関し、伸張層に補強度が高い撚りコード配列層を備える実施例１～２の耐久時間は、撚りコード配列層を備えない比較例１と比較して格段に長かった。
これに対して、伸張層に撚りコード配列層を備えるものの、撚りコード配列層を形成する撚りコードの１％伸び時の荷重が小さい比較例２および比較例３、撚りコードの配列密度が小さい比較例２および比較例４は、伸張層における撚りコード配列層の補強度が低いためか、耐久時間が十分に向上しなかった。
また、圧縮層に補強度の高い撚りコード配列層を備えるが伸張層に撚りコード配列層を備えない比較例５は、撚りコード配列層を備えない比較例１の耐久時間と同程度であったことから、圧縮層に補強度の高い撚りコード配列層を備えたとしても耐久時間の向上はほぼ見込めないことが分かった。
また、実施例１～２ではベルトの側面温度も最も低く保たれており、ゴムの熱劣化も起こりにくくなっていると考えられる。これは、耐側圧性が高いために伝動用Ｖベルトの変形が抑制されるとともに、屈曲性も良好に保たれている効果によるものと考えられる。実施例１～２では、従来両立が難しいと考えられてきた耐側圧性の向上と屈曲性とを両立できていることが確認できた。

以上、伝動用Ｖベルトが、補強度の高い撚りコード配列層を備えることにより、耐側圧性に優れるとともに、屈曲性が良好であって、走行中の発熱が小さく、速比変化率が小さいといった効果を発揮することが確認できた。

１ 伝動用Ｖベルト
１ａ コグ
１ｘ ベルト内周側
１ｙ ベルト外周側
１ｚ 側面
２ 撚りコード配列層
２ａ 撚りコード
３ 伸張層
４ 芯体層
４ａ 心線
５ 圧縮層

Claims (9)

1. ベルト幅方向の断面がＶ字状で、前記ベルト幅方向の両側に摩擦伝動面を有する伝動用Ｖベルトであって、
   当該伝動用Ｖベルトの外周側に積層された、伸張層と、
   前記伸張層の内周側に積層され、心線がベルト長手方向に沿って埋設された、芯体層と、
   前記芯体層の内周側に積層された、圧縮層と、を含み、
   前記伸張層は、撚りコードが前記ベルト幅方向と略平行に配列された、撚りコード配列層を含み、
   前記撚りコードの１％伸び時荷重と前記撚りコードの配列密度とを掛けた値である、前記撚りコード配列層の補強度が、１００００Ｎ／１００ｍｍ以上である、伝動用Ｖベルト。
2. 前記撚りコード配列層は、一層のみである、請求項１に記載の伝動用Ｖベルト。
3. 前記撚りコード配列層は、前記伸張層にのみ含まれている、請求項１に記載の伝動用Ｖベルト。
4. 前記撚りコード配列層に配列された、前記撚りコードの直径は、０．５～０．９ｍｍの範囲である、請求項１に記載の伝動用Ｖベルト。
5. 前記撚りコード配列層に配列された、前記撚りコードの配列密度は、１００本／１００ｍｍ～３００本／１００ｍｍの範囲である、請求項１に記載の伝動用Ｖベルト。
6. 前記撚りコード配列層に配列された、前記撚りコードの撚り係数（下撚りの撚り係数および上撚りの撚り係数）は、０．１～５．０の範囲である、請求項１に記載の伝動用Ｖベルト。
7. 前記撚りコード配列層に配列された、隣り合う前記撚りコードの間の距離の平均値は、０．０１～０．２ｍｍの範囲である、請求項１に記載の伝動用Ｖベルト。
8. 前記芯体層に埋設された前記心線と、前記撚りコード配列層に配列された前記撚りコードとの間の距離は、０．０５～０．５ｍｍの範囲である、請求項１に記載の伝動用Ｖベルト。
9. ベルト幅方向の断面がＶ字状で、当該ベルト幅方向の両側に摩擦伝動面を有する伝動用Ｖベルトの製造方法であって、
   第１接着ゴムと、複数の撚りコードを平行に配列させた後に、当該撚りコードの長手方向と直交する方向に延びる連結糸で連結したスダレと、第２接着ゴムとを積層し、加熱及び押圧して、前記第１接着ゴム、前記スダレ、及び、前記第２接着ゴムが一体化した、撚りコード配列層用シートを作製する、撚りコード配列層用シート作製工程と、
   円筒状の金型の外周上に、圧縮ゴム層用シート、接着ゴム層用シートを巻き付け、前記接着ゴム層用シートの上に、心線を螺旋状に巻き、更に、前記撚りコードの長手方向が前記金型の軸方向と略平行になるように、前記撚りコード配列層用シートを巻き付けて、未架橋スリーブを形成する、未架橋スリーブ形成工程と、
   前記未架橋スリーブを架橋して架橋スリーブを形成する、架橋スリーブ形成工程と、
   前記架橋スリーブを所定幅でカットし、ベルト幅方向の断面をＶ字状に加工して、伝動用Ｖベルトを得る、加工工程と、を含む、伝動用Ｖベルトの製造方法。

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