JP2023038758A

JP2023038758A - マルチコアファイバおよびマルチコアファイバの製造方法

Info

Publication number: JP2023038758A
Application number: JP2021145639A
Authority: JP
Inventors: 和則武笠; Kazunori Mukasa
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Priority date: 2021-09-07
Filing date: 2021-09-07
Publication date: 2023-03-17

Abstract

【課題】コア数が多いとともに製造性や接続性が高いマルチコアファイバおよびその製造方法を提供すること。
【解決手段】マルチコアファイバは、４０個以上のコア部と、前記コア部の外周を囲み、前記コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部と、を備え、長手方向に直交する断面において、前記コア部が略直線状に並んで成す列に含まれる前記コア部の数が１５個以下であり、前記クラッド部の屈折率に対する前記コア部の最大屈折率の比屈折率差Δ１は０．３５％以上１％以下であり、前記断面に空孔構造を含まない。
【選択図】図１

Description

本発明は、マルチコアファイバおよびマルチコアファイバの製造方法に関する。

比較的安価に伝送容量を高める新たな技術として、空間分割多重の技術開発が進められている。空間分割多重の技術の一つとして、マルチコアファイバ（Multi-Core Fiber：ＭＣＦ）がある（特許文献１～４、非特許文献１）。特許文献２、４、非特許文献１では、１００個を超えるようなコア数を有するマルチコアファイバが開示されている。

特許第６７２２２７１号公報特開２０２１－３９３４０号公報国際公開第２０１８／１６８１７０号国際公開第２０１９／１４６７５０号

Ming-Jun Li et al． "High Bandwidth Coupled Multicore Fibre for Data Centre Applications"、 ECOC2019、 W．3．C．6

しかしながら、特許文献２、４、非特許文献１に開示される技術では、光閉じ込めに空孔構造を用いたり、コア部の比屈折率差Δ１を１．２％以上にしたりして、特別な構造を用いている。その結果、製造性の低下に基づく製造コストの増加や、接続性の低下などの問題がある。一方、特許文献１や３に開示されるように特別な構造を用いない場合は、コア数は３０個台までのものしか提案されていない。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、その目的は、コア数が多いとともに製造性や接続性が高いマルチコアファイバおよびその製造方法を提供することにある。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の一態様は、４０個以上のコア部と、前記コア部の外周を囲み、前記コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部と、を備え、長手方向に直交する断面において、前記コア部が略直線状に並んで成す列に含まれる前記コア部の数が１５個以下であり、前記クラッド部の屈折率に対する前記コア部の最大屈折率の比屈折率差Δ１は０．３５％以上１％以下であり、前記断面に空孔構造を含まないマルチコアファイバである。

６１個以上の前記コア部を備え、前記クラッド部の外径が２７０μｍ以下であるものでもよい。

前記断面における最隣接の前記コア部の中心同士の間隔であるコアピッチが１５μｍ以上であるものでもよい。

前記コア部は、前記断面において六方最密格子状に配置されているものでもよい。

前記Δ１は０．８％以下であるものでもよい。

前記コア部は、単峰型の屈折率プロファイルを有するものでもよい。

前記コア部は、単独で存在する場合に、波長１５５０ｎｍにおいて、光をシングルモードで伝送し、かつ有効コア断面積が３５μｍ^２以上１１０μｍ^２以下であるように設計されているものでもよい。

波長１５５０ｎｍの光が１ｍだけ伝搬した後において、最隣接する２個の前記コア部のコア間クロストークが－２０ｄＢ以上であり、波長１５５０ｎｍの光が１ｋｍだけ伝搬した後において、第２隣接する２個の前記コア部のコア間クロストークが０ｄＢ以下であるものでもよい。

前記コア部についての有効コア断面積は、前記コア部が単独で存在する場合の有効コア断面積よりも大きいものでもよい。

前記コア部について、波長１５５０ｎｍにおける伝送損失が０．２５ｄＢ／ｋｍ以下であるものでもよい。

前記断面における最隣接の前記コア部の中心同士の間隔であるコアピッチが２５μｍ以下であるものでもよい。

本発明の一態様は、前記マルチコアファイバの製造方法であって、前記コア部となる部分をそれぞれ含む複数のコア母材をガラス管内にスタックして光ファイバ母材を形成し、前記形成した光ファイバ母材から前記マルチコアファイバを線引きするマルチコアファイバの製造方法である。

前記ガラス管の孔が六角形状であるものでもよい。

前記光ファイバ母材を形成する際に、前記ガラス管内の前記複数のコア母材の間の空隙にガラス棒またはガラス粉末を充填するものでもよい。

本発明によれば、コア数が多いとともに製造性や接続性が高いマルチコアファイバを実現できる。

図１は、実施形態に係るマルチコアファイバの断面を示す模式図である。図２は、コアピッチとクロストーク（ＸＴ）との関係の一例を示す図である。図３は、Δ１とモードフィールド径（ＭＦＤ）との関係の一例を示す図である。図４は、コアピッチとΔ１とパワー変動との関係の一例を示す図である。図５は、コアピッチとΔ１と平均伝送損失との関係の一例を示す図である。図６は、Δ１が０．４５％のときのコアピッチとパワー変動との関係の一例を示す図である。図７は、Δ１が０．４５％のときのコアピッチと平均伝送損失との関係の一例を示す図である。図８は、コアピッチが１６μｍのときのΔ１とパワー変動との関係の一例を示す図である。図９は、コアピッチが１６μｍのときのΔ１と平均伝送損失との関係の一例を示す図である。図１０は、コアピッチとファイバ径との関係の一例を示す図である。図１１は、Δ１と有効コア断面積（Ａｅｆｆ）との関係の一例を示す図である。図１２は、実施例のマルチコアファイバの製造方法を説明する図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。なお、この実施形態により本発明が限定されるものではない。また、図面の記載においては、同一または対応する要素には適宜同一の符号を付している。また、図面は模式的なものであり、各要素の寸法の関係、各要素の比率などは、現実と異なる場合があることに留意する必要がある。図面の相互間においても、互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれている場合がある。また、本明細書においては、カットオフ波長とは、実効カットオフ波長であり、ＩＴＵ－Ｔ（国際電気通信連合）Ｇ．６５０．１で定義するケーブルカットオフ波長を意味する。また、その他、本明細書で特に定義しない用語についてはＧ．６５０．１およびＧ．６５０．２における定義、測定方法に従うものとする。

図１は、実施形態に係るマルチコアファイバの、長手方向に直交する断面を示す模式図である。マルチコアファイバ１０は、複数のコア部１１と、複数のコア部１１の外周を囲み、複数のコア部１１の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部１２と、を備え、長手方向に延伸している。このマルチコアファイバ１０は、クラッド部１２の内部に９１個のコア部１１が、長手方向に直交する断面において六方最密格子状に配置された構造を有する。この９１個のコア部１１は、４０個以上のコア部の一例である。

コア部１１は、たとえばゲルマニウムなどの屈折率を高くするドーパントが添加された石英系ガラスによって構成されている。クラッド部１２は、たとえば純石英ガラスにより構成されている。ここで、純石英ガラスとは、屈折率を変化させるドーパントを実質的に含まず、波長１５５０ｎｍにおける屈折率が約１．４４４である、きわめて高純度の石英ガラスである。ただし、コア部１１が純石英ガラスにより構成され、クラッド部１２がフッ素などの屈折率を低くするドーパントが添加された石英系ガラスによって構成されていてもよいし、コア部１１とクラッド部１２との両方に屈折率調整用のドーパントが添加されていてもよい。

マルチコアファイバ１０のコア部１１は、たとえば単峰型の屈折率プロファイルを有する。クラッド部１２に対するコア部１１の最大屈折率の比屈折率差はΔ１である。Δ１は、たとえば０．３５％以上１％以下である。Δ１は０．８％以下でもよい。

また、列Ｃは、マルチコアファイバ１０の長手方向に直交する断面において、コア部１１が略直線状に並んで成す列である。この列Ｃに含まれるコア部１１の数は１５個以下であって、具体的には１１個である。

また、マルチコアファイバ１０において、コアピッチＰは、長手方向に直交する断面における最隣接する２個のコア部１１の中心同士の間隔である。マルチコアファイバ１０において、コアピッチＰはたとえば１５μｍ以下である。

ここで、長手方向に直交する断面において或るコア部１１から最隣接するコア部１１のつぎに近いコア部１１を、第２隣接するコア部と定義する。マルチコアファイバ１０では、コア部１１が六方最密格子状に配置されているので、第２隣接する２個のコア部１１の中心同士の間隔はコアピッチＰの√３倍である。

また、図１に示すように、マルチコアファイバ１０は、光閉じ込めのための空孔構造を断面に含まない。すなわち、マルチコアファイバ１０は、中実構造となっている。

以上のように構成されたマルチコアファイバ１０は、９１個のコア部１１を備えながらも、列Ｃに含まれるコア部１１の数は１５個以下の１１個であり、Δ１が０．３５％以上１％以下であり、かつ空孔構造を含まないので、コア数が多いとともに製造性や接続性が高い。

また、マルチコアファイバ１０では、コア部１１が六方最密格子状に配置されているので、クラッド部１２の外径（ファイバ径）の大きさに比してコア数が多い。したがって、ファイバ径をそれほど大きくしなくてもコア数を多くすることができる。さらに、コア部１１が六方最密格子状に配置されているので、スタック法などの公知の方法によってマルチコアファイバ１０を製造し易い。

以下では、シミュレーション計算結果を用いて、マルチコアファイバ１０の構造や特性についてより具体的に説明する。

マルチコアファイバ１０においては、コア部１１のΔ１を増加させることによりクロストーク（ＸＴ）特性を改善することが可能である。たとえば、図２は、コアピッチとクロストーク（ＸＴ）との関係の一例を示す図である。図１では、実効カットオフ波長が約１５２０ｎｍになるようにコア部のコア径（２ａ）を調整した場合において、波長１５５０ｎｍの光が１ｋｍだけ伝搬した後において、最隣接する２個のコア部のコア間クロストークをＸＴとして示している。図１に示すように、同じコアピッチでも、Δ１が大きい方が、ＸＴが小さくなる。

一方、図３は、Δ１とモードフィールド径（ＭＦＤ）との関係の一例を示す図である。なお、ＭＦＤは単体のコア部１１についての値であって、波長１５５０ｎｍにおける値である。図３に示すように、Δ１を大きくするとＭＦＤが小さくなる。ＭＦＤの増大は、非線形性の増大や他のマルチコアファイバとの接続損失の増大につながる。また、Δ１が大きくなると、より多くのドーパントをコア部１１にドープしないといけなくなるので、レイリー散乱損失も増大する傾向がある。なお、コア部１１を純石英ガラスで構成して、クラッド部を屈折率が低い石英系ガラスによって構成してもよいが、この場合はΔ１を１．０％より高くすることは困難である。以上の観点から、Δ１は１％以下が好ましい。また、Δ１は０．８以下でもよい。

また、Δ１を小さくしていった場合、或るコア部１１とその周囲に配置されたコア部１１との間で光の干渉が強くなるので、マルチコアファイバ１０の接続状態や設置状態によって、伝搬された光のパワー変動が大きくなってしまう場合がある。

そこで、本発明者は、実効カットオフ波長が約１５２０ｎｍになるようにコア部のコア径を調整するとともにΔ１とコアピッチとを変化させた、長さ１ｋｍのマルチコアファイバを作製した。マルチコアファイバは、六方最密格子状に配置された１９個のコア部を有する、いわゆる１９コア型のマルチコアファイバとした。そして、これらのマルチコアファイバの一端から中心軸付近に位置するコア部に光を入射し、他端から出射される光のパワーを測定し、そのパワー変動を調査した。

図４は、作製した１９コア型のマルチコアファイバにおけるコアピッチとΔ１とパワー変動との関係の一例を示す図である。なお、パワー変動は測定したパワーの変動幅である。図４に示すように、コアピッチが１５μｍ未満の領域、およびΔ１が０．３５％未満の領域では、急激にパワー変動が大きくなることが分かった。以上の観点から、Δ１は０．３５％以上が好ましく、コアピッチは１５μｍ以上が好ましい。Δ１が０．３５％以上であり、コアピッチが１５μｍ以上であれば、たとえば、波長１５５０ｎｍの光が１ｍだけ伝搬した後において、最隣接する２個のコア部１１のコア間クロストークが－２０ｄＢ以上であり、波長１５５０ｎｍの光が１ｋｍだけ伝搬した後において、第２隣接する２個のコア部１１のコア間クロストークが０ｄＢ以下であるという状態を実現できる。

また、図５は、作製した１９コア型のマルチコアファイバにおけるコアピッチとΔ１と平均伝送損失との関係の一例を示す図である。ここで、平均伝送損失とは、パワー変動に応じて変動する伝送損失の平均値である。図５から分かるように、コアピッチが１５μｍ以上であれば、たとえば、０．２５ｄＢ／ｋｍ以下の平均伝送損失を安定的に実現することができる。また、Δ１が０．８０％以下であれば、たとえば、０．２５ｄＢ／ｋｍ以下の平均伝送損失を好適に実現することができるとともに、伝送損失の安定性と低減とのバランスの観点から好ましい。

なお、図６は、図４においてΔ１が０．４５％のときのコアピッチとパワー変動との関係の一例を示す図である。図７は、図５においてΔ１が０．４５％のときのコアピッチと平均伝送損失との関係の一例を示す図である。図８は、図４においてコアピッチが１６μｍのときのΔ１とパワー変動との関係の一例を示す図である。図９は、図５においてコアピッチが１６μｍのときのΔ１と平均伝送損失との関係の一例を示す図である。図６、７に示すように、コアピッチが１５μｍ未満では、コアピッチが小さくなるにつれてパワー変動や平均伝送損失が急激に増大する。また、図４、５、８、９を総合的に考慮すると、Δ１が０．３５％未満ではΔ１が小さくなるにつれてパワー変動や平均伝送損失が急激に増大する。また、Δ１が０．８％よりも大きくなると、レイリー散乱損失自体が大きくなるので、Δ１が大きくなるにつれて平均伝送損失も大きくなる。この点からも、Δ１は０．８０％以下が好ましい。

つぎに、コアピッチとファイバ径とに関して説明する。六方最密格子状の配置を仮定した場合、クラッド部１２には、コア部１１配置されている部分以外に、外側の厚さが必要である。外側の厚さは、たとえば図１に示すクラッド厚Ｔで定義することができる。クラッド厚Ｔとは、コア部１１の中でクラッド部１２の外周に最も近いコア部１１の中心からクラッド部１２の外周までの距離である。

以下では、ファイバ径が、コア部１１が六方最密格子状に配置されている部分の対角長に対して１．２倍になるように、クラッド厚Ｔを設定して、ファイバ径の最適化を行った。コア部１１が六方最密格子状に配置されている部分の対角長は、マルチコアファイバ１０ではコアピッチの１１倍であるから、ファイバ径はコアピッチの１３．２倍である。

クラッド厚Ｔがあまり薄いと、クラッド部１２の外周に近いコア部１１のリーケージ損失が大きくなるだけでなく、マルチコアファイバ１０の線引き時の構造乱れなどが起きやすくなる。１．２倍という数値は、リーケージ損失の抑制と線引き時の構造乱れの抑制との観点から好ましい値の一例である。

図１０は、以上のように最適化した場合における、コアピッチとファイバ径との関係の一例を示す図である。なお、６１コア、９１コア、１２７コア、１６９コアとは、それぞれコア数が６１、９１、１２７、１６９の場合である。図１０に示されるように、コアピッチが１５μｍ以上の場合に、ファイバ径を２７０μｍ以下とするには、コア数が１６９個以下、すなわち、六方最密格子状に配置されている場合の長手方向に直交する断面において、コア部１１が略直線状に並んで成す列に含まれるコア部１１の数が１５個以下であることが必要である。

なお、図１０には示していないが、コア数はたとえば４０～６０個でもよい。この場合のコア部の配列は、たとえば、全体が六角形状になるように六方最密格子状に３７個のコア部を配置した上で、その六角形状の辺の外側にコア部を六方最密格子状に配置する。

また、ファイバ径を増大させれば、コア数を増大させることは可能だが、ファイバ径が大きくなると、そのマルチコアファイバの信頼性の補償のために、より高いスクリーニング強度が要求され、歩留まりの劣化を招く。この観点からは、ファイバ径は２７０μｍ以下が好ましい。

たとえば、マルチコアファイバ１０において、６１個以上のコア部１１を備え、クラッド部１２の外径が２７０μｍ以下であることは、好適な一例である。なお、６１個以上のコア部１１を備える場合に、クラッド部１２の外径を２７０μｍ以下とするためには、コアピッチは２５μｍ以下である必要がある。

また、コア部１１は、単独で存在する場合に、波長１５５０ｎｍにおいて、光をシングルモードで伝送することが好ましい。

また、図１１は、マルチコアファイバ１０において、ケーブルカットオフ波長λｃｃを１５２０ｎｍに固定した場合の、Δ１と有効コア断面積（Ａｅｆｆ）との関係の一例を示す図である。この場合、Δ１が０．３５％以上１．０％以下とすると、コア部１１は、Ａｅｆｆが３５μｍ^２以上１１０μｍ^２以下であるように設計されていることが好ましい。なお、図１１において、Δ１０．３５％の場合のＡｅｆｆの値は１０２μｍ^２である。

また、λｃｃは、たとえばＣ－Ｂａｎｄ（たとえば１５３０ｎｍから１５６５ｎｍ）での伝送を想定すると、１５２０ｎｍ以下であることが望ましいが、伝送に使用する波長帯に応じて、より短波長に設定してもよい。たとえば、Ｏ－Ｂａｎｄ（たとえば１２６０ｎｍから１３６０ｎｍ）を伝送に使用する場合は、λｃｃを１２６０ｎｍ以下に設定してもよい。

なお、上記の設計は、各コア部１１の固有の特性である。実施形態に係るマルチコアファイバ１０は、各コア部１１が隣接するコア部１１との結合が強く、マルチコアファイバ１０としてのフィールド特性(例えばＡｅｆｆ特性)は、各コア部１１の本来の特性(隣接するコア部１１との干渉がなかった場合の特性)とは異なる。たとえば、コア部１１についてのＡｅｆｆは、コア部１１が単独で存在する場合のＡｅｆｆよりも大きい。しかし、各コア部１１の特性を上述の範囲に設定しておくことで、安定性に優れた低損失なマルチコアファイバ１０が実現可能である。たとえば、各コア部１１を伝送に使用する波長帯においてマルチモードになるように設計をした場合には、高次モードのコア間干渉も起こり、パワー安定性が顕著に劣化することが確認された。また、実施形態のマルチコアファイバ１０の構造では、或るコア部１１は、最隣接するコア部１１とは短い距離で強く光学結合してしまうが、その状態はある程度安定であり、かつ第２隣接のコア部１１とのＸＴは抑制されているので、安定した特性かつ伝送損失という点からも優れた構造になっている。

マルチコアファイバ１０の製造方法の一例を説明する。まず、ＶＡＤ法やＣＶＤ法を用いて、コア部の外周を囲むようにクラッド部が形成されたコア母材を準備し、線引き機を用いて適切な外径に延伸し、９１本の延伸したコア母材とする。また、孔が六角形状となっている石英ガラス管を製管法にて準備する。

つづいて、図１２に示すように、９１本の、コア部１１１とクラッド部１１２とを備えるコア母材１１０を石英ガラス管１２０にスタックし、光ファイバ母材１００とする。コア部１１１は、マルチコアファイバ１０のコア部１１となる部分であり、クラッド部１１２と石英ガラス管１２０とは、マルチコアファイバのクラッド部１２となる部分である。なお、光ファイバ母材１００を形成する際に、石英ガラス管１２０内の、複数のコア母材１１０の間の空隙に、ガラス棒またはガラス粉末を充填するのが好ましい。ガラス棒はケーン（Ｃａｎｅ）とも呼ばれる。

つづいて、光ファイバ母材１００を適切な条件で線引きし、マルチコアファイバ１０を製造する。

（実施例）
本発明の実施例として、実施形態に係るマルチコアファイバ１０と同様の構造を有するマルチコアファイバを、上記製造方法にて作製した。

この様な多数コアのマルチコアファイバの場合は、ファイバ径が太くなる傾向にあるが、信頼性補償を考えると、ファイバ径は２７０μｍ以下である事が望ましい。一方で、余りピッチが小さくなってしまうと、伝送損失特性やその安定性の劣化が顕著になる可能性がある。そこで、図１０を用いて説明した結果をもとに、コアピッチを１９μｍに設定し、ファイバ径を約２５０μｍに設定した。ジャケット管（石英ガラス管）のサイズは、図１０の検討で仮定しているように、ファイバ径が、コア部が六方最密格子状に配置されている部分の対角長に対して１．２倍になるように設定した。なお、コアピッチが１９μｍの場合、第２隣接の２個のコア部の間の距離は、その√３倍の約３３μｍになる。また、実施例のマルチコアファイバには、被覆を、プライマリ被覆を厚さ３２０±２０μｍ、セカンダリ被覆を厚さ３７０±２０μｍとして、クラッド部の外周に形成した。

実施例として、サンプルＮｏ．１～６のマルチコアファイバ（ＭＣＦ）の設計パラメータ（Δ１およびコア径（２ａ））と光学特性とを表１に示す。なお、λｃｃとＭＦＤとＡｅｆｆとは１コアの場合の特性、すなわち他のコア部との間で干渉がない場合の特性である。

表１に示すように、いずれのサンプルも１コアの場合の特性としては１５３０ｎｍ以上の波長範囲でのシングルモード伝送が実現されるλｃｃの値である。また、Ａｅｆｆも３５～１１０μｍ^２の良好な特性が得られている。

なお、光が数ｍ伝送した後には隣接コア同士は完全に結合してコア部単体よりも広いフィールドを伝搬する形になるが、第２隣接のコア部との干渉は１ｋｍ伝送後でも－１０ｄＢ以下と十分低い値に抑制されており、その効果もあって、出射パワーのばらつきは１ｋｍ伝送後も１ｄＢ以下の小さい値に抑制されていた。また伝送損失は各コア部の測定値の平均値を示しているが、マルチコアファイバの構造が最適化されているので、ある程度安定して測定する事ができている。伝送損失の値自体も、従来のマルチコアファイバと遜色ない、低い値が実現されている。

なお、上記実施形態では、マルチコアファイバ１０のコア部１１が六方最密格子状に配置されているが、たとえば正方格子状や円環状など、他の形状に配置されていてもよい。

また、上記実施形態では、コア部１１の屈折率プロファイルが、製造がより容易である単峰型であるが、Ｗ型やトレンチ型などの他の屈折率プロファイルでもよい。

また、上記実施形態により本発明が限定されるものではない。たとえば、上述した各構成要素を適宜組み合わせて構成したものも本発明に含まれる。また、さらなる効果や変形例は、当業者によって容易に導き出すことができる。よって、本発明のより広範な態様は、上記の実施形態に限定されるものではなく、様々な変更が可能である。

１０：マルチコアファイバ
１１、１１１：コア部
１２、１１２：クラッド部
１００：光ファイバ母材
１１０：コア母材
１２０：石英ガラス管
Ｃ：列
Ｐ：コアピッチ
Ｔ：クラッド厚

Claims

４０個以上のコア部と、
前記コア部の外周を囲み、前記コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部と、
を備え、
長手方向に直交する断面において、前記コア部が略直線状に並んで成す列に含まれる前記コア部の数が１５個以下であり、
前記クラッド部の屈折率に対する前記コア部の最大屈折率の比屈折率差Δ１は０．３５％以上１％以下であり、
前記断面に空孔構造を含まない
マルチコアファイバ。
６１個以上の前記コア部を備え、
前記クラッド部の外径が２７０μｍ以下である
請求項１に記載のマルチコアファイバ。
前記断面における最隣接の前記コア部の中心同士の間隔であるコアピッチが１５μｍ以上である
請求項１または２に記載のマルチコアファイバ。
前記コア部は、前記断面において六方最密格子状に配置されている
請求項１～３のいずれか一つに記載のマルチコアファイバ。
前記Δ１は０．８％以下である
請求項１～４のいずれか一つに記載のマルチコアファイバ。
前記コア部は、単峰型の屈折率プロファイルを有する
請求項１～５のいずれか一つに記載のマルチコアファイバ。
前記コア部は、単独で存在する場合に、波長１５５０ｎｍにおいて、光をシングルモードで伝送し、かつ有効コア断面積が３５μｍ^２以上１１０μｍ^２以下であるように設計されている
請求項１～６のいずれか一つに記載のマルチコアファイバ。
波長１５５０ｎｍの光が１ｍだけ伝搬した後において、最隣接する２個の前記コア部のコア間クロストークが－２０ｄＢ以上であり、波長１５５０ｎｍの光が１ｋｍだけ伝搬した後において、第２隣接する２個の前記コア部のコア間クロストークが０ｄＢ以下である
請求項１～７のいずれか一つに記載のマルチコアファイバ。
前記コア部についての有効コア断面積は、前記コア部が単独で存在する場合の有効コア断面積よりも大きい
請求項１～８のいずれか一つに記載のマルチコアファイバ。
前記コア部について、波長１５５０ｎｍにおける伝送損失が０．２５ｄＢ／ｋｍ以下である
請求項１～９のいずれか一つに記載のマルチコアファイバ。
前記断面における最隣接の前記コア部の中心同士の間隔であるコアピッチが２５μｍ以下である
請求項１～１０のいずれか一つに記載のマルチコアファイバ。
請求項１～１１のいずれか一つに記載のマルチコアファイバの製造方法であって、
前記コア部となる部分をそれぞれ含む複数のコア母材をガラス管内にスタックして光ファイバ母材を形成し、
前記形成した光ファイバ母材から前記マルチコアファイバを線引きする
マルチコアファイバの製造方法。
前記ガラス管の孔が六角形状である
請求項１２に記載のマルチコアファイバの製造方法。
前記光ファイバ母材を形成する際に、前記ガラス管内の前記複数のコア母材の間の空隙にガラス棒またはガラス粉末を充填する
請求項１２または１３に記載のマルチコアファイバの製造方法。