JP2023032715A - エンジン装置 - Google Patents

Abstract

【課題】筒内噴射弁から燃料噴射してエンジンを高回転高トルクの領域で運転する際にも、より適正に燃料噴射を行なう。【解決手段】筒内噴射弁から燃料噴射してエンジンを高回転高トルクの領域で運転する際、噴射終了時期を噴射遅角限界として定められた遅角ガードでガードしたことによって定まる噴射開始時期がエンジン回転数と負荷率と大気圧とに基づく進角ガードより進角側になるときには、燃料噴射期間のうち進角ガードから遅角ガードまでの期間より長い期間に相当する燃料噴射量をポート噴射弁から燃料噴射する。【選択図】図３

Description

本発明は、エンジン装置に関し、詳しくは、ポート噴射弁と筒内噴射弁とを有するエンジンを備えるエンジン装置に関する。

従来、この種のエンジン装置としては、吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射弁と、燃焼室に燃料を噴射する筒内噴射弁と、を備えるものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。この装置では、筒内噴射の噴射期間が、予め設定された所定の最小噴射期間よりも短いと判定された場合、その噴射期間分の筒内噴射を禁止し、この筒内噴射の禁止により不足する分の燃料噴射量を補うように、ポート噴射の分担率を増加させる。これにより、何らかの理由により筒内噴射の噴射期間が最小噴射期間よりも短い場合であっても、安定した機関運転を行なえるようにしている。

特開２０１４－２３１７４２号公報

しかしながら、上述のエンジン装置では、筒内噴射弁から燃料噴射してエンジンを高回転高トルクの領域で運転する際には、燃料噴射期間が長くなることから、最適な噴射開始時期を選択すると噴射終了時期が噴射遅角限界を超えてしまう場合が生じる。この場合、噴射終了時期を噴射遅角限界でガードし、噴射開始時期を進角するとも考えられるが、噴射開始時期を進角すると、燃焼限界やスカベンジによる燃料の吹き抜けによる触媒の温度上昇による限界を超えて進角してしまうことが生じる。

本発明のエンジン装置は、筒内噴射弁から燃料噴射してエンジンを高回転高トルクの領域で運転する際にも、より適正に燃料噴射を行なうことを主目的とする。

本発明のエンジン装置は、上述の主目的を達成するために以下の手段を採った。

本発明のエンジン装置は、
吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射弁と筒内に燃料を噴射する筒内噴射弁とを有するエンジンと、
前記エンジンを制御する制御装置と、
を備えるエンジン装置であって、
前記制御装置は、前記筒内噴射弁から燃料噴射して前記エンジンを高回転高トルクの領域で運転する際、噴射終了時期を噴射遅角限界として定められた遅角ガードでガードしたことによって定まる噴射開始時期がエンジン回転数と負荷率と大気圧とに基づく進角ガードより進角側になるときには、燃料噴射期間のうち前記進角ガードから前記遅角ガードまでの期間より長い期間に相当する燃料噴射量を前記ポート噴射弁から燃料噴射する、
ことを特徴とする。

本発明のエンジン装置では、筒内噴射弁から燃料噴射してエンジンを高回転高トルクの領域で運転する際、噴射終了時期を噴射遅角限界として定められた遅角ガードでガードしたことによって定まる噴射開始時期がエンジン回転数と負荷率と大気圧とに基づく進角ガードより進角側になるときには、燃料噴射期間のうち進角ガードから遅角ガードまでの期間より長い期間に相当する燃料噴射量をポート噴射弁から燃料噴射する。即ち、進角ガードから遅角ガードまでの燃料噴射期間では足りない燃料噴射量をポート噴射弁から噴射するのである。これにより、筒内噴射弁から燃料噴射してエンジンを高回転高トルクの領域で運転する際にも、より適正に燃料噴射を行なうことができる。

進角ガードがエンジン回転数と負荷率と大気圧とに基づくのは次の理由による。進角ガードは噴射開始時期がスカベンジ領域内にならないように設定する必要がある。スカベンジ領域は、エンジンの吸気バルブや排気バルブの開閉タイミングに基づくオーバーラップ量が大きい適合領域である。バルブの開閉タイミングはエンジン回転数と負荷率との２次元マップで決定することが多いため、進角ガードについてもエンジン回転数と負荷率との２次元マップを用いるのが好ましい。また、スカベンジによる燃料の吹き抜けは大気圧が低いほど生じやすいため、大気圧が低いほど遅角側となる傾向に設定するのが好ましい。これらの結果、進角ガードは、エンジン回転数と負荷率と大気圧とに基づいて定めるのが好ましく、エンジン回転数と負荷率と大気圧との３元マップにより設定するのがより好ましい。

本発明の一実施例としてのエンジン装置１０の構成の概略を示す構成図である。 電子制御ユニット７０により実行される筒内噴射制御の一例を示すフローチャートである。 筒内噴射制御により噴射開始時期θｓｔと噴射終了時期θｅｎｄとが設定される様子のケース例を示す説明図である。

次に、本発明を実施するための形態を実施例を用いて説明する。

図１は、本発明の一実施例としてのエンジン装置１０の構成の概略を示す構成図である。実施例のエンジン装置１０は、図示するように、エンジン１２と、燃料供給装置５０と、電子制御ユニット７０とを備える。このエンジン装置１０は、エンジン１２からの動力を用いて走行する一般的な車両や、エンジン１２に加えてモータを備える各種のハイブリッド車両、エンジン１２からの動力を用いて作動する移動しない設備（例えば、建設設備など）などに搭載される。

エンジン１２は、例えばガソリンやガソリンとアルコールとの混合燃料などを燃料として吸気・圧縮・膨張・排気の４行程により動力を出力する内燃機関として構成されている。このエンジン１２は、吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射弁２５と、筒内に燃料を噴射する筒内噴射弁２６とを備える。エンジン１２は、ポート噴射弁２５と筒内噴射弁２６とを備えることにより、ポート噴射モードと筒内噴射モードと共用噴射モードとのうちの何れかで運転が可能となっている。

ポート噴射モードでは、エアクリーナ２２により清浄された空気を吸気管２３に吸入してスロットルバルブ２４を通過させると共にポート噴射弁２５から燃料を噴射し、空気と燃料とを混合する。そして、この混合気を吸気バルブ２８を介して燃焼室２９に吸入し、点火プラグ３０による電気火花により爆発燃焼させる。そして、爆発燃焼によるエネルギにより押し下げられるピストン３２の往復運動をクランクシャフト１４の回転運動に変換する。筒内噴射モードでは、ポート噴射モードと同様に空気を燃焼室２９に吸入し、吸気行程の途中および／または圧縮行程に至ってから筒内噴射弁２６から燃料を噴射し、点火プラグ３０による電気火花により爆発燃焼させてクランクシャフト１４の回転運動を得る。共用噴射モードでは、空気を燃焼室２９に吸入する際にポート噴射弁２５から燃料を噴射すると共に吸気行程や圧縮行程で筒内噴射弁２６から燃料を噴射し、点火プラグ３０による電気火花により爆発燃焼させてクランクシャフト１４の回転運動を得る。これらの噴射モードは、エンジン１２の運転状態に応じて切り替えられる。燃焼室２９から排気バルブ３１を介して排気管３３に排出される排気は、一酸化炭素（ＣＯ）や炭化水素（ＨＣ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）の有害成分を浄化する浄化触媒（三元触媒）３４ａを有する浄化装置３４を介して外気に排出される。

燃料供給装置５０は、燃料タンク５１内の燃料をエンジン１２のポート噴射弁２５や筒内噴射弁２６に供給する装置として構成されている。燃料供給装置５０は、燃料タンク５１と、フィードポンプ（第１ポンプ）５２と、低圧供給管（第１供給管）５３と、逆止弁５４と、リリーフ流路５５と、リリーフバルブ５６と、高圧ポンプ（第２ポンプ）５７と、高圧供給管（第２供給管）５８とを備える。

フィードポンプ５２は、図示しないバッテリからの電力の供給を受けて作動する電動ポンプとして構成されており、燃料タンク５１内に配置されている。このフィードポンプ５２は、燃料タンク５１内の燃料を低圧供給管５３に供給する。低圧供給管５３は、ポート噴射弁２５に接続されている。逆止弁５４は、低圧供給管５３に設けられており、フィードポンプ５２側からポート噴射弁２５側の方向の燃料の流れを許容すると共に逆方向の燃料の流れを規制する。

リリーフ流路５５は、低圧供給管５３と燃料タンク５１とに接続されている。リリーフバルブ５６は、リリーフ流路５５に設けられ、低圧供給管５３内の燃圧が閾値Ｐｆｌｏｌｉｍ未満のときには閉弁すると共に低圧供給管５３内の燃圧が閾値Ｐｆｌｏｌｉｍ以上のときには開弁する。リリーフバルブ５６が開弁すると、低圧供給管５３内の燃料の一部がリリーフ流路５５を介して燃料タンク５１に戻される。このようにして、低圧供給管５３内の燃圧が過剰になるのを抑制する。

高圧ポンプ５７は、エンジン１２からの動力（実施例では、吸気バルブ２８を開閉するインテークカムシャフトの回転）により駆動されると共に低圧供給管５３の燃料を加圧して高圧供給管５８に供給するポンプとして構成されている。高圧ポンプ５７は、その吸入口に接続されて燃料を加圧する際に開閉する電磁バルブ５７ａと、その吐出口に接続されて燃料の逆流を規制すると共に高圧供給管５８内の燃圧を保持するチェックバルブ５７ｂと、エンジン１２の回転（インテークカムシャフトの回転）により作動する（図１における上下方向に移動する）プランジャ５７ｃとを有する。この高圧ポンプ５７は、エンジン１２の運転中に、電磁バルブ５７ａが開弁されたときに、低圧供給管５３の燃料を吸入し、電磁バルブ５７ａが閉弁されたときに、プランジャ５７ｃによって圧縮した燃料をチェックバルブ５７ｂを介して高圧供給管５８に断続的に送り込むことにより、高圧供給管５８に供給する燃料を加圧する。なお、高圧ポンプ５７の駆動時には、低圧供給管５３内の燃圧や高圧供給管５８内の燃圧（燃料の圧力）は、エンジン１２の回転（インテークカムシャフトの回転）に応じて脈動する。高圧供給管５８は、筒内噴射弁２６に接続されている。

電子制御ユニット７０は、ＣＰＵ７１やＲＯＭ７２、ＲＡＭ７３、フラッシュメモリ７４、入出力ポートを有するマイクロコンピュータを備える。電子制御ユニット７０には、各種センサからの信号が入力ポートを介して入力される。電子制御ユニット７０に入力される信号としては、例えば、エンジン１２のクランクシャフト１４の回転位置を検出するクランクポジションセンサ１４ａからのクランク角θｃｒや、エンジン１２の冷却水の温度を検出する水温センサ４０からの冷却水温Ｔｗ、大気圧Ｐａを検出する大気圧センサ４１からの大気圧Ｐａ、エンジン１２の潤滑油の温度を検出する油温センサ４２からの油温Ｔｏｉｌを挙げることができる。吸気バルブ２８を開閉するインテークカムシャフトの回転位置や排気バルブ３１を開閉するエキゾーストカムシャフトの回転位置を検出するカムポジションセンサ４４からのカム角θｃｉ，θｃｏも挙げることができる。スロットルバルブ２４のポジションを検出するスロットルポジションセンサ２４ａからのスロットル開度ＴＨや、吸気管２３のスロットルバルブ２４よりも上流側に取り付けられたエアフローメータ２３ａからの吸入空気量Ｑａ、吸気管２３のスロットルバルブ２４よりも上流側に取り付けられた温度センサ２３ｔからの吸気温Ｔａも挙げることができる。排気管３３の浄化装置３４よりも上流側に取り付けられた空燃比センサ３５からの空燃比ＡＦや、排気管３３の浄化装置３４よりも下流側に取り付けられた酸素センサ３６からの酸素信号Ｏ２も挙げることができる。燃料タンク５１に取り付けられた燃温センサ５１ｔからの燃温Ｔｆｔｎｋや、フィードポンプ５２に取り付けられた回転数センサ５２ａからのフィードポンプ５２の回転数Ｎｌｐ、低圧供給管５３のポート噴射弁２５付近（例えば、低圧デリバリパイプ）に取り付けられた燃圧センサ５３ｐからの低圧燃圧（ポート噴射弁２５に供給する燃料の圧力）Ｐｆｌｏ、高圧供給管５８の筒内噴射弁２６付近（例えば、高圧デリバリパイプ）に取り付けられた燃圧センサ５８ｐからの高圧燃圧（筒内噴射弁２６に供給する燃料の圧力）Ｐｆｈｉも挙げることができる。

電子制御ユニット７０からは、各種制御信号が出力ポートを介して出力される。電子制御ユニット７０から出力される信号としては、例えば、エンジン１２のスロットルバルブ２４への制御信号や、ポート噴射弁２５への制御信号、筒内噴射弁２６への制御信号、点火プラグ３０への制御信号を挙げることができる。燃料供給装置５０のフィードポンプ５２への制御信号や、高圧ポンプ５７の電磁バルブ５７ａへの制御信号も挙げることができる。

電子制御ユニット７０は、クランクポジションセンサ１４ａからのクランク角θｃｒに基づいてエンジン１２の回転数Ｎｅを演算する。また、電子制御ユニット７０は、エアフローメータ２３ａからの吸入空気量Ｑａとエンジン１２の回転数Ｎｅとに基づいて、負荷率（エンジン１２の１サイクルあたりの行程容積に対する１サイクルで実際に吸入される空気の容積の比）ＫＬを演算する。さらに、電子制御ユニット７０は、水温センサ４０からの冷却水温Ｔｗやエンジン１２の回転数Ｎｅおよび負荷率ＫＬに基づいて、浄化装置３４の触媒３４ａの温度Ｔｃを推定する。加えて、電子制御ユニット７０は、冷却水温Ｔｗや油温センサ４２からの油温Ｔｏｉｌ、温度センサ２３ｔからの吸気温Ｔａに基づいて高圧ポンプ５７内の燃温Ｔｆｈｐを推定する。

こうして構成された実施例のエンジン装置１０では、電子制御ユニット７０のＣＰＵ７１は、エンジン１２の運転制御としてのエンジン１２の吸入空気量制御や燃料噴射制御、点火制御を行なうと共に、燃料供給装置５０のフィードポンプ５２や高圧ポンプ５７（電磁バルブ５７ａ）の制御を行なう。

エンジン１２の吸入空気量制御としては、例えば、アクセル開度やエンジン１２の回転数Ｎｅに基づいて要求空気量Ｑａ＊を設定し、吸入空気量Ｑａが要求空気量Ｑａ＊となるようにスロットルバルブ２４の目標開度ＴＨ＊を設定し、目標開度ＴＨ＊を用いてスロットルバルブ２４を制御する。エンジン１２の燃料噴射制御としては、基本的には、要求空気量Ｑａ＊と目標空燃比ＡＦ＊とに基づいて要求噴射量Ｑｆ＊を設定し、要求噴射量Ｑｆ＊と高圧燃圧Ｐｆｈｉとに基づいて燃料噴射期間Ｔｆを設定し、噴射終了限界としての遅角ガードθｅｎｄｌｉｍまでに燃料噴射が終了するように噴射開始時期θｓｔを設定し、噴射開始時期θｓｔから燃料噴射期間Ｔｆだけ燃料噴射するように筒内噴射弁２６を制御する。エンジン１２の点火制御は、エンジン１２の回転数Ｎｅや要求空気量Ｑａ＊などに基づいて点火プラグ３０の目標点火時期Ｔｉ＊を設定し、設定した目標点火時期Ｔｉ＊を用いて点火プラグ３０を制御する。

次に、こうして構成された実施例のエンジン装置１０の動作、特に、筒内噴射弁２６から燃料噴射してエンジン１２を高出力（高回転高トルク）で運転する際の動作について説明する。図２は、電子制御ユニット７０により実行される筒内噴射制御の一例を示すフローチャートである。この処理は各気筒毎に吸気行程を開始する前の所定タイミングで実行される。

筒内噴射制御では、電子制御ユニット７０は、まず、要求空気量Ｑａ＊と目標空燃比ＡＦ＊とに基づいて要求噴射量Ｑｆ＊を設定し（ステップＳ１００）、要求噴射量Ｑｆ＊と高圧燃圧Ｐｆｈｉとエンジン１２の回転数Ｎｅとに基づいて燃料噴射期間Ｔｆを設定する（ステップＳ１１０）。燃料噴射期間Ｔｆは、要求噴射量Ｑｆ＊を高圧燃圧Ｐｆｈｉのときに筒内噴射弁２６により噴射するのに必要な時間にクランクシャフト１４が単位時間当たりに回転するクランク角を乗じることにより計算することができる。このため、燃料噴射期間Ｔｆは筒内噴射弁２６を開弁しているクランク角の変化量（角度）となる。なお、エンジン１２を高出力（高回転高トルク）で運転しているときの変速時には、触媒が過熱しないように燃料の遅角増量が行なわれるため、要求噴射量Ｑｆ＊は、要求空気量Ｑａ＊と目標空燃比ＡＦ＊とに基づいて計算されるものに遅角増量分が上乗せされる。

次に、噴射開始時期θｓｔを最適開始時期θｏｐｔに設定し（ステップＳ１２０）、噴射開始時期θｓｔから燃料噴射期間Ｔｆだけ至った時期を噴射終了時期θｅｎｄとして設定する（ステップＳ１３０）。最適開始時期θｏｐｔは、筒内噴射弁２６からの燃料噴射の開始時期として最適な時期であり、実験などにより予め定められる。いま、最適時期θｏｐｔがＢＴＤＣＸＸＸ（Before TDC ＸＸＸ度）で燃料噴射期間Ｔｆが９０度のときには噴射終了時期θｅｎｄはＢＴＤＣ（ＸＸＸ－９０）（Before TDC （ＸＸＸ－９０）度）として計算することができる。

続いて、噴射終了時期θｅｎｄが遅角ガードθｅｎｄｌｉｍより遅角しているか否かを判定する（ステップＳ１４０）。遅角ガードθｅｎｄｌｉｍは、噴射終了限界として定められるものであり、例えば下死点（ＢＴＤＣ１８０）などを用いることができる。上述したように、エンジン１２を高出力（高回転高トルク）で運転しているときの変速時には燃料の遅角増量が行なわれるため、噴射終了時期θｅｎｄが遅角ガードθｅｎｄｌｉｍより遅角する場合が生じる。噴射終了時期θｅｎｄが遅角ガードθｅｎｄｌｉｍより遅角していないと判定したときには、最適開始時期θｏｐｔが設定された噴射開始時期θｓｔとステップＳ１３０で設定された噴射終了時期θｅｎｄとを用いて筒内噴射弁２６から燃料噴射を行なって（ステップＳ２２０）、本制御を終了する。

ステップＳ１４０で噴射終了時期θｅｎｄが遅角ガードθｅｎｄｌｉｍより遅角していると判定したときには、遅角ガードθｅｎｄｌｉｍを噴射終了時期θｅｎｄとして設定すると共に（ステップＳ１５０）、噴射終了時期θｅｎｄから燃料噴射期間Ｔｆだけ遡った時期を噴射開始時期θｓｔとして設定する（ステップＳ１６０）。そして、エンジン１２の回転数Ｎｅと負荷率ＫＬと大気圧Ｐａとに基づいて進角ガードθｓｔｌｉｍを設定する（ステップＳ１７０）。進角ガードθｓｔｌｉｍは噴射開始時期θｓｔがスカベンジ領域内にならないように設定する必要がある。スカベンジ領域は、エンジン１２の吸気バルブ２８や排気バルブ３１の開閉タイミングに基づくオーバーラップ量が大きい適合領域であるから、バルブの開閉タイミングを決定するエンジン１２の回転数Ｎｅと負荷率ＫＬとの２次元マップに基づいて定めるのがよい。また、スカベンジによる燃料の吹き抜けは大気圧Ｐａが低いほど生じやすいため、進角ガードθｓｔｌｉｍは大気圧Ｐａが低いほど遅角側となる傾向に設定するのが好ましい。これらの結果、進角ガードθｓｔｌｉｍは、エンジン１２の回転数Ｎｅと負荷率ＫＬと大気圧Ｐａとに基づいて定めるのが好ましい。実施例では、エンジン１２の回転数Ｎｅと負荷率ＫＬと大気圧Ｐａと進角ガードθｓｔｌｉｍとの関係を実験などにより予め定めて進角ガード設定用マップとして記憶しておき、エンジン１２の回転数Ｎｅと負荷率ＫＬと大気圧Ｐａとが与えられると，これらを進角ガード設定用マップに適用して得られる進角ガードθｓｔｌｉｍを設定すべき進角ガードθｓｔｌｉｍとして導出することにより設定するものとした。

進角ガードθｓｔｌｉｍを設定すると、噴射開始時期θｓｔが進角ガードθｓｔｌｉｍより進角しているか否かを判定する（ステップＳ１８０）。上述したように、エンジン１２を高出力（高回転高トルク）で運転しているときの変速時には燃料の遅角増量が行なわれるため、噴射開始時期θｓｔが進角ガードθｓｔｌｉｍより進角する場合が生じる。噴射開始時期θｓｔが進角ガードθｓｔｌｉｍより進角していないと判定したときには、ステップＳ１６０で設定した噴射開始時期θｓｔとステップＳ１５０で遅角ガードθｅｎｄｌｉｍとして設定された噴射終了時期θｅｎｄとを用いて筒内噴射弁２６から燃料噴射を行なって（ステップＳ２２０）、本制御を終了する。

ステップＳ１８０で噴射開始時期θｓｔが進角ガードθｓｔｌｉｍより進角していると判定したときには、進角ガードθｓｔｌｉｍを噴射開始時期θｓｔとして設定し（ステップＳ１９０）、噴射開始時期θｓｔから噴射終了時期θｅｎｄまでの角度を燃料噴射期間Ｔｆから減じて得られる不足燃料噴射期間に基づいてる筒内噴射では不足する不足燃料噴射量Ｐｓｈを計算する（ステップＳ２００）。不足燃料噴射量Ｐｓｈは、不足燃料噴射期間をクランクシャフト１４が単位時間当たりに回転するクランク角で割ったものに高圧燃圧Ｐｆｈｉのときに筒内噴射弁２６により単位時間当たりに噴射する燃料量を乗じることにより計算することができる。そして、不足燃料噴射量Ｐｓｈをポート噴射弁２５から噴射すると共に（ステップＳ２１０）、ステップＳ１９０で進角ガードθｓｔｌｉｍを設定した噴射開始時期θｓｔとステップＳ１５０で遅角ガードθｅｎｄｌｉｍを設定した噴射終了時期θｅｎｄとを用いて筒内噴射弁２６から燃料噴射を行なって（ステップＳ２２０）、本制御を終了する。不足燃料噴射量Ｐｓｈのポート噴射弁２５からの噴射は、不足燃料噴射量Ｐｓｈを低圧燃圧Ｐｆｌｏのときにポート噴射弁２５により噴射するのに必要な時間をクランクシャフト１４が単位時間当たりに回転するクランク角を乗じることにより燃料噴射期間Ｔｐを計算し、吸気行程の最中の適当な時期に燃料噴射期間Ｔｐだけポート噴射弁２５を開弁することにより行なうことができる。

図３は、筒内噴射制御により噴射開始時期θｓｔと噴射終了時期θｅｎｄとが設定される様子のケース例を示す説明図である。ケース（ａ）では、噴射開始時期θｓｔを最適開始時期θｏｐｔに設定し、噴射開始時期θｓｔから燃料噴射期間Ｔｆだけ至った時期を噴射終了時期θｅｎｄとしたところ、噴射終了時期θｅｎｄが遅角ガードθｅｎｄｌｉｍより遅角していない状態である。この場合、最適開始時期θｏｐｔが設定された噴射開始時期θｓｔと、この噴射開始時期θｓｔから燃料噴射期間Ｔｆだけ至った時期として設定された噴射終了時期θｅｎｄとを用いて筒内噴射弁２６から燃料噴射が行なわれる。

ケース（ｂ）では、噴射開始時期θｓｔを最適開始時期θｏｐｔに設定し、噴射開始時期θｓｔから燃料噴射期間Ｔｆだけ至った時期を噴射終了時期θｅｎｄとしたところ、噴射終了時期θｅｎｄが遅角ガードθｅｎｄｌｉｍより遅角している状態である。このため、遅角ガードθｅｎｄｌｉｍを噴射終了時期θｅｎｄとして設定し、噴射終了時期θｅｎｄから燃料噴射期間Ｔｆだけ遡った時期を噴射開始時期θｓｔとしたところ、噴射開始時期θｓｔが進角ガードθｓｔｌｉｍより進角していない状態となる。この場合、遅角ガードθｅｎｄｌｉｍが設定された噴射終了時期θｅｎｄと、この噴射終了時期θｅｎｄから燃料噴射期間Ｔｆだけ遡った時期として設定された噴射開始時期θｓｔとを用いて筒内噴射弁２６から燃料噴射が行なわれる。

ケース（ｃ）では、ケース（ｂ）と同様に、噴射開始時期θｓｔを最適開始時期θｏｐｔに設定し、噴射開始時期θｓｔから燃料噴射期間Ｔｆだけ至った時期を噴射終了時期θｅｎｄとしたところ、噴射終了時期θｅｎｄが遅角ガードθｅｎｄｌｉｍより遅角している状態である。このため、遅角ガードθｅｎｄｌｉｍを噴射終了時期θｅｎｄとして設定し、噴射終了時期θｅｎｄから燃料噴射期間Ｔｆだけ遡った時期を噴射開始時期θｓｔとしたところ、噴射開始時期θｓｔが進角ガードθｓｔｌｉｍより進角している状態となる。この場合、遅角ガードθｅｎｄｌｉｍが設定された噴射終了時期θｅｎｄと、進角ガードθｓｔｌｉｍが設定された噴射開始時期θｓｔとを用いて筒内噴射弁２６から燃料噴射が行なわれ、不足分の不足燃料噴射量Ｐｓｈがポート噴射弁２５から噴射される。

以上説明した実施例のエンジン装置１０では、筒内噴射弁２６から燃料噴射してエンジン１２を高出力（高回転高トルク）で運転する際に、変速時などに燃料の遅角増量が行なわれるなどにより、噴射開始時期θｓｔを最適開始時期θｏｐｔに設定し、噴射開始時期θｓｔから燃料噴射期間Ｔｆだけ至った時期を噴射終了時期θｅｎｄとしたところ、噴射終了時期θｅｎｄが遅角ガードθｅｎｄｌｉｍより遅角しているときには、遅角ガードθｅｎｄｌｉｍを噴射終了時期θｅｎｄとして設定し、噴射終了時期θｅｎｄから燃料噴射期間Ｔｆだけ遡った時期を噴射開始時期θｓｔとする。このとき、噴射開始時期θｓｔが進角ガードθｓｔｌｉｍより進角しているときには、遅角ガードθｅｎｄｌｉｍを噴射終了時期θｅｎｄとし、進角ガードθｓｔｌｉｍを噴射開始時期θｓｔとして用いて筒内噴射弁２６から燃料噴射が行ない、筒内噴射弁２６からの燃料噴射量では不足する不足燃料噴射量Ｐｓｈについてはポート噴射弁２５から燃料噴射する。これにより、筒内噴射弁２６から燃料噴射してエンジン１２を高出力（高回転高トルク）の領域で運転する際にも、より適正に燃料噴射を行なうことができる。

実施例の主要な要素と課題を解決するための手段の欄に記載した発明の主要な要素との対応関係について説明する。実施例では、ポート噴射弁２５が「ポート噴射弁」に相当し、筒内噴射弁２６が「筒内噴射弁」に相当し、エンジン１２が「エンジン」に相当し、電子制御ユニット７０が「制御装置」に相当する。

なお、実施例の主要な要素と課題を解決するための手段の欄に記載した発明の主要な要素との対応関係は、実施例が課題を解決するための手段の欄に記載した発明を実施するための形態を具体的に説明するための一例であることから、課題を解決するための手段の欄に記載した発明の要素を限定するものではない。即ち、課題を解決するための手段の欄に記載した発明についての解釈はその欄の記載に基づいて行なわれるべきものであり、実施例は課題を解決するための手段の欄に記載した発明の具体的な一例に過ぎないものである。

以上、本発明を実施するための形態について実施例を用いて説明したが、本発明はこうした実施例に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々なる形態で実施し得ることは勿論である。

本発明は、エンジン装置の製造産業などに利用可能である。

１０ エンジン装置、１２ エンジン、１４ クランクシャフト、１４ａ クランクポジションセンサ、１５ クランクポジションセンサ、２２ エアクリーナ、２３ 吸気管、２３ａ エアフローメータ、２３ｔ 温度センサ、２４ スロットルバルブ、２４ａ スロットルポジションセンサ、２５ ポート噴射弁、２６ 筒内噴射弁、２８ 吸気バルブ、２９ 燃焼室、３０ 点火プラグ、３１ 排気バルブ、３２ ピストン、３３ 排気管、３４ 浄化装置、３４ａ 触媒、３５ 空燃比センサ、３６ 酸素センサ、４０ 水温センサ、４１ 大気圧センサ、４２ 油温センサ、４４ カムポジションセンサ、５０ 燃料供給装置、５１ 、料タンク、５１ｔ 燃温センサ、５２ フィードポンプ、５２ａ 回転数センサ、５３ 低圧供給管、５３ｐ 燃圧センサ、５４ 逆止弁、５５ リリーフ流路、５６ リリーフバルブ、５７ 高圧ポンプ、５７ａ 電磁バルブ、５７ｂ チェックバルブ、５７ｃ プランジャ、５８ 高圧供給管、５８ｐ 燃圧センサ、７０ 電子制御ユニット、７１ ＣＰＵ、７２ ＲＯＭ、７３ ＲＡＭ、７４ フラッシュメモリ。

Claims (1)

1. 吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射弁と筒内に燃料を噴射する筒内噴射弁とを有するエンジンと、
   前記エンジンを制御する制御装置と、
   を備えるエンジン装置であって、
   前記制御装置は、前記筒内噴射弁から燃料噴射して前記エンジンを高回転高トルクの領域で運転する際、噴射終了時期を噴射遅角限界として定められた遅角ガードでガードしたことによって定まる噴射開始時期がエンジン回転数と負荷率と大気圧とに基づく進角ガードより進角側になるときには、燃料噴射期間のうち前記進角ガードから前記遅角ガードまでの期間より長い期間に相当する燃料噴射量を前記ポート噴射弁から燃料噴射する、
   ことを特徴とするエンジン装置。

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