JP2023030786A - 二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物、及び該組成物を保持した二酸化炭素分離膜、並びに該二酸化炭素分離膜を備えた二酸化炭素の濃縮装置 - Google Patents

Abstract

【課題】高分圧から低分圧まで、特に１ｋＰａ以下の二酸化炭素の分離に利用できる、二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物、及び該組成物を保持した二酸化炭素分離膜、並びに該二酸化炭素分離膜を備えた二酸化炭素の濃縮装置を提供する。【解決手段】カチオンが１以上の１級又は２級アミノ基、及びエチレンジアミン又はプロピレンジアミン骨格を有するアミニウムであり、アニオンがメタンスルホネート、トリフルオロメタンスルホネート、ナイトレート、クロライド及びアセテートから選ばれる１以上であるイオン液体（Ｉ）と、カチオンに１級又は２級アミノ基を有さず、アニオンがオキソ酸アニオンであるイオン液体（II）とを組み合わせたイオン液体組成物を用いることにより、二酸化炭素分離膜のＣＯ２の透過性及びＣＯ２選択率を向上させることができ、高分圧から１ｋＰａ以下の低分圧までの二酸化炭素を、選択的に分離回収することができる。【選択図】図２

Description

本発明は、二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物、及び該組成物を保持した二酸化炭素分離膜、並びに該二酸化炭素分離膜を備えた二酸化炭素の濃縮装置に関する。

二酸化炭素を分離回収する技術は、天然ガスを原料とする水素やメタンの製造、宇宙空間や海中などの閉鎖状態にある住環境の維持等に必要であり、また、温暖化ガス排出量の削減の観点から、火力発電所や製鉄所などの大量排出源を対象として、さらには、農業分野における二酸化炭素の施肥を対象として、盛んに研究されている。
代表的な二酸化炭素のガス分離技術としては、（１）二酸化炭素を含む混合ガスから二酸化炭素を化学反応により選択的に溶媒へ吸収させることで分離させ、次いで逆反応により溶媒から二酸化炭素を放散させて二酸化炭素を回収する化学吸収法、（２）化学反応によらず、物理的に二酸化炭素を含む混合ガスから二酸化炭素を選択的に溶媒に吸収させて分離させ、減圧により溶媒から二酸化炭素を放散させて二酸化炭素を回収する物理吸収法、（３）膜の前後での二酸化炭素の分圧差を利用し、二酸化炭素を含む分離対象ガスを膜の一方側から供給し、分離対象ガス中の二酸化炭素を膜の他方側に選択的に輸送分離する、膜分離法などが知られている。

イオン液体は、一般に、カチオンとアニオンのみから構成され、室温近傍以下に融点を持つ液状の塩である。イオン液体の特徴として、幅広い温度範囲で液体であること、蒸気圧が非常に低いこと（不揮発性）、難燃性であること、優れた耐熱性、化学的安定性を有すること、広い電位窓、高いイオン伝導性を有すること、多様な化学種を溶解可能なこと等が挙げられる。
そのため、イオン液体は、電気化学デバイスの電解質、分離精製や有機反応等の各種プロセスにおける溶媒、アクチュエータや潤滑剤等の機能性材料などとして多岐にわたる研究がなされている。

二酸化炭素の分離回収技術においても、イオン液体のこれらの特性、特に二酸化炭素の吸収液に求められている不揮発性、低比熱などの特性を有していることから、二酸化炭素の吸収液として使用することが検討されている。
例えば、化学吸収法においては、吸収液として、カチオンにアミノ基を有するイオン液体等の化学吸収イオン液体を用いること（特許文献１、２、３）や、アミン化合物を含む非水系の吸収液において、溶媒としてイオン液体を用いること（特許文献４、非特許文献１）等が提案されている。
また、物理吸収法においては、吸収液として、例えば、カチオンにアミノ基を有しないイミダゾリウム系のカチオンを用いたイオン液体等の物理吸収性に優れたイオン液体を用いること（特許文献５～８）が提案されている。

一方、膜分離法は、膜に対する溶解性及び膜中の拡散性の差を利用して気体の分離を行うものであるため、二酸化炭素の分離効率を改善するためには、二酸化炭素の透過性及び選択率の双方を向上させることが求められる。しかしながら、従来の二酸化炭素分離膜として用いられていた高分子膜では、選択率をあげると透過性が減少してしまうことが知られており、高分子膜を用いた二酸化炭素の透過性及び選択率の向上には限界があった。

非特許文献２には、こうした従来の高分子膜における性能の限界について記載されており、図２（ｃ）には、任意のＣＯ_２透過係数を示す高分子膜の、二酸化炭素（ＣＯ_２）の窒素（Ｎ_２）に対する選択率（以下、「ＣＯ_２選択率」と表記する）の上限が示されている。
この限界を超えるためには、キャリアと呼ばれる、分離対象ガス中の特定成分と選択的に、かつ、可逆的に化学反応して輸送する物質を用いることが有効とされている。

二酸化炭素の分離膜として前記キャリアを含有する液膜を用いた場合、二酸化炭素とキャリアとの化学反応に基づく選択的な輸送を利用することから、従来の高分子膜に比べて、高い選択率での二酸化炭素の分離が可能であり、膜中の二酸化炭素の透過速度も速い場合が多い。しかし、揮発性を有する通常の溶媒を用いた膜の場合、溶媒の揮発損失により膜のガス分離機能が失活するため、長期にわたって利用できない。
そこで、このキャリアとして、揮発性を有する溶媒ではなく、不揮発性のイオン液体を含む液膜を用いることが提案されている。

例えば、カチオンにアミノ基を有するイオン液体を含有する液膜が提案されており、前記の特許文献１には、カチオンに一級アミノ基を有するイオン液体を主成分とする吸収液を含浸させた多孔質の液膜を二酸化炭素分離膜として用いることが記載されている。
また、特許文献９には、二酸化炭素の分離回収を目的とした、イオン液体を多孔質膜の空隙に保持した液膜において、1－（３－アミノプロピル）－３－メチルイミダゾリウムなどのアミノ基を有するカチオンで構成されたイオン液体が用いられている。

また、１、３－ジアルキルイミダゾリウム等のイミダゾリウム系カチオンを有するイオン液体を用いた二酸化炭素分離膜も提案されている（前記特許文献１０、１１、非特許文献３、４）。

また、特許文献１２は、農業分野における二酸化炭素の施肥に適した二酸化炭素分離膜として、イオン液体含有液を空隙に保持したイオン液体親和性多孔質層を含む分離膜を提案するものである。該文献では、該分離膜に用いるイオン液体として、アンモニウム類、イミダゾリウム類及びホスホニウム類から選択されるカチオンと、フッ素含有アニオン、シアノ基含有アニオン及びアミノ酸由来のアニオンから選択されるアニオンを含むイオン液が挙げられており、なかでもテトラブチルホスホニウムプロリネート（［Ｐ_４４４４］［Ｐｒｏ］）などの、化学式[Ｒ_３Ｒ’Ｐ]^＋（Ｒは炭素数２～６のアルキル基、Ｒ’は炭素数４～１６のアルキル基）で示されるホスホニウムとプロリン由来のアニオンを組み合わせたものが好ましいとされている。

特開２００６－３６９５０号公報 特開２０１２－５５７８５号公報 特開２０１６－１０７６０号公報 特開２０１７－１０４７７５号公報 特開２００６－３０５５４４号公報 特開２００９－１０６９０９号公報 特表２０１１－５１０８１１号公報 特開２０１６－７７９３５号公報 米国特許公開第２０１４／０２８３８３９号明細書 特開２０１０－２１４３２４号公報 国際公開第２０１３／１１８７７６号 国際公開第２０１８／２１１９４５号 国際出願／ＪＰ２０２１／００５６２９号

未活用の二酸化炭素を炭素源として有効に利用するために、二酸化炭素を高効率に分離回収する技術が必要とされている。従来は高濃度（高分圧）の二酸化炭素を分離回収する技術の開発が主に行われてきたが、近年は、多様な二酸化炭素排出源からの分離回収を想定して、大気中の二酸化炭素のような、低濃度（低分圧）の二酸化炭素を分離回収する技術の開発も必要とされている。
そこで、前述の、高い二酸化炭素透過選択性を実現できる可能性がある、キャリアを用いた膜分離法が、有望な分離回収技術の一つとして期待されている。

例えば、前記特許文献１１には、アミノ酸イオン液体と、該アミノ酸イオン液体を含浸させる多孔質膜とを有し、該アミノ酸液体が３～５０質量％の水分を含有する二酸化炭素透過膜は、二酸化炭素の分圧が低いときであっても高い二酸化炭素の透過性及び二酸化炭素／窒素選択性が維持されることが開示されており、混合ガス中の二酸化炭素分圧が１５ｋＰａであっても良いとも記載されている。さらに、具体的には、グリシン由来のアニオンを有するテトラブチルホスホニウムグリシネート（［Ｐ_４４４４］［Ｇｌｙ］）又は１－エチル－３－メチルイミダゾリウムグリシネート（［ｅｍｉｍ］［Ｇｌｙ］）を用い、分圧を２～３０ｋＰａの範囲で変化させながら測定を行った結果が図示されている。
しかしながら、現在１ｋＰａ以下の低分圧までの二酸化炭素を効率良く分離できる二酸化炭素分離膜は未だに見いだされていない。

本発明は、こうした現状を鑑みてなされたものであって、高分圧から低分圧まで、特に１ｋＰａ以下の二酸化炭素の分離に利用できる、二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物、及び該組成物を空隙に保持した二酸化炭素分離膜、並びに該二酸化炭素分離膜を備えた二酸化炭素の濃縮装置を提供することを課題とする。

イオン液体を含有する液膜を用いて、大気中の二酸化炭素を効率良く分離回収するためには、低い二酸化炭素分圧条件の下、二酸化炭素の透過性とともに、二酸化炭素（ＣＯ_２）の窒素（Ｎ_２）に対する選択率（ＣＯ_２選択率）を向上させる必要がある。
膜分離法において、ガス透過性はガスの溶解度とガスの拡散速度の積で表される。キャリアとしてイオン液体を含有する膜液においてＣＯ_２の透過性及びＣＯ_２選択率を改善するためには、キャリアであるイオン液体に対する二酸化炭素の溶解度を増加させるとともに、窒素の溶解度を抑制し、さらに、二酸化炭素と化学反応したキャリアの拡散速度の向上を図ることが重要となる。

発明者等は、優れた化学吸収性を有するイオン液体として前記特許文献３に記載された、１以上の１級又は２級アミノ基、及びエチレンジアミン又はプロピレンジアミン骨格を有するアミニウムを用いたイオン液体と該文献に記載された希釈剤として用いられているイオン液体を用いることを試みたが、二酸化炭素の透過選択性を向上させることができないことが判明した（特許文献１３［０１２２］［比較例１～８］参照）。
そこで、更に検討を重ねたところ、カチオンに１以上の１級又は２級アミノ基、及びエチレンジアミン又はプロピレンジアミン骨格を有するアミニウムであるイオン液体（Ｉ）と、カチオンが１級又は２級アミノ基を有さず、アニオンがオキソ酸アニオンであるイオン液体（II）とを組み合わせたイオン液体組成物を用いることにより、二酸化炭素分離膜のＣＯ_２の透過性及びＣＯ_２選択率を向上させることができることを見いだし、さらに、低分圧の二酸化炭素であっても、選択的に分離回収しうることも見いだした（特許文献１３）。

発明者等は、前記二酸化炭素分離膜におけるＣＯ_２の透過性を維持もしくは向上しつつさらにＣＯ_２選択率を向上させるべく検討したところ、前記イオン液体（Ｉ）のアニオンとして、前記特許文献１３で用いられているビス（トリフルオロメチルスルホニル）アミド（［Ｔｆ_２Ｎ］と略記する）に代えて、メタンスルホネート（ＣＨ_３ＳＯ_３ ^－）、トリフルオロメタンスルホネート（ＣＦ_３ＳＯ_３ ^－）、ナイトレート（ＮＯ_３ ^－）、クロライド（Ｃｌ^－）又はアセテート（ＣＨ_３ＣＯＯ^－）を用いることにより、さらにＣＯ_２選択率を向上させることができるという知見を得た。

本発明は、前記の知見に基づいて完成させたものであり、本発明では、以下の手段を採用するものである。
［１］二酸化炭素分離膜に用いるイオン液体組成物であって、
イオン液体（Ｉ）とイオン液体（II）とを含有し、
前記イオン液体（Ｉ）は、カチオンが、１以上の１級又は２級アミノ基、及びエチレンジアミン又はプロピレンジアミン骨格を有するアミニウムであり、アニオンが、メタンスルホネート、トリフルオロメタンスルホネート、ナイトレート、クロライド、及びアセテートから選ばれる１以上であり、
前記イオン液体（II）は、カチオンが１級又は２級アミノ基を有さず、アニオンがオキソ酸アニオンである二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物。
［２］前記アミニウムが、２－アミノエチルアミニウム、２－（Ｎ－ヒドロキシエチルアミノ）エチルアミニウム、３－アミノプロピルアミニウム、３－（Ｎ－メチルアミノ）プロピルアミニウム、２－（２－（アミノエチル）アミノ）エチルアミニウム、及び２－（２－（２－（アミノエチル）アミノエチル）アミノ）エチルアミニウムから選ばれる１以上である［１］に記載の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物。
［３］前記オキソ酸アニオンが、カルボキシレート、ホスファート、及びホスホネートから選ばれる１以上である［１］又は［２］に記載の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物。
［４］前記オキソ酸アニオンが、アセテート、２－（１－メトキシエトシキ）プロピオネート、及びメチルホスホネートから選ばれる１以上である［３］に記載の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物。
［５］前記イオン液体（II）のカチオンが、１－エチル－３－メチイミダゾリウム、Ｎ，Ｎ－ジエチル－Ｎ－メチル－Ｎ－ヘプチルアンモニウム、及びＮ，Ｎ－ジエチル－Ｎ－メチル－Ｎ－（６－ヒドロキシヘキシル）アンモニウムから選ばれる１以上である［３］又は［４］に記載の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物。
［６］［１］～［５］のいずれかに記載された二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物を保持したことを特徴とする二酸化炭素分離膜。
［７］前記二酸化炭素分離膜が、前記二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物を空隙に保持したイオン液体親和性多孔質層と、イオン液体非親和性多孔質層とを含む［６］に記載の二酸化炭素分離膜。
［８］前記イオン液体親和性多孔質層が、無機材料を含む［７］に記載の二酸化炭素分離膜。
［９］前記無機材料が、個数基準で平均粒径０．００１～１０μｍの金属酸化物粒子を含む［８］に記載の二酸化炭素分離膜。
［１０］前記イオン液体親和性多孔質層の平均厚みが０．０１～１００μｍである［７］～［９］のいずれかに記載の二酸化炭素分離膜。
［１１］分圧が１ｋＰａ以下の二酸化炭素を分離濃縮するための［６］～［１０］のいずれかに記載の二酸化炭素分離膜。
［１２］［６］～［１１］のいずれかに記載の二酸化炭素分離膜を備えた二酸化炭素濃縮装置。

本発明の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物によれば、ＣＯ_２の透過性及びＣＯ_２選択率を向上させることができ、高分圧から１ｋＰａ以下の低分圧までの二酸化炭素、特に０．０４ｋＰａというごく希薄な濃度の二酸化炭素を効率良く分離回収することができる。

ＣＯ_２分離膜のＣＯ_２透過係数及びＮ_２透過係数の測定に用いた装置を模式的に示す図 実施例１～５及び比較例１のＣＯ_２透過係数及びＣＯ_２選択率をプロットした図

本発明は、二酸化炭素分離膜に用いるイオン液体組成物として、イオン液体（Ｉ）とイオン液体（II）とを含有し、前記イオン液体（Ｉ）は、カチオンが、１以上の１級又は２級アミノ基、及びエチレンジアミン又はプロピレンジアミン骨格を有するアミニウムであり、アニオンが、メタンスルホネート、トリフルオロメタンスルホネート、ナイトレート、クロライド又はアセテートであり、また、前記イオン液体（II）は、カチオンが１級又は２級アミノ基を有さず、アニオンがオキソ酸アニオンである二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物を用いることを特徴とするものである。

以下、本発明の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物、及び該組成物を保持した二酸化炭素分離膜、並びに該二酸化炭素分離膜を備えた二酸化炭素の濃縮装置について、その詳細を順に記載するが、これらは、この発明を説明するためのものであって、本発明の範囲を限定するものではない。
なお、数値範囲を示す「～」は、その前後に記載される数値を下限値および上限値として含む。

［イオン液体（Ｉ）］
本発明の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物におけるイオン液体（Ｉ）は、カチオンが、１以上の１級又は２級アミノ基、及びエチレンジアミン又はプロピレンジアミン骨格を有するアミニウムであり、アニオンが、メタンスルホネート、トリフルオロメタンスルホネート、ナイトレート、クロライド、及びアセテートから選ばれる1以上であるイオン液体である。

（カチオン）
本発明のイオン液体（Ｉ）におけるカチオンは、１つの窒素原子に１つの炭素原子と２つの水素が結合した１級アミノ基、又は１つの窒素原子に２つの炭素原子と１つの水素が結合した２級アミノ基を有するアミニウムである。

該アミニウムは、エチレンジアミン骨格又はプロピレンジアミン骨格を、少なくとも１つ有するものであり、１つのエチレンジアミン骨格を有するアミニウムである場合、下記の一般式で表される。

式中、Ｒ_１及びＲ_２は、ともに水素原子を表すか、或いは、一方が水素原子を表し、他方が置換基を有していてもよい飽和又は不飽和のアルキル基を表わす。Ｒ_１又はＲ_２のアルキル基は、その炭素数が小さいものが好ましく、例えば、メチル基、エチル基、２－ヒドロキシエチル基などが挙げられる。
また、Ｒ_３、Ｒ_４及びＲ_５は、いずれも水素原子を表すか、又は、このうちの２つが水素原子を表し、他の１つが置換基を有していてもよい飽和又は不飽和のアルキル基を表わすか、或いは、いずれも置換基を有していてもよい飽和又は不飽和のアルキル基を表わす。該アルキル基は、同種又は異種であってもよく、直鎖状又は環状であり、分岐鎖を有していてもよく、２つの基が結合し環を形成していてもよい。
上記式１で表されるエチレンジアミン骨格を有する例として、例えば以下の２－アミノエチルアミニウムや、２－（Ｎ－ヒドロキシエチルアミノ）エチルアミニウム等が挙げられる。

また、プロピレンジアミン骨格は、前述のエチレンジアミン骨格のエチレン基をプロピレン基に置き換えたものである。具体的には、前述の式１のエチレン基をプロピレン基に置き換えたものである。プロピレンジアミン骨格のプロピレン基の炭素原子は、炭素数の小さいアルキル基又はヘテロアルキル基等の置換基を有していてもよい。
プロピレンジアミン骨格を有する例として、例えば以下の３－アミノプロピルアミニウムや、３－（Ｎ－メチルアミノ）プロピルアミニウム等が挙げられる。

本発明に係るアミニウムとしては、エチレンジアミン骨格又はプロピレンジアミン骨格を２つ以上有するものも含まれ、例えば、前記式１において、Ｒ_１及びＲ_２のいずれかが、アミノエチル基である場合には、ジエチレントリアミニウムであり、２－（アミノエチル）アミノエチル基である場合には、トリエチレンテトラアミニウムとなる。
具体的には、例えば以下の２－（２－（アミノエチル）アミノ）エチルアミニウムや、２－（２－（２－（アミノエチル）アミノエチル）アミノ）エチルアミニウム等が挙げられる。

（アニオン）
イオン液体（Ｉ）におけるアニオンは、メタンスルホネート（ＣＨ_３ＳＯ_３ ^－）、トリフルオロメタンスルホネート（ＣＦ_３ＳＯ_３ ^－）、ナイトレート（ＮＯ_３ ^－）、クロライド（Ｃｌ^－）、及びアセテート（ＣＨ_３ＣＯＯ^－）から選ばれる1以上が用いられる。

好ましいイオン液体（Ｉ）としては、例えば下記のものが挙げられ、なかでも、［ＨＤＡＨ］Ｃｌ又は［ＨＤＡＨ］ＣＨ_３ＣＯＯ（以下、［ＡｃＯ］と略記する）が好ましく用いられる。

［イオン液体（II）］
本発明の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物におけるイオン液体（II）は、カチオンが１級又は２級アミノ基を有さず、アニオンが、オキソ酸アニオンであるイオン液体である。

（オキソ酸アニオン）
オキソ酸アニオンとしては、アセテート、プロピオネート、ブタノエート、ラクテートなどのカルボキシレート類、ジメチルホスファート、ジエチルホスファート、ジブチルホスファートなどのホスファート類、メチルホスホネート、エチルホスホネート、ブチルホスホネートなどのホスホネート類、メチルサルフェート、エチルサルフェート、オクチルサルフェートなどのサルフェート類、メチルスルホネート、トシレートなどのスルホネート類などが挙げられる。好ましくは、以下に示すカルボキシレートである。

式中、Ｒ_１、Ｒ_２は、無置換、又は水酸基やヘテロ原子で置換された飽和又は不飽和のアルキル基を示す。

特に好ましくは、カルボキシレートとしては、アセテート（［ＡｃＯ］）、２－（１－メトキシエトシキ）プロピオネート（［１Ｏ２ＯＰｒО］と略記する）等が用いられる。

（カチオン）
本発明のイオン液体（II）におけるカチオンは、１級又は２級アミノ基を有していないものであれば、特に限定されないが、１－エチル－３－メチルイミダゾリウム、１－ブチル－３－メチルイミダゾリウム、１－ヘキシル－３－メチルイミダゾリウム、１－オクチル－３－メチルイミダゾリウムなどのイミダゾリウム類、Ｎ－ブチル－Ｎ，Ｎ，Ｎ，－トリメチルアンモニウム、Ｎ，Ｎ，Ｎ，Ｎ，－テトラブチルアンモニウム、Ｎ－（２－ハイドロキシエチル）－Ｎ，Ｎ，Ｎ，－トリメチルアンモニウム、Ｎ，Ｎ－ジエチル－Ｎ－メチル－Ｎ－ヘプチルアンモニウム、Ｎ，Ｎ－ジエチル－Ｎ－メチル－Ｎ－（６－ヒドロキシヘキシル）アンモニウムなどのアンモニウム類、Ｎ－メチルピリジニウム、Ｎ－エチルピリジニウム、Ｎ－ブチルピリジニウムなどのピリジニウム類、Ｎ，Ｎ－ジメチルピロリジウニウム、Ｎ－メチル－Ｎ－エチルピロリジウニウム、Ｎ－メチル－Ｎ－ブチルピロリジウニウムなどのピロリジニウム類、テトラブチルホスホニウム、トリエチルオクチルホスホニウム、トリブチルオクチルホスホニウム、トリヘキシルテトラデシルホスホニウムなどのホスホニウム類、などが挙げられ、特に、１，３－ジアルキルイミダゾリウム等の側鎖にアルキル基を有するイミダゾリウム類が好ましく用いられる。
側鎖にアルキル基を有するジアルキルイミダゾリウムにおいて、側鎖のアルキル基を短くすると、物理吸収によるガス溶解度が低減されることで、対窒素などの選択率が向上するため（後述する比較例３及び比較例４を参照）、特に好ましくは、１－エチル－３－メチルイミダゾリウム（［ｅｍｉｍ］と略記する）が用いられる。
代表的なイオン液体（II）としては、以下のイオン液体が挙げられる。

［両イオン液体の割合］
二酸化炭素の透過選択性を向上させるために好ましい両イオン液体の混合割合は、両イオン液体の組み合わせにより異なる。例えば、イオン液体（Ｉ）が［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］であり、イオン液体（II）が［ｅｍｉｍ］［ＡｃＯ］である場合、両イオン液体の合計に対して、イオン液体（Ｉ）は１～９９ｍｏｌ％、好ましくは５～９５ｍｏｌ％、さらに好ましくは１０～９０ｍｏｌ％の範囲で、透過選択率を向上させることができる。

［二酸化炭素分離膜］
本発明における二酸化炭素分離膜は、本発明の二酸化炭素分離用イオン液体組成物（以下、単に「イオン液体組成物」という）を保持しうるものであれば、特に限定されず、例えば、二酸化炭素分離膜が多孔質層を有している場合には、該膜にイオン液体組成物を含浸させる等して、多孔質層の空隙に保持される。
また、二酸化炭素分離膜が、無機材料微粒子を含む多孔質の層を有している場合には、同様に、該膜にイオン液体組成物を含浸させる等して、多孔質層の空隙に保持される。

好ましい二酸化炭素分離膜としては、イオン液体組成物液（Ａ）を空隙に保持したイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）と、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）が挙げられる。
該イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）が、無機材料を含んでいてもよく、例えば、個数基準で平均粒径０．００１～１０μｍの金属酸化物粒子を含んでいてもよい。
また、該イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）の平均厚みは、０．０１～１００μｍであることが好ましい。
以下、各層について説明する。

［イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）］
イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）は、内部に多数の孔（細孔又は空隙）を有しており、その表面（内部の空隙における表面（又は壁面）を含んでいてもよい）は、通常、疎水性（イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）に対して、相対的に疎水性）である場合が多い。また、前記空隙は、独立孔を含んでいてもよく、含んでいなくてもよいが、厚み方向に連通する連通孔（又は貫通孔）を少なくとも含んでいる。イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）（イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）を構成する材質、又はイオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）形成成分）は、樹脂（例えば、熱可塑性樹脂）を主成分として［例えば、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）全体に対して、５０重量％以上、好ましくは７０重量％以上、さらに好ましくは９０重量％以上（実質的に１００重量％）］含んでいてもよい。成形性などに優れる点から、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）は、通常、熱可塑性樹脂で形成された多孔質膜（多孔膜、多孔性膜又は微多孔膜）である場合が多い。

熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリオレフィン系樹脂、ポリエステル系樹脂（例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレートなどのポリアルキレンアリレート樹脂など）、ポリカーボネート系樹脂（例えば、ビスフェノールＡ型ポリカーボネート樹脂、ビスフェノールＦ型ポリカーボネート樹脂、ビスフェノールＳ型ポリカーボネート樹脂などのビスフェノール型ポリカーボネート樹脂など）、ポリアミド系樹脂（例えば、ポリアミド６、ポリアミド６６などの脂肪族ポリアミド樹脂など）、ポリスルホン系樹脂（例えば、ポリスルホン、ポリエーテルスルホンなど）、フッ素樹脂、セルロース誘導体などが挙げられる。
これらの熱可塑性樹脂は、単独で又は２種以上組み合わせて使用することもできる。

これらの熱可塑性樹脂のうち、ポリオレフィン系樹脂、フッ素樹脂、セルロース誘導体（特に、ポリオレフィン系樹脂、フッ素樹脂、容易に入手できる観点からはポリオレフィン系樹脂）が好ましく、なかでも、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂などのポリα－Ｃ_２－３オレフィン系樹脂（特に、ポリエチレン系樹脂）、ＰＴＦＥ、ＰＶＤＦなどのフッ素樹脂（特に、ＰＶＤＦ）が好ましい。

これらの熱可塑性樹脂は、慣用の添加剤を含んでいてもよい。慣用の添加剤としては、例えば、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤などの安定剤、防腐剤、殺菌剤、可塑剤、滑剤、着色剤、粘度調整剤、レベリング剤、界面活性剤、帯電防止剤などが挙げられる。これらの添加剤は、単独で又は２種以上組み合わせて使用することもできる。添加剤の割合は、樹脂１００重量部に対して、例えば、５０重量部以下、好ましくは３０重量部以下（例えば０．０１～３０重量部）、さらに好ましくは１０重量部以下（例えば０．１～１０重量部）であってもよい。

このような熱可塑性樹脂の多孔質膜の調製方法は特に制限されず、慣用の方法、例えば、樹脂溶液の相分離を利用する方法、樹脂フィルムを延伸処理する方法、樹脂フィルムにα線などの高エネルギー線を照射する方法などにより調製してもよい。

また、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）は、イオン液体組成物（Ａ）に対する濡れ性（又は接触角）を調整するために、慣用の表面処理（例えば、特開平６－９８１０号公報に記載の処理、すなわち、フッ化アルキル基を有するエチレン性不飽和モノマー由来の架橋体を付着させる処理など）が施されていてもよい。

イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）としては、市販品を用いてもよく、例えば、宇部マクセル（株）製「シーポア（登録商標）」、「ユーポア（登録商標）」、メルクミリポア社製「デュラペル」などが挙げられる。

イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）の平均厚みは、例えば、１～２００μｍ、好ましくは５～１５０μｍ、さらに好ましくは６～１３０μｍであってもよい。

イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）の孔径（平均孔径又は平均細孔径）は、例えば、０．００１～１０μｍ（例えば、０．０１～５μｍ）の広い範囲から選択してもよく、例えば、０．００１～１μｍ（例えば、０．００５～０．５μｍ）、好ましくは０．０１～０．４μｍ（例えば、０．０３～０．３５μｍ）、さらに好ましくは０．０５～０．３μｍ（例えば、０．０７～０．２５μｍ）であってもよい。孔径が小さすぎると、気体透過性が低下するおそれがあり、大きすぎると、イオン液体組成物（Ａ）などが透過して、二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）に保持できなくなるおそれがある。なお、孔径（平均孔径又は平均細孔径）は、水銀圧入法などの慣用の方法により測定できる。

イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）の空隙率（空孔率又は多孔度）は、多孔質層の製造方法などに応じて、例えば、１～９０％（例えば、１０～８０％）の広い範囲から選択してもよく、例えば、２０～８５％、好ましくは３０～８０％、さらに好ましくは４０～７５％であってもよい。空隙率が小さすぎると、気体透過性が低下するおそれがあり、大きすぎると、イオン液体組成物（Ａ）が透過して、二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）に保持できなくなるおそれがある。なお、空隙率（空孔率又は多孔度）は、いずれか一方の多孔質層全体（イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）全体又はイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）全体）対する前記多孔質層の空隙の体積割合を表す。

イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）の連通孔率は、例えば、５０％以上、好ましくは７０％以上、さらに好ましくは９０％以上（例えば、実質的に１００％）であってもよい。なお、連通孔率は、多孔質層の空隙に対する連通孔の体積割合を表し、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）などにより観察した断面の画像から算出してもよい。

イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）のイオン液体組成物（Ａ）に対する接触角は、例えば、９０°以上（例えば、９０～１５０°）、好ましくは９５°以上（例えば、９５～１４８°）、さらに好ましくは１００°以上（例えば、１００～１４５°）であってもよい。接触角が小さすぎると、イオン液体含有液（Ａ）が透過してしまい、保持できないおそれがある。

［イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）（又は第２の多孔質層（Ｃ））］
イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）は、内部に多数の孔（細孔又は空隙）を有しており、その表面（内部の空隙における表面（又は壁面）を含んでいてもよい）は、通常、親水性（イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）に対して、相対的に親水性）である場合が多い。また、前記空隙は、独立孔を含んでいてもよく、含んでいなくてもよいが、厚み方向に連通する連通孔（又は貫通孔）を少なくとも含んでいる。イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）（イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）を構成する材質、又はイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）形成成分］は、前記イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）の項に記載の樹脂などの有機材料を主成分として含んでいてもよいが、成形性に優れ、かつ機械的特性などに優れる点から、無機材料を主成分としてイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）全体に対して、例えば、５０重量％以上、好ましくは７０重量％以上、さらに好ましくは９０重量％以上（実質的に１００重量％）の割合で含むのが好ましい。そのため、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）は、前記イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）の項に記載の樹脂を親水化処理したもの（例えば、親水化ＰＴＦＥ製多孔質膜、親水化ＰＶＤＦ製多孔質膜など）であってもよいが、通常、無機材料で形成された多孔質膜（多孔膜、多孔性膜又は微多孔膜）である場合が多い。このようにイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）が無機材料で形成されていると、イオン液体含有積層体に無機材料由来の剛直性を付与できるため、薄くても二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）が取り扱い易くハンドリング性を有効に向上できる。特に、気体透過性低下の原因となる膨潤又はゲル化を有効に抑制できるのみならず、寸法安定性も向上できるため好ましい。

無機材料としては、通常、金属酸化物、例えば、周期表第４Ａ族金属酸化物（例えば、酸化チタン、酸化ジルコニウムなど）、第５Ａ族金属酸化物（酸化バナジウムなど）、第６Ａ族金属酸化物（酸化モリブデン、酸化タングステンなど）、第７Ａ族金属酸化物（酸化マンガンなど）、第８族金属酸化物（酸化ニッケル、酸化鉄など）、第１Ｂ族金属酸化物（酸化銅など）、第２Ｂ族金属酸化物（酸化亜鉛など）、第３Ｂ族金属酸化物（酸化アルミニウム、酸化インジウムなど）、第４Ｂ族金属酸化物（酸化ケイ素、酸化錫など）、第５Ｂ族金属酸化物（酸化アンチモンなど）などが挙げられる。

これらの金属酸化物は、単独で又は２種以上組み合わせて使用できる。これらの金属酸化物のうち、イオン液体組成物（Ａ）との親和性（又は親水性）、比重などに由来する分散液（又はスラリー）の調製容易性、さらには、入手容易性などの観点から、酸化アルミニウムなどの第３Ｂ族金属酸化物、酸化ケイ素などの第４Ｂ族金属酸化物が好ましく、特に、酸化アルミニウムなどの第３Ｂ族金属酸化物が好ましい。

前記無機材料（又は金属酸化物）は粒子状の形態であってもよい。無機材料（又は金属酸化物）の平均粒径は、例えば、個数基準で、０．００１～１０μｍ（例えば、０．０１～５μｍ）、好ましくは０．１～３μｍ（例えば、０．３～２μｍ）、さらに好ましくは０．５～１．５μｍ（例えば、０．８～１．２μｍ）であってもよい。本明細書及び請求の範囲において、前記平均粒径は、後述の実施例に記載の方法で測定できる。

粒子の形状は、特に限定されず、球状（又は略球状）、楕円体状、多角体形状（多角錘状、正方体状、直方体状など）、板状、棒状、不定形などが挙げられるが、通常、不定形である場合が多い。また、無機材料は、分散性を向上する点から、表面処理されていてもよく、されていなくてもよい。

イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）を粒子状の無機材料（又は金属酸化物）を用いて調製すると、粒子間の隙間（空隙）によりイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）自体の気体透過性を高く調整できるため、積層構造としても気体透過性の低下を有効に抑制できる。また、二酸化炭素分離膜（例えば、二酸化炭素分離膜におけるイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）側）の表面に触れても、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）の剛直性のためか、内包されたイオン液体含有液（Ａ）が滲出し難いため、イオン液体組成物（Ａ）を液体状態のまま安定に保持し易く、かつ二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）表面のべたつきを有効に抑制できるようである。

また、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）は、イオン液体組成物（Ａ）に対する濡れ性（又は接触角）を調整するために、慣用の表面処理（例えば、シランカップリング剤による処理など）が施されていてもよい。

イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）の平均厚みは、例えば、０．０１～１００μｍ（例えば、０．０３～７０μｍ）の範囲から選択でき、例えば、０．０５～５０μｍ（例えば、０．１～３０μｍ）、好ましくは０．５～２０μｍ（例えば、１～１５μｍ）、さらに好ましくは１～１０μｍ（例えば、２～７μｍ）であってもよい。平均厚みが大きすぎると、二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）の重量が増加するおそれがある。

イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）の孔径（平均孔径又は平均細孔径）は、例えば、０．００１～１０μｍ（例えば、０．０１～５μｍ）であってもよい。孔径が小さすぎると、イオン液体組成物（Ａ）を保持できる量が減少するのみならず、気体透過性が低下するおそれがある。イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）を無機材料（例えば、金属酸化物粒子など）で形成すると、気体透過性を高く調整し易いようである。

イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）の空隙率（空孔率又は多孔度）は、例えば、１～９０％（例えば、１０～８０％）の広い範囲から選択してもよく、例えば、５～７０％（例えば、１０～６０％）、好ましくは１５～５０％（例えば、２０～４５％）、さらに好ましくは２５～４０％（例えば、３０～３５％）であってもよい。空隙率が小さすぎると、イオン液体組成物（Ａ）を保持できる量が減少するのみならず、気体透過性が低下するおそれがある。大きすぎると、イオン液体含有液（Ａ）を安定に保持できなくなるおそれがある。

イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）の連通孔率は、例えば、５０％以上、好ましくは７０％以上、さらに好ましくは９０％以上（例えば、実質的に１００％）であってもよい。

イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）のイオン液体組成物（Ａ）に対する接触角は、例えば、９０°未満（例えば、０°以上９０°未満）、好ましくは８５°以下（例えば、１５～８５°）、さらに好ましくは８０°以下（例えば、３０～８０°）であってもよい。接触角が大きすぎると、イオン液体組成物（Ａ）を保持し難くなるおそれがある。

イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）及びイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）におけるイオン液体組成物（Ａ）に対する接触角の差は、例えば、１０°以上（例えば、１５～５５°）、好ましくは２０°以上（例えば、２５～５０°）、さらに好ましくは３０°以上（例えば、３０～４５°）であってもよい。接触角の差が小さすぎると、イオン液体組成物（Ａ）を安定に保持し難くなるおそれがある。また、接触角の差が大きすぎると、イオン液体組成物（Ａ）の目付け量が少ない場合に、イオン液体親和性多孔質層内部で扁平状（又は面方向）に広がらないおそれがある。

［二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）及びその製造方法］
本発明の二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）は、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）と、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）とを備えた積層体（イオン液体未含有積層体）において、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）の空隙に、イオン液体組成物（Ａ）を含む液体（又は含浸液）を含浸させる工程（含浸工程）を含んでいてもよい。

含浸液は、前記イオン液体組成物（Ａ）のみで構成されていてもよく、イオン液体組成物（Ａ）と溶媒（又は分散媒）とを混合した混合液（溶液又は分散液）であってもよい。イオン液体組成物（Ａ）の換算膜厚を薄膜化し易い観点からは、含浸液は混合液であるのが好ましい。なお、本明細書及び特許請求の範囲において、「換算膜厚」は、多孔質層が含有するイオン液体組成物（Ａ）を用いて、二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）と同じ面積を有する液膜を形成した場合の膜厚を意味する。

溶媒（又は分散媒）としては、イオン液体組成物（Ａ）よりも揮発性が高い溶媒であるのが好ましく、例えば、水、アルコール類（メタノール、エタノール、イソプロパノール、ブタノール、シクロヘキサノールなどの低級アルコールなど）、ケトン類（アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノンなど）、エステル類（酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸プロピル、酢酸ブチル、ギ酸メチル、ギ酸エチルなど）、エーテル類（ジエチルエーテル、ジオキサン、テトラヒドロフランなど）、脂肪族炭化水素類（ヘキサンなど）、脂環式炭化水素類（シクロヘキサンなど）、芳香族炭化水素類（ベンゼンなど）、ハロゲン化炭化水素類（ジクロロメタン、ジクロロエタンなど）、セロソルブ類（メチルセロソルブ、エチルセロソルブなど）、セロソルブアセテート類、アミド類（ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミドなど）などが挙げられる。これらの溶媒は、単独で又は２種以上組み合わせて使用することもできる。これらの溶媒のうち、通常、水、アルコール類（例えば、メタノールなどのＣ２－６アルカノールなど）などの水性溶媒（又は水溶性溶媒）が使用されることが多い。含浸液におけるイオン液体組成物（Ａ）の濃度は、例えば、０．００１～１００重量％、好ましくは０．０１～５０重量％（例えば、０．０５～３０重量％）、さらに好ましくは０．１～１０重量％（例えば、０．１～８重量％）であってもよい。

含浸液を含浸させる方法は特に制限されず、例えば、含浸液を圧入する方法などであってもよい。詳しくは、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）とイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）とを備えた積層体（イオン液体未含有積層体）において、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）側の積層体表面（又は積層体の最外層）を含浸液と接触させ、反対側（イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）側）を減圧する（又は反対側から吸引する）方法により含浸液を含浸してもよい。このような方法により、本発明の二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）を容易に又は効率よく成形できる。なお、含浸液の粘度を適切に調整することで、減圧することなく、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）に含浸液を接触させるだけで、含浸液を含浸させることも可能である。
また、含浸液として前記混合液を用いる場合、含浸工程後に溶媒（又は分散媒）を揮発させることにより、二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）を調製してもよい。溶媒（又は分散媒）を除去することにより、イオン液体含有液（Ａ）の換算膜厚を簡便に調整可能であり、薄膜化も容易である。溶媒を揮発させる方法は特に制限されず、溶媒の沸点や蒸気圧に応じて、適宜加熱及び／又は減圧して揮発させればよい。

本発明の二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）において、イオン液体組成物（Ａ）の含有量は、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）の内部の空隙１００体積部に対して、１００体積部を超えるイオン液体組成物（Ａ）を含まないのが好ましい。すなわち、二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）は、イオン液体組成物（Ａ）を含有（又は保持）するイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）に隣接して、空隙に入り切らないイオン液体組成物（Ａ）を含む第２のイオン液体含有層を有さないのが好ましい。従って、二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）の二酸化炭素透過速度や取り扱い性を向上できる観点から、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）は、内部の空隙１００体積部に対して、１００体積部以下、例えば、０．１～９９体積部（例えば、１～９０体積部）の範囲から選択でき、例えば、３～８０体積部（例えば、５～７０体積部）、好ましくは１０～５０体積部（例えば、１５～４５体積部）、さらに好ましくは２０～４０体積部（例えば、２５～３５体積部）のイオン液体組成物（Ａ）を含んでいてもよい。イオン液体組成物（Ａ）の量が多すぎると、取り扱い性が低下するおそれがある。

本発明の二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）において、イオン液体組成物（Ａ）の換算膜厚は、例えば、０．０１～５μｍ、（例えば、０．０５～３μｍ）、好ましくは０．１～２μｍ（例えば、０．１５～１．５μｍ）、さらに好ましくは０．２～１μｍ（例えば、０．２～０．７μｍ）であってもよい。換算膜厚が大きすぎると、透過速度が低下するおそれがある。

なお、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）と、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）とを備えた積層体（イオン液体未含有積層体）は、例えば、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）のいずれか一方の表面に、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）を直接又は間接的に積層（又は形成）することにより調製できる。イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）を積層（又は形成）する方法は、特に制限されず、例えば、圧着、熱融着、接着剤又は粘着剤などによる接着などであってもよい。また、無機材料でイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）を形成する場合には、慣用の方法、例えば、粉末状の無機材料を焼結する方法などで形成してもよいが、所定の多孔質層を容易に又は効率よく成形でき、取り扱い性も向上できる点から、粒子状（又は粉末状）の無機材料を分散媒に分散した分散液（又はスラリー）を塗布して、塗膜を乾燥する塗布工程を含む方法により形成してもよい。

前記分散媒としては、例えば、前記含浸液の項に例示した溶媒（又は分散媒）と同様のものなどが挙げられる。これらの分散媒は、単独で又は２種以上組み合わせて使用できる。これらの分散媒のうち、通常、水が用いられることが多い。分散媒として水を用いる場合、必要に応じて、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）に対する塗布性を改善するために、イソプロパノールなどのアルコール類を少量（例えば、無機材料１００重量部に対して、０．０１～１０重量部、好ましくは０．１～２重量部）添加してもよい。

また、必要に応じて、結着剤（又はバインダー）［例えば、カルボキシメチルセルロース又はその塩（ナトリウム塩など）、ヒドロキシアルキルセルロース（ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロースなど）、メチルセルロースなどの水溶性樹脂；スチレンブタジエンゴムラテックスなどのラテックスなど］を少量（例えば、無機材料１００重量部に対して、０．０１～１０重量部、好ましくは０．１～２重量部）添加してもよい。結着剤は必ずしも必要ではないが、膜厚が大きなイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）を容易に調製できることが多い。

分散液中の無機材料の濃度は、分散液全体に対して、例えば、０．１～５０重量％、好ましくは１～３０重量％、さらに好ましくは３～２０重量％（例えば、５～１５重量％）である。

塗布方法としては、特に制限されず、慣用の方法、例えば、ロールコーター法、エアナイフコーター法、ブレードコーター法、ロッドコーター法、リバースコーター法、バーコーター法、コンマコーター法、ディップ・スクイズコーター法、ダイコーター法、グラビアコーター法、マイクログラビアコーター法、シルクスクリーンコーター法、ディップ法、スプレー法、スピナー法などが挙げられる。これらの方法のうち、バーコーター法が汎用される。なお、必要であれば、分散液（又は塗布液）は複数回に亘り塗布してもよい。

塗布工程では、さらに前記分散液を流延又は塗布した後、分散媒を蒸発させて塗膜を乾燥する。乾燥温度は、通常、分散媒の沸点などに応じて選択でき、例えば、５０～１５０℃、好ましくは８０～１２０℃、さらに好ましくは９０～１１０℃であってもよい。

なお、本発明の二酸化炭素分離膜（又はイオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）と、イオン液体親和性多孔質層（Ｃ）とを備えたイオン液体未含有積層体）は、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）及びイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）の２層構造であってもよく、さらに、前記支持体層などの他の層（又は第３の層）を含む３層以上の多層構造（例えば、３～５層構造など）であってもよい。第３の層としては、気体が透過可能である限り特に制限されず、例えば、前記支持体層［例えば、金属（ステンレス鋼など）又は樹脂製の網（又はメッシュ）など］、接着剤又は粘着剤層などが挙げられる。これらの第３の層は、単独で又は２種以上組み合わせてもよい。気体透過性の観点から、本発明の二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）は、２～３層構造（特に、２層構造）であるのが好ましい。また、イオン液体組成物（Ａ）を有効に保持又は固定化できる観点から、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）とイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）とが隣接して形成されているのが好ましい。

このようにして得られる本発明の二酸化炭素分離膜（イオン液体含有積層体）は、気体透過性に優れるため、例えば、農業分野において、植物に施肥するための二酸化炭素分離膜（二酸化炭素濃縮膜）などとして好適に利用できる。本発明の二酸化炭素分離膜は、通常、イオン液体組成物（Ａ）を含有するイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）側を気体供給側（供給側又は上流側）、反対側（イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）側）を透過側（又は下流側）にして使用することが多い。

なお、二酸化炭素透過係数、窒素透過係数及び二酸化炭素選択率は、後述する実施例に記載の方法などにより測定できる。

［二酸化炭素分離膜を備えた二酸化炭素濃縮装置］
本発明の二酸化炭素濃縮装置は、前記二酸化炭素分離膜を備えている。二酸化炭素分離膜の形状は特に制限されず、例えば、平膜状であってもよく、平膜を巻回したスパイラル状、中空糸膜状などであってもよい。これらの形状は、単独で又は２種以上組み合わせて使用することもできる。二酸化炭素分離膜は、通常、二酸化炭素分離膜を支持又は固定するための支持材などとともに、膜モジュール（濃縮ユニット又は分離ユニット）を形成することが多い。前記支持材の材質や形状などは、気体の透過を阻害しない限り特に制限されず、二酸化炭素分離膜の形状などに応じて適宜選択される。また、濃縮ユニットは１つの二酸化炭素分離膜を含んでいてもよく、２以上の複数の二酸化炭素分離膜を含んでいてもよい。

本発明の二酸化炭素濃縮装置は、前記濃縮ユニットに加えて、二酸化炭素分離膜に二酸化炭素を含むガス成分（例えば、大気など）を供給するための吸気ユニットをさらに備えていることが多い。吸気ユニットは、濃縮ユニットの上流側（又は気体供給側）及び下流側（透過側）に差圧を発生させることにより、二酸化炭素分離膜に二酸化炭素を含むガス成分を供給できる。吸気ユニットは、前記差圧を形成できる限り特に制限されず、濃縮ユニットの上流側に配設されていてもよく、下流側に配設されていてもよい。具体的には、例えば、濃縮ユニットの上流側に配設されたエアーコンプレッサーや、下流側に配設されたポンプ（例えば、ダイヤフラムポンプなど）などであってもよい。

本発明の二酸化炭素濃縮装置は、前記濃縮ユニットと吸気ユニットとを少なくとも含んでいれば稼働（又は運転）できるため、装置構成（又は設計）を簡略化でき、小型化も容易である。また、前記二酸化炭素濃縮膜の透過速度（二酸化炭素透過速度）が高く、比較的低い差圧であっても有効に又は効率よく二酸化炭素を濃縮（又は富化）できる。そのため、吸気能力が低い小型の吸気ユニットであってもスムーズに（円滑に）稼働できる。

以下、実施例及び比較例に基づいて本発明を具体的に説明する。
なお、低分圧の二酸化炭素の分離に焦点を絞って記載するが、実施例は本発明の好適な例を示すものであり、該実施例によって本発明の高分圧の二酸化炭素の分離への適用を何ら制限されるものではない。

［二酸化炭素分離膜の調製方法］
二酸化炭素分離膜（以下、「ＣＯ_２分離膜」と表記する）は、以下の方法で調製した。
（親水化ＰＴＦＥフィルタをイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）に用いた分離膜）
基材とする親水化ＰＴＦＥフィルタ（Ｍｅｒｃｋ Ｍｉｌｌｉｐｏｒｅ製, 平均厚み：３０μｍ）をエタノール、アセトン、超純水で洗浄した後、前記フィルタを、真空乾燥機を用いて７０℃で１２時間、減圧乾燥した。これに所定量のイオン液体を滴下し、４０℃に加熱しながら、真空ポンプで１２時間真空引きを行い、イオン液体をフィルタに含浸させた。フィルタの空隙体積の９５～１００％をイオン液体が占めるよう、フィルタから余分なイオン液体を拭き取ったものをＣＯ_２分離膜とした。

（アルミナ粒子をイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）に用いた分離膜）
前記特許文献１２（［０１２４］及び［０１２７］等）に記載の方法に準じて、濃度８～１０重量％のアルミナ粒子（和光純薬工業（株）製「α－アルミナ」、平均粒径（カタログ値）：約１μｍ、個数基準の平均粒径：０．９４μｍ；不定形）分散液（アルミナ粒子スラリー）を調製し、イオン液体非親和性多孔質層（Ｂ）としてのＰＥ多孔膜（平均厚み：２０μｍ）の上に、得られたアルミナ粒子スラリーを塗布し、１００℃で１分間乾燥してアルミナ塗工フィルタ（乾燥後のアルミナ層の平均厚み：１μｍ）を形成した。なお、個数基準の平均粒径は、走査型電子顕微鏡（日本電子（株）製、「ＪＳＭ－６７００Ｆ」）にて１００００倍に拡大した画像を撮影し、任意の２０個の粒子の長径を測定し、得られた長径の平均値を算出して求めた。
得られたアルミナ塗工フィルタを用い、前記と同様にしてＣＯ_２分離膜とした。

（シリカ粒子をイオン液体親和性多孔質層（Ｃ）に用いた分離膜）
前記アルミナ粒子の代わりに、シリカ粒子（日本エアロジル社製「Aerosil 50」、平均粒径：０．０３μｍ）を用いた以外は、前記アルミナ塗工フィルタと同様の方法で、シリカ塗工フィルタ（乾燥後のシリカ層の平均厚み：０．３μｍ、４．３μｍ）を形成した後、同様の方法でＣＯ_２分離膜とした。

［二酸化炭素分離膜の評価方法］
前記ＣＯ_２分離膜のＣＯ_２透過係数及びＮ_２透過係数は、図１の装置を用いて決定した。
図中、１はＣＯ_２／Ｎ_２標準ガスボンベ、２はＮ_２ガスボンベ、３はＨｅガスボンベ、４～６はマスフローコントローラ、７はＣＯ_２分離膜、８は分離膜ホルダー、９はオーブン、１０、１１は温湿度計、１２、１４はトラップ、１３はチラー、１５、１６は背圧弁、１７、１９は石鹸膜流量計、１８はガスクロマトグラフ（ＴＣＤ－ＧＣ）を示す。

まず、前記ＣＯ_２分離膜７を、２枚のＰＴＦＥフィルタ（Ａｄｖａｎｔｅｃ製）で挟み、分離膜ホルダー８にセットした。オーブン９による温調を開始した後、供給側のバイパスに大気圧のＣＯ_２／Ｎ_２混合ガスを所定の流量で、透過側のバイパスに大気圧の高純度Ｈｅ（９９．９９９９５ｍｏｌ％以上）を所定の流量で供給した。バイパスを通過した供給側ガスをガスクロマトグラフ（島津製作所・ＧＣ－８Ａ）１８で分析し、供給側ガスのＣＯ_２組成が目的値（０．０４ｍｏｌ％に合致していることを確認した。バイパスを通過した透過側ガスを同じ方法で分析し、透過側ガスに含まれるＨｅ以外の成分が検出限界以下であることを確認した。その後、供給側ガス及び透過側ガスを分離膜ホルダー８に供給し、ガス透過試験を開始した。一定時間ごとに透過側ガスの組成を分析し、ＣＯ_２及びＮ_２の組成が１時間以上、一定であった場合に定常状態に到達したとみなした。供給側ガス及び透過側ガスをガスクロマトグラフ１８で分析し、さらに、前記ガスの流量を石鹸膜流量計１７、１９（堀場製作所・ＳＦ－１Ｕ）で測定した。ＣＯ_２組成、Ｎ_２組成、流量から、単位時間当たりにＣＯ_２分離膜７を透過したＣＯ_２及びＮ_２の流量（ｃｍ^３／ｓ）を決定した。これらの値に分離膜厚み（ｃｍ）を乗じ、さらに、分離膜面積（ｃｍ^２）、供給側と透過側のガス分圧差（ｃｍＨｇ）で除することにより、ＣＯ_２透過係数及びＮ_２透過係数を得た。実施例及び比較例において、特に断りのない限り、透過係数の単位はＢａｒｒｅｒ（ｃｍ^３・ｃｍ／ｃｍ^２・ｓ・ｃｍＨｇ×１０^１０）で統一した。また、ＣＯ_２選択率はＮ_２透過係数に対するＣＯ_２透過係数の比とした。

［イオン液体の合成］
（合成例１：２－（Ｎ－ヒドロキシエチルアミノ）エチルアミニウム ビス（トリフルオロメチルスルホニル）アミド（［ＨＤＡＨ］［Ｔｆ_２Ｎ］）の合成）
２－（Ｎ－ヒドロキシエチルアミノ）エチルアミン（Ａｌｄｒｉｃｈ製）のメタノール溶液にビス（トリフルオロメチルスルホニル）イミド（関東化学製、以下、ＨＴｆ_２Ｎ）のメタノール溶液（メタノールは和光純薬製）をゆっくり滴下した。滴下終了後、室温で一晩撹拌し、次式に示す［ＨＤＡＨ］［Ｔｆ_２Ｎ］を含むメタノール溶液を得た。メタノールを減圧留去し、さらに、５０℃で３０時間、真空乾燥することで［ＨＤＡＨ］［Ｔｆ_２Ｎ］を得た。

（合成例２：２－（Ｎ－ヒドロキシエチルアミノ）エチルアミニウム メタンスルホネート（［ＨＤＡＨ］ＣＨ_３ＳＯ_３）の合成）
前記ＨＴｆ_２Ｎに代えて、メタンスルホン酸（東京化成製）を用いた以外は、合成例１と同様にして、次式に示す［ＨＤＡＨ］ＣＨ_３ＳＯ_３を得た。

（合成例３：２－（Ｎ－ヒドロキシエチルアミノ）エチルアミニウム トリフルオロメタンスルホネート（［ＨＤＡＨ］ＣＦ_３ＳＯ_３）の合成）
前記ＨＴｆ_２Ｎに代えて、トリフルオロメタンスルホン酸（東京化成製）を用いた以外は、合成例１と同様にして、次式に示す［ＨＤＡＨ］ＣＦ_３ＳＯ_３を得た。

（合成例４：２－（Ｎ－ヒドロキシエチルアミノ）エチルアミニウム ナイトレート（［ＨＤＡＨ］ＮＯ_３）の合成）
前記ＨＴｆ_２Ｎに代えて、硝酸（和光純薬製）を用いた以外は、合成例１と同様にして、次式に示す［ＨＤＡＨ］ＮＯ_３を得た。

（合成例５：２－（Ｎ－ヒドロキシエチルアミノ）エチルアミニウム クロライド（［ＨＤＡＨ］Ｃｌ）の合成）
前記ＨＴｆ_２Ｎのメタノール溶液に代えて、塩酸（和光純薬製）を用いた以外は、合成例１と同様にして、次式に示す［ＨＤＡＨ］Ｃｌを得た。

（合成例６：２－（Ｎ－ヒドロキシエチルアミノ）エチルアミニウム アセテート（［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］）の合成）
前記ＨＴｆ_２Ｎのメタノール溶液に代えて、原料に酢酸（和光純薬製）を用いた以外は、合成例１と同様にして、次式に示す［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］を得た。

（合成例７：１－エチル－３－メチルイミダゾリウム ３－（２－メトキシエトキシ）プロピオネート（［ｅｍｉｍ］［１Ｏ２ＯＰｒＯ］）の合成）
Ｎ－エチルイミダゾール（Ｓｉｇｍａ－Ａｌｄｒｉｃｈ製）、ジメチルカーボネート（Ｓｉｇｍａ－Ａｌｄｒｉｃｈ製）、メタノール（和光純薬製）を１２０℃で１日かけて反応させ、１－エチル－３－メチルイミダゾリウム メチルカーボネート（［ｅｍｉｍ］ＣＨ_３ＯＣＯ_２）のメタノール溶液を得た。メタノール溶液中の［ｅｍｉｍ］ＣＨ_３ＯＣＯ_２の含有量はＮＭＲ（Ｂｒｕｋｅｒ・Ａｖａｎｃｅ４００）により決定した。［ｅｍｉｍ］ＣＨ_３ＯＣＯ_２と等量の３－（２－メトキシエトキシ）プロピオネート（広栄化学工業製）を、［ｅｍｉｍ］ＣＨ_３ＯＣＯ_２メタノール溶液にゆっくり滴下した後、室温で１日かけて反応させた。その後、未反応原料を除去するために、減圧留去及びトルエン抽出を行って、粗製［ｅｍｉｍ］［１Ｏ２ＯＰｒＯ］を得た。さらに、４０℃で１週間の減圧乾燥を行って揮発成分を除去することで、次式に示す［ｅｍｉｍ］［１Ｏ２ＯＰｒＯ］を得た。

［上記以外のイオン液体］
上記の合成例１～７で得られたイオン液体以外に、以下の市販のイオン液体を用いた。
１－エチル－３－メチルイミダゾリウム アセテート（［ｅｍｉｍ］［ＡｃＯ］、Ｉｏｌｉｔｅｃ製）

［実施例１～５、比較例１］
前記のＣＯ_２分離膜調製方法に基づき、前記合成例２で得られた［ＨＤＡＨ］ＣＨ_３ＳＯ_３と前記［ｅｍｉｍ］［ＡｃＯ］を１０ｍｏｌ％対９０ｍｏｌ％の比率で混合した液を、親水化ＰＴＦＥフィルタに含浸させてＣＯ_２分離膜を調製し、実施例１とした。同様に、前記［ＨＤＡＨ］ＣＨ_３ＳＯ_３に代えて、前記合成例３で得られた［ＨＤＡＨ］ＣＦ_３ＳＯ_３、前記合成例４で得られた［ＨＤＡＨ］ＮＯ_３、前記合成例５で得られた［ＨＤＡＨ］Ｃｌ、前記合成例６で得られた［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］、及び前記合成例１で得られた［ＨＤＡＨ］［Ｔｆ_２Ｎ］を用いて、実施例２、３、４、５、及び比較例１を調製した。
実施例１～５及び比較例１のガス透過係数を、ＣＯ_２／Ｎ_２混合ガス（ＣＯ_２組成０．０４ｍｏｌ％）を用い、温度４０℃、供給側ガス流量４００ｍｌ／ｍｉｎ、透過側ガス流量１００～１５０ｍｌ／ｍｉｎで測定した。得られたＣＯ_２透過係数、Ｎ_２透過係数、及びＣＯ_２選択率を、表１－１に示す。

図２に表１－１の実施例１～５及び比較例１のＣＯ_２透過係数及びＣＯ_２選択率をプロットした。図２には、前記非特許文献２の図２（ｃ）に記載された高分子膜の性能上限を実線で示した。
ＣＯ_２選択率がこの実線を上回る領域にある場合、従来の高分子膜よりＣＯ_２分離性能に優れることを意味している。

また、透過側ガスをＨｅからＡｒに変えた以外は同様にして、実施例１～４及び比較例１のガス透過係数を測定した。得られたＣＯ_２透過係数、Ｎ_２透過係数、及びＣＯ_２選択率を、表１－２に示す。

（小括）
表１－１に示すように、実施例１～５のＣＯ_２分離膜はいずれも、比較例１と比べて、同等もしくは高いＣＯ_２透過係数と、高いＣＯ_２選択率を示すことを見出した。イオン液体（Ｉ）のアニオンを、ビス（トリフルオロメチルスルホニル）アミドから、メタンスルホネート、トリフルオロメタンスルホネート、ナイトレート、クロライド、アセテートに変えることで、ＣＯ_２分離膜のＣＯ_２透過係数及びＣＯ_２選択率を改善できる。
また表１－２に示すように、この優れた効果は透過側ガスをＨｅからＡｒに変更しても得られる。
さらに、図２に示すように、高分子膜の性能上限と比較すると、比較例１のＣＯ_２分離膜のＣＯ_２選択率は、同等のＣＯ_２透過係数を示す高分子膜比で１８７倍である。一方、実施例１～５のＣＯ_２分離膜のＣＯ_２選択率は、同等のＣＯ_２透過係数を示す高分子膜比で２６７～４４７倍である。本発明のイオン液体組成物を用いたＣＯ_２分離膜が、従来のＣＯ_２分離膜のみならず、特許文献１３に記載のＣＯ_２分離膜よりも、優れたＣＯ_２透過選択性を発揮することがわかる。

［実施例６～８、比較例２］
前記のＣＯ_２分離膜調製方法に基づき、前記［ＨＤＡＨ］ＣＦ_３ＣＯ_３と前記［ｅｍｉｍ］［ＡｃＯ］を１０ｍｏｌ％対９０ｍｏｌ％の比率で混合した液を、シリカ塗工フィルタ（シリカ層の平均厚み：４．３μｍ）に含浸させたＣＯ_２分離膜を調製し、実施例６とした。同様に、［ＨＤＡＨ］ＣＦ_３ＣＯ_３に代えて、［ＨＤＡＨ］［Ｔｆ_２Ｎ］を混合した液を、該シリカ塗工フィルタに含浸させて、比較例２を調製した。
また、前記のＣＯ_２分離膜調製方法に基づき、前記［ＨＤＡＨ］Ｃｌと前記［ｅｍｉｍ］［ＡｃＯ］を１０ｍｏｌ％対９０ｍｏｌ％の比率で混合した液を、シリカ塗工フィルタ（シリカ層の平均厚み：０．３μｍ）及びアルミナ塗工フィルタ（アルミナ層の平均厚み：１μｍ）に含浸させたＣＯ_２分離膜を調製し、実施例７及び実施例８とした。
実施例６～８及び比較例２のガス透過係数を、ＣＯ_２／Ｎ_２混合ガス（０．０４ｍｏｌ％）を用い、温度４０℃、供給側ガス流量４００ｍｌ／ｍｉｎ、透過側ガス流量１００～１５０ｍｌ／ｍｉｎで測定した。実施例６及び比較例２では透過側ガスをＡｒとして、実施例７及び８では透過側ガスをＨｅとして測定した。得られたＣＯ_２透過率、Ｎ_２透過率、及びＣＯ_２選択率を、表２に示す。表２において、ガス透過率の単位はＧＰＵ（ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓ・ｃｍＨｇ×１０^６）で表した。

（小括）
表２の実施例６及び比較例２より、親水性ＰＴＦＥフィルタの代わりに、シリカ塗工フィルタを基材として用いた場合でも、同等以上のＣＯ_２透過係数と高いＣＯ_２選択率を示すことを見出した。実施例７、８より、他のシリカ塗工フィルタやアルミナ塗工フィルタを用いた場合でもＣＯ_２分離膜として機能することを明らかにした。

［実施例９～１２、比較例３、４］
前記のＣＯ_２分離膜調製方法に基づき、前記［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］と前記［ｅｍｉｍ］［ＡｃＯ］を、［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］が３０、５０、７０、９０ｍｏｌ％となるよう混合した液を、親水化ＰＴＦＥフィルタに含浸させてＣＯ_２分離膜を調製し、実施例９、１０、１１、１２とした。同様に、［ｅｍｉｍ］［ＡｃＯ］のみ、［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］のみを含浸させたＣＯ_２分離膜を、それぞれ比較例３、４とした。
実施例９～１２及び比較例３、４のガス透過係数を、ＣＯ_２／Ｎ_２混合ガス（０．０４ｍｏｌ％）を用い、温度４０℃、供給側ガス流量４００ｍｌ／ｍｉｎ、透過側ガス流量４０～１５０ｍｌ／ｍｉｎで測定した。得られたＣＯ_２透過係数、Ｎ_２透過係数、及びＣＯ_２選択率を、表３に示す。なお、該表には、前記実施例５（［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］組成１０ｍｏｌ％）を加えた。

（小括）
表３より、［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］と［ｅｍｉｍ］［ＡｃＯ］とを混合したイオン液体を用いることで、各イオン液体のみを用いる場合と比較して、高いＣＯ_２透過係数を示す分離膜が得られる。本発明のイオン液体組成物は、各イオン液体のみを用いた場合よりも高いＣＯ_２透過選択率を示す、好適な組成範囲が１０ｍｏｌ％から９０ｍｏｌ％であり、特許文献１３に記載の組成範囲（５ｍｏｌ％から４０ｍｏｌ％）より広いという特徴を有する。

［実施例１３、比較例５］
前記のＣＯ_２分離膜調製方法に基づき、前記［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］と前記合成例９で得られた［ｅｍｉｍ］［１Ｏ２ＯＰｒＯ］を、［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］が１０ｍｏｌ％となるよう混合した液を、親水化ＰＴＦＥフィルタに含浸させてＣＯ_２分離膜を調製し、実施例１３とした。同様に、［ＨＤＡＨ］［ＡｃＯ］に代えて、［ＨＤＡＨ］［Ｔｆ_２Ｎ］を含浸させたＣＯ_２分離膜を、比較例５とした。
実施例１３及び比較例５のガス透過係数を、ＣＯ_２／Ｎ_２混合ガス（０．０４ｍｏｌ％）を用い、温度４０℃、供給側ガス流量４００ｍｌ／ｍｉｎ、透過側ガス流量１００ｍｌ／ｍｉｎで測定した。得られたＣＯ_２透過係数、Ｎ_２透過係数、及びＣＯ_２選択率を、表４に示す。

（小括）
表４に示すように、イオン液体（II）を［ｅｍｉｍ］［ＡｃＯ］に代えて［ｅｍｉｍ］［１Ｏ２ＯＰｒＯ］としても、高いＣＯ_２透過選択率を示す。すなわち、イオン液体（II）のカルボキシレートはアセテートに限定されない。

［総括］
このように、イオン液体（Ｉ）のアニオンをビス（トリフルオロメチルスルホニル）アミドから、メタンスルホネート、トリフルオロメタンスルホネート、ナイトレート、クロライド又はアセテートへ変更することで、大気中と同等の０．０４ｍｏｌ％という極めて低いＣＯ_２濃度においても、ＣＯ_２透過係数が同等以上かつＣＯ_２選択率が高い分離膜を得ることができる。メタンスルホネート、トリフルオロメタンスルホネート、ナイトレート、クロライド又はアセテートを用いた場合、これらのアニオンはアミニウムとＣＯ_２との化学反応を阻害せず、化学反応物の熱力学的安定性を維持もしくは高める。そのため、アニオンを変更しても分離膜のＣＯ_２透過係数を同程度以上になると考えられる。また、本発明におけるイオン液体（Ｉ）のアニオンはビス（トリフルオロメチルスルホニル）アミドよりも分子サイズが小さい。そのため、Ｎ_２の物理的溶解が阻害され、Ｎ_２の透過係数が低下したと推測される。結果として、高いＣＯ_２透過係数及び高いＣＯ_２選択率を示すＣＯ_２分離膜が得られる。

本発明によれば、０．０４ｋＰａというごく希薄な濃度の二酸化炭素を効率良く分離回収することができることから、バイオガス製造設備、バイオマス発電設備、焼却炉、化学プラント、鉄鋼プラント、発電所などから排出される分圧が高い二酸化炭素を分離回収するプロセスに利用できることはいうまでもなく、例えば、大気や、高層ビルや閉鎖作業空間など通常の換気が困難な環境中の空気などに含まれる１ｋＰａ以下の低分圧の二酸化炭素を、高速かつ高エネルギー効率に分離回収するためにも利用できる。これにより、未利用の二酸化炭素を例えば、植物や藻類の生長促進などに活用できる。また、換気せずに空間中の二酸化炭素を除去でき、空間の熱エネルギーを空間外へ棄てずに済むため、空調に要するエネルギーを低減できる。

１：ＣＯ_２／Ｎ_２標準ガスボンベ
２：Ｎ_２ガスボンベ
３：Ｈｅガスボンベ
４～６：マスフローコントローラ
７：ＣＯ_２分離膜
８：分離膜ホルダ－
９：オーブン
１０、１１：温湿度計
１２、１４：トラップ
１３：チラー
１５、１６：背圧弁
１７、１９：石鹸膜流量計
１８：ガスクロマトグラフ（ＴＣＤ－ＧＣ）

Claims (12)

1. 二酸化炭素分離膜に用いるイオン液体組成物であって、
   イオン液体（Ｉ）とイオン液体（II）とを含有し、
   前記イオン液体（Ｉ）は、カチオンが、１以上の１級又は２級アミノ基、及びエチレンジアミン又はプロピレンジアミン骨格を有するアミニウムであり、アニオンが、メタンスルホネート、トリフルオロメタンスルホネート、ナイトレート、クロライド、及びアセテートから選ばれる１以上であり、
   前記イオン液体（II）は、カチオンが１級又は２級アミノ基を有さず、アニオンがオキソ酸アニオンである二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物。
2. 前記アミニウムが、２－アミノエチルアミニウム、２－（Ｎ－ヒドロキシエチルアミノ）エチルアミニウム、３－アミノプロピルアミニウム、３－（Ｎ－メチルアミノ）プロピルアミニウム、２－（２－（アミノエチル）アミノ）エチルアミニウム、及び２－（２－（２－（アミノエチル）アミノエチル）アミノ）エチルアミニウムから選ばれる１以上である請求項１に記載の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物。
3. 前記オキソ酸アニオンが、カルボキシレート、ホスファート、及びホスホネートから選ばれる１以上である請求項１又は２に記載の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物。
4. 前記オキソ酸アニオンが、アセテート、２－（１－メトキシエトシキ）プロピオネート、及びメチルホスホネートから選ばれる１以上である請求項３に記載の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物。
5. 前記イオン液体（II）のカチオンが、１－エチル－３－メチルイミダゾリウム、Ｎ，Ｎ－ジエチル－Ｎ－メチル－Ｎ－ヘプチルアンモニウム、及びＮ，Ｎ－ジエチル－Ｎ－メチル－Ｎ－（６－ヒドロキシヘキシル）アンモニウムから選ばれる１以上である請求項３又は４に記載の二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物。
6. 請求項１～５のいずれか１項に記載された二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物を保持したことを特徴とする二酸化炭素分離膜。
7. 前記二酸化炭素分離膜が、前記二酸化炭素分離膜用イオン液体組成物を空隙に保持したイオン液体親和性多孔質層と、イオン液体非親和性多孔質層とを含む請求項６に記載の二酸化炭素分離膜。
8. 前記イオン液体親和性多孔質層が、無機材料を含む請求項７に記載の二酸化炭素分離膜。
9. 前記無機材料が、個数基準で平均粒径０．００１～１０μｍの金属酸化物粒子を含む請求項８に記載の二酸化炭素分離膜。
10. 前記イオン液体親和性多孔質層の平均厚みが０．０１～１００μｍである請求項７～９のいずれか１項に記載の二酸化炭素分離膜。
11. 分圧が１ｋＰａ以下の二酸化炭素を分離濃縮するための請求項６～１０のいずれか１項に記載の二酸化炭素分離膜。
12. 請求項６～１１のいずれか１項に記載の二酸化炭素分離膜を備えた二酸化炭素濃縮装置。

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