JP2023023915A - タービンおよび過給機 - Google Patents

Abstract

【課題】タービン翼車の翼振動を低減させる。【解決手段】タービンは、タービン翼車１７に対して径方向外側に巻き回され、収容部２９と連通する第１タービンスクロール流路３１と、タービン翼車１７に対して径方向外側に巻き回され、収容部２９と連通し、第１タービンスクロール流路３１に対して排出流路側に並ぶ第２タービンスクロール流路３３と、第１タービンスクロール流路３１と第２タービンスクロール流路３３とを軸方向に区画する仕切板３５と、第１タービンスクロール流路３１の下流端に面する位置に設けられる第１舌部４３と、第２タービンスクロール流路３３の下流端に面する位置に設けられ、仕切板３５側の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離が第１舌部４３の仕切板３５側の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離と異なる第２舌部５１と、を備える。【選択図】図４

Description

本開示は、タービンおよび過給機に関する。

例えば、特許文献１に開示されているように、過給機等に設けられるタービンとして、タービン翼車に対して径方向外側に巻き回される２つのタービンスクロール流路がタービン翼車の軸方向に並ぶタービンがある。各タービンスクロール流路の下流端に面する位置に舌部が設けられる。このようなタービンは、ツインスクロール式のタービンとも呼ばれる。

特開２００６－３４８８９４号公報

ツインスクロール式のタービンのように舌部を有するタービンでは、舌部とタービン翼車との距離が短いほど、空力性能が高くなる。一方、舌部とタービン翼車との距離が短いほど、タービン翼車に働く励振力が大きくなり、翼振動が増大しやすくなる。ゆえに、空力性能の向上のためにタービン翼車の翼振動を低減させることが望まれる。

本開示の目的は、タービン翼車の翼振動を低減させることが可能なタービンおよび過給機を提供することである。

上記課題を解決するために、本開示のタービンは、タービン翼車を収容する収容部と、収容部に対してタービン翼車の軸方向に連続する排出流路と、タービン翼車に対して径方向外側に巻き回され、収容部と連通する第１タービンスクロール流路と、タービン翼車に対して径方向外側に巻き回され、収容部と連通し、第１タービンスクロール流路に対して排出流路側に並ぶ第２タービンスクロール流路と、第１タービンスクロール流路と第２タービンスクロール流路とを軸方向に区画する仕切板と、第１タービンスクロール流路の下流端に面する位置に設けられる第１舌部と、第２タービンスクロール流路の下流端に面する位置に設けられ、仕切板側の端部とタービン翼車との径方向の距離が第１舌部の仕切板側の端部とタービン翼車との径方向の距離と異なる第２舌部と、を備える。

第２舌部の仕切板側の端部とタービン翼車との径方向の距離は、第１舌部の仕切板側の端部とタービン翼車との径方向の距離よりも長くてもよい。

第２舌部とタービン翼車との径方向の距離の軸方向における平均値は、第１舌部とタービン翼車との径方向の距離の軸方向における平均値よりも大きくてもよい。

第１舌部および第２舌部の少なくとも一方とタービン翼車との径方向の距離は、軸方向の排出流路側に進むにつれて長くなってもよい。

第１舌部および第２舌部の少なくとも一方とタービン翼車との径方向の距離は、タービン翼車の回転方向に進むにつれて長くなってもよい。

上記課題を解決するために、本開示の過給機は、上記のタービンを備える。

本開示によれば、タービン翼車の翼振動を低減させることができる。

図１は、本開示の実施形態に係る過給機を示す概略断面図である。 図２は、図１のＡ－Ａ断面図である。 図３は、図１のＢ－Ｂ断面図である。 図４は、図２および図３のＣ－Ｃ断面図である。 図５は、第１変形例における舌部の形状を示す断面図である。 図６は、第２変形例における舌部の形状を示す断面図である。

以下に添付図面を参照しながら、本開示の実施形態について説明する。実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き、本開示を限定するものではない。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略し、また本開示に直接関係のない要素は図示を省略する。

図１は、本開示の実施形態に係る過給機ＴＣを示す概略断面図である。以下では、図１に示す矢印Ｌ方向を過給機ＴＣの左側として説明する。図１に示す矢印Ｒ方向を過給機ＴＣの右側として説明する。図１に示すように、過給機ＴＣは、過給機本体１を備える。過給機本体１は、ベアリングハウジング３と、タービンハウジング５と、コンプレッサハウジング７とを備える。

タービンハウジング５は、ベアリングハウジング３の左側に締結機構９によって連結される。締結機構９は、例えば、Ｇカップリングである。コンプレッサハウジング７は、ベアリングハウジング３の右側に締結ボルト１１によって連結される。過給機ＴＣは、タービンＴおよび遠心圧縮機Ｃを備える。タービンＴは、ベアリングハウジング３およびタービンハウジング５を含む。タービンＴは、ツインスクロール式のタービンである。遠心圧縮機Ｃは、ベアリングハウジング３およびコンプレッサハウジング７を含む。

ベアリングハウジング３には、軸受孔３ａが形成される。軸受孔３ａは、過給機ＴＣの左右方向に貫通する。軸受孔３ａには、軸受１３が設けられる。図１では、軸受１３の一例としてフルフローティング軸受が示されている。ただし、軸受１３は、セミフローティング軸受または転がり軸受などの他の軸受であってもよい。軸受１３は、シャフト１５を回転自在に軸支する。シャフト１５の左端部には、タービン翼車１７が設けられる。タービン翼車１７は、タービンハウジング５に回転自在に収容されている。シャフト１５の右端部には、コンプレッサインペラ１９が設けられる。コンプレッサインペラ１９は、コンプレッサハウジング７に回転自在に収容されている。

以下、過給機ＴＣの軸方向、径方向および周方向を、それぞれ単に軸方向、径方向および周方向とも呼ぶ。過給機ＴＣの軸方向は、シャフト１５の軸方向、タービン翼車１７の軸方向、および、コンプレッサインペラ１９の軸方向と一致する。過給機ＴＣの径方向は、シャフト１５の径方向、タービン翼車１７の径方向、および、コンプレッサインペラ１９の径方向と一致する。過給機ＴＣの周方向は、シャフト１５の周方向、タービン翼車１７の周方向、および、コンプレッサインペラ１９の周方向と一致する。

コンプレッサハウジング７には、吸気口２１が形成される。吸気口２１は、過給機ＴＣの右側に開口する。吸気口２１は、不図示のエアクリーナに接続される。ベアリングハウジング３とコンプレッサハウジング７の対向面によって、ディフューザ流路２３が形成される。ディフューザ流路２３は、空気を昇圧する。ディフューザ流路２３は、環状に形成される。ディフューザ流路２３は、径方向内側において、コンプレッサインペラ１９を介して吸気口２１に連通している。

また、コンプレッサハウジング７には、コンプレッサスクロール流路２５が形成される。コンプレッサスクロール流路２５は、環状に形成される。コンプレッサスクロール流路２５は、例えば、ディフューザ流路２３よりも径方向外側に位置する。コンプレッサスクロール流路２５は、不図示のエンジンの吸気口と、ディフューザ流路２３とに連通している。コンプレッサインペラ１９が回転すると、吸気口２１からコンプレッサハウジング７内に空気が吸気される。吸気された空気は、コンプレッサインペラ１９の翼間を流通する過程において加圧加速される。加圧加速された空気は、ディフューザ流路２３およびコンプレッサスクロール流路２５で昇圧される。昇圧された空気は、エンジンの吸気口に導かれる。

タービンハウジング５には、排出流路２７と、収容部２９と、第１タービンスクロール流路３１と、第２タービンスクロール流路３３とが形成される。排出流路２７は、過給機ＴＣの左側に開口する。排出流路２７は、不図示の排気ガス浄化装置に接続される。排出流路２７は、収容部２９と連通する。排出流路２７は、収容部２９に対して軸方向に連続する。収容部２９は、タービン翼車１７を収容する。第１タービンスクロール流路３１および第２タービンスクロール流路３３は、収容部２９の径方向外側に設けられる。

第１タービンスクロール流路３１および第２タービンスクロール流路３３は、タービン翼車１７に対して径方向外側に巻き回される。第１タービンスクロール流路３１および第２タービンスクロール流路３３は、収容部２９と連通する。第２タービンスクロール流路３３は、第１タービンスクロール流路３１に対して軸方向の排出流路２７側に並ぶ。第１タービンスクロール流路３１と第２タービンスクロール流路３３との間には、仕切板３５が形成される。仕切板３５は、第１タービンスクロール流路３１と第２タービンスクロール流路３３とを軸方向に区画する。第１タービンスクロール流路３１および第２タービンスクロール流路３３は、不図示のエンジンの排気マニホールドと連通する。不図示のエンジンの排気マニホールドから排出された排気ガスは、第１タービンスクロール流路３１および第２タービンスクロール流路３３を介して収容部２９に送られた後、排出流路２７に導かれる。排出流路２７に導かれる排気ガスは、流通過程においてタービン翼車１７を回転させる。

タービン翼車１７の回転力は、シャフト１５を介してコンプレッサインペラ１９に伝達される。コンプレッサインペラ１９が回転すると、上記のとおりに空気が昇圧される。こうして、空気がエンジンの吸気口に導かれる。

図２は、図１のＡ－Ａ断面図である。Ａ－Ａ断面は、シャフト１５の軸方向に垂直、かつ、第１タービンスクロール流路３１を通る断面である。図２では、タービン翼車１７について、外周のみが円で示されている。

図２に示すように、タービンハウジング５には、第１排気導入口３７が形成される。第１排気導入口３７は、タービンハウジング５の外部に開口する。第１排気導入口３７には、不図示のエンジンの排気マニホールドから排出される排気ガスが導入される。

第１排気導入口３７と第１タービンスクロール流路３１との間には、第１排気導入路３９が形成される。第１排気導入路３９は、第１排気導入口３７と第１タービンスクロール流路３１とを接続する。第１排気導入路３９は、例えば、直線状に形成される。第１排気導入路３９は、第１排気導入口３７から導入された排気ガスを第１タービンスクロール流路３１に導く。

第１タービンスクロール流路３１は、第１連通部４１を介して収容部２９と連通する。第１連通部４１は、収容部２９の全周に亘って環状に形成される。第１タービンスクロール流路３１は、第１排気導入路３９から導入された排気ガスを、第１連通部４１を介して収容部２９に導く。第１タービンスクロール流路３１は、タービン翼車１７の回転方向ＲＤに進むにつれてタービン翼車１７に近づくように、巻き回される。第１タービンスクロール流路３１の径方向の幅は、上流側から下流側に向かうにつれて小さくなる。

第１タービンスクロール流路３１の下流端に面する位置には、第１舌部４３が設けられる。第１舌部４３は、第１タービンスクロール流路３１の下流側の部分と上流側の部分とを仕切る。

図３は、図１のＢ－Ｂ断面図である。Ｂ－Ｂ断面は、シャフト１５の軸方向に垂直、かつ、第２タービンスクロール流路３３を通る断面である。図３では、図２と同様に、タービン翼車１７について、外周のみが円で示されている。

図３に示すように、タービンハウジング５には、第２排気導入口４５が形成される。第２排気導入口４５は、タービンハウジング５の外部に開口する。第２排気導入口４５は、第１排気導入口３７に対して軸方向の排出流路２７側に並ぶ。第１排気導入口３７と第２排気導入口４５とは、仕切板３５によって軸方向に区画される。第２排気導入口４５には、不図示のエンジンの排気マニホールドから排出される排気ガスが導入される。

第２排気導入口４５と第２タービンスクロール流路３３との間には、第２排気導入路４７が形成される。第２排気導入路４７は、第２排気導入口４５と第２タービンスクロール流路３３とを接続する。第２排気導入路４７は、例えば、直線状に形成される。第２排気導入路４７は、第１排気導入路３９に対して軸方向の排出流路２７側に並ぶ。第１排気導入路３９と第２排気導入路４７とは、仕切板３５によって軸方向に区画される。第２排気導入路４７は、第２排気導入口４５から導入された排気ガスを第２タービンスクロール流路３３に導く。

第２タービンスクロール流路３３は、第２連通部４９を介して収容部２９と連通する。第２連通部４９は、収容部２９の全周に亘って環状に形成される。第２連通部４９は、第１連通部４１に対して軸方向の排出流路２７側に並ぶ。第１連通部４１と第２連通部４９とは、仕切板３５によって軸方向に区画される。第２タービンスクロール流路３３は、第２排気導入路４７から導入された排気ガスを、第２連通部４９を介して収容部２９に導く。第２タービンスクロール流路３３は、タービン翼車１７の回転方向ＲＤに進むにつれてタービン翼車１７に近づくように、巻き回される。第２タービンスクロール流路３３の径方向の幅は、上流側から下流側に向かうにつれて小さくなる。

第２タービンスクロール流路３３の下流端に面する位置には、第２舌部５１が設けられる。第２舌部５１は、第２タービンスクロール流路３３の下流側の部分と上流側の部分とを仕切る。第１舌部４３の周方向位置と、第２舌部５１の周方向位置とは、互いに一致する。ただし、第１舌部４３の周方向位置と、第２舌部５１の周方向位置とは、互いに異なっていてもよい。

図４は、図２および図３のＣ－Ｃ断面図である。Ｃ－Ｃ断面は、第１舌部４３および第２舌部５１を通りタービン翼車１７の回転軸を含む断面である。

図４に示すように、タービン翼車１７は、複数の翼体１７ａを有する。複数の翼体１７ａは、周方向に間隔を空けて設けられる。各翼体１７ａは、タービン翼車１７の回転軸上に延在するハブの外周面から径方向外側に延びて形成される。図４の例では、翼体１７ａのリーディングエッジＬＥは、タービン翼車１７の回転軸と平行に延びている。ただし、リーディングエッジＬＥは、軸方向の排出流路２７側に進むにつれて径方向外側に傾斜していてもよい。リーディングエッジＬＥは、翼体１７ａの外周縁のうち、第１タービンスクロール流路３１および第２タービンスクロール流路３３と対向する部分である。リーディングエッジＬＥには、第１タービンスクロール流路３１および第２タービンスクロール流路３３からの排気ガスが流入する。

第１舌部４３および第２舌部５１は、タービン翼車１７の翼体１７ａのリーディングエッジＬＥの径方向外側に配置されている。図４の例では、第１舌部４３および第２舌部５１のうちタービン翼車１７に面する部分は、タービン翼車１７の回転軸と平行に延びている。つまり、第１舌部４３および第２舌部５１のうちタービン翼車１７に面する部分は、リーディングエッジＬＥと平行に延びている。以下、第１舌部４３と第２舌部５１とを特に区別しない場合、単に舌部と呼ぶ。

ここで、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離は、タービン翼車１７の中心軸から舌部までの距離と、タービン翼車１７の最大半径との差である。つまり、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離は、翼体１７ａが各舌部に最も接近したときの舌部とリーディングエッジＬＥとの距離である。図４の例では、第１舌部４３および第２舌部５１の双方において、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離は、軸方向位置によらず一定である。ただし、第１舌部４３および第２舌部５１の少なくとも一方において、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離が、軸方向位置によって異なっていてもよい。図４には、第１舌部４３とタービン翼車１７との径方向の距離Ｄ１と、第２舌部５１とタービン翼車１７との径方向の距離Ｄ２とがそれぞれ示されている。

図４に示すように、第１舌部４３の仕切板３５側の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離と、第２舌部５１の仕切板３５側の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離とは、互いに異なる。図４の例では、第２舌部５１の仕切板３５側の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離は、第１舌部４３の仕切板３５側の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離よりも長い。それにより、第２舌部５１とタービン翼車１７との径方向の距離Ｄ２が、第１舌部４３とタービン翼車１７との径方向の距離Ｄ１よりも長くなっている。つまり、第２舌部５１とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値が、第１舌部４３とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値よりも大きくなっている。

ここで、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値が小さいほど、空力性能が高くなる一方で、タービン翼車１７に働く励振力が大きくなり、翼振動が増大しやすくなる。本実施形態では、上記のように、第１舌部４３の仕切板３５側の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離と、第２舌部５１の仕切板３５側の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離とは、互いに異なる。それにより、第１舌部４３全体の径方向位置と、第２舌部５１全体の径方向位置とを、個別に設定できる。ゆえに、第１舌部４３と第２舌部５１との間で、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値を異ならせやすくすることができる。

よって、第１舌部４３および第２舌部５１の一方について、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値を小さくしつつ、第１舌部４３および第２舌部５１の他方について、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値を大きくすることができる。ゆえに、第１舌部４３および第２舌部５１の双方について、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値を一律に小さくする、または、大きくする場合と比較して、タービン翼車１７に働く励振力の低減が可能となる。また、励振力の低減に応じて、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離を近づけ、空力性能を高めることも可能である。

また、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離が短くなると、タービン翼車１７の翼体１７ａが舌部の近傍を通過する際に、翼体１７ａと舌部とによって形成される流路面積が瞬間的に狭くなることでガスの流れは縮流となる。それにより、舌部の近傍においてガスの流速の周方向成分が大きくなり、リーディングエッジＬＥで剥離渦が生じやすくなる。このような剥離渦の発生は、タービン翼車１７の流路内部で流れのブロッケージとして作用し、翼体１７ａの排出流路２７側で局所的な高い圧力場を生む。それが励振力の源泉となる。これが翼振動を増大させる要因となる。特に、リーディングエッジＬＥのうち排出流路２７側では、リーディングエッジＬＥのうち排出流路２７側と逆側と比べて励振力の影響を受けやすく振動が生じやすい。ゆえに、リーディングエッジＬＥのうち排出流路２７側において、ガスの流れが圧縮されると、翼振動が特に増大しやすくなる。

本実施形態では、上記のように、第２舌部５１の仕切板３５側の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離は、第１舌部４３の仕切板３５側の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離よりも長い。それにより、第２舌部５１とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値を、第１舌部４３とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値よりも大きくすることができる。これにより、翼体１７ａと舌部とによって瞬間的に形成される流路面積を拡大することができる。ゆえに、リーディングエッジＬＥのうち排出流路２７側において、ガスの流れが圧縮される程度を低くすることができるので、タービン翼車１７の翼振動の増大を適切に抑制できる。

上記では、第２舌部５１の仕切板３５側の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離が、第１舌部４３の仕切板３５側の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離よりも長い例を説明した。ただし、第２舌部５１の仕切板３５側の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離が、第１舌部４３の仕切板３５側の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離よりも短くてもよい。また、第２舌部５１とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値が、第１舌部４３とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値よりも小さくてもよい。

また、上記では、第２舌部５１の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離が、第１舌部４３の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離よりも長く、かつ、第２舌部５１とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値が、第１舌部４３とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値よりも大きい例を説明した。ただし、第２舌部５１の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離が、第１舌部４３の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離よりも短く、かつ、第２舌部５１とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値が、第１舌部４３とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値よりも大きくてもよい。また、第２舌部５１の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離が、第１舌部４３の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離よりも長く、かつ、第２舌部５１とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値が、第１舌部４３とタービン翼車１７との径方向の距離の軸方向における平均値よりも小さくてもよい。

図５は、第１変形例における舌部の形状を示す断面図である。図５は、第１舌部４３および第２舌部５１を通りタービン翼車１７の回転軸を含む断面における断面図である。第１変形例では、図１から図４を参照して上述した実施形態と比較して、第１舌部４３および第２舌部５１の形状が異なる。

図５に示すように、第１変形例では、第１舌部４３および第２舌部５１の双方において、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離は、軸方向の排出流路２７側に進むにつれて長くなる。図５の例では、第１舌部４３および第２舌部５１は、軸方向の排出流路２７側に進むにつれて径方向外側に傾斜している。第１舌部４３および第２舌部５１のうちタービン翼車１７に面する部分は、周方向に見た場合に直線状になっている。ただし、第１舌部４３および第２舌部５１のうちタービン翼車１７に面する部分は、周方向に見た場合に湾曲していてもよい。

第１変形例では、上記のように、第１舌部４３および第２舌部５１の双方において、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離は、軸方向の排出流路２７側に進むにつれて長くなる。それにより、リーディングエッジＬＥにおいて、軸方向の排出流路２７側に進むにつれてガスの流れが圧縮される程度を低くすることができる。ゆえに、タービン翼車１７の翼振動の増大を適切に抑制できる。

上記では、第１舌部４３および第２舌部５１の双方において、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離が、軸方向の排出流路２７側に進むにつれて長くなる例を説明した。ただし、第１舌部４３および第２舌部５１のうちの一方のみにおいて、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離が、軸方向の排出流路２７側に進むにつれて長くなっていてもよい。第１舌部４３および第２舌部５１の少なくとも一方とタービン翼車１７との径方向の距離が、軸方向の排出流路２７側に進むにつれて長くなっていれば、上記の例と同様の効果が奏される。

なお、第１舌部４３および第２舌部５１の少なくとも一方とタービン翼車１７との径方向の距離が、軸方向の排出流路２７側に進むにつれて短くなっていてもよい。

図５の例では、第２舌部５１の仕切板３５側の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離が、第１舌部４３の仕切板３５側の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離よりも長い。ただし、第１の変形例において、第２舌部５１の仕切板３５側の端部５１ａとタービン翼車１７との径方向の距離が、第１舌部４３の仕切板３５側の端部４３ａとタービン翼車１７との径方向の距離よりも短くてもよい。

図６は、第２変形例における舌部の形状を示す断面図である。図６は、シャフト１５の軸方向に垂直、かつ、第１タービンスクロール流路３１を通る断面における断面図である。第２変形例では、図１から図４を参照して上述した実施形態と比較して、第１舌部４３の形状が異なる。

図６に示すように、第２変形例では、第１舌部４３とタービン翼車１７との径方向の距離は、タービン翼車１７の回転方向ＲＤに進むにつれて長くなる。図６の例では、第１舌部４３のうちタービン翼車１７と対向する対向面４３ｂの径方向位置が、回転方向ＲＤに進むにつれて径方向外側に位置している。対向面４３ｂの回転方向ＲＤ側の端部４３ｃは、対向面４３ｂの回転方向ＲＤ側と逆側の端部４３ｄよりも径方向外側に位置している。対向面４３ｂは、軸方向に見た場合に湾曲している。ただし、対向面４３ｂは、軸方向に見た場合に直線状になっていてもよい。

第２変形例では、上記のように、第１舌部４３とタービン翼車１７との径方向の距離が、タービン翼車１７の回転方向ＲＤに進むにつれて長くなる。それにより、タービン翼車１７の翼体１７ａが第１舌部４３の近傍を通過する際に、翼体１７ａと第１舌部４３とによってガスの流れが圧縮される程度を低くすることができる。ゆえに、第１舌部４３の近傍における剥離渦の発生が抑制され、タービン翼車１７の翼振動がより効果的に低減される。

上記では、第１舌部４３とタービン翼車１７との径方向の距離が、タービン翼車１７の回転方向ＲＤに進むにつれて長くなる例を説明した。ただし、第１舌部４３および第２舌部５１の双方において、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離が、タービン翼車１７の回転方向ＲＤに進むにつれて長くなっていてもよい。第１舌部４３および第２舌部５１のうちの一方のみにおいて、舌部とタービン翼車１７との径方向の距離が、タービン翼車１７の回転方向ＲＤに進むにつれて長くなっていてもよい。第１舌部４３および第２舌部５１の少なくとも一方とタービン翼車１７との径方向の距離が、タービン翼車１７の回転方向ＲＤに進むにつれて長くなっていれば、上記の例と同様の効果が奏される。

なお、第１舌部４３および第２舌部５１の少なくとも一方とタービン翼車１７との径方向の距離が、周方向位置によらず一定であってもよい。第１舌部４３および第２舌部５１の少なくとも一方とタービン翼車１７との径方向の距離が、タービン翼車１７の回転方向ＲＤに進むにつれて短くなっていてもよい。

以上、添付図面を参照しながら本開示の実施形態について説明したが、本開示はかかる実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本開示の技術的範囲に属するものと了解される。

上記では、タービンＴが過給機ＴＣに搭載される例を説明したが、タービンＴは、過給機ＴＣ以外の装置（例えば、発電機等）に搭載されてもよい。

本開示は、空力性能の向上とタービン翼車の翼振動の低減との両立を促進するので、例えば、持続可能な開発目標（ＳＤＧｓ）の目標７「手ごろで信頼でき、持続可能かつ近代的なエネルギーへのアクセスを確保する」および目標９「レジリエントなインフラを整備し、持続可能な産業化を推進するとともに、イノベーションの拡大を図る」に貢献することができる。

１７ タービン翼車
２７ 排出流路
２９ 収容部
３１ 第１タービンスクロール流路
３３ 第２タービンスクロール流路
３５ 仕切板
４３ 第１舌部
４３ａ 端部
５１ 第２舌部
５１ａ 端部
ＲＤ 回転方向
Ｔ タービン
ＴＣ 過給機

Claims (6)

1. タービン翼車を収容する収容部と、
   前記収容部に対して前記タービン翼車の軸方向に連続する排出流路と、
   前記タービン翼車に対して径方向外側に巻き回され、前記収容部と連通する第１タービンスクロール流路と、
   前記タービン翼車に対して径方向外側に巻き回され、前記収容部と連通し、前記第１タービンスクロール流路に対して前記排出流路側に並ぶ第２タービンスクロール流路と、
   前記第１タービンスクロール流路と前記第２タービンスクロール流路とを前記軸方向に区画する仕切板と、
   前記第１タービンスクロール流路の下流端に面する位置に設けられる第１舌部と、
   前記第２タービンスクロール流路の下流端に面する位置に設けられ、前記仕切板側の端部と前記タービン翼車との前記径方向の距離が前記第１舌部の前記仕切板側の端部と前記タービン翼車との前記径方向の距離と異なる第２舌部と、
   を備える、
   タービン。
2. 前記第２舌部の前記仕切板側の端部と前記タービン翼車との前記径方向の距離は、前記第１舌部の前記仕切板側の端部と前記タービン翼車との前記径方向の距離よりも長い、
   請求項１に記載のタービン。
3. 前記第２舌部と前記タービン翼車との前記径方向の距離の前記軸方向における平均値は、前記第１舌部と前記タービン翼車との前記径方向の距離の前記軸方向における平均値よりも大きい、
   請求項１または２に記載のタービン。
4. 前記第１舌部および前記第２舌部の少なくとも一方と前記タービン翼車との前記径方向の距離は、前記軸方向の前記排出流路側に進むにつれて長くなる、
   請求項１から３のいずれか一項に記載のタービン。
5. 前記第１舌部および前記第２舌部の少なくとも一方と前記タービン翼車との前記径方向の距離は、前記タービン翼車の回転方向に進むにつれて長くなる、
   請求項１から４のいずれか一項に記載のタービン。
6. 請求項１から５のいずれか一項に記載のタービンを備える、
   過給機。

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