JP2022547177A - ロータ - Google Patents

ロータ Download PDF

Info

Publication number
JP2022547177A
JP2022547177A JP2022515553A JP2022515553A JP2022547177A JP 2022547177 A JP2022547177 A JP 2022547177A JP 2022515553 A JP2022515553 A JP 2022515553A JP 2022515553 A JP2022515553 A JP 2022515553A JP 2022547177 A JP2022547177 A JP 2022547177A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
rotor
bearing
damper
shaft
rotor housing
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2022515553A
Other languages
English (en)
Other versions
JP7556946B2 (ja
Inventor
ジョーレン ソレンセン，ジェンズ
ローゼンバーグ，ゴーム
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rockwool AS
Original Assignee
Rockwool International AS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Rockwool International AS filed Critical Rockwool International AS
Publication of JP2022547177A publication Critical patent/JP2022547177A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP7556946B2 publication Critical patent/JP7556946B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/04—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor
    • C03B37/05—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor by projecting molten glass on a rotating body having no radial orifices
    • C03B37/055—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor by projecting molten glass on a rotating body having no radial orifices by projecting onto and spinning off the outer surface of the rotating body

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
  • Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
  • Mounting Of Bearings Or Others (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)
  • Support Of The Bearing (AREA)
  • Vibration Prevention Devices (AREA)

Abstract

採糸装置のためのロータであって、ロータハウジングと、それぞれの軸受座内にそれぞれが着座した少なくとも２つの玉軸受を各軸受アセンブリが備える第１および第２の軸受アセンブリと、第１の軸受アセンブリと第２の軸受アセンブリとの間に回転可能に装着された実質的に水平なシャフトとを備え、複数の弾性ダンパが環状リングに配置され、各弾性ダンパは、第１の端部において軸受座に解放可能に接続され、第２の端部においてロータハウジングの内部壁に解放可能に接続されることを特徴とするロータ。

Description

本発明は、改善されたロータに関し、詳細には、人造ガラス質繊維（ＭＭＶＦ）の製造において使用するための採糸装置のためのロータ、および人造ガラス質繊維（ＭＭＶＦ）の製造の方法に関する。
採糸装置または（カスケード）スピナとして知られる紡糸デバイスが、絶縁材料を生産するための、たとえば石材もしくは岩石のミネラルメルトまたはスラグメルトもしくはガラスメルトから防音材料または断熱材料を提供するためのＭＭＶＦの製造に使用される。採糸装置は、ウェブ状の絶縁製品を生産するために、紡糸ホイールの上で溶融材料または溶岩を紡糸するためのロータのセットを有する。溶融石材または溶岩（「メルト」）が第１のロータからセットの残りのロータに連続的に投入され、ロータのそれぞれが回転するにつれて各ホイールから繊維が排出される。これらの繊維は、ストーンウール絶縁製品など絶縁製品の製造のために収集され、ロータのセットから取り去られる。
スピナ内のロータは、非常に高速で動作する。スピナの高速および高加速の力を制御することにより、繊維、したがって生み出される絶縁の物理特性および性能特性が制御される。紡糸デバイスの速度および加速を増大することにより、紡糸される繊維を、改善された非常に望ましい断熱特性を有するより細い、より柔らかいものにすることができることが判明している。繊維がより細い場合、紡糸される繊維における伝導はより小さく、絶縁製品がより細い繊維製である場合、より多くの空気が絶縁製品内に保持されることが判明している。
知られているスピナは、良好な断熱特性のために必要とされる非常に細い繊維を達成するために、約１５０ｋｍ／ｓ２の高速および加速度で動作する。各ロータホイールは、駆動端（ＤＥ）および非駆動端（ＮＤＥ）のそれぞれにおける軸受間に懸吊された回転シャフトを備える。ＮＤＥにおけるシャフトは、ロータを越えて溶融材料が導かれるホイールへ通っているため、ロータのＮＤＥおよびＤＥは、シャフトのそれぞれの端部から等距離ではない。シャフトのＮＤＥは、事実上、軸受上に張り出し、ロータのＮＤＥは、最も高い荷重を有することが判明している。紡糸中のＤＥおよびＮＤＥにおけるロータメカニクスの振動は、ロータの各端部に着座した軸受に対する著しい摩耗、およびロータハウジングとスピナ本体との間に配置されたダンパに対する摩耗を引き起こす。知られているデバイスは、セット内の１つのロータから他のロータへ渡される振動を低減するために、ロータハウジングとスピナ本体との間に配置されたダンパを使用する。
振動吸収手段として、ばねを使用することが知られている。米国特許第２，５５６，３１７号は、ラジアル圧縮ばねまたはゴムクッションが機械の軸受要素と静止フレームとの間で半径方向に配置された遠心分離器のための軸受アセンブリを開示している。ＷＯ２０１４／０００７９９は、電気コンプレッサ／タービン発電機のためのばね減衰要素を開示している。減衰要素は、半径方向力を加えるために板ばねが受け取られる凹部を有するばね鋼リングである。
しかし、採糸装置の紡糸のスケールおよび速度は、使用される軸受に対して非常に高い荷重を加え、その結果、摩耗した軸受を頻繁に交換することを必要とする。典型的には、本発明のロータが使用される４ホイールスピナは、１時間あたり５～６トンのストーンウールを生産し、その結果、保守による「ダウンタイム」の削減は、生産することができる製品の体積を著しく増大する。
採糸スピナ内のロータは、それぞれが実質的に水平な軸周りに配置され、その結果、重力が不釣り合いを助長するのでロータ軸受に対する摩耗が助長され、これは軸受に対する変わりやすい摩耗をもたらす。各ロータに加えられる力の不釣り合いは、メルトがロータホイール上に投入されることによって引き起こされることも判明している。ロータメカニクスの不均一な摩耗、または溶融材料が導かれるロータアセンブリの外面の摩耗があると、不釣り合いが悪化する。一例は、ロータ上の固化したメルトの層の堆積、いわゆる「フリーズライニング」であり、これは不均一なものとなり得、不釣り合いを引き起こすエリア内で脱離し得る。これらの要因の組合せにより、既存のスピナ内で使用される軸受は、望ましいものよりはるかに早く摩耗し、保守のためにスピナを生産から外すことを必要とする。したがって、平均故障間隔を増大するためにロータ構成および動力学を改善することが著しく求められている。
本発明は、ロータの軸受に対する摩耗を引き起こす不釣り合いおよび高い回転力に関連する上記の問題に対処する、採糸装置のための改善されたロータを提供することを目的とする。
第１の態様では、本発明は、採糸装置のためのロータであって、ロータハウジングと、それぞれの軸受座内にそれぞれが着座した少なくとも２つの玉軸受を各軸受アセンブリが備える第１および第２の軸受アセンブリと、第１の軸受アセンブリと第２の軸受アセンブリとの間に回転可能に装着された実質的に水平なシャフトと、環状リングに配置された複数の弾性ダンパとを備え、各弾性ダンパは、第１の端部において軸受座に解放可能に接続され、第２の端部においてロータハウジングの内部壁に解放可能に接続される、ロータを提供する。
本発明の文脈では、「ロータ」は、回転アセンブリを指すと理解され、「シャフト」は、回転出力を伝達するために使用される長い円筒形の回転棒を指すと理解され、「ダンパ」は、振動を抑制または吸収するためのデバイスと理解され、ロータハウジングの「内部壁」は、ロータのシャフトに向かって面する壁と理解されることを理解されたい。
好ましくは、各弾性ダンパは錐台であり、より好ましくは、各弾性ダンパは円錐台形である。
本発明は、軸受に対する摩耗を低減し、その結果、ロータは、スピナによって加えられる高速および著しい荷重に耐えることができる。複数の弾性ダンパの環状配置は、本発明の高速スピナにおいて発生する不安定に対して特によく適している。本発明は、タービンに使用され、知られている解決策に勝る著しい改善である。たとえば、弾性のリング形のばねまたはダンパは、本発明によって達成される改善された平均故障間隔を達成するほど軸受を十分に保護しない。本発明の「柔らかい」サスペンションは、軸受／ロータの平均故障間隔を著しく増大し、その結果、保守時間を削減することによって採糸装置の効率を改善する。軸受座に、およびロータハウジングの内部壁に弾性ダンパを解放可能に接続することにより、ダンパは、圧縮でも引張りでも働き、軸受の平均故障間隔の著しい増大をもたらすようになる。本発明ダンパの固有振動数に伴う潜在的な問題を回避し、ばねを使用するとき、たとえばばねが１つの端部で接触を失った場合発生し得る作用の喪失を回避する。
複数の円錐台形ダンパを使用することにより、ロータ速度が軸受にとっての臨界超過速度に達するときでさえ、軸受に対する荷重を著しく低減することができることが判明している。例として、本発明の柔らかいサスペンションがある場合とない場合での１３５００ＲＰＭでのテストは、２７６０Ｎから１９２Ｎの動荷重の低減を示した。
複数の円錐台形ダンパは、紡糸ロータの高速／高加速および不釣り合いによって生成される振動の改善された吸収を提供することによって、軸受の内部摩耗を最小限にする。事実上、各ダンパは、軸受アセンブリに加えられる静荷重にも動荷重にも耐えるために最も必要とされる場合、より弾性の材料を提供するように配置され形作られる。錐台、円錐形、または円錐台形のダンパが、軸受サスペンションにおいて静荷重にも動荷重にもより良好に耐えることが実証されている。シャフトが高速で回転しているとき、たとえばメルトが流し込まれる、または繊維が排出されるとき発生する不釣り合いは、軸受アセンブリに加えられる力に従って伸長または収縮する弾性ダンパによって吸収される。本発明の解決策は、採糸装置と共に使用することに特に適しており、環状リングに配置されるゴムの体積および剛性を最適化し、軸受の寿命を延ばすように慎重に構成されている。最適な選択は、スピナの制約内でゴムの体積を最大化し、一方、サスペンションを可能な限り「柔らかい」ものにすることであることが判明している。
任意選択で、各弾性ダンパは円筒形である。代替として、各弾性ダンパは、角錐の錐台である。しかし、好ましくは、各弾性ダンパは、回転対称である。
スピナの軸受座におけるダンパの装着しやすさは、ダンパが回転対称を有することによって、すなわちダンパがそれらの中心軸周りで回転対称であることによって改善される。
好ましくは、ロータは、軸受座とロータハウジングの内部壁との間で環状リングを形成する複数の円錐台形の弾性ダンパを備える。
好ましくは、ロータは、複数の円錐台形の弾性ダンパを備え、各ダンパは、ロータハウジングの内部壁においてより大きな直径を有し、軸受座においてより小さな直径を有する。
好ましくは、各ダンパは、軸受座に解放可能に接続するためのねじ山付きスクリュを備え、および／または、各ダンパは、ロータハウジングを通ってスクリュと解放可能に接続するためのねじ山付き開口を備える。
好ましくは、ロータハウジングは、ダンパ内のねじ山付き開口によって受け取られ得る少なくとも１つのねじ山付きスクリュをさらに備える。
各ダンパの解放可能な接続は、早く好都合な交換を可能にし、ロータの保守の効率を改善する。
好ましくは、ロータハウジングは、ロータハウジングのベースにおいて、ロータハウジングの上部表面より大きな壁厚を有する。
好ましくは、ロータハウジングは、ベース壁厚が約２ｍｍ～約３ｍｍ増大され、ロータハウジングの上部壁厚がそれに応じて減少される点で、増大したベース壁厚および減少した上部壁厚を有し、より好ましくは、ロータハウジングは、約２．２ｍｍ～約２．７ｍｍ増大されたベース壁厚を有し、ロータハウジングの上部壁厚はそれに応じて減少され、最も好ましくは、ロータハウジングは、約２．５ｍｍ増大されたベース壁厚と、ロータハウジングの標準的な壁厚に比較したとき約２．５ｍｍ減少されたロータハウジングの上部壁厚とを有する。
好ましくは、軸受座は実質的に円筒形であり、ロータハウジングは実質的に円筒形であり、軸受座の中心軸は、ロータハウジングの中心軸からオフセットされている。
「ベース壁厚」は、使用時に床に最も近いエリアにおけるロータハウジング壁の厚さを指すことを理解されたい。「上部壁厚」は、使用時に床から最も遠いエリアにおけるロータハウジング壁の厚さを指す。
好ましくは、ロータハウジングの内部プロファイルは非対称である。
ロータハウジングのベースにおける、より大きな壁厚は、事実上ホイールを持ち上げ、張出し作用、すなわち張り出すホイールに対する重力の作用を補償し、その結果、ロータを所望の位置に調整することによって紡糸プロセスにおける潜在的な問題を低減することが判明している。たとえば、潜在的な問題は、様々な補助設備、たとえば空気ノズルまたはバインダ供給ノズルがホイールと位置合わせされないとき生じる。
好ましくは、環状の軸受座とロータハウジングの内部表面との間のクリアランスは、約１０ｍｍ～約１８ｍｍ、より好ましくは、約１２ｍｍ～約１６ｍｍ、最も好ましくは、約１４ｍｍである。
環状の軸受座とロータハウジングの内部面との間のクリアランスを増大することによって、環状の軸受座とロータハウジングの内部表面との間に留まっている屑／スラグによる故障の危険が著しく低減されることが判明している。クリアランス内に屑／スラグ留まっている場合、サスペンションはもはや動くことができなくなり、軸受が損傷する。本発明の構成は、この故障原因が解消されることを確実にする。
好ましくは、各ダンパの高さは、約２０ｍｍ～約３０ｍｍであり、より好ましくは、各ダンパの高さは、約２２ｍｍ～約２７ｍｍであり、最も好ましくは、各ダンパの高さは、約２５ｍｍである。
好ましくは、各ダンパの外部面は、約１８ｍｍ～約２２ｍｍの直径を有し、より好ましくは、各ダンパの外部面は、約１９ｍｍ～約２１ｍｍの直径を有し、最も好ましくは、各ダンパの外部面は、約２０ｍｍの直径を有する。
ダンパの「外部」面は、ロータハウジングに隣接する面を指すことを理解されたい。
好ましくは、各ダンパの内部面は、約２５ｍｍ～約２９ｍｍの直径を有し、より好ましくは、各ダンパの内部面は、約２６ｍｍ～約２８ｍｍの直径を有し、最も好ましくは、各ダンパの内部面は、約２７ｍｍの直径を有する。
ダンパの「内部」面は、軸受座に隣接する面を指すことを理解されたい。
好ましくは、各ダンパの総体積は、約３５，０００ｍｍ３～約４５，０００ｍｍ３であり、より好ましくは、各ダンパの総体積は、約３９，０００ｍｍ３～約４４，０００ｍｍ３であり、最も好ましくは、各ダンパの総体積は、約４３，０００ｍｍ３である。
好ましくは、当該ダンパまたは各ダンパは、ゴムダンパである。
任意選択で、当該ダンパまたは各ダンパは、シリコーンダンパである。
好ましくは、当該ダンパまたは各ダンパは、ネオプレンゴムダンパである。
好ましくは、当該ダンパまたは各ダンパは、４０～６０のショアＡ硬度を有し、より好ましくは、当該ダンパまたは各ダンパは、約５５のショアＡ硬度を有する。
好ましくは、ダンパリング剛性は、約５・１０５Ｎ／ｍ～１０６Ｎ／ｍであり、より好ましくは、ダンパリング剛性は、１０６Ｎ／ｍ以下である。
「ダンパリング剛性」は、環状に配置された総数のダンパの総剛性と理解される。
ダンパリング剛性が低すぎる場合、これは、ホイールを望ましいものより大きい程度で垂れ下がらせることになり、一方、ダンパリング剛性が高すぎる場合、軸受の寿命が短縮されることになることが判明している。さらに、ダンパリング剛性が低すぎる場合、ロータが望ましいものより大きく動き、モータに対するカップリングまたは部品間の接触に対して著しい動きがあるので、これは損傷を引き起こす可能性がある。ダンパリング剛性を最適化することによって、ロータの振動および不釣り合いを正確に補償し、軸受に対する摩耗を低減し、ロータの寿命を増大することができる。厳しいテストにより、より大きな体積のより柔らかいゴムの方が、より小さな体積のより剛性の高いゴムより、より効果的に動作することが示されている。本発明のダンパリング剛性は、約４０００ＲＰＭ～１３０００ＲＰＭの作業回転速度に対して最適化されている。軸受寿命は、標準的な動作条件下でどれだけ長く玉軸受が持ちこたえるとユーザが期待することができるかというものであり、これは、軸受荷重の量に依存することが判明しており、回転数で計算され、その結果、１回転当たりの時間、および軸受が連続回転している時間の割合が軸受寿命を決定するために使用されることを理解されたい。
好ましくは、第１の軸受アセンブリは、ロータの非駆動端にあり、１０個～２４個のダンパを備え、より好ましくは、第１の軸受アセンブリは、ロータの非駆動端にあり、２０個のダンパを備える。好ましくは、第２の軸受アセンブリは、ロータの駆動端にあり、１０個～２４個のダンパを備え、より好ましくは、第２の軸受アセンブリは、ロータの駆動端にあり、１８個のダンパを備える。
本発明の「柔らかい」サスペンションにおけるゴムの体積、およびダンパの数は、摩耗に耐えるように慎重に選択されている。すべてのロータサイズについて、必要とされる寿命を提供し、一方、不釣り合いが補償されることを確実にするために、最適な数のゴムダンパが使用される。
好ましくは、ロータは、環状に配置された約１０個～約２４個の円錐台形ダンパを備える。より好ましくは、ロータは、実質的に環状の軸受アセンブリ周りで互いに等距離で、環状に配置された約１０個～約２４個の円錐台形ダンパを備える。
好ましくは、当該軸受または各軸受は、玉軸受、より好ましくは、アンギュラコンタクト玉軸受である。
好ましくは、当該軸受または各軸受は、鋼ライニングと、セラミック材料製の玉とを有するハイブリッドアンギュラ玉軸受である。
好ましくは、当該玉軸受または各玉軸受の内径は、約４０ｍｍ～約８０ｍｍであり、より好ましくは、当該玉軸受または各玉軸受の直径は、約６０ｍｍ～約７０ｍｍであり、最も好ましくは、当該玉軸受または各玉軸受の直径は、約７０ｍｍである。
小さい直径は、軸受の寿命を増大するが、小さすぎる直径は、ホイールをシャフト上に嵌装することに鑑みて問題である（シャフト上の接触面が小さくなりすぎる）。
好ましくは、軸受アセンブリは、離隔されて設けられた２つのアンギュラコンタクト玉軸受を備える。
好ましくは、２つのアンギュラコンタクト軸受間の距離は、約１０ｍｍ～約３０ｍｍであり、より好ましくは、２つのアンギュラコンタクト軸受間の距離は、約１５ｍｍ～約２５ｍｍであり、最も好ましくは、２つのアンギュラコンタクト軸受間の距離は、約２０ｍｍである。
好ましくは、各アンギュラコンタクト玉軸受の接触角は、約１５°である。
好ましくは、軸受アセンブリは、内部軸方向スペーサリングおよび外部軸方向スペーサリングによってそれぞれが離隔される２つのアンギュラ玉軸受を備える。
ロータが使用されているとき、ロータのシャフトと軸受座との間に著しい温度差があることが判明している。冷えているとき、シャフトは、より小さな直径、および軸受に対する圧力方向に関するより大きな圧力角を有することになる。温かいとき、シャフトは、より大きな直径に伸長することになり、軸受に対する圧力角は、減少することになる。内部軸方向スペーサリングおよび外部軸方向スペーサリングを備えるように軸受アセンブリを構成することにより、予想される温度差が可能になり、その結果、玉軸受は、「がたつく」ことがなく、またははるかに大きな圧力が加えられ、しかし所望の位置にある。
好ましくは、外部スペーサリングの幅は、内部スペーサリングの幅より小さい。
好ましくは、外部スペーサリングの幅は、内部スペーサリングの幅より約１０μｍ～約７０μｍ小さく、より好ましくは、外部スペーサリングの幅は、内部スペーサリングの幅より約６１μｍ小さい。
好ましくは、当該スペーサリングまたは各スペーサリングは鋼である。
好ましくは、シャフトは、実質的に円筒形である。
好ましくは、シャフトの外部断面直径は、約８０ｍｍ～約１２０ｍｍ、より好ましくは、約１００ｍｍである。
直径を増大することにより、シャフトがより剛性になり、それによりシステムの動的挙動に肯定的な影響を及ぼすが、重量およびコストに否定的な影響を及ぼすので、本発明のシャフトの直径は折衷案である。本システムのために直径を３０ｍｍで選択した場合、シャフトの可撓性は、シャフトが１２，０００ＲＰＭの臨界速度で回転し、決定的に曲がることを意味することになる。
好ましくは、シャフト直径（Ｄｓｈａｆｔ）とシャフト長さ（Ｌｓｈａｆｔ）との間の関係は、約１０１ｍｍ～約１３２５ｍｍのシャフト長さの範囲について、および２０ｍｍ以上のシャフト直径の範囲について、および３＊１０６Ｎ／ｍ以下の座剛性（ダンパリング剛性）について、Ｄｓｈａｆｔ（Ｌｓｈａｆｔ）≧０．１２＊Ｌｓｈａｆｔ－３２ｍｍとして定義される。
シャフトの「太さ」とも称される断面直径を増大することによって、回転しているときシャフトによって生成される振動が著しく低減される。振動を低減することによって、可動部品に対する摩耗、およびデバイスの不釣り合いが低減され、その結果、平均故障間隔が増大される。
好ましくは、第１の軸受アセンブリの中心点と第２の軸受アセンブリの中心点との間のシャフトの長さは、約５３０ｍｍ～約５９０ｍｍ、より好ましくは、約５９０ｍｍである。
好ましくは、シャフトの全長は、約８００ｍｍ～約１２００ｍｍ、好ましくは、約１０００ｍｍである。
好ましくは、シャフトは鋼である。
好ましくは、当該軸受座または各軸受座の重量は、約１．５ｋｇ～約３．５ｋｇ、好ましくは、約２ｋｇ～約３ｋｇであり、より好ましくは、各軸受座の重量は約３ｋｇである。
軸受座の質量を削減することにより、振動、その結果軸受に対する摩耗が減少し、その結果、軸受の寿命および平均故障間隔が増大されることが判明している。
好ましくは、軸受座は、ダンパ、好ましくは円錐台形ダンパをそれぞれが受け取る複数の実質的に円筒形凹部を有する環状リングである。任意選択で、軸受座は、ダンパ、好ましくは円錐台形ダンパをそれぞれが受け取る複数の切頭円筒形凹部を有する環状リングである。
軸受座の重量を最小限にすることによって、軸受に対する荷重が低減される。軸受座の形状および構成は、ダンパを確実に保持し、一方、保守のために、また玉軸受にアクセスするために、ダンパの容易な除去を可能にする。
好ましくは、ロータの最大回転速度は、約１３，０００ＲＰＭである。
好ましくは、ロータの回転速度は、約６，０００ＲＰＭ～約１３，０００ＲＰＭである。
好ましくは、ロータは、冷却システムをさらに備える。
好ましくは、冷却システムは、少なくとも１つの流体入口と、少なくとも１つの流体出口とを備え、それらの間の少なくとも１つのチャネルが、ロータの少なくとも１つの軸受座を通過している。
本発明の冷却システムは、軸受座間の温度変化（ΔＴ）を実質的に一定にすることを可能にする。したがって、玉軸受の温度を低減することができる。また、冷却システムは、ゴムダンパの温度が低く保たれることを確実にし、その結果、最大温度は、約５０～６０°Ｃで維持される。
好ましくは、ロータは、水冷される。
好ましくは、ロータは、空気流システムをさらに備える。
好ましくは、ロータは、空気流パージシステムをさらに備える。
本発明は、過酷な環境内で動作し、軸受は、開いたハウジング設計により比較的露出される。システムを通る空気流は、望ましくない屑および汚染物質を当該軸受または各軸受周りから除去するために使用し、軸受の不均一な摩耗を低減し、ロータの性能を最適化することができることが判明している。
好ましくは、各ロータは、駆動手段を備える。
好ましくは、ロータハウジングは、実質的に円筒形である。
より好ましくは、ロータハウジングは、２つの組合せ部品を備える実質的に円筒形である。好ましくは、２つの組合せ部品は、実質的に対称である。より好ましくは、ロータハウジングは、２つの半円筒形のシェルを備える。好ましくは、２つの半円筒形のシェルは、互いに組み合わさり、実質的に円筒形のハウジングを形成する。好ましくは、各シェルは、円筒の長手方向半体の形状を有する。
容易かつ好都合に開くことができる開いたハウジングを提供することにより、保守の時間および複雑さが低減され、その結果、保守のためにデバイスが動作していない「ダウンタイム」もまた削減される。
さらなる態様では、本発明は、本明細書に記載の少なくとも３つのロータのセットを備える採糸装置であって、各ロータは、異なる実質的に水平な軸周りで回転するように装着され、ロータが回転しているとき、セット内の第１のロータの周部上に流し込まれるメルトが後続のロータのそれぞれの周部上に連続的に投入され、繊維がロータから排出されるように配置される、採糸装置を提供する。
好ましくは、採糸装置は、本明細書に記載の４つのロータのセットを備える。
好ましくは、各後続のロータは、セット内の先行するロータより大きい加速を与えることができるようにサイズ設定される。
好ましくは、各ロータは、ホイールに取り付けられる。
好ましくは、第１のロータは、約１８４ｍｍの直径を有する第１のホイールに取り付けられ、第１のホイールは、約２５ｋｍ／ｓ２～約３６ｋｍ／ｓ２の加速場で、約５，０００ＲＰＭ～約６，０００ＲＰＭで回転可能である。
好ましくは、第２のロータは、約２３４ｍｍの直径を有する第２のホイールに取り付けられ、第２のホイールは、約４６ｋｍ／ｓ２～約２１７ｋｍ／ｓ２の加速場で、約６，０００ＲＰＭ～約１３，０００ＲＰＭで回転可能である。
好ましくは、第３のロータは、約３１４ｍｍの直径を有する第３のホイールに取り付けられ、第３のホイールは、約６２ｋｍ／ｓ２～約２９１ｋｍ／ｓ２の加速場で、約６，０００ＲＰＭ～約１３，０００ＲＰＭで回転可能である。
好ましくは、第４のロータは、約３３２ｍｍの直径を有する第４のホイールに取り付けられ、第４のホイールは、約６５ｋｍ／ｓ２～約３０８ｋｍ／ｓ２の加速場で、約６，０００ＲＰＭ～約１３，０００ＲＰＭで回転可能である。
好ましくは、採糸装置は、コレクタをさらに備え、より好ましくは、当該ロータまたは各ロータから繊維を収集し、それらをロータのセットから取り去るためのチャンバを備える。
好ましくは、採糸装置は、少なくとも１つの温度センサをさらに備え、任意選択で、高温計を備える。
さらなる態様では、本発明は、人造ガラス質繊維（ＭＭＶＦ）の製造の方法であって、
異なる実質的に水平な軸周りで回転するようにそれぞれが装着された、本明細書に記載の
少なくとも３つのロータのセットを備える採糸装置を提供するステップであって、各ロータが駆動手段を有する、ステップと、
ロータを回転させるステップと、
人造ガラス質繊維（ＭＭＶＦ）を形成するためにミネラルメルトを提供するステップであって、メルトは、第１のロータの周部上に流し込まれる、ステップと、
形成された繊維を収集するステップとを含む方法を提供する。
わかりやすさと簡潔な説明のために、本明細書では、特徴について同じまたは別々の実施形態の一部として述べる。しかし、本発明の範囲は、記載の特徴のすべてまたは一部の組合せを有する実施形態を含むことができることを理解されたい。
次に、例として添付の図面を参照して本発明について述べる。
本発明によるロータの長手方向断面図である。 スピナハウジングなしで示されている、本発明による４つのロータを備える右位置スピナの斜視図である。 図１のロータの非駆動端（ＮＤＥ）における軸受アセンブリの斜視図である。 ダンパが示されていない、本発明によるロータの軸受アセンブリの軸受座の斜視図である。 図４ａに示されている軸受座の一区間の斜視図である。 図３の軸受アセンブリに示されている円錐台形ダンパを通る断面図である。 図５ａの円錐台形ダンパの断面の斜視図である。 図５ａおよび図５ｂのダンパの斜視図である。 本発明によるロータの非駆動端（ＮＤＥ）における軸受アセンブリの代替実施形態の斜視図である。 図６ａに示されている軸受座の一区間の斜視図である。 軸受アセンブリとロータハウジングとの間のより大きなクリアランスを示すロータの非駆動端（ＮＤＥ）における軸受アセンブリを通る断面図である。 除去されたロータハウジングの半分を示す本発明のロータの斜視図である。 本発明のロータハウジング、軸受座、およびダンパのＮＤＥの平面図である。 図９ａ、図９ｂ、および図９ｃは、温度差による軸受予荷重の好ましい減少を例示する、本発明のロータ内の一対のアンギュラコンタクト玉軸受を通る概略断面図（原寸に比例しない）であり、図９ｂは、冷えているときのシャフトを示し、図９ｃは、温かいときのシャフトを示す。 冷却およびエアパージシステムを示す本発明のロータの外部斜視図である。 グリースラビリンスを示すＤＥ軸受座の断面図である。 装着されたホイールを有する４つのロータすべてを示す本発明の右位置スピナの正面図である。 １３０００ＲＰＭの最大ロータ速度での様々なシャフト直径、座の質量、シャフト長さ、および座ゴム剛性（ダンパリング剛性）についてＮＤＥ軸受座についての寿命をシミュレーションするロータ４の５Ｄサーフェスコンタープロットの背面図である。 座の質量（Ｍｓｅａｔ ｋｇ）、中間区間のシャフト直径（Ｄｓｈａｆｔ ｍｍ）、座中心間のシャフト長さ（Ｌｓｈａｆｔ ｍｍ）、および座ゴム剛性（Ｋｓｅａｔ Ｎ／ｍ）を示す、図１３の５Ｄサーフェスコンタープロットの上から見た図である。 １３０００ＲＰＭの最大ロータ速度でのＮＤＥ座の変位（ΔｘｓｅａｔＮＤＥ）をシミュレーションするロータ４の５Ｄおよびコンタープロットである。
図１を参照すると、ロータ１の長手方向断面が示されており、シャフト２が、実質的に水平になるようにロータ１の駆動端（ＤＥ）３と非駆動端（ＮＤＥ）４との間に長手方向に配置されている。シャフト２は、約１００ｍｍの外径および約７０ｍｍの軸受座直径を有する中空円筒形の鋼シャフトである。代替実施形態では、シャフト外径は、約１００ｍｍ～約１２０ｍｍであり、軸受座直径は、約５０ｍｍ～約１００ｍｍである。ＤＥ３における軸受の中心点とＮＤＥ４における軸受の中心点との間のシャフト２の長さは、約５３０ｍｍ～５９０ｍｍである。図の実施形態の場合、シャフト２の長さは、約５９０ｍｍである。ＮＤＥ４では、シャフト２は、第１の軸受アセンブリ５を越えて「張り出し」、シャフト２の全長は、約９５５ｍｍである。第２の軸受アセンブリ６は、ＤＥ３に配置される。両ＮＤＥ４およびＤＥ３のための軸受アセンブリ５、６は同一である（ホイールへの冷却水供給のような重要でない細部を除く）が、ＮＤＥ４の軸受アセンブリ５について、図３から図５に関してより詳細に述べる。第１および第２の軸受アセンブリ５、６は、それぞれが「柔らかい」サスペンションに隣接して配置され、それぞれの第１および第２の柔らかいサスペンションは、互いに独立して働く。ＮＤＥ４は、複数の軸受アセンブリ５を備えてもよく、各軸受アセンブリ５に対する静荷重が低減されるので、これは軸受寿命を増大することになる。
図２を参照すると、右位置スピナの４つのロータの斜視図が、スピナ本体なしで示されており、第１のロータ１ａ、第２のロータ１ｂ、第３のロータ１ｃ、および第４のロータ１ｄが示されている。右位置は、右側の第４のロータ１ｄの位置を指す。変形形態（図示せず）は、左位置スピナであり、これは、図２に示されている右位置スピナの鏡像であるが、第４のロータ１ｄが左側に配置されている。第１のロータ１ａは、６０００ＲＰＭの最大速度を有し、第１のモータ３０ａに接続される。第２のロータ１ｂは、６０００～１３０００ＲＰＭの最大速度範囲を有し、第２のモータ３０ｂに接続される。第３のロータ１ｃは、６０００～１３０００ＲＰＭの最大速度範囲を有し、第３のモータ３０ｃに接続される。第４のロータ１ｄは、６０００～１３０００ＲＰＭの最大速度範囲を有し、第４のモータ３０ｄに接続される。それぞれ第２、第３、および第４のロータに取り付けられたホイール１３ｂ、１３ｃ、１３ｄが示されている。各モータ３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄ、およびそれぞれのモータシャフトは、スピナ本体において固定される。図１に示されているロータシャフト２は、やはり固定されているロータハウジング１２内に可撓に装着される。可撓性のラメラカップリング３２が各モータの駆動端および各ロータの駆動端のシャフト同士を接続し、いくらかの半径方向の位置ずれを可能にする。しかし、本カップリングの最大許容可能な半径方向の位置ずれは、１．３ｍｍである。したがって、カップリングは、ＤＥ３におけるシャフト２の許容可能な変位に対して制限を設ける。図８ａを参照すると、スピナに動力供給しスピナを冷却するために、モータ３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄとロータ１、１ｂ、１ｃ、１ｄとの間にさらなる接続がある。
図３、図４ａ、および図４ｂを参照すると、軸受アセンブリ５がより詳細に示されており、環状の軸受座８内に保持された２つの玉軸受７を備える。軸受座８は、その外部表面周りに等距離で離隔された複数の凹部９ａを有し、それらの間にダンパ座９ｂが等距離で離隔されている、図４ａおよび図４ｂに示されているステンレス鋼本体を有する。図４ｂを参照すると、各ダンパ座９ｂは、ダンパ１１が固定されるねじ山付き穴９ｃを有する。図４ｂに示されているように、凹部９ａは、切頭円筒形凹部である。軸受座８は、軸受座８によって保持される構成要素を支持するために最小限の材料を用いて３ｋｇの非常に低い質量を有する。また、軸受座８は、座質量を削減するために、アルミニウムラビリンスリング１０を備える。
図３および図４ａを参照すると、各ダンパ座９ｂは、軸受座９ｂおよび軸受座８から突出する円錐台形ダンパ１１の１つの端部を支持する。図５ａ、図５ｂおよび図５ｃに示されているように、ダンパ１１は、第１の小さい方の内部端面またはタップエンドにねじ山付き金属スクリュ１１ａを有する円錐台形である。内部端面は、約２０ｍｍの直径を有する。第２の外部端面または穴端にさらなる金属インサート１１ｂがあり、これは、ゴムダンパ１１内に部分的に入る中央のねじ山付き開口１１ｃを有する。外部端面は、約２７ｍｍの直径を有し、ダンパ１１の長さは、約２５ｍｍである。図３および図４ｂを参照すると、ダンパ１１は、スクリュ接続によって軸受座８に接続され、それにより、ダンパ１１のねじ山付きスクリュ１１ａは、軸受座８内のねじ山付き穴９ｃと係合する。同様に、ダンパ１１の外部端面は、ダンパ１１をロータハウジングに接続するためのねじ山付きスクリュまたはボルト（図示せず）と係合するためのねじ山付き開口１１ｃを備える。ダンパ１１は、約５５のショアＡ硬度および約１０６Ｎ／ｍのダンパリング剛性を有するネオプレンゴム製である。図の実施形態は、ＮＤＥ４における軸受アセンブリ／サスペンションのためのものであるが、約１０６Ｎ／ｍのダンパリング剛性は、ＤＥ３においても実質的に同様であることを理解されたい。代替実施形態では、ダンパは円筒形であるが、図３に示されている好ましい実施形態では、ロータ４について、軸受座８周りで互いに等距離で離隔された２０個の円錐台形ダンパ１１がある。各ダンパ１１は、環状配置において、隣接するダンパ１１に接触しない。図３に示されている実施形態は、４つのロータを有する採糸装置の第４のロータのためのものである。代替実施形態では、図６ａに示されているように、ロータは、互いに等距離の約１２個の～約２２個の円錐台形ダンパ１１’を有する。
図６ａおよび図６ｂは、軸受座８’周りで互いに等距離で離隔された１２個の実質的に円筒形のダンパ１１を有する第３および第４のロータのための第１の軸受アセンブリ５’および軸受座８’の代替実施形態を示し、各ダンパ１１は、約５５のショアＡ硬度、および約１０６Ｎ／ｍのダンパリング剛性を有している。ダンパ１１は、スクリュ接続によって軸受座８’に接続され、ダンパ１１のねじ山付きスクリュは、軸受座８’内のねじ山付き穴と係合している。同様に、ダンパ１１の他方の端部は、ダンパ１１をロータハウジングに接続するためのボルトと係合するためのねじ山付き開口を備える。軸受座８’は、玉軸受内部鋼リング１６’と、座質量を削減するために使用されるアルミニウムラビリンスリング１０’とをさらに備える。
図１、図２、および図７を参照すると、ダンパ１１は、環状の軸受リングを形成するように、軸受座８とロータハウジング１２との間に配置される。図７に示されているように、本発明のロータハウジング１２は、両ＮＤＥ４およびＤＥ（図示せず）において、軸受アセンブリ５とハウジング１２の内部表面との間に約１４ｍｍのクリアランスを有する。使用時には、ロータ１は、ＮＤＥ４における第１の軸受アセンブリ５からシャフト２にさらに沿って位置１３において高強度鋼ホイールに取り付けられることになる。図２を参照すると、ホイール１３ａ、１３ｂ、１３ｃ、１３ｄは、シャフト２の第１の端部に配置され、反対側の端部は、可撓性カップリングによって高速モータ３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄに接続される。ホイール１３ａ、１３ｂ、１３ｃ、１３ｄ間には、比較的狭い空間がある。図１に示されている第４のロータの例の場合、ホイールは、約５０ｋｇの重量、約３３２ｍｍの直径、約２５ｍｍの外部壁厚、および約１５ｍｍの側壁厚を有する実質的に円筒形である。ホイールの外部壁は湾曲した表面であり、側壁は、円形であり、シャフト２の長さに実質的に直交することを理解されたい。図２を参照すると、典型的には、ホイール３のホイール直径は、約３１４ｍｍであり、約５０ｋｇの質量を有する。第４のロータの好ましい実施形態の場合、ホイールは、ＮＤＥ軸受アセンブリ５の中心線から約４７ｍｍであり、約６０００ＲＰＭ～約１３０００ＲＰＭで回転する。ロータハウジング１２は軸受を支持し、シャフト２の中間部を覆う。しかし、本発明を理解しやすいように、ホイールは、図１に示されていない。
図２および図８ａを参照すると、各ロータハウジング１２は、そのそれぞれが半円筒形シェルである２つの対称組合せ部品を備え、その結果、それら２つの部品が組み合わさるとき、実質的に円筒形のハウジング１２が形成される。ロータハウジング１２の各半体は、スクリュ３３によってハウジングの隣接する半体に保持される。図８ａは、各ダンパ（図示せず）をロータハウジングに保持するスクリュ１１ｄをも示す。ロータハウジング１２は、管およびワイヤを支持するブラケット３５をさらに備える。ロータハウジング１２の各端部４、５におけるゴムリング３４は、ロータ１をスピナ内に装着するために使用される。
図８ｂを参照すると、好ましい実施形態では、ロータハウジング１２は、ロータハウジング１２の上部壁厚に比べて、ハウジング１２のベースにおいて約５ｍｍのより大きい壁厚を有し、これは、事実上、張出し作用を補償するようにホイールを持ち上げる。ロータハウジング１２の内部プロファイルは、非対称である。図８ｂを参照すると、ＮＤＥ４の上部におけるダンパ１１’は、約２．５ｍｍ伸ばされている。ＮＤＥ４の底部におけるダンパ１１’’は、約２．５ｍｍ圧縮されている。環状ロータハウジング１２の中心軸に関する環状装着リング／軸受座８の中心軸のオフセット配置は、軸受７のサスペンション、シャフト２、およびロータハウジング１２内のホイール１３に対する重力の作用に対抗し、その結果、ロータ１の重心は、所望の位置にある。
図３および図６ｂを参照すると、各環状の軸受座８の内部表面は、所望の速度および故障前寿命を達成するように選択された永久潤滑型超精密ハイブリッドアンギュラコンタクト玉軸受７である２つのハイブリッド玉軸受７を支持する。ＤＥ３およびＮＤＥ４のそれぞれにおけるこれら２つの軸受７は、ロータ１の各端部において、それらの間にほとんど空間がない状態で共に近接して嵌装される。
図９ａ、図９ｂ、および図９ｃを参照すると、これらの軸受は、２つの鋼軸受リング１６、１７間のセラミック玉軸受７である。軸受７は、１４００Ｎまでの荷重に耐えるように選択されている。ロータ４のホイールにおける動荷重の不釣り合いは、約５６０ｇ・ｃｍであると決定されており、軸受座およびダンパサスペンションの構成は、この不釣り合いを補償するように最適化された。アンギュラコンタクト玉軸受７は、約７０ｍｍの直径を有するが、代替実施形態では、軸受直径は、６０ｍｍ、６５ｍｍ、７０ｍｍ、または７５ｍｍのいずれかである。
図９ａ、図９ｂ、および９ｃの実施形態では、玉軸受７は、７０ｍｍの直径を有する。玉軸受７の対のそれぞれは、シャフト２に隣接する玉軸受７の回転内部表面間の内部スペーサリング１４と、シャフト２から最も遠い玉軸受７の回転内部表面間の外部スペーサリング１５とによって軸方向に離隔される。玉軸受７は、鋼シャフト２上に装着された玉軸受内部鋼リング１６と、玉軸受外部鋼リング１７との間で保持される。アンギュラコンタクト玉軸受７はそれぞれ、玉軸受７間の中心線周りで対称であるアンギュラ接触（圧力）角βを有する。接触角βは、回転中、圧力方向である。接触角βは、鋼シャフト２の温度に応じて変わることになる。
図９ｂを参照すると、シャフト２がより冷えている場合、シャフトがより小さい直径に収縮することになるので、接触角βは増大することになる。図９ｃを参照すると、シャフト２がより温かい場合、シャフトがより大きな直径に伸長することになるので、接触角βは減少する。図９ｂに示されているように、シャフト２は、冷えているとき、より小さな直径Ｒｃを有し、圧力角βはより大きくなる。外部スペーサリング１５は、幅Ｗｃを有し、玉軸受内部鋼リング１６にも玉軸受外部鋼リング１７にも接触せず、玉軸受７の動き／がたつきのためのより大きい範囲がある。しかし、図９ｃに示されているように、シャフト２は、温かいとき、より大きな直径ＲＨを有し、圧力角βは小さくなる。シャフトの増大した直径は、軸受の玉７が、外部軸受座１７を外部スペーサリング１５と接触するまで互いに向かって押すことをも意味する。したがって、軸受アセンブリ５、６は、約１０°Ｃである、ロータが使用されているときの予想される温度差による軸受予荷重を低減するように構成されている。
図９ｂおよび図９ｃを参照すると、外部スペーサリング１５は、内部スペーサリング１４より短いことが有利であることが判明している。典型的には、ロータ３およびロータ４について７０ｍｍの軸受直径の場合、外部スペーサリング１５の幅は、内部スペーサリング１４より約６１μｍ小さい。７０ｍｍの軸受直径についてロータ２の場合、外部スペーサリング１５の幅は、内部スペーサリング１４より約１６μｍ小さい。
図３および図１０に示されているように、環状の軸受座８は、エンドリング１８によって囲まれる。
図１０に示されているように、ロータ１は、両ＤＥ軸受アセンブリ６およびＮＤＥ軸受アセンブリ５のための冷却システムを有する。ＮＤＥ冷却流体入口２０およびＮＤＥ冷却流体出口２１は、ロータ１のＮＤＥ４から熱を取り去るように冷却流体が流れるチャネルによって接続される。ＤＥ冷却流体入口２３およびＤＥ冷却流体出口２４もまた、ロータ１のＤＥ３から熱を取り去るようにチャネルによって接続される。ホイール（図示せず）を水冷するための流体入口２５も提供される。図の実施形態では、冷却流体は水である。軸受温度は、すべて約５０°Ｃで維持することができることがテストを通じて示されている。
図１０を参照すると、ロータ１は、ＤＥエアパージ入口２６およびＮＤＥエアパージ入口２７をさらに備える。エアパージシステムは、汚染物質をロータ１から洗い流す。ロータ１は、ＮＤＥ４における加速度計２８、およびＤＥ３における加速度計２９と、ＤＥ３における高温計３０、およびＮＤＥ４における高温計３１とをさらに備える。
図１０および図１１を参照すると、エアパージシステムは、スピナが使用されているとき、汚染物質をロータから洗い流す。また、ロータは、軸受７から熱せられた水を取り去るための冷却水出口２４を有する水冷システムを備える。定期的な整備中にスピナを洗浄するとき、水が軸受６を汚染する可能性があることが判明している。したがって、本発明は、図１１に示されているように、スピナの洗浄中、軸受７を汚染する水を妨げるために、グリースラビリンス３８をさらに備える。図１１は、スピナ内にロータ１を装着するためのゴムリング３４を備えるＤＥ４の軸受アセンブリ６を示す。図のＤＥ３の場合、ＤＥラビリンスグリース入口３８ａおよびＮＤＥラビリンスグリース入口３８ｂがある。ＮＤＥラビリンスグリース入口３８ｂは、同様のグリースラビリンスを有するＮＤＥ４にグリースを搬送する。スピナが整備中のためロータが静止しているとき、ラビリンス３８は、グリースで封止され、洗浄中、軸受７を汚染する水を妨げる。リング３９を封止することにより、それら自体のグリースで永久潤滑される軸受７内にラビリンスグリースが流れ込むことが防止される。
図１２を参照すると、使用時、４つのロータ１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄを備える採糸装置が人造ガラス質繊維（ＭＭＶＦ）を製造するために使用される。各ロータ１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄは、異なる実質的に水平な軸周りで回転するように装着され、各ロータ１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄは、駆動手段を有し、これは、４つのロータ１すべてに動力供給するための単一の駆動手段であってもよい。好ましい実施形態では、第２のロータは、１４個のネオプレンゴムダンパを有する非駆動端におけるサスペンションリングの軸受アセンブリを備え、非駆動端における第３および第４のロータは、２０個のネオプレンゴムダンパを有する軸受アセンブリを有する。第２のロータは、駆動端軸受アセンブリにおいて１２個のネオプレンゴムダンパを備え、第３および第４のロータは、駆動端軸受アセンブリにおいて１８個のネオプレンゴムダンパを有する。
各右位置ロータ１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄは、可撓性カップリングによって１つの端部において接続された高速モータを有し、ホイールは、ロータ１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄの反対側の端部に配置される。図１２に示されている実施形態では、ロータ１およびロータ３は、反時計方向に回転し、ロータ２およびロータ４は、時計方向に回転する。第１のロータ１ａのホイールは、約１８４ｍｍの直径を有し、第２のロータ１ｂのホイールは、約２３４ｍｍの直径を有し、第３のロータ１ｃのホイールは、約３１４ｍｍの直径を有し、第４のロータ１ｄのホイールは、約３３２ｍｍの直径を有する。各装着されたホイールの外部表面間の空間は様々であり、第１および第４のロータ１ａ、１ｄのホイール間で約２２８ｍｍの最も大きな距離、ならびに第１および第２のロータ１ａ、１ｂ間で約１７ｍｍの最も小さい距離である。
図１２を参照すると、ロータ１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄが回転すると共に、石材もしくは岩石の溶融ミネラルメルトまたはスラグもしくはガラスメルトが、入口３６を通って、第１のロータ１ａのホイールの周部上に流し込まれ、メルトを紡糸し、ＭＭＶＦを排出する。次いで、メルトは、残りのロータ１ｂ、１ｃ、１ｄのホイールに連続的に投入され、毎回、繊維が形成および収集される。同時に、各連続的なロータ１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄのホイールにメルトが渡されるとき、スピナを通り、ホイールに沿った高圧空気流により、ホイールから繊維が収集のために除去される。
本発明による典型的な４ロータ採糸装置の場合、ホイール１は、１時間ごとのストーンウール生産の約５％を生産し、ホイール２は、約２５％を生産し、ホイール３は、約４０％を生産し、ホイール４は、約３０％を生産する。本発明のロータを使用する製造は、玉軸受７が交換を必要とするまで約４０００時間の間継続することができ、これは、知られているデバイスに勝る著しい増大である。どちらも５６０ｇ・ｃｍの不釣り合いで動作する、最大速度（９３００ＲＰＭ）で動作する従来技術のスピナを１３０００ＲＰＭで動作する本発明によるスピナと比較する耐久テストは、６０３時間から４０００時間を超える改善を示した。さらなるテストは、本発明によるスピナについて約１５０００時間の平均故障間隔を見出した。
図１３を参照すると、本発明の改善されたロータのための最適なパラメータを評価するために、シャフト長さ（Ｌｓｈａｆｔ）、シャフト直径（Ｄｓｈａｆｔ）、ダンパリング剛性（Ｋｓｅａｔ）、軸受座質量（Ｍｓｅａｔ）、および軸受直径の範囲についてシミュレーションを行った。軸受寿命（Ｌ１０）およびロータシャフト変位（Δｘ）に対するこれらの値の効果を、５Ｄプロットに示した。
図１３は、７０ｍｍの軸受直径を有するＮＤＥ座についての１３０００ＲＰＭの最大ロータ速度におけるロータ４についての５Ｄコンタープロットの背面図である。各ピークの高さ（Ｌ１０）は、時間単位の軸受寿命または基本定格寿命（Ｂａｓｉｃ Ｌｉｆｅ Ｒａｔｉｎｇ）を表す。使用されている軸受寿命統計は、玉軸受の９０％が残存すると予想することができるときの回転における時間量の尺度である。
図１３に示されているように、本発明の最適な構成は、３６１７時間の最大化された軸受寿命を可能にする。シミュレーションは、軸受座中心間のシャフト長さ（Ｌｓｈａｆｔ）および軸受座におけるゴム剛性（Ｋｓｅａｔ）と共にプロットされたシャフト直径（Ｄｓｈａｆｔ）および軸受座質量（Ｍｓｅａｔ）の範囲を考慮している。図１３の５Ｄプロットに示されている各立方体は、シャフト長さ（Ｌｓｈａｆｔ）およびシャフト直径（Ｄｓｈａｆｔ）を引数とする寿命（Ｌ１０）の関数の３Ｄプロットを象徴する。各３Ｄサブプロットには、３Ｄサブプロットの位置によって示されるゴム剛性（Ｋｓｅａｔ）および軸受座質量（Ｍｓｅａｔ）定数がある。
図１４は、図１３に示されているロータ４の５Ｄリフェースおよびコンタープロットの上から見た図を示す。プロットの各方形は、１０１ｍｍ、４０７ｍｍ、７１３ｍｍ、１０１９ｍｍ、および１３２５ｍｍの増分で１０１から１３２５ｍｍのシャフト長さ範囲を、また２０ｍｍ、５８ｍｍ、９５ｍｍ、１３３ｍｍ、および１７０ｍｍの増分で２０から１７０ｍｍのシャフト直径範囲を示す。ゴム剛性（Ｋｓｅａｔ）の範囲は、１０４Ｎ／ｍから１０８Ｎ／ｍ、軸受座質量（Ｍｓｅａｔ）は、１．５から１２．０ｋｇである。
図１３および図１４を参照すると、軸受座におけるゴム剛性（Ｋｓｅａｔ）は、約１０６Ｎ／ｍ以下で最適化される。また、軸受座質量（Ｍｓｅａｔ）は可能な限り低いことが好ましく、本発明の軸受座の低減された３ｋｇの質量の場合、軸受寿命が改善する。また、座質量（Ｍｓｅａｔ）が、たとえば約１．５ｋｇへ大きく低減された場合、軸受寿命の増大を達成するために、軸受座におけるゴム剛性（Ｋｓｅａｔ）を低減することが必要になることになることが判明した。また、本発明について５９０ｍｍのシャフト長さ（Ｌｓｈａｆｔ）および１００ｍｍのシャフト直径（Ｄｓｈａｆｔ）の場合、軸受寿命の改善が達成されることが示されている。６０ｍｍの軸受直径を有する本発明のさらなる実施形態について調査しており、本発明は、６１８３時間の最大軸受寿命を達成することができることが判明した。
図１５を参照すると、７０ｍｍの軸受直径を有するＮＤＥ座について１３０００ＲＰＭの最大ロータ速度でのＮＤＥ座の変位（ΔｘｓｅａｔＮＤＥ）をプロットする、ロータ４についての５Ｄサーフェスコンタープロットが示されている。図のように、１５ｍｍの最大許容可能な変位（ΔｘｓｅａｔＮＤＥｍａｘ）の場合、座ゴム剛性は、１０５Ｎ／ｍである。したがって、最大許容可能な軸受座変位を超えることを回避するために、座ゴム剛性（ダンパリング剛性）は、１０５Ｎ／ｍより大きくすべきであると結論された。
本明細書内では、「約」という用語は、プラスまたはマイナス２０％、より好ましくは、プラスまたはマイナス１０％、さらにより好ましくは、プラスまたはマイナス５％、最も好ましくは、プラスまたはマイナス２％を意味する。
本明細書内では、「実質的に」という用語は、プラスまたはマイナス２０％、より好ましくは、プラスまたはマイナス１０％、さらにより好ましくは、プラスまたはマイナス５％、最も好ましくは、プラスまたはマイナス２％の偏差を意味する。
上記の実施形態は、例として与えられているにすぎず、当業者なら当然ながら、特許請求の範囲から逸脱することなく多数の変形をなすことができることを理解するであろう。

Claims (15)

  1. 採糸装置のためのロータであって、
    ロータハウジングと、
    それぞれの軸受座内にそれぞれが着座した少なくとも２つの玉軸受を各軸受アセンブリが備える第１および第２の軸受アセンブリと、
    前記第１の軸受アセンブリと前記第２の軸受アセンブリとの間に回転可能に装着された実質的に水平なシャフトとを備え、
    複数の弾性ダンパが環状リングに配置され、各弾性ダンパは、第１の端部において前記軸受座に接続され、第２の端部において前記ロータハウジングの内部壁に接続されることを特徴とするロータ。
  2. 各弾性ダンパは錐台であり、好ましくは、各弾性ダンパは円錐台形である、請求項１に記載のロータ。
  3. 複数の円錐台形の弾性ダンパを備え、各ダンパは、前記ロータハウジングの内部壁に隣接する前記ダンパの面においてより大きな直径を有し、前記軸受座に隣接する前記ダンパの面においてより小さな直径を有し、および／または、前記ダンパもしくは各ダンパは、ゴムダンパ、シリコーンダンパ、ネオプレンゴムダンパのいずれかである、請求項１または２に記載のロータ。
  4. 前記複数の弾性ダンパは、約４０００ＲＰＭ～１３０００ＲＰＭの前記ロータの作業回転速度に適合される、請求項１から３のいずれか一項に記載のロータ。
  5. 前記ロータハウジングは、前記ロータハウジングのベースにおいて、前記ロータハウジングの上部表面より大きい壁厚を有し、好ましくは、前記ロータハウジングは、前記ロータハウジングの上部表面における壁厚より約５ｍｍ大きいベース壁厚を有し、および／または、前記ロータハウジングの内部プロファイルは非対称であり、および／または、前記軸受座は実質的に円筒形であり、前記ロータハウジングは実質的に円筒形であり、前記軸受座の中心軸は、前記ロータハウジングの中心軸からオフセットされている、請求項１から４のいずれか一項に記載のロータ。
  6. 前記ダンパもしくは各ダンパは、約５５のショアＡ硬度を有し、および／または、前記ダンパリング剛性は、約５・１０５から約１０６Ｎ／ｍの間である、請求項１から５のいずれか一項に記載のロータ。
  7. 各ダンパは、前記軸受座に解放可能に接続するためのねじ山付きスクリュを備え、および／または、各ダンパは、前記ロータハウジングを通ってスクリュと解放可能に接続するためのねじ山付き開口を備える、請求項１から６のいずれか一項に記載のロータ。
  8. 環状に配置された約１０個～約２４個の円錐台形ダンパを備え、好ましくは、前記ダンパは、実質的に環状の軸受アセンブリ周りで互いに等距離である、請求項１から７のいずれか一項に記載のロータ。
  9. 前記軸受もしくは各軸受は、ハイブリッドアンギュラ玉軸受であり、および／または、前記玉軸受もしくは各玉軸受の内径は、約６０ｍｍ～約７５ｍｍであり、および／または前記軸受は、セラミック材料製であり、および／または、２つのアンギュラコンタクト軸受間の距離は約２０ｍｍである、請求項１から８のいずれか一項に記載のロータ。
  10. 前記環状の軸受座と前記ロータハウジングの内部表面との間のクリアランスは、約１４ｍｍであり、および／または、２つのアンギュラ玉軸受は、内部軸方向スペーサリングおよび外部軸方向スペーサリングによって離隔され、好ましくは、前記外部スペーサリングの幅は、前記内部スペーサリングの幅より小さく、より好ましくは、前記外部スペーサリングの幅は、前記内部スペーサリングの幅より約１６μｍ～６１μｍ小さい、請求項１から９のいずれか一項に記載のロータ。
  11. シャフト直径（Ｄｓｈａｆｔ）とシャフト長さ（Ｌｓｈａｆｔ）との間の関係は、約１０１ｍｍ～１３２５ｍｍのシャフト長さの範囲について、および２０ｍｍ以上のシャフト直径の範囲について、および３＊１０６Ｎ／ｍ以下の座剛性（ダンパリング剛性）について、Ｄｓｈａｆｔ（Ｌｓｈａｆｔ）≧０．１２＊Ｌｓｈａｆｔ－３２ｍｍとして定義される、請求項１から１０のいずれか一項に記載のロータ。
  12. 前記シャフトの外部断面直径は、約１００ｍｍであり、および／または、前記シャフトは、約７０ｍｍの軸受座直径を有し、および／または、前記シャフトの長さは、約９５５ｍｍであり、および／または、前記第１の軸受アセンブリの中心点と前記第２の軸受アセンブリの中心点との間の前記シャフトの長さは、約５９０ｍｍである、請求項１から１１のいずれか一項に記載のロータ。
  13. 前記軸受座または各軸受座の重量は、３ｋｇ以下である、請求項１から１２のいずれか一項に記載のロータ。
  14. 請求項１から１３のいずれか一項に記載の少なくとも３つのロータのセットを備える採糸装置であって、各ロータは、異なる実質的に水平な軸周りで回転するように装着され、前記ロータが回転しているとき、前記セット内の第１のロータの周部上に流し込まれるメルトが後続のロータのそれぞれの周部上に連続的に投入され、繊維が前記ロータから排出されるように配置される、採糸装置。
  15. 人造ガラス質繊維（ＭＭＶＦ）の製造の方法であって、
    異なる実質的に水平な軸周りで回転するようにそれぞれが装着された、請求項１から１３のいずれか一項に記載の少なくとも３つのロータのセットを備える採糸装置を提供するステップであって、各ロータが駆動手段を有する、ステップと、
    前記ロータを回転させるステップと、
    人造ガラス質繊維（ＭＭＶＦ）を形成するためにミネラルメルトを提供するステップであって、前記メルトは、前記第１のロータの前記周部上に流し込まれる、ステップと、
    形成された繊維を収集するステップとを含む方法。
JP2022515553A 2019-09-10 2020-09-09 ロータ Active JP7556946B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP19196413 2019-09-10
EP19196413.9 2019-09-10
PCT/EP2020/075158 WO2021048178A1 (en) 2019-09-10 2020-09-09 Rotor

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2022547177A true JP2022547177A (ja) 2022-11-10
JP7556946B2 JP7556946B2 (ja) 2024-09-26

Family

ID=67909339

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2022515553A Active JP7556946B2 (ja) 2019-09-10 2020-09-09 ロータ

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20220340474A1 (ja)
EP (1) EP4028368B1 (ja)
JP (1) JP7556946B2 (ja)
CN (1) CN114761366B (ja)
CA (1) CA3149054A1 (ja)
DK (1) DK4028368T3 (ja)
HR (1) HRP20240536T1 (ja)
PL (1) PL4028368T3 (ja)
WO (1) WO2021048178A1 (ja)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2024083976A1 (en) 2022-10-21 2024-04-25 Rockwool A/S High-speed rotor

Family Cites Families (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2556317A (en) 1948-04-06 1951-06-12 Laval Separator Co De Bearing assembly for centrifuges and the like
BR7607446A (pt) * 1975-11-11 1977-09-20 S Kitamura Elementos de suspensao para suporte de bobinas
US4240683A (en) * 1979-01-12 1980-12-23 Smith International, Inc. Adjustable bearing assembly
JPS616423A (ja) * 1984-06-21 1986-01-13 Toyota Central Res & Dev Lab Inc 軸受装置
JPH0678173B2 (ja) * 1986-01-22 1994-10-05 産栄機設株式会社 無機短繊維の製造装置
US5159166A (en) * 1988-06-30 1992-10-27 Rieter Machine Works, Ltd. Drawroll unit
GB9100887D0 (en) * 1991-01-16 1991-02-27 Rockwool Int Process and apparatus for making mineral wool fibres
GB9100886D0 (en) * 1991-01-16 1991-02-27 Rockwool Int Process and apparatus for making mineral wool fibres
DE19509384C2 (de) * 1995-03-15 1997-04-03 Freudenberg Carl Fa Drehschwingungstilger
GB9509813D0 (en) * 1995-05-15 1995-07-05 Rockwool Int Method and apparatus for the manufacture of man-made vitreous fibre products
JP4134470B2 (ja) * 1999-06-21 2008-08-20 株式会社デンソー 動力伝達装置
DE10030068B4 (de) * 1999-06-21 2014-12-24 Denso Corporation Umlauf-Übertragungsvorrichtung mit Drehmoment-Begrenzungseinrichtung
DE19932485A1 (de) * 1999-07-12 2001-01-18 Memminger Iro Gmbh Lagereinrichtung, insbesondere für Fadenliefergeräte
DE10024019A1 (de) * 2000-05-16 2001-11-22 Schlafhorst & Co W Dämpfungseinrichtung für einen magnetisch gelagerten Spinnrotor
CH695563A5 (de) * 2000-10-13 2006-06-30 Saurer Gmbh & Co Kg Vorrichtung zum Führen oder Aufwickeln eines laufenden Fadens.
FR2839319B1 (fr) * 2002-05-06 2004-06-18 Erem Broches grandes vitesses pour machine de fibrage de laine minerale
DE102004007758A1 (de) * 2004-02-18 2005-09-08 Texparts Gmbh Lagervorrichtung zur Lagerung eines hochtourig laufenden Rotors
JP2007068653A (ja) 2005-09-05 2007-03-22 Nsk Ltd コンピュータ断層撮影装置用転がり軸受装置
JP2008025766A (ja) * 2006-07-24 2008-02-07 Jtekt Corp 円錐ころ軸受装置
CN101677202A (zh) * 2008-09-16 2010-03-24 何君 一种高速感应电动旋转机械用转子支承及该旋转机械
CN101752949A (zh) * 2008-12-02 2010-06-23 何君 一种滚动轴承式转子支承及该高速感应电动旋转机械
GB2489021B (en) 2011-03-16 2013-08-14 Flybrid Automotive Ltd High speed flywheel
DE202011110159U1 (de) * 2011-12-20 2013-02-08 rosseta Technik GmbH Lageranordnung für schnell drehende Rotoren
WO2014000799A1 (en) 2012-06-28 2014-01-03 Aktiebolaget Skf Machine arrangement
CN103215677B (zh) * 2013-05-07 2016-06-08 四川理工学院 一种阻尼减振稳心式电锭离心机
CN103350934B (zh) * 2013-07-15 2016-04-13 浙江联宜电机股份有限公司 伺服电机转子纤维布缠绕机
CA2926033C (en) * 2013-10-16 2021-06-15 Rockwool International A/S Man-made vitreous fibres
US8863390B1 (en) * 2014-04-16 2014-10-21 American Axle & Manufacturing, Inc. Method for fabricating damped propshaft assembly
EP2975006A1 (en) * 2014-07-14 2016-01-20 Rockwool International A/S A centrifugal fiberising spinner unit and a method of automatically balancing such unit
DE112016001265A5 (de) * 2015-03-17 2017-11-23 Oerlikon Textile Gmbh & Co. Kg Spulspindel
US20170350452A1 (en) * 2016-06-02 2017-12-07 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Bearing assembly with expanded outer diameter
CA3045065A1 (en) * 2016-12-20 2018-06-28 Rockwool International A/S A system for providing a fire safe sealing in an aperture in a wall, a ceiling or a floor of a building, an element for a fire safe sealing system and a bulkhead for a fire safe sealing in the aperture
GB201706179D0 (en) * 2017-04-19 2017-05-31 Rolls Royce Plc Bearing arrangement
CN107910979A (zh) * 2017-12-26 2018-04-13 盾石磁能科技有限责任公司 高速磁悬浮飞轮储能装置
DE202018103570U1 (de) * 2018-06-25 2018-08-14 Ebm-Papst St. Georgen Gmbh & Co. Kg Aufnahme für ein Drehlager
CN109338531B (zh) * 2018-10-08 2023-08-18 天津工业大学 一种低能耗高速棉纺锭子

Also Published As

Publication number Publication date
EP4028368B1 (en) 2024-03-27
CN114761366A (zh) 2022-07-15
DK4028368T3 (da) 2024-04-15
JP7556946B2 (ja) 2024-09-26
CN114761366B (zh) 2024-08-06
PL4028368T3 (pl) 2024-05-27
CA3149054A1 (en) 2021-03-21
WO2021048178A1 (en) 2021-03-18
HRP20240536T1 (hr) 2024-07-05
US20220340474A1 (en) 2022-10-27
EP4028368A1 (en) 2022-07-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1490583B1 (en) Anisotropic support damper for a gas turbine bearing
US20060204153A1 (en) Compact resilient anisotropic support for bearing
EP2799167A1 (en) Spindle device
JP7556946B2 (ja) ロータ
CA2912046C (en) Segmented rotor cap assembly
CN103119254A (zh) 发动机风扇传动轴和滚动轴承之间的连接模块
PT99013B (pt) Processo de fabricacao de uma peca de fundicao bimetalica e peca de desgaste realizada por esse processo
US20020056338A1 (en) Cost effective and reliable automatic balancer for high speed applications
RU2708322C1 (ru) Реагирующий на крутящий момент шкив для инерционной конусной дробилки
CN108953372A (zh) 一种航空发动机用的轴承柔性支承结构
CN111441081B (zh) 离心超重力熔铸与定向凝固系统
US5802837A (en) Driving bearing device for spinning rotors of open end spinning machines
WO2024083976A1 (en) High-speed rotor
USRE30919E (en) High-speed rotating crushing machinery
SE513766C2 (sv) Stödanordning för en king en rotationsaxel roterbar spindel som uppbär en centrifugrotor
EP2975006A1 (en) A centrifugal fiberising spinner unit and a method of automatically balancing such unit
EP4127284A1 (en) Electro-pneumatic drive unit, mainly for driving high-speed spindles
AU2020456669A1 (en) Lifter bar, arrangement at grinding mill discharge end and method for disassembling discharge end of grinding mill
KR100919644B1 (ko) 원심 주조 금형용 베어링 장치
CN220745721U (zh) 一种生产硅酸铝纤维的耐磨复合甩丝辊
JP2013133925A (ja) スピンドル装置
RU2415716C1 (ru) Планетарная мельница
WO2002032821A2 (en) Centrifugal spinner for fiberising mineral melts
JP6213548B2 (ja) スピンドル装置
RU2140020C1 (ru) Опорный подшипниковый узел центробежной машины

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20230613

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20240314

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20240319

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20240520

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20240820

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20240912

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 7556946

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150