JP2022515306A - 中間厚さのno電磁鋼帯を製造するための方法 - Google Patents
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Abstract
Description
以下のプロセスステップを含むその製造プロセスに関する:(A)好ましくは連続鋳造プ
ラントを介した従来の製造ルートによる、または1~4mmの厚さの薄スラブ製造による
、熱間圧延された、別々に熱処理されていてもよい無方向性電磁鋼帯の提供、(B)第1
の冷間圧延帯を得るための、0.5~0.8mmの厚さへのステップ(A)からの電磁鋼
帯の冷間圧延、(C)中間熱処理された第1の冷間圧延帯を得るための、700~110
0℃の温度でのステップ(B)からの第1の冷間圧延帯の中間熱処理、(D)第2の冷間
圧延帯を得るための、0.24~0.36mmの厚さへのステップ(C)からの中間熱処
理された第1の冷間圧延帯の冷間圧延、および(E)無方向性電磁鋼帯を得るための、9
00~1100℃の温度でのステップ(D)からの第2の冷間圧延帯の最終熱処理。
束を増加させるために使用される。将来の高効率電気機械、例えば電気乗り物の牽引駆動
用の高速回転を有する電気モータは、高周波数での磁気損失が低く、かつ高透磁率での磁
気分極または誘導が高い特定のタイプのNO電磁鋼帯を必要とするであろう。
必要とするが、今日利用可能なNO電磁鋼帯のタイプでは満たされない場合があり得る。
無方向性電磁鋼帯およびその製造のための2段階プロセスは、先行技術からすでに知られ
ている。
が低く、鉄および不可避的不純物を除いて、(重量%で)0.001~0.01%のC、
1.8~6.0%のSi、0.2~4.0%のAl、0.2~3.0%のMn、0.00
05~0.01%のS、0.001~0.01%のNを含み、Mn含有量対S含有量の比
が100を超え、Al含有量対N含有量の比が200を超える鋼で作製されるNO電磁鋼
帯または板を記載している。そのような組成を有する鋼は、20mm以上の厚さを有する
スラブを与えるように鋳造され、これは、1000~1330℃の範囲で再加熱されてい
てもよく、続いて1300~700℃の範囲で熱間圧延され、2.5~12mmの厚さの
熱間圧延帯を得るために、70~99%の変形度を有する熱間圧延帯を与える。熱間圧延
帯は、少なくとも80%の総変形度で冷間圧延される。第1の冷間圧延ステップは、30
0℃未満の温度で20~70%の変形度で実行される。冷間圧延帯は、10~900秒の
時間、700~1100℃で中間熱処理される。これに続いて、20~70%の範囲の変
形度での0.15~0.5mmの最終厚さへの第2の冷間圧延ステップが行われる。第2
の冷間圧延ステップは、追加の熱処理で3回繰り返すことができる。得られた冷間圧延帯
は、続いて再結晶熱処理され、そこでは10~900秒の時間、少なくとも800℃の温
度で、しかし1200℃未満の熱処理温度で熱処理される。
る、低い磁気損失を示し、同時に高い分極値を示す電気技術的用途のためのNO電磁鋼帯
または板およびそのような板または帯から製造された構成要素を提供することであった。
これらの低い磁気損失は、1.5Tおよび50Hz、ならびに高い分極値J2500およ
びJ5000の標準化された条件下で達成する必要があるが、低い磁気損失は、例えば、
400Hz、700Hz、1000Hz以上のより高い基本周波数でも達成する必要があ
る。これらの低い磁気損失および高い分極は、特に、ケイ素含有量が2.1~3.4重量
%のSiを有する無方向性電磁鋼帯によって示される必要がある。
は板を製造するためのプロセスが示されるべきである。
ロセスステップを含むその製造プロセスによって達成される:
(A)好ましくは連続鋳造プラントを介した従来の製造ルートによる、または1~4m
mの厚さの薄スラブ製造による、熱間圧延された、別々に熱処理されていてもよい無方向
性電磁鋼帯の提供、
(B)第1の冷間圧延帯を得るための、0.5~0.8mmの厚さへのステップ(A)
からの電磁鋼帯の冷間圧延、
(C)中間熱処理された第1の冷間圧延帯を得るための、700~1100℃の温度で
のステップ(B)からの第1の冷間圧延帯の中間熱処理、
(D)第2の冷間圧延帯を得るための、0.24~0.36mmの厚さへのステップ(
C)からの中間熱処理された第1の冷間圧延帯の冷間圧延、および
(E)無方向性電磁鋼帯を得るための、900~1100℃の温度でのステップ(D)
からの第2の冷間圧延帯の最終熱処理。
薄い電磁鋼帯または板が求められている。最適なテクスチャは、この場合、冷間圧延中の
中間熱処理を伴う2段階製造による電磁鋼帯における粒子の方位のプロセス関連の設定に
よって達成され、その結果、粒子は、金属板の平面での磁気反転に対してエネルギー的に
好ましい結晶学的方向を有する。第2の圧延ステップでの脱硬化構造により、中間厚さの
2段階冷間圧延プロセスは、高度にケイ化された電磁鋼帯のより薄い最終厚さの単純化さ
れた、場合によってはより正確な製造を可能にする。
本発明のプロセスのステップ(A)で提供されるような対応する無方向性電磁鋼帯は、
それ自体、当業者に知られている。ステップ(A)で提供される無方向性電磁鋼帯の厚さ
は、好ましくは1~4mm、特に好ましくは1.5~2.4mmである。
ステップ(A)で提供される無方向性熱間圧延帯は、好ましくは、以下の組成(すべての
数値は重量%)を有する:
2.1~3.6のSi、
0.3~1.2のAl、
0.01~0.5のMn、
最大0.05のCr、
最大0.005のZr、
最大0.04のNi、
最大0.05のCu、
最大0.005のC、
最大0.005の少なくとも1つの希土類金属、
最大0.005のCo、
残部のFeおよび不可避的不純物。
くは2.7~3.4重量%の量のSiを含む。本発明の無方向性電磁鋼帯において、Si
は、比電気抵抗を増加させ、磁気損失を低減する効果を有する。Siの最小量は、場合に
よっては比電気抵抗が低すぎるため磁気損失が高すぎ、オーステナイト-フェライト相変
態を回避する必要があるため、少なくとも2.1重量%である必要がある。3.6重量%
を超えるSiが本発明を実施するために使用される場合、成形性が低下し、磁束密度が大
幅に低減される。
.3~0.75重量%の量のAlを含む。本発明の無方向性電磁鋼帯において、Alは、
同様に比電気抵抗を増加させる効果を有する。Alの最小量は、場合によっては比電気抵
抗が低すぎて磁気損失が高すぎるため、少なくとも0.3重量%である必要がある。1.
2重量%を超えるAlが本発明を実施する際に使用される場合、特定の場合、2.9重量
%を超えるSi含有量と組み合わせて冷間成形性が低下する。
0.07~0.3重量%の量のMnを含む。本発明の無方向性電磁鋼帯において、Mnは
、比電気抵抗を増加させる効果を有する。Mnの最小量は、場合によっては比電気抵抗が
低すぎて磁気損失が高すぎるため、少なくとも0.01重量%である必要がある。0.5
重量%を超えるMnが本発明を実施するために使用される場合、磁束密度が減少する。
向性電磁鋼帯は、最大0.05重量%のCr、最大0.005重量%のZr、最大0.0
4重量%のNi、最大0.05重量%のCu、最大0.005重量%のCa、最大0.0
05重量%の少なくとも1つの希土類金属、最大0.005重量%のCo、およびそれら
の混合物からなる群から選択される元素を含むことができる。
である。
よび耐酸化性を損なう偏析をもたらす傾向がある。存在する場合、Pは、0.005~0
.03重量%の量で存在する。
。チタン析出物は、スラブ内の粒子の再結晶に影響を与える。存在する場合、Tiは、0
.001~0.006重量%の量で存在する。
、Mo、Zr、W、またはTaと結合する可能性があり、大量の望ましくない炭化物(A
l、Ti、Cr)を形成する。存在する場合、Cは、最大0.005重量%の量で存在す
る。Cがより多くの量で存在する場合、次に存在する磁気エージングは、許容できない程
度まで磁気損失を増加させる。
を形成するが、これらは材料の磁気特性に悪影響を及ぼす。存在する場合、Sは、最大0
.005重量%の量で存在する。
、Nの含有量が非常に低いことが優先される。Al窒化物は、磁気特性を損なう可能性が
ある。存在する場合、Nは、0.005重量%以下の量で存在する。
で本発明の材料中に存在する。
もよい無方向性電磁鋼帯の提供は、好ましくは連続鋳造プラントを介した従来の製造ルー
トによって、または薄スラブ製造によって実行される。両方のプロセスは、当業者に知ら
れている。
ましくは、本発明のプロセスのステップ(B)で直接使用され得る。本発明のプロセスの
さらに好ましい実施形態では、本発明は、ステップ(A)の後、すなわちステップ(B)
の前に、ベル熱処理が640~900℃の温度で、好ましくは650~800℃の温度で
実行される本発明によるプロセスに関する。
8mmの厚さへのステップ(A)からの電磁鋼帯の冷間圧延を含む。
磁鋼帯は、0.5~0.8mm、好ましくは0.6~0.75mmの厚さに冷間圧延され
る。本発明のプロセスのステップ(B)は、好ましくは、240℃の温度で実行される。
%、特に好ましくは60~80%の冷間圧延の程度で実行される。
くは、本発明のプロセスのステップ(C)に直接移される。
の、700~1100℃の温度でのステップ(B)からの第1の冷間圧延帯の中間熱処理
を含む。
される。本発明によれば、ステップ(C)は、当業者に知られている任意の装置で実行す
ることができる。本発明のプロセスのステップ(C)は、特に好ましくは、連続炉内で実
行される。
.36mmの厚さへのステップ(C)からの中間熱処理された第1の冷間圧延帯の冷間圧
延を含む。
された第1の冷間圧延帯は、1つまたは複数のステップで0.24~0.36mmの厚さ
に冷間圧延される。本発明のプロセスのステップ(D)は、好ましくは、最大240℃の
温度で実行される。
%、特に好ましくは40~80%の冷間圧延の程度で実行される。
延帯」および「第2の冷間圧延帯」の配合物を本発明に従って用いて、冷間圧延帯をステ
ップ(B)およびステップ(D)から区別する。ステップ(D)で得られた第2の冷間圧
延帯は、好ましくは、本発明のプロセスのステップ(E)に直接移される。
00℃の温度でのステップ(D)からの第2の冷間圧延帯の最終熱処理を含む。
される。本発明によれば、ステップ(E)は、当業者に知られている任意の装置で実行す
ることができる。本発明のプロセスのステップ(C)は、特に好ましくは、連続炉内で実
行される。
電磁鋼帯が得られる。本発明のプロセスのステップ(E)に続いて、当業者に知られてい
るプロセスステップ、例えば切断、洗浄、巻き取りなどを行うことができる。
500℃以上で実行される。
、本発明のプロセス、特に中間熱処理を伴う2段階冷間圧延によって得ることができる。
中間厚さを得るために後続の冷間圧延ステップに必要な力またはエネルギーが減少し、し
たがって、より薄い最終厚さもより正確に製造することができる。
提供する。薄い厚さで作製することができ、例えば50Hzの低周波数と400または7
00Hzの高周波数の両方での低い磁気損失と組み合わせて特に高い分極値J2500お
よびJ5000を示す無方向性電磁鋼帯は、本発明の製造プロセスによって、特にステッ
プ(B)、(C)、および(D)によって提供することができる。
性電磁鋼帯を提供する:
2.1~3.6のSi、
0.3~1.2のAl、
0.01~0.5のMn、
最大0.05のCr、
最大0.005のZr、
最大0.04のNi、
最大0.05のCu、
最大0.005のCu、
最大0.005の少なくとも1つの希土類金属、
最大0.005のCo、
残部のFeおよび不可避的不純物、
加えて、
Iε,{554}<225>-Iζ,{110}<001>≦3、
ここで、
Iε,{554}<225>およびIζ,{110}<001>は、以下の意味を有す
る:
Iε,{554}<225>は、φ1=90°、φ2=45°、およびΦ=60°、な
らびに方位{554}<225>でのオイラー空間における方位密度f(g)のε繊維の
強度Iであり、
Iζ,{110}<001>は、φ1=0°、φ2=0°、およびΦ=45°、ならび
に方位{110}<001>でのζ繊維のオイラー空間における方位密度f(g)の強度
Iである。
スチャを変化させる。本発明による実施例、および比較例により、最終熱処理後の単段階
冷間圧延の場合よりも、最終熱処理後にあまり目立たないテクスチャが形成されることが
示され得る。
明によれば、最適化されたテクスチャが得られるように、中間熱処理を伴う2段階冷間圧
延によって設定される。
繊維α(<110>||WR)、η(<001>||WR)、ζ(<110>||NR)
もしくはθ(<001>||WR)のテクスチャの強度を増加させ、磁気的に不利なγ繊
維({111}||BN)を減らす必要がある。これは、例えば、繊維に沿った方位分布
関数(OVF)および方位密度(ODF)によって示すことができる。
布関数(OVF)を決定することによって確立することができる。この目的のために、実
施例ごとに5つのサンプルがX線回折(XRD)によって測定される。表面の影響を排除
するために、化学的な表面処理によってサンプルの両側から30μmが事前に除去される
。続いて、Co-Kαを使用して5つのサンプルの各々について、{110}、{200
}、および{211}の極点図が決定され、これらの測定値の平均が計算される。次に、
プログラムによって、これらの平均極点図からOVFが決定される。OVFをより簡単に
比較することができるようにするために、繊維(α、γ、ζ、ε)の方位密度f(g)の
セクションを図示し、特定の方位の強度Iを比較することができる。
は、磁気特性にプラスの影響を与えるζ繊維の方位密度f(g)の強度の差によって確立
することができ、Iε,{554}<225>-Iζ,{110}<001>に対応する
、方位{110}<001>、および方位{554}<225>のε繊維の磁気的に不利
なγ骨格線は、本発明によれば≦3である。
向性電磁鋼帯を提供する。本発明の目的のために、「最終厚さ」は、第2の冷間圧延ステ
ップ後の無方向性電磁鋼帯の厚さを意味する。
/mおよび50Hzでの分極J2500/50ならびに1.5Tおよび50Hzでの磁気
損失P1.5/50は、以下の関係を満たす:
ベル熱処理されていない熱間圧延帯材料の場合:J2500/50>-0.045*P
15/50 2+0.3*P15/50+1.085(1)
ベル熱処理された熱間圧延帯材料の場合:J2500/50>-0.045*P15/
50 2+0.28*P15/50+1.165(2)。
:Magnetic materials-Part 2:Methods of me
asurement of the magnetic properties of
electrical steel strip and sheet by mean
s of an Epstein frame」に従って、特にエプスタインフレームに
よって、当業者に知られているすべての方法によって決定することができる。ここでは、
適切な電磁鋼板を縦方向と横方向の帯に切断し、エプスタインフレームで混合サンプルと
して測定する。
の磁気損失値の異方性が20%未満であることを特徴付ける。
る無方向性電磁鋼帯の使用を提供する。
以下の実施例は、本発明を説明するのに役立つ。表1の組成1、2、および3が使用さ
れる。
4が得られた。この目的のために、表1からの組成1の溶融後に得られたスラブは、いず
れの場合も熱間圧延され、740℃で熱間圧延帯ベル熱処理(hot-rolled s
trip bell heat treatment)されていてもよく、0.70mm
の中間厚さに冷間圧延された。材料は、続いて1000℃で中間熱処理され、0.34m
mの最終厚さに冷間圧延され、次に1000℃~1080℃の範囲で最終熱処理された。
比較サンプル4は、溶融後に熱間圧延され、熱間圧延帯熱処理され、0.34mmの最終
厚さに直接冷間圧延され、1000℃で最終熱処理された。比較例3は、標準プロセス、
すなわち熱間圧延帯ベル熱処理を伴う単段階冷間圧延の結果である。詳細については、表
2を参照されたい。
びP1.0/400は、いずれの場合も、最終熱処理後に中間厚さがある場合とない場合
のサンプルについて決定された。試験された周波数50Hzと400Hzの両方で飽和ま
での電界強度範囲にわたる本発明による実施例の分極Jの値は、0.35mmの同じ厚さ
の比較可能な比較例の値よりも高い。
表1による組成2を有する本発明による実施例11、12、および13、組成3を有す
る実施例14、ならびに表1の組成2を有する比較例9および10は、表3に示す条件下
で得られた。
式2に示す関係によって説明することができ、図1(ベル熱処理されていない熱間圧延帯
の場合)および図2(ベル熱処理された熱間圧延帯の場合)に図示されている。
45*P15/50 2+0.3*P15/50+1.085
式2(ベル熱処理された熱間圧延帯材料の場合):J2500/50>-0.045*
P15/50 2+0.28*P15/50+1.165
CoKα放射線を使用したX線テクスチャの決定が実行され、最終的に熱処理されたサ
ンプル1、3、5、7、9、11、12、および14の{100}、{200}、および
{211}の極点図が決定された。より良い測定統計を得るために、サンプルの各々につ
いて5つのX線サンプルが測定された。方位分布関数(OVF)は、平均極点図から計算
された。
てられたオイラー角φ1、φ2、およびΦがまたがる空間内の各点によってOVFによっ
て図示することができる。画像表示では、これらの方位分布関数は、この空間の断面積に
おける繊維の強度の助けを借りて図示することができる。
に平行であり、φ1=90°、φ2=45°、および0°~90°の範囲のΦで延びる。
ζ繊維の場合、<110>方向は、法線方向に平行であり、φ2=0°、Φ=45°、お
よびφ1=0°~90°で延びる。
度f(g)が、0~90°のオイラー角のコースでプロットされた。
の位置{554}<225>、{110}<001>などが描画される。単段階製造のサ
ンプル1、3、および9は、磁気的に貧弱なγ繊維またはγ骨格線の近くにテクスチャの
主な強度を有する(ε繊維の{554}<225>参照)。
によってある程度シフトする可能性があるため、テクスチャの悪化に寄与する。骨格線と
は、オイラー空間を通る最大強度の点の接続線を指し、これに沿った強度の変動は、製造
公差内の変動として解釈することができる。このため、γ繊維の最大強度Iは、90°の
φ1、45°のφ2、および60°のΦ、ならびに方位{554}<225>でε繊維に
シフトする。2段階製造の本発明によるプロセスは、{554}<225>でこの不利な
ε繊維テクスチャ値の方位密度を減少させる(表3および図3~図6参照)。
段階製造の場合よりも強く占有される。個々の値を、表4に示す。
強度が増加し、ε繊維の{554}<225>での方位密度の強度が低下するため(表4
参照)、二段階製造によって達成される。中間厚さで本発明による製造によって製造され
、条件
Iε,{554}<225>-Iζ,{110}<001>≦3
を満たす無方向性電磁鋼帯は、したがって特に良好な磁気特性を有する。
に薄く圧延され得るように良好な圧延性を示す無方向性電磁鋼帯を製造することを可能に
する。それは、したがって回転電気機械、特に電気モータおよび発電機において有利に使
用することができる。
2.1~3.6のSi、
0.3~1.2のAl、
0.01~0.5のMn、
最大0.05のCr、
最大0.005のZr、
最大0.04のNi、
最大0.05のCu、
最大0.005のC、
最大0.005の少なくとも1つの希土類金属、
最大0.005のCo、
残部のFeおよび不可避的不純物、
加えて、
Iε,{554}<225>-Iζ,{110}<001>≦3、
ここで、
Iε,{554}<225>およびIζ,{110}<001>は、以下の意味を有する:
Iε,{554}<225>は、φ1=90°、φ2=45°、およびΦ=60°、ならびに方位{554}<225>でのオイラー空間における方位密度f(g)のε繊維の強度Iであり、
Iζ,{110}<001>は、φ1=0°、φ2=0°、およびΦ=45°、ならびに方位{110}<001>でのζ繊維のオイラー空間における方位密度f(g)の強度Iである。
Claims (10)
- 以下の組成およびテクスチャ(すべての数値は重量%):
2.1~3.6のSi、
0.3~1.2のAl、
0.01~0.5のMn、
最大0.05のCr、
最大0.005のZr、
最大0.04のNi、
最大0.05のCu、
最大0.005のCu、
最大0.005の少なくとも1つの希土類金属、
最大0.005のCo、
残部のFeおよび不可避的不純物、
を有し、
加えて、
Iε,{554}<225>-Iζ,{110}<001>≦3、
ここで、
Iε,{554}<225>およびIζ,{110}<001>は、以下の意味を有す
る:
Iε,{554}<225>は、φ1=90°、φ2=45°、およびΦ=60°、な
らびに方位{554}<225>でのオイラー空間における方位密度f(g)のε繊維の
強度Iであり、
Iζ,{110}<001>は、φ1=0°、φ2=0°、およびΦ=45°、ならび
に方位{110}<001>でのζ繊維のオイラー空間における方位密度f(g)の強度
Iである
ことを特徴とする、無方向性電磁鋼帯。 - 0.24~0.36mmの最終厚さを有することを特徴とする、請求項1に記載の無方
向性電磁鋼帯。 - 2500A/mおよび50Hzでの分極J2500/50ならびに1.5Tおよび50
Hzでの磁気損失P1.5/50は、最終熱処理後に以下の関係:
ベル熱処理されていない熱間圧延帯材料の場合:J2500/50>-0.045*P
15/50 2+0.3*P15/50+1.085(1)
ベル熱処理された熱間圧延帯材料の場合:J2500/50>-0.045*P15/
50 2+0.28*P15/50+1.165(2)
を満たすことを特徴とする、請求項1または2に記載の無方向性電磁鋼帯。 - 請求項1~3のいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼帯を製造するためのプロセスであ
って、少なくとも以下のプロセスステップ:
(A)好ましくは連続鋳造プラントを介した従来の製造ルートによる、または1~4m
mの厚さの薄スラブ製造による、熱間圧延された、別々に熱処理されていてもよい無方向
性電磁鋼帯の提供、
(B)第1の冷間圧延帯を得るための、0.5~0.8mmの厚さへのステップ(A)
からの前記電磁鋼帯の冷間圧延、
(C)中間熱処理された第1の冷間圧延帯を得るための、700~1100℃の温度で
のステップ(B)からの前記第1の冷間圧延帯の中間熱処理、
(D)第2の冷間圧延帯を得るための、0.24~0.36mmの厚さへのステップ(
C)からの前記中間熱処理された第1の冷間圧延帯の冷間圧延、および
(E)前記無方向性電磁鋼帯を得るための、900~1100℃の温度でのステップ(
D)からの前記第2の冷間圧延帯の最終熱処理
を含む、プロセス。 - ステップ(C)は、連続炉内で、またはベル熱処理として実行されることを特徴とする
、請求項4に記載のプロセス。 - ステップ(B)の前記冷間圧延は、30~90%の冷間圧延の程度で実行されることを
特徴とする、請求項4または5に記載のプロセス。 - ステップ(D)の前記冷間圧延は、30~90%の冷間圧延の程度で実行されることを
特徴とする、請求項4~6のいずれか一項に記載のプロセス。 - 熱間圧延帯ベル熱処理が、ステップ(A)において640~900℃の最大温度で実行
されることを特徴とする、請求項4~7のいずれか一項に記載のプロセス。 - 請求項4~8のいずれか一項に記載のプロセスによって製造される、無方向性電磁鋼帯
。 - 回転電気機械の鉄心、特に電気モータおよび発電機における、請求項1~3のいずれか
一項に記載の無方向性電磁鋼帯の使用。
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Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005507458A (ja) * | 2001-10-31 | 2005-03-17 | ティッセンクルップ シュタール アクチェンゲゼルシャフト | 無方向性電気シート製造用の熱間圧延された鋼ストリップ及びその製造方法 |
WO2012017933A1 (ja) * | 2010-08-04 | 2012-02-09 | 新日本製鐵株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2012036454A (ja) * | 2010-08-09 | 2012-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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PL2612942T3 (pl) * | 2012-01-05 | 2015-03-31 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Elektrotechniczna stalowa taśma lub blacha o ziarnie niezorientowanym, element wytwarzany z niej i sposób wytwarzania elektrotechnicznej stalowej taśmy lub blachy o ziarnie niezorientowanym |
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WO2016063098A1 (en) * | 2014-10-20 | 2016-04-28 | Arcelormittal | Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet, steel sheet obtained and use thereof |
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Patent Citations (3)
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---|---|---|---|---|
JP2005507458A (ja) * | 2001-10-31 | 2005-03-17 | ティッセンクルップ シュタール アクチェンゲゼルシャフト | 無方向性電気シート製造用の熱間圧延された鋼ストリップ及びその製造方法 |
WO2012017933A1 (ja) * | 2010-08-04 | 2012-02-09 | 新日本製鐵株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2012036454A (ja) * | 2010-08-09 | 2012-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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