JP2022504470A - フォトニック集積回路、光ファイバジャイロスコープ及びその製造方法 - Google Patents

フォトニック集積回路、光ファイバジャイロスコープ及びその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2022504470A
JP2022504470A JP2021519142A JP2021519142A JP2022504470A JP 2022504470 A JP2022504470 A JP 2022504470A JP 2021519142 A JP2021519142 A JP 2021519142A JP 2021519142 A JP2021519142 A JP 2021519142A JP 2022504470 A JP2022504470 A JP 2022504470A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
waveguide
port
integrated circuit
photonic integrated
pic
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2021519142A
Other languages
English (en)
Inventor
ワン リーミン
ハルステッド ダニエル
ディー モンテ トーマス
エー キッツ ヴァン ヘイニンゲン マーティン
Original Assignee
ケーブイエイチ インダストリーズ インク
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ケーブイエイチ インダストリーズ インク filed Critical ケーブイエイチ インダストリーズ インク
Publication of JP2022504470A publication Critical patent/JP2022504470A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
    • G01C19/00—Gyroscopes; Turn-sensitive devices using vibrating masses; Turn-sensitive devices without moving masses; Measuring angular rate using gyroscopic effects
    • G01C19/58—Turn-sensitive devices without moving masses
    • G01C19/64—Gyrometers using the Sagnac effect, i.e. rotation-induced shifts between counter-rotating electromagnetic beams
    • G01C19/72—Gyrometers using the Sagnac effect, i.e. rotation-induced shifts between counter-rotating electromagnetic beams with counter-rotating light beams in a passive ring, e.g. fibre laser gyrometers
    • G01C19/721—Details
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/26—Optical coupling means
    • G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
    • G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
    • G02B6/29302—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means based on birefringence or polarisation, e.g. wavelength dependent birefringence, polarisation interferometers
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/42—Coupling light guides with opto-electronic elements
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/42—Coupling light guides with opto-electronic elements
    • G02B6/4201—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details
    • G02B6/4204—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details the coupling comprising intermediate optical elements, e.g. lenses, holograms
    • G02B6/4213—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details the coupling comprising intermediate optical elements, e.g. lenses, holograms the intermediate optical elements being polarisation selective optical elements

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Radar, Positioning & Navigation (AREA)
  • Remote Sensing (AREA)
  • Gyroscopes (AREA)
  • Optical Integrated Circuits (AREA)
  • Optical Couplings Of Light Guides (AREA)

Abstract

Figure 2022504470000001
光ファイバジャイロスコープ（ＦＯＧ）の製造に適した多機能フォトニック集積回路（ＰＩＣ）１０２が記載される。ＰＩＣ１０２は、実質的に高い安定性及び精度のスケールファクタを示すように構成及び配置される。ＰＩＣ１０２は、例えば、高い光複屈折率及び低い伝搬損失の導波路、低い波長依存性の分波比Ｙ接合部１１４，１１６、高い消光比の線形偏光子１１８、並びに高い効率のファイバ－導波路モードサイズ変換器を備え得る。高いレベルのＦＯＧ性能を確保するための検討が、例えば、導波路構造、個々の構成要素の機能要件及び回路レイアウトの合成効果の最適化によって取り組まれる。偏波保持光ファイバコイル、光源及び光検出器を接続すると、ハイエンドで戦術的グレードのＦＯＧが、開示のＰＩＣを用いて構築され得る。

Description

（関連出願の相互参照）
本出願は、２０１８年１０月１１日出願の米国仮特許出願第６２／７４４,５０５号の利益を主張する。上記出願の教示全体が、参照によりここに取り込まれる。
光ファイバジャイロスコープ（ＦＯＧ）、加速度計及びＦＯＧによる慣性航法装置（ＩＮＳ）は、高精度自律車両（自動車など）の性能に必須の集積センサシステムの鍵となる部分を構成する。ＩＮＳは、車両の位置及び向きを検知するのに使用される。車両位置推定のために、車両は、全地球測位システム（ＧＰＳ）及びＩＮＳを組み合わせて用いることがある。ＧＰＳシステムの精度は、２０００年以来大幅に改善されてきた。ＧＰＳシステムは、９５％の確率で７．８ｍ未満の全体平均ユーザ範囲誤差（ＵＲＥ）を容易化する信号を特定する。実際の性能は仕様を超えることが多いものの、ＧＰＳ自体は自律車両のための位置推定値のための充分な精度を与えることができない。一方で、ＧＰＳは、位置測定における良好な長期安定性を与える。これに対して、ＩＮＳは、短期的には高精度となり得るが、位置測定における長期ドリフトを受けてしまう。
各個々の位置検知システムの不利な点を克服するのに、ＧＰＳ及びＩＮＳが組み合わされて用いられることがある。ＧＰＳの精度は建物、橋及び樹木の近くで劣化するので、この組み合わされた動作は自律自動車用途において一層重要となる。このような環境では、ＧＰＳ受信機は充分な数の衛星から信号を取得できなくなることがあり、劣化した性能がもたらされる。ＧＰＳ可用性が非常に制限されてしまう「都会の渓谷」を超高層ビル群が形成する都会の地域では大きな懸念がある。ＩＮＳは、ＧＰＳの精度を向上するとともに都会の渓谷によってもたらされるような性能の乖離を埋めるのに使用され得る。ＧＰＳに結合されたＩＮＳは、外部参照を必要とすることなく連続的に、現在位置に推測航法を行い、向き及び速度を計算することができる。
自動車姿勢推定のために、ＩＮＳセンサは、ＧＰＳ信号と融合されて、移動する自動車のロール、ピッチ及びヘディングを瞬時に検出し得る。正確な回転角の特定は、自律車両制御システムが安全性を確保するために重要なタスクであり、それは自律車両に関連付けられたジャイロスコープの高精度でかつ安定したスケールファクタを要求する。
ここに記載される幾つかの実施形態は、干渉型光ファイバジャイロスコープ（ＩＦＯＧ）に向けられる。ＩＦＯＧの例示実施形態は、ここに記載されるように、所定の安定性閾値を超える安定性及び所定の精度閾値を超える精度を有するスケールファクタを示すように構成され得る。
ここに記載される他の実施形態は、Ｓｉ３Ｎ４コア及びＳｉＯ２を含むクラッド材料を有する高偏波保持（ＰＭ）導波路に基づくフォトニック集積回路（ＰＩＣ）などのＩＦＯＧ構成要素に向けられる。受動機能性ＦＯＧ構成要素が、ＰＩＣに集積されてもよい。そのような構成要素は、サニャック干渉計及び光源／検出器送受信機に使用される低損失カプラ、高偏波消光比（ＰＥＲ）偏光子、高効率ファイバ接続モードサイズ変換器、及び迷光の消去のための１以上の構成を備え得る。
一態様では、本発明は、偏光子及び干渉Ｙ接合部を備えるフォトニック集積回路（ＰＩＣ）であり得る。偏光子は、偏光子導波路を備え、第１の偏光子ポート及び第２の偏光子ポートを有し得る。偏光子は、ＰＩＣの動作波長の範囲内に少なくとも７５ｄＢの偏波消光比（ＰＥＲ）及び少なくとも０．０１２の複屈折率を有するように構成され得る。干渉Ｙ接合部は、偏波保持（ＰＭ）型であるベース導波路、第１の分岐導波路及び第２の分岐導波路を有し、相互に対して所定の長さの差を有し、単一横モードの光を維持するように構成され得る。
一実施形態では、偏光子導波路、ベース導波路、第１の分岐導波路及び第２の分岐導波路の各々のＨパラメータは－４０ｄＢ／ｍ未満である。
他の実施形態では、第１の分岐導波路と第２の分岐導波路との間の導波路長の差が、第１の分岐導波路及び第２の分岐導波路の偏光解消長よりも大きくてもよい。偏光子導波路、第１の分岐導波路及び第２の分岐導波路は、各々ＳｉＯ２クラッド材料に囲まれたＳｉ３Ｎ４コアを備え得る。コアは、少なくとも５０の幅－高さのアスペクト比を有し得る。導波路は、光学的に直列接続される複数の導波路屈曲部を備え得る。複数の導波路屈曲部は、第１の１８０度屈曲部、第２の１８０度屈曲部、及び少なくとも９０度の少なくとも１つの追加屈曲部を備え得る。
一実施形態は、導波路の側部に沿って形成された少なくとも１つのトレンチをさらに備え得る。トレンチは、迷光がＰＩＣに結合するのを防止するように、導波路から放射された光をＰＩＣから離れる方向に逸らすように構成され得る。
一実施形態は、光源に接続されるように構成された第１のコネクタ、光検出器に接続されるように構成された第２のコネクタ、ファイバコイルの第１のポートに接続されるように構成された第３のコネクタ、ファイバコイルの第２のポートに接続されるように構成された第４のコネクタ、並びにベース導波路、第１の分岐導波路及び第２の分岐導波路を有するソースＹ接合部をさらに備え得る。ソースＹ接合部の第１の分岐導波路は、第１のコネクタに光学的に結合され得る。ソースＹ接合部の第２の分岐導波路は、第２のコネクタに光学的に結合され得る。ソースＹ接合部のベース導波路は、第１の偏光子ポートに光学的に結合され得る。干渉Ｙ接合部の第１の分岐導波路は、第３のコネクタに光学的に結合され得る。干渉Ｙ接合部の第２の分岐導波路は、第４のコネクタに光学的に結合され得る。干渉Ｙ接合部のベース導波路は、第２の偏光子ポートに光学的に結合され得る。
ベース導波路及び分岐導波路は、少なくとも０．０１２の複屈折率を有し得る。ベース導波路及び分岐導波路は、０．５ｄＢ／ｃｍ未満の伝搬損失を有し得る。ベース導波路及び分岐導波路は、１０ｎｍ以上１００ｎｍ以下のコア厚、及び１ミクロン以上１０ミクロン以下のコア幅を有する薄型Ｓｉ３Ｎ４導波路を備え得る。偏光子導波路は、ｍ字形状を形成するように相互に連続して結合された３個の１８０度曲線部を備え得る。
他の態様では、本発明は、光源に光学的に結合されるように構成された第１のコネクタ、光検出器に光学的に結合されるように構成された第２のコネクタ、ファイバコイルの第１のポートに光学的に結合されるように構成された第３のコネクタ、ファイバコイルの第２のポートに光学的に結合されるように構成された第４のコネクタ、第１の分岐ポート、第２の分岐ポート及び共通ベースポートを有する第１のカプラ、第１の分岐ポート、第２の分岐ポート及び共通ベースポートを有する第２のカプラ、並びに第１の偏光子ポート及び第２の偏光子ポートを有するとともに偏光子導波路を備える偏光子を備えるフォトニック集積回路（ＰＩＣ）であり得る。第１のカプラの第１の分岐ポートは第１の導波路を介して第１のコネクタに光学的に結合され、第１のカプラの第２の分岐ポートは第２の導波路を介して第２のコネクタに光学的に結合され、第１のカプラの共通ベースポートは第３の導波路を介して第１の偏光子ポートに光学的に結合され得る。第２のカプラの第１の分岐ポートは第４の導波路を介して第３のコネクタに光学的に結合され、第２のカプラの第２の分岐ポートは第５の導波路を介して第４のコネクタに光学的に結合され、第２のカプラの共通ベースポートは第６の導波路を介して第２の偏光子ポートに光学的に結合され得る。偏光子導波路、第１の導波路、第２の導波路、第３の導波路、第４の導波路、第５の導波路及び第６の導波路は、各々少なくとも０．０１２の複屈折率を有し、各々０．５ｄＢ／ｃｍ未満の伝搬損失を有し、各々単一横モードの光を維持するように構成され得る。
第６の導波路は、第６の導波路に関連付けられた偏光解消長よりも長くてもよい。第４の導波路長と第５の導波路長との差は、第４及び第５の導波路に関連付けられた偏光解消長よりも長くてもよい。偏光子導波路、第１の導波路、第２の導波路、第３の導波路、第４の導波路、第５の導波路及び第６の導波路は、各々少なくとも５０の幅－高さアスペクト比を有し得る。
偏光子導波路、第１の導波路、第２の導波路、第３の導波路、第４の導波路、第５の導波路及び第６の導波路は、各々ＳｉＯ２クラッド材料に囲まれたＳｉ３Ｎ４コアを備え得る。導波路は、光学的に直列接続された複数の導波路屈曲部を備え得る。複数の導波路屈曲部は、第１の１８０度屈曲部、第２の１８０度屈曲部、及び少なくとも９０度の少なくとも１つの追加屈曲部を備え得る。
偏光子導波路は、「ｍ」字形状を形成するように相互に連続して結合された３個の１８０度曲線部を備え得る。
他の態様では、本発明は、フォトニック集積回路（ＰＩＣ）、検知ファイバコイル及び位相変調器を備え得る干渉型光ファイバジャイロスコープ（ＩＦＯＧ）であり得る。ＰＩＣは、少なくとも７５ｄＢの偏波消光比（ＰＥＲ）及び少なくとも０．０１２の複屈折率を有する偏光子を備え得る。ＰＩＣは、偏波保持型であり、単一横モードの光を維持するように構成された導波路をさらに備え得る。検知ファイバコイルは、第１の端部及び第２の端部を有し得る。位相変調器は、検知ファイバコイルの第１の端部に配置され得る。
他の態様では、本発明は、フォトニック集積回路（ＰＩＣ）、第１の端部及び第２の端部を有する検知ファイバコイル、並びに検知ファイバコイルの第１の端部に配置された位相変調器を備える干渉型光ファイバジャイロスコープ（ＩＦＯＧ）であり得る。ＰＩＣは、光源に光学的に結合されるように構成された第１のコネクタ、光検出器に光学的に結合されるように構成された第２のコネクタ、ファイバコイルの第１のポートに光学的に結合されるように構成された第３のコネクタ、ファイバコイルの第２のポートに光学的に結合されるように構成された第４のコネクタ、第１の分岐ポート、第２の分岐ポート及び共通ベースポートを有する第１のカプラ、第１の分岐ポート、第２の分岐ポート及び共通ベースポートを有する第２のカプラ、並びに第１の偏光子ポート及び第２の偏光子ポートを有するとともに偏光子導波路を備える偏光子をさらに備え得る。第１のカプラの第１の分岐ポートは、第１の導波路を介して第１のコネクタに結合され得る。第１のカプラの第２の分岐ポートは、第２の導波路を介して第２のコネクタに結合され得る。第１のカプラの共通ベースポートは、第３の導波路を介して第１の偏光子ポートに結合され得る。第２のカプラの第１の分岐ポートは、第４の導波路を介して第３のコネクタに結合され得る。第２のカプラの第２の分岐ポートは、第５の導波路を介して第４のコネクタに結合され得る。第２のカプラの共通ベースポートは、第６の導波路を介して第２の偏光子ポートに結合され得る。偏光子導波路、第１の導波路、第２の導波路、第３の導波路、第４の導波路、第５の導波路及び第６の導波路は、各々少なくとも０．０１２の複屈折率を有し、各々０．５ｄＢ／ｃｍ未満の伝搬損失を有し、各々単一横モードの光を維持するように構成され得る。
偏光子導波路、第１の導波路、第２の導波路、第３の導波路、第４の導波路、第５の導波路及び第６の導波路は、各々ＳｉＯ２クラッド材料に囲まれたＳｉ３Ｎ４コアを備え得る。偏光子導波路、第１の導波路、第２の導波路、第３の導波路、第４の導波路、第５の導波路及び第６の導波路は、各々少なくとも５０の幅－高さアスペクト比を有し得る。
特許又は出願は、カラーで描かれた少なくとも１つの図面を含む。カラー図面を有する当該特許又は特許出願公開公報のコピーは、請求及び必要な料金の支払に応じて特許庁によって提供される。
上記は、異なる図の全体を通じて同様の符号が同じ部分を示す添付図面に示される以下の例示実施形態の、より詳細な説明から明らかなものとなる。図面は、必ずしも縮尺通りではなく、実施形態の説明に際して強調が施されている。
本発明の実施形態によって構成及び配置された干渉型光ファイバジャイロスコープ（ＩＦＯＧ）１００の例示実施形態を示す。 本発明の実施形態による、偏光子のＴＭモード性能と比較したＴＥモード性能を示す。 本発明の実施形態による、偏光子のＴＭモード性能と比較したＴＥモード性能を示す。 ＰＩＣ導波路のモードサイズ及びＰＭファイバのモードサイズと比較したファイバ接続点のモードサイズを示す。 ＰＩＣ導波路のモードサイズ及びＰＭファイバのモードサイズと比較したファイバ接続点のモードサイズを示す。 ＰＩＣ導波路のモードサイズ及びＰＭファイバのモードサイズと比較したファイバ接続点のモードサイズを示す。 本発明の実施形態による、ＰＩＣ導波路複屈折率及び偏光子のＰＥＲの測定のための設定を示す。 本発明の実施形態による、ＰＩＣ－ファイバ接合及びファイバ－ファイバ接合におけるＰＩＣにおける交差結合位置を示す白色光干渉計データを示す。 ２つのモード間での異なるパワー比について、ＴＥモードとＴＭモードの間の偏光子のＰＥＲと干渉強度との間の関係を示す。 導波路コアの厚さ及び幅の関数としての導波路複屈折率を示す。 導波路が第１の高次ＴＥモードを維持し始める閾値線を導波路複屈折の等高線図に重ねて示す。 導波路コアの厚さ及び幅の関数としての導波路伝搬損失を示す。 異なるコア高さにおける伝搬損失のコア幅依存性を示す。 導波路コア高さの増加に対するモードフィールドを示す（図９（ａ）～９（ｃ））。導波路コア幅の増加に対するモードフィールドを示す（図９（ｄ）～９（ｆ））。
例示実施形態の説明は、以下の通りである。
全ての特許、公開された出願及びここに引用される文献の教示は、その全体において参照により取り込まれる。
本発明の実施形態は、所定の安定性閾値を超える安定性及び所定の精度閾値を超える精度を有するスケールファクタを示すように構成された干渉型光ファイバジャイロスコープ（ＩＦＯＧ）を含み得る。例示実施形態は、Ｓｉ３Ｎ４コア及びＳｉＯ２を含むクラッド材料を有する高偏波保持（ＰＭ）シングルモード導波路に基づくフォトニック集積回路（ＰＩＣ）などのＩＦＯＧ構成要素を含み得る。受動機能性ＩＦＯＧ構成要素が、サニャック干渉計及び光源／検出器送受信機に使用される低損失カプラ、高偏光消光比（ＰＥＲ）偏光子、高効率ファイバ接続モードサイズ変換器、及び迷光の消去のための１以上の構成などのＰＩＣに集積されてもよい。
ＰＩＣにおける超薄型（例えば、１００ｎｍ以下）のＳｉ３Ｎ４導波路の使用は、幾つかの利点を与える。例えば、Ｓｉ３Ｎ４導波路は８３０ｎｍ波長域の光を伝送し、ＩＦＯＧは、具体的なファイバ長及びコイルサイズを考慮して、短い動作波長などの、より大きなスケールファクタを有する。また、０．０２程の大きさの複屈折率がＳｉ３Ｎ４導波路において実現され、高い複屈折率の導波路は実質的な位相誤差抑制を与え得る。超高アスペクト比を有するように構成されたＳｉ３Ｎ４導波路は、非常に低い伝搬損失を示し得る。Ｓｉ３Ｎ４の非結晶の性質は、光源カプラをＰＩＣに含めることを容易化し、迷光が再結合することを防止することに資する形状に対する回路レイアウトを容易化する。またさらに、Ｓｉ３Ｎ４はマイクロエレクトロニクス業界において充分に確立された材料であり、それは電気回路における電気及び熱絶縁体として使用されている。Ｓｉ３Ｎ４加工に関連する製造ラインは、非常に成熟しており、公知の性能歴を有する。Ｓｉ３Ｎ４はまた、集積プラットフォームへのフォトニックデバイスの集積を必要とする多数の用途に対して理想の選択肢となる光学特性の集合を特徴とする。
図１は、本発明によって構成及び配置されたＩＦＯＧ１００の例示実施形態を示す。ＩＦＯＧ１００は、ＰＩＣ１０２、ファイバアレイ１０４、検知ファイバコイル１０６、ＰＺＴ変調器１０８、光源１１０及び光検出器１１２を備える。ＰＩＣ１０２は、ソースＹ接合部１１４、干渉Ｙ接合部１１６及び偏光子１１８を備える。各Ｙ接合部は、一対の分岐導波路に分離するベース導波路を備える。ベース及び分岐導波路は、高ＰＭシングルモード導波路である。Ｙ接合部は、ここではカプラともいうものとする。導波路は、（ｉ）高複屈折性であり、かつ（ｉｉ）低散乱性を有することによって「高偏波保持」である特性を有する。複屈折及び散乱の具体値の範囲がここに記載され、それはＰＭの具体的閾値に対応する。
図１に示すように、検知ファイバコイル１０６の２つのファイバ端がＰＩＣ１０２における干渉Ｙ接合部１１６の２本の分岐導波路の端部にファイバアレイ１０４を介して接続されると、サニャック干渉計が構成される。偏光子１１８は、ソースＹ接合部１１４のベース導波路と干渉Ｙ接合部１１６のベース導波路とを接続する。この例示実施形態では、偏光子１１８は「ｍ字」形状を有するが、他の形状が代替的に用いられてもよい。偏光子１１８は、ソースＹ接合部１１４を介して入来する光源１１０からの入力光を偏光する。偏光子１１８はまた、偏光子の高ＰＥＲに起因してＴＭモードを消滅させることによって検知ファイバコイル１０６から戻る光における交差結合された誤差のある信号をフィルタ除去する。
ファイバ巻き発振型チタン酸ジルコン酸鉛（ＰＺＴ）ディスクによって実現される位相変調器１０８は、コイル／変調アセンブリ１２０を構成するように、検知ファイバコイル１０６の一端付近に位置して検知ファイバコイル１０６に含まれる。正弦波変調信号が、安定したサニャック位相シフト読取りに適した変調／復調処理による制御された態様で位相変調器１０８に印加され得る。
偏光子１１８、干渉Ｙ接合部１１６及びコイル／変調アセンブリ１２０の組合せが、ＩＦＯＧ光学系のいわゆる「最小構成」を構成する。時計回り（ＣＷ）経路に沿う光及び反時計回り（ＣＣＷ）経路に沿う光は干渉Ｙ接合部１１６において同じ１回の反射及び１回の透過を受け、サニャック干渉計は非常に安定したＩＦＯＧに必要な光学的相反性を有して動作するように構成される。サニャック干渉計への入力光及びサニャック干渉計からの出力光である光は、同じ偏光子１１８及びシングルモード導波路を通過する。したがって、この例示実施形態は、シングルモード単一偏波フィルタを構成する。入力とは異なる状態（例えば、空間モード又は偏波モードのいずれかにおいて異なる状態）にあるいずれの信号も望ましくなく、シングルモード単一偏波フィルタによって実質的に排除される。
誤差のある非相反位相シフトを生成するメカニズムは、サニャック位相シフトを摂動させ得る。記載の実施形態は、ＰＩＣ設計におけるそのようなメカニズムを軽減又は排除するように作用する。そのような誤差のある位相シフト信号は、例えば、ＰＩＣにおけるＹ接合部のわずかな非相反性によってもたらされ得る。Ｙ接合部は、相互に対して所定角度で配置された一対の導波路として効果的に動作し、接合点付近では２モード導波路としてみなすことができる。Ｙ接合部のベース導波路からの入力光がＹ接合部の結合領域に達する場合、エバネセント波が２モード導波路に重畳し、基本対称モードが二次反対称モードに変換され、モードフィールドの２つのローブが分割されて２本の分岐導波路にほぼ完全に導波される。結合領域に入来する２つの戻り信号について、基本モードはベース導波路によって形成及び導波される一方で、導波路のカットオフよりも高い二次反対称モードは基板に放射される。対称モードと反対称モードの間には残差損失があるため、異なる方向に接合部を介して伝送される光は（特定の方向に応じて）異なる損失を受けるので、Ｙ接合部のベースポートにおけるスプリアス位相シフトが、Ｙ接合部におけるわずかな非相反性に起因して発生する。干渉Ｙ接合部のベース導波路に配置されるシングルモード単一偏光子フィルタは、反対方向に伝送される光波の位相を等化するように動作する。ＰＩＣアーキテクチャで構築された最小構成の利点は、偏光子１１８が、その間のシングルモード導波路フィルタで干渉Ｙ接合部１１６と実質的に整列され得ることである。高ＰＥＲ偏光子及びシングルモード導波路が干渉Ｙ接合部１１６のベース導波路の後に実装される場合、接合部において更なる位相誤差生成は発生しない。
誤差のある位相信号は、動作偏波モードからその直交モードに結合された光に起因しても発生し得る。ＰＭファイバ及びＰＩＣ導波路は各々２つの偏波モードを維持し、サニャック干渉計は２本の平行な光経路を提供し、不要な偏波モードに結合するいずれかの光が非相反性の寄生経路を生成し得る。交差結合点の大部分はファイバコイルに存在するが、交差結合はファイバ－ＰＩＣ導波路接合において及び／又はＰＩＣにおける（例えば、干渉Ｙ接合部における）経路内にも発生し得る。そのような非相反性の寄生経路を阻止するために、シングルモード単一偏光子フィルタにおける偏光子は、実質的に高いＰＥＲを有するように構成される。
一方で、高ＰＥＲフィルタは、ファイバの偏光解消長内で、ほぼ同じ距離で配置された２点による交差結合によって生成されるスプリアス位相誤差を、干渉Ｙ接合部１１６から排除することができない。ＩＦＯＧ ＰＩＣの例示実施形態では、導波路の高い複屈折性が優れた偏波保持性を与えるので、干渉Ｙ接合部における偏波交差結合は無視できる。大部分の偏波結合は、ＰＩＣへのコイルファイバの接続点で起こる。接続点において生成される位相誤差を回避するために、干渉Ｙ接合部の分岐導波路の一方は、接続点間に固定の位相シフタを提供するように他方の分岐よりも長くなるように構成される。位相シフタの長さは、例示実施形態では約１．８ｍｍの偏光解消長よりも長くなるように構成される。
接続界面及び干渉Ｙ接合部における２回の反射がマイケルソン干渉計を構成するため、２つの接続点における反射が、誤差のある位相信号を生成することも可能である。同様に、２本の分岐導波路の経路差がデコヒーレンス長よりも長い場合、誤差のある位相は回避され得る。例示実施形態の導波路のデコヒーレンス長は約２８μｍであるので、２本の分岐導波路の経路差は少なくとも２８μｍとなるように構成される。
他の誤差のある位相信号は、ＬｉＮｂＯ３基板上に作製された多機能光学集積回路（ＭＩＯＣ）に特有なものとなる。ＬｉＮｂＯ３ ＭＩＯＣは、市販のＦＯＧ製品において広範に使用されている。しかし、結晶性ＬｉＮｂＯ３基板の面内複屈折が光学回路レイアウトの自由度を制限するので、２つのＹ接合部が直線に配置されなければならないため、２つのＹ接合部を単一の回路に嵌め込むことによってその集積度を高めることは成功していない。（干渉Ｙ接合部からの非対称モードに起因してＹ接合部のベース導波路に沿って発生する）導波されない放射は、ソースＹ接合部の分岐導波路の各々によって受光される。スプリアス再結合から入来する寄生信号は、主信号に付加されて位相誤差となる。ソースＹ接合部がＦＯＧ ＰＩＣにおける反対称モードからの放射光を受光することを防止するために、導波路は、図１に示すように、１８０度経路ループを形成するように構成されたベース導波路を接続する。実際に、ソースＹ接合部１１４を干渉Ｙ接合部１１６に接続する偏光子１１８は、２つのＹ接合部が同じ方向に配向されることを可能とする「ｍ字」形状に構成される。
例示実施形態では、１本以上のトレンチが、迷光を平面から逸らすことによって、若しくは迷光を吸収することによって（例えば、トレンチが吸収材で充填されるように構成することによって）又はその双方によって、入来する迷光を軽減又は排除するようにＰＩＣ（不図示）の導波路とともにエッチングされ得る。
超薄型Ｓｉ３Ｎ４導波路が、高ＰＥＲかつ低損失の偏光子を生産するのに使用され得る。曲線及びｓ字形状の種々の組合せで非常に緩く閉じ込められた導波路は、ＴＭモードにおいて高い伝搬損失をもたらし得る一方で、ＴＥモード損失を低く維持する。３．５μｍのコア幅及び４０ｎｍのコア高のｓ字屈曲導波路の半周期を備える平面偏光子の例示実施形態は、１６００ｎｍにおいて測定される７５ｄＢのＰＥＲを示す。この例示の導波路は、１５５０ｎｍ波長において０．０１１～０．０１４の複屈折率を有する。
例示実施形態の偏光子１１８は、緩く閉じ込められて８３０ｎｍ波長において０．０１５の群複屈折率を有する超薄型Ｓｉ３Ｎ４導波路を備える。ｍ字形状屈曲部を構成するｓ字屈曲部の１．５周期が、２つのＹ接合部１１４、１１６の間に含まれる。図２Ａに示すように、ｍ字屈曲偏光子１１８の例示実施形態は、ｍ字屈曲導波路に沿って８．１ｍｍの伝搬距離の後に、８３０ｎｍ波長において、ＴＥモードにおける０．１５ｄＢの損失及びＴＭモードにおける７１．９ｄＢの損失を示し得る。
図２Ｂは、例示実施形態の「ｍ字」屈曲偏光子１１８のＴＥ及びＴＭモードの波長依存損失を示す。８００ｎｍと８５０ｎｍの間の波長窓におけるＴＭモードの平均損失は６７．５ｄＢである一方で、波長窓におけるＴＥモードの平均損失は０．２ｄＢのみである。図１に示すように、ｍ字屈曲偏光子長の間隔での２つのＹ接合部の平行配置は、ＰＩＣの残余部分が干渉Ｙ接合部から放射された反対称モードの非導波光と再結合することを効果的に防止する。
ＰＩＣの各個々の出力ポートは、対応する外部構成要素ファイバに接続するファイバアレイ１０４に配置される。例示実施形態では、ファイバは、４．５±０．５μｍのモードフィールド径を有するパンダ型ＰＭファイバである。ファイバは、ＰＩＣ上の導波路アレイと、同じピッチのｖ字溝基板に整列される。各ファイバは、ＰＩＣ ＴＥモード方向に一致する遅軸と整列される。ＰＩＣ導波路は緩く閉じ込められるが、それでもモードフィールドサイズはファイバのものよりも小さい。例示実施形態は、ファイバのモードフィールドへの実質的一致を容易化する最適化サイズに断熱的にモードフィールドを拡大するように面内反転テーパーを利用する。ファイバ接続点におけるモードフィールドは、より円形の分布に押し込められ、ベースＰＩＣ導波路（図３Ｂに示す）よりも大きなモードサイズのもの（図３Ａに示す）となる。接合部における導波路のモードフィールドとファイバモードフィールドとの間のモード重複の程度は、η＝０．９２となる（図３Ｃ参照）。一方、ファイバが、楕円モード分布（図３Ｂ参照）を有するベースＰＩＣ導波路と直接接続される場合、結合係数はη＝０．８１となる。
そのような簡素な構造が作製コストを低く維持するので、例示実施形態は面内テーパー変換器を実装し、結合効率は８５０±５０ｎｍの動作波長において０．４８ｄＢ程度に高くなり得る。
図４は、ＰＩＣ導波路複屈折率及び偏光子１１８のＰＥＲの測定のための設定を示す。導波路複屈折は、白色光干渉計（ＷＬＩ）又は光コヒーレンス・ドメイン・ポラメトリ（ＯＣＤＰ）を用いて測定される。
ＷＬＩは、調査中のＰＭ光学系の、２本のアームがそれぞれ２本の偏波経路に対応するマイケルソン干渉計の光源としてインコヒーレント光を利用する。移動ミラーが、２つの偏波モード間の相対経路差を変化させる。光源は非常に短いコヒーレンス長を有するので、干渉ピークは、移動ミラーが固定アームの光路に均等に沿ってスキャンする場合に交差偏波結合が起こる位置に出現する。交差結合点の強度及び位置が測定され、それは光学系の交差偏波結合、成分消失及び導波路複屈折情報を明らかとする。ピグテール化スーパールミネッセントダイオード（ＳＬＤ）である同じ光源がＷＬＩ測定及びＩＦＯＧ光源１１０の双方に使用されるので、測定は正確かつ実用的である。この方法で測定された群複屈折率及びＰＥＲは、対応するＩＦＯＧにおける構成要素の役割を完全に反映する。
図４に示すように、ピグテール化ＳＬＤ４０２は、ファイバアレイ１０４のソースポートファイバ４０４にスプライスされる。出力部は、ＷＬＩ４０８の入力部となるファイバコイルポートの１つに接続されたファイバ４０６である。測定ＷＬＩデータは、図５に示すように、５個の大きな交差結合位置を示す。ゼロに近い交差結合位置５０２は、ＷＬＩの４５度偏波アナライザ４１０の位置である。第２の交差結合位置５０４は、コイルポートの１つへのファイバ接続において交差偏波結合によって生成される。第３の交差結合位置５０６は、ソースファイバの接続点において交差結合によって誘発される。第４の交差結合位置５０８は、ＰＩＣに接続するファイバとＳＬＤ光源にピグテール化されたファイバとの間のスプライスに由来する。第５の交差結合位置５１０は、光学系を通じるＳＬＤ光源の透過光である。第２のピーク５０４と第３のピーク５０６との間の距離ｄは、ＰＩＣ導波路のＴＥモードとＴＭモードとの光路差である。導波路複屈折率は、導波路の長さに対する２つのピーク間の距離ｄの比によって求めることができる。例示実施形態では、導波路群複屈折率は０．０１５であり、それは、導波路の偏光の短い１．８ｍｍデコヒーレンス長及び２８μｍのコヒーレンス解消長ｉを示す。
我々は、２つの異なる方法、回転解析法及びＷＬＩ法を用いてソースポートからコイルポートへのＰＥＲを測定した。我々はＰＩＣの半分、したがって追加の２つのＹ接合部を伴う回路のＰＥＲを測定したが、直線の導波路及び２つのＹ接合部は、ＴＥ及びＴＭモードの双方における低損失伝搬を維持し、偏波交差結合は６０ｄＢ未満であるので、偏波効果の大部分はｍ字形状偏光子に由来するものである。ＷＬＩ測定では、ＳＬＤ光源からの光は、ＴＥモード及びＴＭモードが回路伝送後の異なる減衰を受けるＰＩＣ回路に、ＴＥモード及びＴＭモードの双方の光を出射する。２つの導波が重畳される位置に移動ミラーが存在する場合の速い導波と遅い導波の間の干渉強度である正規化ＷＬＩ信号は、
Figure 2022504470000002
 である。なお、（Ｅｆ／Ｅｓ）２＝γ・Γであり、Ｅｆは導波路の速い（ＴＭ）モードの電界を表し、Ｅｓは導波路の遅い（ＴＥ）モードの電界を表し、γはＳＬＤ光源の２つの偏波モード間のパワー比を表し、Γは偏光子のＰＥＲを表す。図６に、異なる値のγにおけるΓとＲの間の関係がプロットされる。例示実施形態のＷＬＩ測定の設定では、ＳＬＤ光源４０２のγ値は－６．８ｄＢであり、光源のＲ値はソース構造体５１０（図５参照）における最高ピークから－４９．２ｄＢと読み取られ、したがって、偏光子のＰＥＲ（Γ）は－４２．４ｄＢである。
ＰＩＣの同じポート－ポートＰＥＲが、回転偏波解析法を用いて代替的に測定されてもよい。ソースポートからの線形偏光が、主偏波軸に対して４５度の偏波平面で出射された。低歪大口径レンズを用いてコリメートされたコイルポートからの出力光は、５０ｄＢのＰＥＲのグラントムソン偏光子である偏波アナライザに通され、光パワーメータで受光される。ＰＥＲは、アナライザが３６０度にわたって回転される際の最大パワーと最小パワーとの差を特定することによって測定される。例示実施形態のＰＩＣにおける測定ポート－ポートＰＥＲは－４５．３ｄＢであり、これはここに記載されるＷＬＩ測定と一致する。２つの方法による３．１ｄＢのＰＥＲの相違は、２つのファイバ－ＰＩＣ接続において完全とはならないアライメントによって説明され得る。
例示実施形態のＰＩＣ導波路の伝搬損失は、その透過スペクトルを測定することによって特定され得る。入力光は、０．０２ｎｍの半値全幅（ＦＷＨＭ）を有していた波長掃引レーザによって供給され得る。レーザは、ＰＭファイバに結合され、インラインファイバ偏光子で線形に偏光され得る。ファイバ先端からの光出力は、導波路のＴＭモードのみを出射するように配列され得る。ファイバ先端は、局所的なファブリーペロー効果を回避するように導波路小平面から約０．２ｍｍ離れて配置され得る。透過光は、その出力光がパワーメータによって受光される第２のＰＭファイバに近接結合されてもよい。レーザ波長は、８３０ｎｍから８３０．６ｎｍまで０．０２ｎｍのステップサイズでスキャンされる。各波長ステップでの平均パワーが記録され、透過スペクトルのフーリエ変換値が理論スペクトルと比較される。例示実施形態のＰＩＣ導波路の伝搬損失は、０．２４ｄＢ／ｃｍと推定される。ＩＦＯＧ動作に対する波長域では、伝搬損失の強い変動はない。
広帯域３ｄＢ分波比（すなわち、Ｙ接合部の基部からその分岐へのパワーの均等な５０－５０分波）を有する導波路Ｙ接合部は、サニャック干渉計の重要な構成要素である。動作波長域における５０－５０分波比を維持することは、ノイズ低減並びにバイアス及びスケールファクタ安定性に関して重要である。ファイバコイルにおいて生成される後方散乱信号によって誘発される位相誤差は、その５０－５０カプラ比で除去可能となる。ＦＯＧ最小構成における５０－５０分波比を示さないＹ接合部は、（ｉ）干渉Ｙ接合部からベース導波路の方向に放射される、より反対称なモードを生成することがあり、（ｉｉ）より多くの迷光を回路に再結合させることがあり、かつ（ｉｉｉ）より多くの位相誤差を生成することがある。５０－５０分波比を示さないＹ接合部を有するサニャック干渉計はまた、５０－５０分波比を有するＹ接合部の使用時と比較して小さなスケールファクタを有し得る。分波比が波長とともに変化する場合、ＳＬＤの重心波長が温度とともに変化するので、追加のスケールファクタ誤差が導入され得る。
記載のＰＩＣの実施形態は、その小型性、製造誤差に対する良好な許容度、及びＬｉＮｂＯ３基板上のＦＯＧアプリケーションに対するこのタイプのカプラの成功のために、簡素な対称Ｙ接合部を用いる。ＰＩＣ Ｙ接合部の例示実施形態は、８１６ｎｍ～８４６ｎｍの波長域に０．５±０．００６８の分波比を示す。全ジャイロ動作波長域における５０－５０に非常に近い分波比は、ＩＦＯＧ ＰＩＣにおける集積Ｙ接合部を用いることの有利な効果を示す。この正確な分波比は、これらのＰＩＣ ＩＦＯＧプロトタイプにおけるジャイロスコープバイアス及びスケールファクタの良好な温度安定性に寄与する。
モードフィールドサイズを拡大する反転テーパーを有するＰＩＣ導波路に対するＰＭファイバの理論結合効率は、０．４８ｄＢである。記載の実施形態は、ここに記載されるファイバアレイの整列方法を用いてピグテール化されるＰＩＣでの接続あたり０．９ｄＢの結合効率を常に達成する。伝搬損失は０．２４ｄＢ／ｃｍとして既知であるので、ピグテール損失は、２つの接続が同じ結合効率を有するものとして容易に推定可能となる。
ファイバ接続端におけるＰＩＣ導波路の測定モードフィールドは、１／ｅ２のピークパワーに対して４．３μｍ（縦）×４．３μｍ（横）のサイズを有する。モードフィールド測定のために、線形偏光が、導波路のＴＥモードのみを励起するようにＰＩＣのソースポートに結合された。コイルポートの１つからの出力パターンが、大口径低歪レンズを用いてＣＣＤカメラの検知面上に投影された。モードフィールドの実際のサイズは、校正された顕微鏡を用いてその外径が測定されたＰＭパンダファイバを用いて校正された。校正について、開裂されたファイバ先端がＰＩＣ出力部と同じ場所に配置され、ファイバ端画像が同じ光学系を用いてＣＣＤカメラの表面に投影された。
ＩＦＯＧの高い性能を達成するためには、光学的相反性が、ファイバサニャック干渉計において保持されなければならない。最も賢明な偏波構成は、１つの線形偏波モードで動作する干渉計全体を制御することである。この目的のため、干渉計を構成する各構成要素及び接続は、偏波保持でなければならない。いずれの交差偏波結合及び他の種類の非相反性効果も、誤差のある信号をサニャック信号に付加する。例えば、寄生干渉が、サニャック干渉計における交差偏波結合に起因して、隣接する構成要素若しくは接続からの非導波迷光の再結合に起因して、又は非平滑導波路及び接続における後方反射若しくは後方散乱に起因して生成され得る。ＩＦＯＧ ＰＩＣの高い集積度は、高密度の光学構成要素が狭い領域に配置されることによる非相反性効果を抑制するという新たな課題をもたらす。回路における構成要素及び接続の各々は、動作偏波モードの光を直交偏波モードに結合し、又は後続の回路及び隣接する構成要素によって容易に受光される非導波迷光を生成する欠点として作用し得る。交差偏波結合の場合、交差結合した光が主偏波モードであり、偏光解消長よりも短い導波路長内で主光と合流すると、干渉のために誤差のある比信号が真の信号に付加される。そのような寄生干渉の形成を防止するために、２つの交差結合点間の導波路長は、デコヒーレンス長よりも長くなければならない。迷光再結合の場合、再結合光路と主光路との差は、コヒーレンス解消長よりも長くなければならない。幸いに、集積導波路は、非常に高い複屈折率を有するように構成可能であるので、非常に短いデコヒーレンス長及びコヒーレンス解消長がＰＩＣ導波路に与えられる。シングルモードＰＭ導波路を８３０ｎｍ波長において高い複屈折率及び低い伝搬損失とするために、大きな幅－高さ比（少なくとも５０）のＳｉ３Ｎ４／ＳｉＯ２導波路が理想のプラットフォームを与える。
導波路コア寸法を最適化するために、ＴＥモード及びＴＭモードの有効屈折率が、市販のシミュレーションツールを用いてＳｉ３Ｎ４の幅及び高さの関数としてそれぞれ計算される。そして、導波路複屈折率が、２つの偏波モードの屈折率差として計算される。Ｓｉ３Ｎ４高さ－幅平面上において、導波路複屈折率は、０．０３μｍと０．０４μｍの間のＳｉ３Ｎ４高さ範囲において滑らかなリッジプロファイルを示すが（図７Ａ参照）、２つのモードの屈折率は導波路の幅及び高さに対して単調増加する。「谷」の逆側における、より大きな導波路高さの領域では（図７Ａ及び７Ｂ参照）、複屈折率は導波路高さに対して比較的急峻に増加する。Ｓｉ３Ｎ４コアの幅の選択は、導波路が第１の高次ＴＥモードを維持し始める閾値によって制限される。伝搬損失は高次モードにおいて急激に増加するので導波路幅はシングルモード領域に位置していなければならず、偏波保持の特性は高次モードを維持する導波路に対しては保持されなくなる。マゼンタ色の実線は、シミュレーションされた閾値線である。したがって、最適導波路コア寸法は、図７Ｂの、複屈折率の０．０１２の輪郭線及び高次モードの閾値線によって包囲された領域内、又は右下角部の領域にある。
伝搬損失は、導波路最適化に関する他の導波路特性である。一般に、光導波の減衰は、リークのない直線導波路に対する２つのメカニズムである表面散乱及びバルク吸収に主に帰することとなる。ＬＰＣＶＤ Ｓｉ３Ｎ４コア材料及びＳｉＯ２クラッド材料は非常に低い材料損失及び広い透過波長窓（例えば、０．４～６．７μｍ）を有するので、導波路損失についての支配的なメカニズムは、Ｓｉ３Ｎ４コアとＳｉＯ２クラッドの間の導波路壁の表面粗さによる散乱から生じる放射損失である。側壁の粗さに起因する散乱損失の排除は、３次元（３Ｄ）導波構造が考慮されるように開発されてきた。顕著な結果は、上部界面及び底部界面が、Ｓｉ３Ｎ４コアの高さが約２０ｎｍ～１００ｎｍの間にある場合の側壁を要因とするものよりも約３，４桁高い散乱損失をもたらすことである。
以下の式は、対称シングルモード導波路における表面粗さ散乱によって生成される放射損失の係数として使用され得る。
Figure 2022504470000003
 なお、
Figure 2022504470000004
 はコア／クラッド界面における正規化電界強度であり、ｎ１及びｎ２はコア及びクラッド材料の屈折率であり、ｋ０は自由空間波数であり、
Figure 2022504470000005
 は指数的自己相関関数であり、なお、σ２は平均平方偏差であり、Ｌｃは底部界面及び上部界面の粗さの相関長であり、
Figure 2022504470000006
 であり、なお、βはモード伝搬係数である。我々のシミュレーションでは、対称導波路が想定されており、それは上部界面及び底部界面からの寄与が同じであり、σ＝０．８ｎｍ及びＬｃ＝８０ｎｍであることを意味する。異なるコア高さ及び幅における、
Figure 2022504470000007
 の値は、導波路モードフィールドを特定するのにビーム伝搬法を利用する市販の導波路シミュレーションツールを用いて特定され得る。伝搬損失は所望のコア寸法範囲においてコア高さ及び幅の双方に対して単調増加することを示すことができる。例えば、３．７μｍの固定幅においてコア高さが１０ｎｍから６０ｎｍに増加する場合、損失は０．０３１ｄＢ／ｃｍから０．５２４ｄＢ／ｃｍに増加する（図８Ａ参照）。
高精度かつ高感度のＦＯＧとするための重要な対策は、サニャック干渉計における交差偏波結合を最小化することである。これは、ＰＩＣ ＦＯＧにおいては、集積導波路がより高い材料応力及びより多い光散乱を受けることになるとともに機能構成要素間の距離が近くなるので、より重要となる。ＦＯＧ ＰＩＣの導波路を「非常に」偏波保持的とすることは、交差偏波結合を軽減するのに重要である。非常に偏波保持的な導波路を作製するために、導波路は超高複屈折性及び超低散乱のものとなるように設計される必要がある。それらにより、導波路は、導波路材料（高複屈折率）における応力に起因して及び導波路界面（低散乱）における光散乱に起因して直交偏波状態に結合される動作偏光を有し難くなる。偏波状態を保持する能力の評価のためのパラメータはＨパラメータ、すなわち、保持パラメータであり、それは、
Figure 2022504470000008
 として定義される。ただし、Ｐｏは動作偏波状態における光パワーであり、Ｐｘは導波路の部分において直交偏波状態に交差結合される累積合計光パワーであり、Ｌは導波路部分の長さである。図５における測定ＷＬＩデータにおいて、前方ピグテール点（５０４）と後方ピグテール点（５０６）の間のノイズフロアは主に－６３ｄＢ未満であり、累積合計Ｐｘ／Ｐｏは－６０ｄＢ未満である。２つのピグテール点間の導波路長は３．３ｃｍである。したがって、例示実施形態の導波路のＨパラメータは、Ｈ～－４５ｄＢ／ｍである。
図９（ａ）、図９（ｂ）及び図９（ｃ）は、固定導波路幅において、図９（ａ）～図９（ｃ）へ増加する導波路高さでの、シミュレーションされたモードフィールドを示す。モードフィールドは、横方向及び縦方向の双方における１０ｎｍコア高さにおいてＳｉＯ２クラッドに劇的に押し込められる。これは、コア／クラッド界面における正規化電界強度
Figure 2022504470000009
 を非常に小さな値とするので、導波路はそれに対応して低い伝搬損失を有する。より高い６０ｎｍのコア高さ及び同じ３．７μｍの幅において、モードフィールドは横方向及び縦方向の双方においてＳｉ３Ｎ４コアストリップにより集中することになり（図９（ｃ）参照）、より大きな
Figure 2022504470000010
 の値及びより高い損失の導波路をもたらす。モードフィールドの変化は、図９（ｄ）、図９（ｅ）及び図９（ｆ）に示すように、高さに対する変化よりも導波路幅に対して大幅に遅い。コアが固定の高さを有する場合にモードフィールドはコア幅の増加に対して略線形に横方向に拡張する一方で、モード高さはほとんど変化しない。この過程において、
Figure 2022504470000011
 の値は増加し、より大きな導波路幅に対してはほとんど飽和するので、伝搬は図８Ｂに示すようになる。
我々は、図７Ｂに示す複屈折率の等高線図及び図８Ａにおける損失の等高線図を考慮して、導波路に対する最適なコア寸法に対する選択を行うことができる。我々は、導波路が高い複屈折率及び低い伝搬損失の双方を有するようにしたい。まず、図７Ｂにおける導波路複屈折率マップを検討する。シングルモード領域では、２つの候補位置があり、一方は複屈折率マップの中央の複屈折率の尾根の上部にあり、他方は右下角部における急峻な複屈折率勾配の稜線にある。２つの位置における複屈折率は、それぞれ０．０１５及び０．０１９である。０．０１９は、０．０１５から２７％増加している。一方、図８Ａの伝搬損失については、２つの対応する位置での損失は０．２２ｄＢ／ｃｍ及び０．５２ｄＢ／ｃｍである。損失は、０．２２ｄＢ／ｃｍから０．５２ｄＢ／ｃｍの損失へと２倍超（１３６％）となる。我々は、滑らかな尾根領域において複屈折率が作製誤差に対してより安定かつ許容可能となること及び検知コイルのファイバモードフィールドへのより良好な一致を有するモードフィールド寸法をより薄型のＳｉ３Ｎ４コアが達成可能となることをさらに考慮して、複屈折率の尾根の上部に位置する導波路寸法を選択する。
例示実施形態が具体的に図示及び記載されたが、添付の特許請求の範囲によって包含される実施形態の範囲から逸脱することなく、形態及び詳細の種々の変形がここになされ得ることは当業者には理解されるはずである。
１００ ：ＩＦＯＧ
１０２ ：ＰＩＣ
１０４ ：ファイバアレイ
１０６ ：検知ファイバコイル
１０８ ：ＰＺＴ変調器
１１０ ：光源
１１２ ：光検出器
１１４ ：ソースＹ接合部
１１６ ：干渉Ｙ接合部
１１８ ：偏光子
１２０ ：コイル／変調アセンブリ
４０２ ：ＳＬＤ（スーパールミネッセントダイオード）
４０４ ：ソースポートファイバ
４０６ ：ファイバ
４０８ ：ＷＬＩ（白色干渉計）
４１０ ：アナライザ
５０２ ：中心ピーク
５０４ ：前方ピグテール
５０６ ：後方ピグテール
５０８ ：スプライス
５１０ ：ソース構造体

Claims (23)

  1. フォトニック集積回路（ＰＩＣ）であって、
    偏光子導波路を備えるとともに第１の偏光子ポート及び第２の偏光子ポートを有する偏光子であって、前記ＰＩＣの動作波長の範囲内に少なくとも７５ｄＢの偏波消光比（ＰＥＲ）及び少なくとも０．０１２の複屈折率を有するように構成された偏光子と、
    （ｉ）偏波保持型（ＰＭ）であり、（ｉｉ）相互に対して所定の長さの差を有し、かつ（ｉｉｉ）光の単一横モードを維持するように構成された、ベース導波路、第１の分岐導波路及び第２の分岐導波路を有する干渉Ｙ接合部と
    を備えるフォトニック集積回路。
  2. 前記偏光子導波路、前記ベース導波路、前記第１の分岐導波路及び前記第２の分岐導波路の各々のＨパラメータが、－４０ｄＢ／ｍ未満である、請求項１に記載のフォトニック集積回路。
  3. 前記第１の分岐導波路と前記第２の分岐導波路の間の導波路長の差は、前記第１の分岐導波路及び前記第２の分岐導波路の偏光解消長よりも大きい、請求項１に記載のフォトニック集積回路。
  4. 前記偏光子導波路、前記第１の分岐導波路及び前記第２の分岐導波路は、各々ＳｉＯ２クラッド材料に囲まれたＳｉ３Ｎ４コアを備える、請求項１に記載のフォトニック集積回路。
  5. 前記コアは、少なくとも５０の幅－高さアスペクト比を有する、請求項４に記載のフォトニック集積回路。
  6. 前記導波路は、光学的に直列接続された複数の導波路屈曲部を備え、該複数の導波路屈曲部は第１の１８０度屈曲部、第２の１８０度屈曲部、及び少なくとも９０度の少なくとも１つの追加屈曲部を備える、請求項１に記載のフォトニック集積回路。
  7. 前記導波路の側部に沿って形成された少なくとも１つのトレンチをさらに備え、該トレンチは、迷光が前記ＰＩＣに結合するのを防止するように前記導波路から放射される光を前記ＰＩＣから離れる方向に逸らすように構成された、請求項１に記載のフォトニック集積回路。
  8. 光源に接続されるように構成された第１のコネクタと、
    光検出器に接続されるように構成された第２のコネクタと、
    ファイバコイルの第１のポートに接続されるように構成された第３のコネクタと、
    前記ファイバコイルの第２のポートに接続されるように構成された第４のコネクタと、
    ベース導波路、第１の分岐導波路及び第２の分岐導波路を有するソースＹ接合部と
    をさらに備え、
    前記ソースＹ接合部の前記第１の分岐導波路は前記第１のコネクタに光学的に結合され、前記ソースＹ接合部の前記第２の分岐導波路は前記第２のコネクタに光学的に結合され、前記ソースＹ接合部の前記ベース導波路は前記第１の偏光子ポートに光学的に結合され、
    前記干渉Ｙ接合部の前記第１の分岐導波路は前記第３のコネクタに光学的に結合され、前記干渉Ｙ接合部の前記第２の分岐導波路は前記第４のコネクタに光学的に結合され、前記干渉Ｙ接合部の前記ベース導波路は前記第２の偏光子ポートに光学的に結合された、請求項１に記載のフォトニック集積回路。
  9. 前記ベース導波路及び前記分岐導波路は、少なくとも０．０１２の複屈折率を有する、請求項８に記載のフォトニック集積回路。
  10. 前記ベース導波路及び前記分岐導波路は、０．５ｄＢ／ｃｍ未満の伝搬損失を有する、請求項８に記載のフォトニック集積回路。
  11. 前記ベース導波路及び前記分岐導波路は、１０ｎｍ以上１００ｎｍ以下のコア厚及び１ミクロン以上１０ミクロン以下のコア幅を有する薄型Ｓｉ３Ｎ４導波路を備える、請求項８に記載のフォトニック集積回路。
  12. 前記偏光子導波路は、ｍ字形状を形成するように相互に連続して結合された３個の１８０度曲線部を備える、請求項１に記載のフォトニック集積回路。
  13. フォトニック集積回路（ＰＩＣ）であって、
    光源に光学的に結合されるように構成された第１のコネクタと、
    光検出器に光学的に結合されるように構成された第２のコネクタと、
    ファイバコイルの第１のポートに光学的に結合されるように構成された第３のコネクタと、
    前記ファイバコイルの第２のポートに光学的に結合されるように構成された第４のコネクタと、
    第１の分岐ポート、第２の分岐ポート及び共通ベースポートを有する第１のカプラと、
    第１の分岐ポート、第２の分岐ポート及び共通ベースポートを有する第２のカプラと、
    第１の偏光子ポート及び第２の偏光子ポートを有するとともに偏光子導波路を備える偏光子と
    を備え、
    前記第１のカプラの前記第１の分岐ポートは第１の導波路を介して前記第１のコネクタに光学的に結合され、前記第１のカプラの前記第２の分岐ポートは第２の導波路を介して前記第２のコネクタに光学的に結合され、前記第１のカプラの前記共通ベースポートは第３の導波路を介して前記第１の偏光子ポートに光学的に結合され、
    前記第２のカプラの前記第１の分岐ポートは第４の導波路を介して前記第３のコネクタに光学的に結合され、前記第２のカプラの前記第２の分岐ポートは第５の導波路を介して前記第４のコネクタに光学的に結合され、前記第２のカプラの前記共通ベースポートは第６の導波路を介して前記第２の偏光子ポートに光学的に結合され、
    前記偏光子導波路、前記第１の導波路、前記第２の導波路、前記第３の導波路、前記第４の導波路、前記第５の導波路及び前記第６の導波路は各々、
    ｉ）少なくとも０．０１２の複屈折率を有し、
    ｉｉ）０．５ｄＢ／ｃｍ未満の伝搬損失を有し、かつ
    ｉｉｉ）単一横モードの光を維持するように構成された、
    フォトニック集積回路。
  14. 前記第６の導波路は、該第６の導波路に関連付けられた偏光解消長よりも長い、請求項１３に記載のフォトニック集積回路。
  15. 前記第４の導波路の長さと前記第５の導波路の長さとの差は、前記第４の導波路及び前記第５の導波路に関連付けられた偏光解消長よりも長い、請求項１３に記載のフォトニック集積回路。
  16. 前記偏光子導波路、前記第１の導波路、前記第２の導波路、前記第３の導波路、前記第４の導波路、前記第５の導波路及び前記第６の導波路は各々、少なくとも５０の幅－高さアスペクト比を有する、請求項１３に記載のフォトニック集積回路。
  17. 前記偏光子導波路、前記第１の導波路、前記第２の導波路、前記第３の導波路、前記第４の導波路、前記第５の導波路及び前記第６の導波路は各々、ＳｉＯ２クラッド材料に囲まれたＳｉ３Ｎ４コアを備える、請求項１３に記載のフォトニック集積回路。
  18. 前記導波路は光学的に直列接続された複数の導波路屈曲部を備え、該複数の導波路屈曲部は第１の１８０度屈曲部、第２の１８０度屈曲部、及び少なくとも９０度の少なくとも１つの追加屈曲部を備える、請求項１３に記載のフォトニック集積回路。
  19. 前記偏光子導波路は、ｍ字形状を形成するように相互に連続して結合された３個の１８０度曲線部を備える、請求項１３に記載のフォトニック集積回路。
  20. 干渉型光ファイバジャイロスコープ（ＩＦＯＧ）であって、
    （ｉ）少なくとも７５ｄＢの偏波消光比（ＰＥＲ）及び少なくとも０．０１２の複屈折率を有する偏光子、並びに（ｉｉ）偏波保持型であり、単一横モードの光を維持するように構成された導波路を備えるフォトニック集積回路（ＰＩＣ）と、
    第１の端部及び第２の端部を有する検知ファイバコイルと、
    前記検知ファイバコイルの第１の端部に配置された位相変調器と
    を備える干渉型光ファイバジャイロスコープ。
  21. 干渉型光ファイバジャイロスコープ（ＩＦＯＧ）であって、
    フォトニック集積回路（ＰＩＣ）と、
    第１の端部及び第２の端部を有する検知ファイバコイルと、
    前記検知ファイバコイルの第１の端部に配置された位相変調器と
    を備え、
    前記ＰＩＣは、
    光源に光学的に結合されるように構成された第１のコネクタと、
    光検出器に光学的に結合されるように構成された第２のコネクタと、
    ファイバコイルの第１のポートに光学的に結合されるように構成された第３のコネクタと、
    前記ファイバコイルの第２のポートに光学的に結合されるように構成された第４のコネクタと、
    第１の分岐ポート、第２の分岐ポート及び共通ベースポートを有する第１のカプラと、
    第１の分岐ポート、第２の分岐ポート及び共通ベースポートを有する第２のカプラと、
    第１の偏光子ポート及び第２の偏光子ポートを有するとともに偏光子導波路を備える偏光子と
    をさらに備え、
    前記第１のカプラの前記第１の分岐ポートは第１の導波路を介して前記第１のコネクタに結合され、前記第１のカプラの前記第２の分岐ポートは第２の導波路を介して前記第２のコネクタに結合され、前記第１のカプラの前記共通ベースポートは第３の導波路を介して前記第１の偏光子ポートに結合され、
    前記第２のカプラの前記第１の分岐ポートは第４の導波路を介して前記第３のコネクタに結合され、前記第２のカプラの前記第２の分岐ポートは第５の導波路を介して前記第４のコネクタに結合され、前記第２のカプラの前記共通ベースポートは第６の導波路を介して前記第２の偏光子ポートに結合され、
    前記偏光子導波路、前記第１の導波路、前記第２の導波路、前記第３の導波路、前記第４の導波路、前記第５の導波路及び前記第６の導波路は各々、（ｉ）少なくとも０．０１２の複屈折率を有し、（ｉｉ）０．５ｄＢ／ｃｍ未満の伝搬損失を有し、かつ（ｉｉｉ）単一横モードの光を維持するように構成された、干渉型光ファイバジャイロスコープ。
  22. 前記偏光子導波路、前記第１の導波路、前記第２の導波路、前記第３の導波路、前記第４の導波路、前記第５の導波路及び前記第６の導波路は各々、ＳｉＯ２クラッド材料に囲まれたＳｉ３Ｎ４コアを備える、請求項２１に記載の干渉型光ファイバジャイロスコープ。
  23. 前記偏光子導波路、前記第１の導波路、前記第２の導波路、前記第３の導波路、前記第４の導波路、前記第５の導波路及び前記第６の導波路は各々、少なくとも５０の幅－高さアスペクト比を有する、請求項２１に記載の干渉型光ファイバジャイロスコープ。
JP2021519142A 2018-10-11 2019-10-11 フォトニック集積回路、光ファイバジャイロスコープ及びその製造方法 Pending JP2022504470A (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201862744505P 2018-10-11 2018-10-11
US62/744,505 2018-10-11
PCT/US2019/055849 WO2020077216A1 (en) 2018-10-11 2019-10-11 Photonic integrated circuits, fiber optic gyroscopes and methods for making the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2022504470A true JP2022504470A (ja) 2022-01-13

Family

ID=68387426

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021519142A Pending JP2022504470A (ja) 2018-10-11 2019-10-11 フォトニック集積回路、光ファイバジャイロスコープ及びその製造方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US11415419B2 (ja)
EP (1) EP3864373A1 (ja)
JP (1) JP2022504470A (ja)
KR (1) KR20210084492A (ja)
CA (1) CA3115993A1 (ja)
WO (1) WO2020077216A1 (ja)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11320267B2 (en) 2017-03-23 2022-05-03 Kvh Industries, Inc. Integrated optic wavemeter and method for fiber optic gyroscopes scale factor stabilization
CA3073803A1 (en) 2017-09-15 2019-03-21 Kvh Industries, Inc. Method and apparatus for self-alignment connection of optical fiber to waveguide of photonic integrated circuit
KR20210084492A (ko) 2018-10-11 2021-07-07 케이브이에이치 인더스트리즈, 인코포레이티드 광 집적 회로, 섬유광 자이로스코프, 및 그 제조 방법
FR3087255B1 (fr) * 2018-10-11 2020-10-09 Ixblue Interferometre de sagnac a fibre optique compact
US11353655B2 (en) 2019-05-22 2022-06-07 Kvh Industries, Inc. Integrated optical polarizer and method of making same
US10921682B1 (en) 2019-08-16 2021-02-16 Kvh Industries, Inc. Integrated optical phase modulator and method of making same
US11175140B2 (en) * 2019-09-10 2021-11-16 Honeywell International Inc. Resonator fiber optic gyroscope with integrated photonics interface
TWI719888B (zh) * 2020-04-17 2021-02-21 極星光電股份有限公司 積體雙翼式光電感測核心晶片
CN115298665A (zh) * 2020-04-17 2022-11-04 美商新思科技有限公司 使用固定坐标网格的光子集成电路的布局
US11204469B1 (en) 2020-06-01 2021-12-21 Honeywell International Inc. Apparatus for high-efficiency fiber-to-chip coupling and mode-conversion to integrated photonics platform
US20230168090A1 (en) * 2021-11-30 2023-06-01 Emcore Corporation Multi-Axis Fiber Optic Gyroscope Photonic Integrated Circuit for Inertial Measurement Units and Inertial Navigation Systems
CN114397729B (zh) * 2021-12-06 2024-05-28 广东奥斯诺工业有限公司 基于连续曲率弯曲波导起偏器的SiN集成光学芯片
US11656080B1 (en) 2022-08-23 2023-05-23 Anello Photonics, Inc. Silicon nitride waveguide based integrated photonics front-end chip for optical gyroscope
CN117490676B (zh) * 2023-12-28 2024-04-02 广东奥斯诺工业有限公司 单片集成薄膜铌酸锂光子驱动芯片及光纤陀螺

Family Cites Families (100)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4678267A (en) 1977-11-18 1987-07-07 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Parabolic optical waveguide horns and design thereof
US4420259A (en) 1981-10-23 1983-12-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Double coupled dual input rate sensor
US4890922A (en) 1987-02-20 1990-01-02 Litton Systems, Inc. Thermally compensated reference interferometer and method
US4842358A (en) 1987-02-20 1989-06-27 Litton Systems, Inc. Apparatus and method for optical signal source stabilization
GB2201256B (en) 1987-02-20 1990-11-14 Litton Systems Inc Devices for controlling the frequency of an optical signal output from an optical signal source
GB8719716D0 (en) 1987-08-20 1987-09-30 Whitford Plastics Ltd Thermal spraying of stainless steel
US4915503A (en) 1987-09-01 1990-04-10 Litton Systems, Inc. Fiber optic gyroscope with improved bias stability and repeatability and method
ATE122783T1 (de) * 1988-04-19 1995-06-15 Litton Systems Inc Sagnac-ring rotations-sensor und verfahren zu dessen verwendung.
US4938594A (en) 1988-10-14 1990-07-03 Litton Systems, Inc. Asymmetric
US5223911A (en) 1989-03-27 1993-06-29 United Technologies Corporation Single-polarization, integrated optical components for optical gyroscopes
US5037205A (en) * 1989-04-19 1991-08-06 Litton Systems, Inc. Integrated optic interferometric fiber gyroscope module and method
US4969742A (en) 1989-06-27 1990-11-13 The Boeing Company Integrated optic wavemeter
US5393371A (en) 1989-12-18 1995-02-28 Litton Systems, Inc. Integrated optics chips and laser ablation methods for attachment of optical fibers thereto for LiNbO3 substrates
US5321503A (en) 1990-06-04 1994-06-14 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Closed loop, depolarized interferometric fiber optic (IFOG) gyroscope with self adjusting serrodyne phase nulling
DE4027024A1 (de) 1990-08-27 1992-03-05 Standard Elektrik Lorenz Ag Faserkreisel
US5365338A (en) 1991-05-28 1994-11-15 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Wavelength sensor for fiber optic gyroscope
EP0631159A1 (de) 1993-06-18 1994-12-28 Siemens Aktiengesellschaft Anordnung zur optischen Kopplung eines planaren optischen Wellenleiters und einer optischen Faser und Verfahren zur Herstellung eines für eine solche Anordnung geeigneten planaren Wellenleiters
US5436992A (en) 1994-10-18 1995-07-25 National Science Council Lithium niobate optical TE-TM mode splitter
US5537671A (en) 1995-02-10 1996-07-16 The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University Technique of reducing the Kerr effect and extending the dynamic range in a brillouin fiber optic gyroscope
JPH08226822A (ja) 1995-02-22 1996-09-03 Tokimec Inc 光ファイバジャイロ及び光集積回路
US5627644A (en) 1995-06-07 1997-05-06 Sanders; Glen A. Kerr effect compensation by optical power balancing in interferometric fiber optic gyroscopes
JP3813220B2 (ja) 1995-12-14 2006-08-23 株式会社フジクラ 開放ピース付き光ファイバ接続器および作業治具
WO1997011396A1 (en) 1995-09-20 1997-03-27 Philips Electronics N.V. Integrated optical circuit comprising a polarization convertor
US5600745A (en) 1996-02-08 1997-02-04 Industrial Technology Research Institute Method of automatically coupling between a fiber and an optical waveguide
US5729641A (en) 1996-05-30 1998-03-17 Sdl, Inc. Optical device employing edge-coupled waveguide geometry
IN190212B (ja) 1996-07-23 2003-07-05 Samsung Electronics Co Ltd
US5982961A (en) 1997-01-21 1999-11-09 Molecular Optoelectronics Corporation Organic crystal compound optical waveguide and methods for its fabrication
EP0883000A1 (en) 1997-06-02 1998-12-09 Akzo Nobel N.V. Optical planar waveguide structure comprising of a stray light capture region and method of manufacture of the same
US5949930A (en) 1997-07-23 1999-09-07 Litton Systems, Inc. Apparatus and method for scale factor stabilization in interferometric fiber optic rotation sensors
GB2329482B (en) 1997-09-23 1999-08-11 Bookham Technology Ltd An optical circuit
US6114088A (en) 1999-01-15 2000-09-05 3M Innovative Properties Company Thermal transfer element for forming multilayer devices
US6108086A (en) 1999-03-04 2000-08-22 Litton Systems, Inc. System and method of stabilizing the scale factor shift in fiber optic gyroscopes using a spectral monitor array
US6360038B1 (en) 1999-05-12 2002-03-19 Sabeus Photonics, Inc. Wavelength-selective optical fiber components using cladding-mode assisted coupling
US8121874B1 (en) 1999-05-27 2012-02-21 Accenture Global Services Limited Phase delivery of components of a system required for implementation technology
NO324337B1 (no) 1999-09-15 2007-09-24 Optoplan As Anordning for maling av optiske bolgelengder
US6996316B2 (en) 1999-09-20 2006-02-07 Cidra Corporation Large diameter D-shaped optical waveguide and coupler
US6293688B1 (en) 1999-11-12 2001-09-25 Sparkolor Corporation Tapered optical waveguide coupler
BR0109069A (pt) 2000-03-08 2004-12-07 Ntu Ventures Pte Ltd Processo para fabricar um circuito integrado fotÈnico
US6760520B1 (en) 2000-05-09 2004-07-06 Teralux Corporation System and method for passively aligning and coupling optical devices
US6445455B1 (en) 2000-05-23 2002-09-03 Northrop Grumman Corporation Phase and intensity modulated IFOG
US6727745B2 (en) 2000-08-23 2004-04-27 Intersil Americas Inc. Integrated circuit with current sense circuit and associated methods
US20030044118A1 (en) 2000-10-20 2003-03-06 Phosistor Technologies, Inc. Integrated planar composite coupling structures for bi-directional light beam transformation between a small mode size waveguide and a large mode size waveguide
US6822743B2 (en) 2001-03-07 2004-11-23 Paul Trinh Integrated-optic channel monitoring
EP1446687B1 (en) 2001-10-30 2012-05-09 Hoya Corporation Usa Optical junction apparatus and methods employing optical power transverse-transfer
US6905904B2 (en) 2002-06-24 2005-06-14 Dow Corning Corporation Planar optical waveguide assembly and method of preparing same
AU2003259453A1 (en) 2002-07-19 2004-02-09 Sap Aktiengesellschaft Business solution management (bsm)
EP1396741A1 (en) 2002-09-04 2004-03-10 Avanex Corporation Stray light suppression structures using a waverguide and angled, deep etched trendches filled with an absorbing material
US7076135B2 (en) 2002-09-20 2006-07-11 Nippon Telegraph And Telephone Corporation Optical module and manufacturing method therefor
EP1447690A1 (en) 2003-02-14 2004-08-18 Avanex Corporation Stray light deflector
US7061610B2 (en) 2003-02-14 2006-06-13 Technology Asset Trust Photonic integrated circuit based planar wavelength meter
USPP15134P2 (en) 2003-02-21 2004-09-07 Bundesanstalt Fur Zuchtungsforschung An Kulturpflanzen Apple tree named ‘Rebella’
US6920257B1 (en) 2003-03-24 2005-07-19 Inplane Photonics, Inc. Resonator cavity for optical isolation
US7171085B2 (en) 2003-07-29 2007-01-30 Jds Uniphase Corporation Polarization compensated optical tap
US7224878B1 (en) 2004-11-12 2007-05-29 Northwestern University BaTiO3 thin film waveguides and related modulator devices
US7085441B1 (en) 2005-03-04 2006-08-01 Northrop Grumman Corporation Fiber-optic gyroscope with depolarizer using integrated optic waveguide
JP4658658B2 (ja) 2005-03-29 2011-03-23 住友大阪セメント株式会社 光変調器
US7943229B2 (en) 2005-05-06 2011-05-17 Hoya Corporation Usa Suppression of stray light propagation in a substrate
JP2007272121A (ja) 2006-03-31 2007-10-18 Sumitomo Osaka Cement Co Ltd 光素子
US7515271B2 (en) 2006-04-03 2009-04-07 Honeywell International Inc. Wavelength calibration in a fiber optic gyroscope
WO2008020475A1 (fr) 2006-08-16 2008-02-21 Fujitsu Limited Polariseur de type à guide d'ondes et dispositif à guide d'ondes optiques
DE102007019812B4 (de) 2007-04-26 2021-08-26 Carl Zeiss Meditec Ag Laserchirurgische Vorrichtung zur Augenbehandlung
US20080291459A1 (en) 2007-05-22 2008-11-27 Litton Systems, Inc. Fiber optic gyroscope with integrated light source
JP4886627B2 (ja) 2007-07-31 2012-02-29 株式会社東芝 光結合デバイス
IL205351A (en) 2009-04-28 2017-05-29 Univ Leland Stanford Junior Optical gyroscope driven by a laser having an indelible source coherence length
CN102858909A (zh) 2009-11-06 2013-01-02 辐射测定和成像股份有限公司 用于辐射存储的核壳型纳米磷光体和方法
CN103858035A (zh) 2011-10-28 2014-06-11 Hoya美国公司 波导衬底上用于衰减光源的光波导分路器
FR2986622B1 (fr) 2012-02-07 2014-03-07 Ixblue Circuit optique integre a rainure excentree
JP5949900B2 (ja) 2012-03-19 2016-07-13 富士通株式会社 偏光度低減装置、光源装置、光増幅装置およびラマン増幅用励起光源装置
JP2013255086A (ja) 2012-06-07 2013-12-19 Hitachi Ltd マルチレートｐｏｎシステム、その局側及び宅内光回線終端装置
JP5288028B2 (ja) 2012-07-02 2013-09-11 住友大阪セメント株式会社 光導波路素子
US9383900B2 (en) 2012-09-12 2016-07-05 International Business Machines Corporation Enabling real-time operational environment conformity to an enterprise model
US20150212271A1 (en) 2012-12-11 2015-07-30 Acacia Communications Inc. Optical waveguide terminators with doped waveguides
US9383512B2 (en) 2012-12-31 2016-07-05 Infinera Corporation Light absorption and scattering devices in a photonic integrated circuit that minimize optical feedback and noise
US9746612B2 (en) 2013-04-22 2017-08-29 Cornell University Fiber-waveguide evanescent coupler
US9683928B2 (en) 2013-06-23 2017-06-20 Eric Swanson Integrated optical system and components utilizing tunable optical sources and coherent detection and phased array for imaging, ranging, sensing, communications and other applications
US9134498B2 (en) 2013-07-18 2015-09-15 Cisco Technology, Inc. Coupling system for optical fibers and optical waveguides
US9365462B2 (en) 2013-07-23 2016-06-14 Compass Minerals Manitoba, Inc. Phosphate magnesium zinc fertilizer
WO2015108488A1 (en) 2014-01-14 2015-07-23 Massachusetts Institute Of Technology (Mit) Method of forming an integrated circuit and related integrated circuit
US9690045B2 (en) 2014-03-31 2017-06-27 Huawei Technologies Co., Ltd. Apparatus and method for a waveguide polarizer comprising a series of bends
JP6137023B2 (ja) 2014-03-31 2017-05-31 住友大阪セメント株式会社 光導波路素子
US9563758B2 (en) 2014-05-12 2017-02-07 International Business Machines Corporation Increasing security of a device and/or system via questioning about a characteristic of the device and/or system
EP3167318B1 (en) 2014-07-08 2022-03-02 Universiteit Gent Polarization independent processing in integrated photonics
WO2016010528A1 (en) 2014-07-15 2016-01-21 Nokia Technologies Oy Ultra-compact wavelength meter
CN107076928A (zh) 2014-08-15 2017-08-18 康宁光电通信有限责任公司 用于耦合具有相异模场直径的波导的方法和相关设备、部件与系统
US9746609B2 (en) 2015-06-30 2017-08-29 Elenion Technologies, Llc Integrated on-chip polarizer
US9739938B2 (en) 2015-12-09 2017-08-22 Elenion Technologies, Llc Shielded photonic integrated circuit
US9810840B2 (en) 2016-01-06 2017-11-07 Elenion Technologies Llc Integrated on-chip polarizer
US10545290B2 (en) 2016-01-18 2020-01-28 Corning Incorporated Polymer clad fiber for evanescent coupling
JP6872329B2 (ja) 2016-09-07 2021-05-19 富士通株式会社 光ファイバ搭載光集積回路装置
US10126500B2 (en) 2016-11-01 2018-11-13 Purdue Research Foundation Optical coupler having exposed subwavelength gratings for coupling electromagnetic field
JP2020510199A (ja) * 2017-03-09 2020-04-02 ケーブイエイチ インダストリーズ インク 干渉型光ファイバ・ジャイロスコープ（ｉｆｏｇ）用の光集積回路
US11320267B2 (en) 2017-03-23 2022-05-03 Kvh Industries, Inc. Integrated optic wavemeter and method for fiber optic gyroscopes scale factor stabilization
GB2566314B (en) 2017-09-08 2020-07-29 Exalos Ag Depolarisers
CA3073803A1 (en) 2017-09-15 2019-03-21 Kvh Industries, Inc. Method and apparatus for self-alignment connection of optical fiber to waveguide of photonic integrated circuit
CN107843957A (zh) 2017-11-13 2018-03-27 上海理工大学 氮化硅‑铌酸锂异质集成波导器件结构及制备方法
KR20210084492A (ko) 2018-10-11 2021-07-07 케이브이에이치 인더스트리즈, 인코포레이티드 광 집적 회로, 섬유광 자이로스코프, 및 그 제조 방법
EP3874308A1 (en) 2018-10-31 2021-09-08 KVH Industries, Inc. Method and apparatus for control and suppression of stray light in a photonic integrated circuit
US11353655B2 (en) 2019-05-22 2022-06-07 Kvh Industries, Inc. Integrated optical polarizer and method of making same
US10921682B1 (en) 2019-08-16 2021-02-16 Kvh Industries, Inc. Integrated optical phase modulator and method of making same
WO2021154970A1 (en) 2020-01-30 2021-08-05 Kvh Industries, Inc. Integrated modulator structure for in-situ power balancing in photonic fiber optic gyroscopes

Also Published As

Publication number Publication date
US11415419B2 (en) 2022-08-16
EP3864373A1 (en) 2021-08-18
KR20210084492A (ko) 2021-07-07
US20200116489A1 (en) 2020-04-16
WO2020077216A1 (en) 2020-04-16
CA3115993A1 (en) 2020-04-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11415419B2 (en) Polarizer implemented in a photonic integrated circuit for use in a fiber optic gyroscope
US10274319B2 (en) Photonic integrated circuit for an interference fiber optic gyroscope (IFOG)
US7746476B2 (en) Fiber optic gyroscope
US6778279B2 (en) Inline sagnac fiber optic sensor with modulation adjustment
JP5670029B2 (ja) 高信頼性低損失の中空コアファイバ共振器
JP5474282B2 (ja) 集積光学回転センサおよび回転レートを検出する方法
JP2016004048A (ja) 光学的誤差の低減した小型で低コストな共振器光ファイバジャイロスコープ
US7003186B2 (en) Waveguide-based optical interferometer
JPH03195920A (ja) 光ファイバ・ジャイロスコープ
US5555088A (en) Sagnac effect optical gyrometer having a fully integrated structure
JPH04265816A (ja) 集積光学ジャイロスコープセンサ
CN117433500B (zh) 基于光子芯片的偏振模式复用双倍光程的光纤陀螺
Wang et al. Silicon photonics multi-function integrated optical circuit for miniaturized fiber optic gyroscope
Guo et al. Three-axis interferometric fiber optic gyroscope with silica integrated coupler chip
Helleso et al. Displacement sensor made by potassium diffusion on glass
JPH0684884B2 (ja) 導波型光変位センサ
JPH01299412A (ja) 回転角速度センサ
RU2039934C1 (ru) Волоконно-оптический гироскоп
CN111289021A (zh) 一种光纤传感装置及探测系统
JPH06201320A (ja) 測定部によつて相互に分離された組込ユニツトおよび反射ユニツトを有する干渉計
JPH0572338A (ja) レーザドツプラー速度計

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20210614

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20220921

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20230804

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20230829

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20231129

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20240129