JP2022126982A - 容器及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】プラスチック使用量を削減することが可能であり且つ従来の製造方法ではショートショットが生じやすい薄肉容器を高い歩留まりで製造するのに有用な容器の製造方法を提供する。【解決手段】本開示に係る容器の製造方法は、（Ａ１）樹脂材料と、超臨界状態の二酸化炭素とを含む溶融樹脂組成物を調製する工程と、（Ｂ１）溶融樹脂組成物を金型のキャビティ内に射出する工程と、（Ｃ１）上記（Ｂ１）工程後、１５～８０ＭＰａの圧力条件でキャビティを保圧するとともに冷却する工程と、（Ｄ１）厚さ０．６ｍｍ以下の薄肉部を有する容器を金型から回収する工程とを含み、溶融樹脂組成物における樹脂材料の質量を１００質量部としたとき、超臨界状態の二酸化炭素の量が２～３質量部である。【選択図】図１

Description

本開示は容器及びその製造方法に関し、より詳細には超臨界流体成形によって製造される薄肉容器及びその製造方法に関する。

近年、マイクロプラスチックの地球環境への影響が注目されるようになり、脱プラスチック運動やプラスチック製品の使用を控える風潮が高まっている。食品や日用品の用途における使い捨てのプラスチック容器については、ユーザーから少しでも石油由来のプラスチック使用量を少なくできないかという要望が強くなってきている。

プラスチック使用量を削減する手段の一つとして発泡成形が挙げられる。発泡成形は化学発泡成形と物理発泡成形に大別できる。化学発泡成形では発泡剤が使用される。一方、物理発泡成形では超臨界状態の流体が使用され、この方法は超臨界流体成形と称される。化学発泡成形は発泡剤の環境への悪誘響の懸念、金型の汚染等の課題がある。超臨界流体成形は、従来、自動車部品成形や事務用機器類などの比較的大型の工業製品に適用されてきた。近年、超臨界流体の生成技術及び樹脂組成物への混練技術の向上に伴ってハイサイクルな射出成形に超臨界流体成形を適用することが検討されている。特許文献１～３は超臨界流体成形によって製造される食品用容器を開示している。

特許６０８５７２９号公報 特許６４３０６８４号公報 特開２０２０－０４０６９０号公報

本発明者らは、超臨界流体成形の適用範囲を広げるべく、バターやマーガリン、クリームチーズなどを収容する薄肉容器を超臨界流体成形で製造することを試みた。その結果、超臨界流体成形によって樹脂材料の使用量を削減できる一方、キャビティの流動末端にまで樹脂材料が至らない現象（以下、「ショートショット」という。）が生じる課題があることを本発明者らは見出した。

本開示は、上記課題を解決すべくなされたものであり、プラスチック使用量を削減することが可能であり且つ従来の製造方法ではショートショットが生じやすい薄肉容器を高い歩留まりで製造するのに有用な容器の製造方法を提供する。また、本開示は、プラスチック使用量が削減されており、バターやマーガリンなどの乳製品を収容する薄肉容器などに適用可能な容器を提供する。

本開示の一側面は超臨界流体を使用して薄肉容器を製造する方法に関する。本開示の第一の態様に係る製造方法は、超臨界状態の二酸化炭素を使用するものである。すなわち、この製造方法は、（Ａ１）樹脂材料と、超臨界状態の二酸化炭素とを含む溶融樹脂組成物を調製する工程と、（Ｂ１）溶融樹脂組成物を金型のキャビティ内に射出する工程と、（Ｃ１）上記（Ｂ１）工程後、１５～８０ＭＰａの圧力条件でキャビティを保圧するとともに冷却する工程と、（Ｄ１）厚さ０．６ｍｍ以下の薄肉部を有する容器を金型から回収する工程とを含み、溶融樹脂組成物における樹脂材料の質量を１００質量部としたとき、超臨界状態の二酸化炭素の量が２～３質量部である。

上記製造方法によれば、溶融樹脂組成物における二酸化炭素の量が上記範囲であり且つ（Ｃ１）工程における保圧条件が上記範囲であることで、軽量化された薄肉容器を高い歩留まりで得ることができる。本発明者らの検討によると、例えば、溶融樹脂組成物における二酸化炭素の量が２質量部未満であると、ショートショットが生じやすい。また、（Ｃ１）工程における保圧条件が８０ＭＰａを超えると、後膨れが顕著に生じやすい。後膨れは、金型から成形体を取り出した後、成形体が局所的に膨れる現象を意味し、成形後の硬化収縮時に残留応力により歪みが集中する箇所に発生しやすいと推察される。

超臨界状態の二酸化炭素の代わりに、超臨界状態の窒素を使用してもよい。すなわち、本開示の第二の態様に係る製造方法は、（Ａ２）樹脂材料と、超臨界状態の窒素とを含む溶融樹脂組成物を調製する工程と、（Ｂ２）溶融樹脂組成物を金型のキャビティ内に射出する工程と、（Ｃ２）上記（Ｂ２）工程後、５～５０ＭＰａの圧力条件でキャビティを保圧するとともに冷却する工程と、（Ｄ２）厚さ０．６ｍｍ以下の薄肉部を有する容器を金型から回収する工程とを含み、溶融樹脂組成物における樹脂材料の質量を１００質量部としたとき、超臨界状態の窒素の量が０．５～１．５質量部である。

上記製造方法によれば、溶融樹脂組成物における窒素の量が上記範囲であり且つ（Ｃ２）工程における保圧条件が上記範囲であることで、軽量化された薄肉容器を高い歩留まりで得ることができる。

本開示の一側面は超臨界流体成形による成形体である容器に関する。この容器は、厚さ０．３～０．６ｍｍの底部と、厚さ０．２５～０．４０ｍｍの側壁部とを備える。この容器は、プラスチック使用量が削減されており、バターやマーガリンなどの乳製品を収容する薄肉容器に適用可能である。この容器はパフェアイス、プリン、かき氷、ヨーグルトなどのデザートを収容する薄肉容器にも適用可能である。

本開示によれば、プラスチック使用量を削減することが可能であり且つ従来の製造方法ではショートショットが生じやすい薄肉容器を高い歩留まりで製造するのに有用な容器の製造方法が提供される。また、本開示によれば、プラスチック使用量が削減されており、バターやマーガリンなどの乳製品を収容する薄肉容器などに適用可能な容器が提供される。

図１は本開示の一実施形態に係る容器を示す斜視図である。 図２は図１に示す容器の底部及び側壁部の断面図である。 図３（ａ）は比較例１に係る容器を示す写真であり、図３（ｂ）は実施例１に係る容器を示す写真である。 図４は比較例３に係る容器を示す写真である。 図５（ａ）は比較例４に係る容器を示す写真であり、図５（ｂ）は比較例５に係る容器を示す写真である。

以下、本開示の実施形態について詳細に説明する。なお、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。

＜容器の製造方法＞
本実施形態に係る容器の製造方法は以下の工程を含む。
（Ａ）樹脂材料と、超臨界流体とを含む溶融樹脂組成物を調製する工程。
（Ｂ）溶融樹脂組成物を金型のキャビティ内に射出する工程。
（Ｃ）上記（Ｂ）工程後、キャビティを保圧するとともに冷却する工程。
（Ｄ）厚さ０．６ｍｍ以下の薄肉部を有する容器を金型から回収する工程。
（Ａ）工程から（Ｄ）工程の一連の工程は、例えば、ＭｕＣｅｌｌ射出成形機（「ＭｕＣｅｌｌ」はＴｒｅｘｅｌ.Ｃｏ.Ｌｔｄの登録商標）を使用して実施できる（特許文献１，２参照）。

［（Ａ）工程］
まず、樹脂材料と、超臨界流体とを含む溶融樹脂組成物を調製する。樹脂材料として、熱可塑性樹脂が挙げられ、その具体例はポリプロピレン樹脂及びポリエチレン樹脂である。熱可塑性樹脂のメルトフローレートは、好ましくは１５ｇ／１０分以上であり、より好ましくは２０～４０ｇ／１０分であり、更に好ましくは２５～３６ｇ／１０分である。この値が１５ｇ／１０分以上であることで、ショートショットの発生を抑制できる傾向にあり、他方、４０ｇ／１０分以下であることで、落下耐性に優れる容器を製造できる傾向にある。なお、ここでいうメルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４に記載の方法に準拠し、温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件で測定された値を意味する。

本発明者らの検討によると、二酸化炭素を使用する場合、樹脂材料１００質量部に対して２～３質量部の超臨界状態の二酸化炭素を添加して溶融樹脂組成物を調製する。二酸化炭素の量が２質量部以上であることで、成形ショット毎の充填圧のばらつきを小さくできるとともに、二酸化炭素の添加による溶融樹脂組成物の粘度低下により、ショートショットの発生を抑制することができる。これに加え、超臨界状態の二酸化炭素に起因する発泡を促すことで成形体の内部に空隙を形成することができる。他方、二酸化炭素の量が３質量部以下であることで、（Ｃ）工程における保圧圧力を比較的低く設定することができ、後膨れを抑制できる傾向にある。

窒素を使用する場合、樹脂材料１００質量部に対して０．５～１．５質量部の超臨界状態の二酸化炭素を添加して溶融樹脂組成物を調製する。窒素の量が０．５質量部以上であることで、成形ショット毎の充填圧のばらつきを小さくできるとともに、窒素の添加による溶融樹脂組成物の粘度低下により、ショートショットの発生を抑制することができる。これに加え、超臨界状態の窒素に起因する発泡を促すことで成形体の内部に空隙を形成することができる。他方、窒素の量が１．５質量部以下であることで、（Ｃ）工程における保圧の圧力を比較的低く設定することができ、後膨れを抑制できる傾向にある。

溶融樹脂組成物の温度（スクリューシリンダ温度）は、樹脂材料の融点又はＭＦＲに応じて設定すればよい。ポリプロピレン樹脂を使用する場合、この温度は２１０～２３０℃程度であることが好ましい。ポリエチレン樹脂を使用する場合、この温度は２２０～２４０℃程度であることが好ましい。この温度が下限値以上であることで、キャビティ内において樹脂が流動しやすく、他方、上限値以下であることで、樹脂の焦げ付きを抑制できる傾向にある。

溶融樹脂組成物は、樹脂材料及び超臨界流体以外の成分を含んでもよい。すなわち、溶融樹脂組成物は、必要に応じて、例えば、フィラー、着色剤、スリップ剤、帯電防止剤などを更に含んでもよい。

［（Ｂ）工程］
（Ａ）工程で調製した溶融樹脂組成物を金型のゲートを通じてキャビティ内に射出する。射出速度は、好ましくは６０ｍｍ／秒以上であり、より好ましくは２００ｍｍ／秒以上であり、更に好ましくは２５０ｍｍ／秒以上である。射出速度が６０ｍｍ／秒以上であることで、流動末端まで樹脂を到達させやすく、ショートショットの発生を抑制できる傾向にある。射出速度の上限値は、例えば、３５０ｍｍ／秒である。

キャビティのゲートから、最も遠い流動末端までの距離（以下、「最大流動長」という。）が６０ｍｍ以上であっても、流動末端にまで溶融樹脂組成物が至ることが好ましい。最大流動長は、例えば、７０ｍｍ以上又は８０ｍｍ以上であってもよい。最大流動長の上限値は、例えば、１２０ｍｍである。

［（Ｃ）工程］
上記（Ｂ）工程後、キャビティを保圧するとともに冷却する。本発明者らの検討によると、超臨界流体として二酸化炭素を使用した場合、１５～８０ＭＰａの圧力条件で保圧する。この圧力が１５ＭＰａ以上であることで、ショートショットの発生を抑制することができ、他方、８０ＭＰａ以下であることで、後膨れの発生を抑制することができる傾向にある。この値は、好ましくは１５～５０ＭＰａであり、より好ましくは１５～３０ＭＰａである。超臨界流体として窒素を使用した場合、５～５０ＭＰａの圧力条件で保圧する。この圧力が５ＭＰａ以上であることで、ショートショットの発生を抑制することができ、他方、５０ＭＰａ以下であることで、後膨れの発生を抑制することができる傾向にある。この値は、好ましくは１５～５０ＭＰａであり、より好ましくは３０～５０ＭＰａである。保圧時間は、超臨界流体の種類に関わらず、例えば、０．１～１．０秒とすればよい。

薄肉容器を作製する観点から、キャビティ内の圧力を低下させるための「コアバック」と称される工程を実施しないことが好ましい。コアバックは、キャビティに充填された溶融樹脂組成物が固化し終わる前に、金型の可動部を移動させてキャビティの容積を拡大させる工程である（特許文献１参照）。

［（Ｄ）工程］
金型内の成形体（薄肉容器）の温度が３０～６０℃程度に下がった時点で、成形体を金型から回収する。本実施形態においては、（Ｃ）工程で保圧を実施するとともに、上述のように「コアバック」を実施しないため、本実施形態に係る容器体には目視で確認できるような大きな空隙があまり形成されない。本実施形態に係る容器は、空隙による軽量化よりも、薄肉化による軽量化を主に目指したものであると言うことができる。

＜容器＞
図１に示す容器１０は、上記工程を経て製造されたものである。容器１０は、平面視において、四隅が丸みを帯びている略長方形の形状を有している。容器１０は、底部１と、一対の側壁部２ａと、一対の側壁部２ｂと、四隅に設けられたフランジ３とを備える。平面視において、側壁部２ａは容器１０の短辺をなし、他方、側壁部２ｂは容器１０の長辺をなしている。フランジ３は、容器１０と嵌合する蓋（不図示）のガイドの役割を果たす。

図２に示すように、底部１の中央部１ａが金型のゲート位置に相当する箇所である。底部１には足５が形成されている。容器１０が足５を備えることで、落下耐性を高めることができる。すなわち、容器１０が、例えば、テーブルから落下しても、足５があることにより、底部１が床に直接衝突することを回避することができ、底部１及びその近傍が破壊されることを抑制できる。

底部１の厚さは、０．３～０．６ｍｍであり、０．４～０．５ｍｍであってもよい。この厚さが０．３ｍｍ以上であることで、後膨れを抑制できる傾向にあるとともに落下耐性を確保することができる。他方、この厚さが０．６ｍｍ以下であることで、軽量化が図られる。側壁部２ａ，２ｂの厚さは、０．２５～０．４ｍｍであり、０．３～０．３５ｍｍであってもよい。この厚さが０．２５ｍｍ以上であることで、落下耐性を確保することができる。他方、この厚さが０．４ｍｍ以下であることで、軽量化が図られる。

容器１０は、バターやマーガリン、クリームチーズなどを収容する薄肉容器に適用できる。従来の射出成形で薄肉容器を成形するには、ショートショット防止のために流動性の高い（ＭＦＲの値が大きい）樹脂を選定する必要があった。しかし、流動性の高い樹脂材料は分子量が比較的小さく、強度が低い傾向にあるため、優れた落下耐性の薄肉容器を製造しにくかった。これに対し、本実施形態においては、ＭＦＲの値が比較的小さい樹脂材料であっても、超臨界流体と併用することで、溶融樹脂組成部の流動性を高めることができる。これにより、優れたショートショットの抑制と優れた落下耐性を両立することができる。容器１０は、優れた落下耐性を有することから、比較的大容量（例えば、内容積：２８０ｃｃ以上）であってもよい。

以上、本開示の実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。例えば、上記実施形態においては、上記実施形態においては、超臨界流体として二酸化炭素又は窒素を使用する場合を例示したが、これらのガスに代えて、例えば、アルゴン又はヘリウムを使用してもよい。

以下、本開示について実施例及び比較例に基づいて説明する。なお、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

（比較例１）
以下の材料を使用し、通常の射出成形（速度制御）によって図１に示す構成の容器を１個取りにて作製した（図３（ａ）参照）。
［樹脂材料］
・ポリプロピレン（株式会社プライムポリマー製、Ｊ６６７ＴＧ（型番）、ＭＦＲ：３６ｇ／１０分）
［成形条件］
・スクリューシリンダー温度（５ゾーン）：２１０～２４０℃
・射出速度：２５０ｍｍ／秒
・充填圧力：２２０ＭＰａ
・保圧圧力：８０ＭＰａ
・保圧時間：０．５秒
・キャビティにおける最大流動長：９９ｍｍ
［容器の構成］
・底部の厚さ：０．３８５ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（短辺）の厚さ：０．３４６ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（長辺）の厚さ：０．３５９ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・フランジの厚さ：０．３５５ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・質量：１０．０２ｇ

（実施例１）
樹脂材料１００質量部に対して３．０質量部の超臨界状態の二酸化炭素を添加して溶融樹脂組成物を調製した。この溶融樹脂組成物を使用するとともに、充填圧力を１９０ＭＰａとしたことの他は、比較例１と同様にして容器を作製した（図３（ｂ）参照）。なお、本実施例及び以下の実施例及び比較例ではＭｕＣｅｌｌ射出成形機（「ＭｕＣｅｌｌ」はＴｒｅｘｅｌ.Ｃｏ.Ｌｔｄの登録商標）を使用した。
［容器の構成］
・底部の厚さ：０．３８０ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（短辺）の厚さ：０．３３４ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（長辺）の厚さ：０．３５０ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・フランジの厚さ：０．３４５ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・質量：９．６４ｇ
上記のとおり、実施例１に係る容器の質量は９．６４ｇであり、比較例１を基準として３．８％の減量率が達成された。

（比較例２）
ポリプロピレン（Ｊ６６７ＴＧ（型番）、ＭＦＲ：３６ｇ／１０分）の代わりに以下のポリプロピレンを使用するとともに、充填圧力を２３０ＭＰａとしたことの他は比較例１と同様にして容器を作製した。
・ポリプロピレン（サンアロマー株式会社製、ＰＭ９７０Ａ（型番）、ＭＦＲ：３０ｇ／１０分）
［容器の構成］
・底部の厚さ：０．３９５ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（短辺）の厚さ：０．３４８ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（長辺）の厚さ：０．３６３ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・フランジの厚さ：０．３６３ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・質量：１０．０７ｇ

（実施例２）
樹脂材料１００質量部に対して３．０質量部の超臨界状態の二酸化炭素を添加して溶融樹脂組成物を調製した。この溶融樹脂組成物を使用するとともに、充填圧力を２００ＭＰａとしたことの他は比較例２と同様にして容器を作製した。
［容器の構成］
・底部の厚さ：０．３８４ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（短辺）の厚さ：０．３３８ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（長辺）の厚さ：０．３５２ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・フランジの厚さ：０．３５０ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・質量：９．６２ｇ
上記のとおり、実施例２に係る容器の質量は９．６２ｇであり、比較例２を基準として４．４％の減量率が達成された。

（比較例３）
ポリプロピレン（Ｊ６６７ＴＧ（型番）、ＭＦＲ：３６ｇ／１０分）の代わりに、以下のポリプロピレンを使用するとともに、速度制御の代わりに圧力制御で射出成形を行ったことの他は、比較例１と同様にして容器を作製した。
・ポリプロピレン（サンアロマー株式会社製、ＰＭ８７０Ａ（型番）、ＭＦＲ：１７ｇ／１０分）
充填圧力を２４５ＭＰａ以上としたものの、ショートショットが生じた（図４参照）。

（実施例３）
樹脂材料１００質量部に対して３．０質量部の超臨界状態の二酸化炭素を添加して溶融樹脂組成物を調製した。この溶融樹脂組成物を使用するとともに、速度制御で射出成形を行い且つ充填圧力を２３０ＭＰａとしたことの他は、比較例３と同様にして容器を作製した。
［容器の構成］
・底部の厚さ：０．３８１ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（短辺）の厚さ：０．３４５ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（長辺）の厚さ：０．３５９ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・フランジの厚さ：０．３５０ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・質量：９．７９ｇ
上記のとおり、実施例３に係る容器の質量は９．７９ｇであり、比較例３の設計値（１０ｇ）を基準として２．１％の減量率が達成された。

（比較例４）
ポリプロピレン（Ｊ６６７ＴＧ（型番）、ＭＦＲ：３６ｇ／１０分）の代わりに、以下のポリプロピレンを使用するとともに、速度制御の代わりに圧力制御で射出成形を行ったことの他は、比較例１と同様にして容器を作製した。
・ポリプロピレン（株式会社プライムポリマー製、Ｊ７１５Ｍ（型番）、ＭＦＲ：９ｇ／１０分）
充填圧力２４５ＭＰａ以上としたものの、ショートショットが生じた（図５（ａ）参照）。

（比較例５）
樹脂材料１００質量部に対して３．０質量部の超臨界状態の二酸化炭素を添加して溶融樹脂組成物を調製した。この溶融樹脂組成物を使用したことの他は、比較例４と同様にして容器を作製した（図５（ｂ）参照）。充填圧力２４５ＭＰａ以上としたものの、フランジ（図５（ｂ）において丸で囲った部分）にわずかにショートショットが認められた。

（比較例６）
ポリプロピレン（Ｊ６６７ＴＧ（型番）、ＭＦＲ：３６ｇ／１０分）の代わりに以下のポリプロピレンを使用するとともに、充填圧力を１７７ＭＰａとしたことの他は比較例１と同様にして容器を作製した。
・ポリプロピレン（サンアロマー社製、ＣＭＡ７０Ｖ（型番）、ＭＦＲ：４８ｇ／１０分）
［容器の構成］
・底部の厚さ：０．３９１ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（短辺）の厚さ：０．３５０ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・側壁部（長辺）の厚さ：０．３４５ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・フランジの厚さ：０．３５２ｍｍ（狙い値：０．３５０ｍｍ）
・質量：９．７４ｇ

［後膨れの有無］
金型から取り出した後、比較例１，２，５，６及び実施例１～３に係る容器を目視に観察することにより、後膨れの発生の有無を確認した。実施例1～３及び比較例５に係る容器はいずれも、底部に後膨れが認められた。

［落下耐性の評価］
比較例１，２，６及び実施例１～３に係る容器に３００ｇのマーガリンをそれぞれ詰めた。別途準備した蓋（市販品）を容器に嵌めた。これにより、試験用の試料を得た。高さ８０ｃｍの位置から、三回連続して床に落下させた。なお、一回目は底面が、二回目は側壁部（長辺）が、そして、三回目は側壁部（短辺）が床に衝突するように、試料を落下させた。その結果、比較例１，２及び実施例１～３に係る容器はいずれも、割れたりマーガリンが漏れたりすることはなかった。他方、比較例６に係る容器は割れが生じた。

表１に比較例１～６及び実施例１～３における成形条件などを示す。

（実施例１Ａ）
二酸化炭素量を３．０質量部とする代わりに、２．５質量部としたことの他は、実施例１と同様にして容器を作製した。ショートショットが生じることはなく、容器を作製することができた。実施例１では後膨れが生じていたのに対し、実施例１Ａでは後膨れは認められなかった。

（比較例１Ａ）
二酸化炭素量を３．０質量部とする代わりに、１．５質量部としたことの他は、実施例１と同様にして容器を作製した。ショートショットが生じた。なお、比較例１Ａでは後膨れは認められなかった。

（実施例１Ｂ）
保圧圧力を８０ＭＰａとする代わりに、３０ＭＰａとしたことの他は、実施例１と同様にして容器を作製した。ショートショットが生じることはなく、容器を作製することができた。また、実施例１よりも狙い値（０．３５ｍｍ）に底部の厚さを近づけることができた。これに加え、実施例１Ｂでは後膨れは認められなかった。

（実施例１Ｃ）
保圧圧力を８０ＭＰａとする代わりに、３０ＭＰａとしたことの他は、実施例１Ａと同様にして容器を作製した。ショートショットが生じることはなく、容器を作製することができた。また、実施例１Ａよりも狙い値（０．３５ｍｍ）に底部の厚さを近づけることができた。これに加え、実施例１Ｃでは後膨れは認められなかった。

表２に実施例１Ａ～１Ｃ及び比較例１Ａにおける成形条件などを示す。

上記実施例によれば、ショートショットが生じることなく、落下耐性に優れる薄肉容器を製造することができた。また、上記実施例によれば、容器の薄肉化と発泡のシナジー効果により、従来の容器と比較して、プラスチック使用量を大幅に削減することができた。具体的には、全体の厚さが約０．３５ｍｍである上記実施例の容器は約１０ｇであったのに対し、全体の厚さが０．６ｍｍであること以外は上記実施例の容器と同様のサイズの従来のポリプロピレン容器は約１４ｇである。つまり、上記実施例によれば、従来品と比較して３０％程度の減量率を達成し得ることが示された。

また、上記実施例によれば、超臨界流体の添加量を調整すること、並びに、保圧圧力を調整することにより、後膨れが認められない薄肉容器を製造できることが示された。樹脂材料の選定や射出条件の調整によっても後膨れを防止できると推察される。

１…底部、１ａ…中央部、２ａ…側壁部（短辺）、２ｂ…側壁部（長辺）、３…フランジ、５…足、１０…容器。

Claims (7)

1. （Ａ１）樹脂材料と、超臨界状態の二酸化炭素とを含む溶融樹脂組成物を調製する工程と、
   （Ｂ１）前記溶融樹脂組成物を金型のキャビティ内に射出する工程と、
   （Ｃ１）前記（Ｂ１）工程後、１５～８０ＭＰａの圧力条件で前記キャビティを保圧するとともに冷却する工程と、
   （Ｄ１）厚さ０．６ｍｍ以下の薄肉部を有する容器を前記金型から回収する工程と、
   を含み、
   前記溶融樹脂組成物における前記樹脂材料の質量を１００質量部としたとき、前記超臨界状態の二酸化炭素の量が２～３質量部である、容器の製造方法。
2. （Ａ２）樹脂材料と、超臨界状態の窒素とを含む溶融樹脂組成物を調製する工程と、
   （Ｂ２）前記溶融樹脂組成物を金型のキャビティ内に射出する工程と、
   （Ｃ２）前記（Ｂ２）工程後、５～５０ＭＰａの圧力条件で前記キャビティを保圧するとともに冷却する工程と、
   （Ｄ２）厚さ０．６ｍｍ以下の薄肉部を有する容器を前記金型から回収する工程と、
   を含み、
   前記溶融樹脂組成物における前記樹脂材料の質量を１００質量部としたとき、前記超臨界状態の窒素の量が０．５～１．５質量部である、容器の製造方法。
3. 前記容器が、厚さ０．３～０．６ｍｍの底部と、厚さ０．２５～０．４０ｍｍの側壁部とを有する、請求項１又は２に記載の容器の製造方法。
4. 前記キャビティにおける最大流動長が６０ｍｍ以上である、請求項１～３のいずれか一項に記載の容器の製造方法。
5. 前記樹脂材料は、温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件で測定されるメルトフローレートが１５ｇ／１０分以下の熱可塑性樹脂である、請求項１～４のいずれか一項に記載の容器の製造方法。
6. 超臨界流体成形による成形体である容器であって、
   厚さ０．３～０．６ｍｍの底部と、
   厚さ０．２５～０．４ｍｍの側壁部と、
   を備える容器。
7. 内容積が２８０ｃｃ以上である、請求項６に記載の容器。

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