JP2022076606A - 廃プラスチック処理方法 - Google Patents

Abstract

【課題】廃プラスチックの分解性を向上できる廃プラスチック処理方法の提供。【解決手段】溶融装置に、廃プラスチックを供給する工程と、廃プラスチックを溶融することにより、溶融廃プラスチックを調製する工程と、１以上の第１供給ラインから、溶融廃プラスチックに原料油を供給することにより、溶融廃プラスチック混合油を調製する工程と、溶融廃プラスチック混合油を混合装置に供給する工程と、混合装置に供給された溶融廃プラスチック混合油を混合することにより、分解処理用混合物を調製する工程と、調製された分解処理用混合物を分解処理装置に供給する工程とを有し、分解処理用混合物を調製する工程は、１６０℃における動粘度が１ｍｍ２／ｓ以上６０ｍｍ２／ｓ以下になるように分解処理用混合物を調製する廃プラスチック処理方法。【選択図】図１

Description

本発明は、廃プラスチック処理方法に関する。

廃プラスチックの有効利用率の低さ、及び海洋プラスチック等による環境汚染が世界的な課題となっている。
廃プラスチックをリサイクルするための方法の１つとして、ケミカルリサイクルが挙げられる。ケミカルリサイクルの技術については、従来より、様々な検討がなされている。

例えば、特許文献１には、プラスチック材料（１）を溶融させてプラスチック溶融物を形成し、脱ガスした後、解重合反応装置（３）へと送ることを含み、粗油から得られた留分を溶媒（６）として前記プラスチック溶融物に添加することにより、前記解重合反応装置（３）に供給されるそのプラスチック溶融物溶液の粘度を前記プラスチック溶融物の粘度よりも低下させることを特徴とする方法が開示されている。

特許文献２には、炭化水素系重合体を流動接触分解（ＦＣＣ）装置にて分解処理する方法において、該炭化水素系重合体と、ＦＣＣガソリン、軽質分解軽油、重質分解軽油、分解残渣油、常圧残渣油及び脱硫残渣油から選ばれる炭化水素油との混合物をＦＣＣ原料油に混ぜ、ＦＣＣ装置に供給することを特徴とする炭化水素系重合体の分解処理方法が開示されている。

特開２０１４－５１８９０６号公報 特開２００２－２９４２５１号公報

特許文献１には、プラスチック溶融物に溶媒を添加することで、プラスチック溶融物溶液の粘度を低下させることが記載されている。しかしながら、単に溶媒を添加しただけのプラスチック溶融物溶液は分離し易いため、特許文献１に記載の方法では、混合性が不十分な状態のプラスチック溶融物溶液が解重合反応装置に供給されることがある。その結果、プラスチック材料の分解性を十分向上できないことがある。
なお、特許文献１には、プラスチック材料の混合方法として、解重合反応装置からプラスチック溶融物をポンプで連続的に外に出し、解重合反応装置に再循環させる方法が開示されているが、この方法では、分解対象であるプラスチック溶融物を再循環させることになるため、解重合反応装置に供給されるプラスチック溶融物に対する、プラスチック材料の分解性を向上させることは難しいと考えられる。
特許文献２には、触媒反応により、原油中の高沸点留分を付加価値の高いガソリン等に分解できるＦＣＣ装置を用いて、炭化水素系重合体と炭化水素油との混合物を分解する方法が開示されているが、特許文献２は、炭化水素油への炭化水素系重合体の溶解性、具体的には、炭化水素系重合体と炭化水素油との混合性に何ら着目していない。そのため、特許文献２に記載の方法においても、混合性が不十分な状態の前記混合物がＦＣＣ原料油に混ぜられてＦＣＣ装置に供給されることがある。その結果、炭化水素系重合体の分解性を十分向上できないことがある。

本発明は、廃プラスチックの分解性を向上できる廃プラスチック処理方法を提供することを目的とする。

本発明の一態様によれば、廃プラスチック処理システムを用いた廃プラスチック処理方法であって、
溶融装置に、廃プラスチックを供給する工程と、
前記廃プラスチックを溶融することにより、溶融廃プラスチックを調製する工程と、
１以上の第１供給ラインから、前記溶融廃プラスチックに原料油を供給することにより、溶融廃プラスチック混合油を調製する工程と、
前記溶融廃プラスチック混合油を混合装置に供給する工程と、
前記混合装置に供給された前記溶融廃プラスチック混合油を混合することにより、分解処理用混合物を調製する工程と、
調製された前記分解処理用混合物を分解処理装置に供給する工程と、を有し、
前記分解処理用混合物を調製する工程は、１６０℃における動粘度が１ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下になるように、前記分解処理用混合物を調製する、
廃プラスチック処理方法が提供される。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記分解処理用混合物を調製する工程は、前記混合装置に供給された前記溶融廃プラスチック混合油を、前記第１供給ラインとは異なる第２供給ラインから前記混合装置に供給された前記原料油と混合することにより、分解処理用混合物を調製することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記分解処理用混合物を調製する工程は、前記廃プラスチックの供給量に対する、前記溶融装置から前記混合装置に至るまでに供給された前記原料油の合計供給量の比率（前記原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの供給量）を、質量比で１０以上２００以下に調整することにより、前記分解処理用混合物の動粘度を調整することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記分解処理用混合物を調製する工程は、前記溶融廃プラスチックの溶融量に対する、前記溶融装置から前記混合装置に至るまでに供給された前記原料油の合計供給量の比率（前記原料油の合計供給量／前記溶融廃プラスチックの溶融量）を、質量比で１０以上２００以下に調整することにより、前記分解処理用混合物の動粘度を調整することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記原料油、軽質炭化水素油、ナフサ、軽油、及び前記原料油とは異なる重質炭化水素油からなる群から選ばれる少なくとも１種の他の追加原料油を供給する追加原料供給工程をさらに有することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記溶融廃プラスチック混合油を調製する工程は、前記追加原料供給工程をさらに有し、前記溶融廃プラスチックに、さらに少なくとも１種の前記他の追加原料油を供給することにより、前記溶融廃プラスチック混合油を調製することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記分解処理用混合物を調製する工程は、前記追加原料供給工程をさらに有し、前記溶融廃プラスチック混合油を、さらに少なくとも１種の前記他の追加原料油と混合することにより、分解処理用混合物を調製することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記分解処理用混合物を調製する工程は、前記廃プラスチックの溶融量に対する、前記溶融装置から前記混合装置に至るまでに供給された原料油、及び前記溶融装置から前記混合装置に至るまでに供給された前記追加原料油の合計供給量の比率（前記原料油及び前記追加原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの溶融量）を、質量比で１０以上２００以下に調整することにより、前記分解処理用混合物の動粘度を調整することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記溶融廃プラスチック混合油を調製する工程は、２００℃における溶融粘度が１００ｍＰａ・ｓ以上５０００万ｍＰａ・ｓ以下になるように、前記溶融廃プラスチック混合油を調製することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記第１供給ラインは、前記溶融装置へ原料油を供給する供給ライン１Ａを有し、
前記溶融廃プラスチック混合油を調製する工程は、前記溶融廃プラスチックの溶融量に対する、前記供給ライン１Ａから前記溶融装置へ供給される前記原料油の供給量の比率（前記原料油の供給量／前記溶融廃プラスチックの溶融量）を、質量比で、少なくとも０．５以上になるように、前記溶融廃プラスチックに前記原料油を供給することにより、前記溶融廃プラスチック混合油を調製することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記第１供給ラインは、前記溶融装置及び前記混合装置を連結する配管へ原料油を供給する供給ライン１Ｂを有し、
前記溶融廃プラスチック混合油を調製する工程は、前記溶融廃プラスチックの溶融量に対する、前記供給ライン１Ｂから前記配管へ供給される前記原料油の供給量との比率（前記原料油の供給量／前記溶融廃プラスチックの溶融量）を、質量比で、少なくとも１以上になるように、前記溶融廃プラスチックに前記原料油を供給することにより、前記溶融廃プラスチック混合油を調製することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記分解処理装置に供給する工程は、前記分解処理用混合物を、前記第１供給ラインとは異なる第３供給ラインから輸送された前記原料油と共に、前記分解処理装置に供給することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記分解処理用混合物を調製する工程は、温度１６０℃以上２６０℃以下、攪拌手段の回転数１０ｒｐｍ以上２０，０００ｒｐｍ以下の条件で、前記分解処理用混合物を調製することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記溶融廃プラスチックを調製する工程における前記廃プラスチックの溶融温度は、１７５℃以上２６０℃以下であり、
前記溶融廃プラスチック混合油を調製する工程における前記第１供給ライン中の原料油の温度は、８０℃以上２４０℃以下であることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記原料油は、重質分解軽油、分解残渣油、常圧残渣油、脱硫残渣油、脱硫減圧軽油、未脱硫減圧軽油、未脱硫常圧残渣油、及び鉱油からなる群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記原料油は、脱硫減圧軽油、重質分解軽油、及び脱硫残渣油からなる群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記廃プラスチックは、ポリエチレンに由来する廃プラスチック及びポリプロピレンに由来する廃プラスチックの少なくともいずれかを含むことが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記溶融廃プラスチックを調製する工程は、複数の前記溶融装置を用いて実施することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記溶融装置は、混練機であることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記分解処理用混合物を調製する工程は、複数の前記混合装置を用いて実施することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記混合装置はラインミキサーであることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック処理方法において、前記分解処理装置は、流動接触分解装置であることが好ましい。

本発明の一態様によれば、廃プラスチックの分解性を向上できる廃プラスチック処理方法を提供することができる。

第１実施形態の廃プラスチック処理方法で用いられる廃プラスチック処理システムの一例の概略図である。 第２実施形態の廃プラスチック処理方法で用いられる廃プラスチック処理システムの一例の概略図である。 第３実施形態の廃プラスチック処理方法で用いられる廃プラスチック処理システムの一例の概略図である。 第４実施形態の廃プラスチック処理方法で用いられる廃プラスチック処理システムの一例の概略図である。 第５実施形態の廃プラスチック処理方法で用いられる廃プラスチック処理システムの一例の概略図である。 第６実施形態の廃プラスチック処理方法で用いられる廃プラスチック処理システムの一例の概略図である。 溶融廃プラスチックと原料油とが十分に混合されていない状態の分解処理用混合物の写真である。 混合装置を用いて、溶融廃プラスチックと原料油とが十分に混合された状態の分解処理用混合物の写真である。

本明細書において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前に記載される数値を下限値とし、「～」の後に記載される数値を上限値として含む範囲を意味する。

〔第１実施形態〕
本実施形態に係る廃プラスチック処理方法（以下、単に「処理方法」とも称する）は、
溶融装置に、廃プラスチックを供給する工程と、前記廃プラスチックを溶融することにより、溶融廃プラスチックを調製する工程と、１以上の第１供給ラインから、前記溶融廃プラスチックに原料油を供給することにより、溶融廃プラスチック混合油を調製する工程と、前記溶融廃プラスチック混合油を混合装置に供給する工程と、前記混合装置に供給された前記溶融廃プラスチック混合油を混合することにより、分解処理用混合物を調製する工程と、調製された前記分解処理用混合物を分解処理装置に供給する工程と、を有し、前記分解処理用混合物を調製する工程は、１６０℃における動粘度が１ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下になるように、前記分解処理用混合物を調製する処理方法である。

本実施形態の処理方法では、上記工程を有することにより、原料油中に溶融廃プラスチックが均一に近い状態で溶解した分解処理用混合物、つまり、溶融廃プラスチックと原料油との混合性が向上した分解処理用混合物が得られる。
「混合性が向上した分解処理用混合物」について、図７Ａ、図７Ｂを用いて具体的に説明する。
図７Ａは、溶融廃プラスチックと原料油とが十分に混合されていない状態の混合物の写真である。溶融廃プラスチックは、原料油中に溶解しているが、部分的にまだらになっていることがわかる。
図７Ｂは、混合装置を用いて、溶融廃プラスチックと原料油とを混合して調製された分解処理用混合物の写真である。溶融廃プラスチックは、原料油中に均一に溶解していることがわかる。このような溶融廃プラスチックと原料油との混合状態は、本実施形態の「分解処理用混合物を調製する工程」で調製された分解処理用混合物の混合状態に相当する。
また、「分解処理用混合物を調製する工程」で調製された分解処理用混合物は、１６０℃における動粘度が所定の範囲（１ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下）に調整されている。
本実施形態の処理方法によれば、溶融廃プラスチックと原料油との混合性が向上し、かつ動粘度が所定の範囲に調整された分解処理用混合物を分解処理装置に供給できるので、分解処理用混合物中の廃プラスチックの分解性を向上できる。
また、本実施形態の処理方法によれば、動粘度が所定の範囲に調整された分解処理用混合物を分解処理装置へ供給できるので、ポンプ等の輸送手段への負荷も軽減できる。

本実施形態の処理方法において、分解処理用混合物を調製する工程は、混合装置に供給された溶融廃プラスチック混合油を、第１供給ラインとは異なる第２供給ラインから前記混合装置に供給された原料油と混合することにより、分解処理用混合物を調製する工程であることが好ましい。
これにより、分解処理用混合物の１６０℃における動粘度を所定の範囲に調整し易くなる。

第１実施形態の処理方法は、図１に示す廃プラスチック処理システム（以下、単に「処理システム」とも称する）を用いて実施する例である。
始めに、図１に示す処理システム１００について説明し、次いで、第１実施形態の処理方法について説明する。

＜全体構成＞
図１は、第１実施形態の処理方法で用いられる処理システムの一例の概略図である。
図１に示す処理システム１００は、溶融装置として混練機２０を備え、混合装置としてラインミキサー３０を備え、分解処理装置として残油流動接触分解装置（ＲＦＣＣ装置５０）（ＦＣＣ装置の一態様）を備える。また、図１に示す処理システム１００は、原料油温度制御手段として熱交換器ＨＥを備える。
以降の説明において、「第１」、「第２」及び「第３」という序数による表現は、部材を区別することを目的としており、順序を意味するものではない。

処理システム１００は、廃プラスチックを溶融することにより溶融廃プラスチックを調製する混練機２０と、混練機２０で調製された溶融廃プラスチックと、原料油との混合物（溶融廃プラスチック混合油）を混合することにより分解処理用混合物を調製するラインミキサー３０と、ラインミキサー３０で調製された分解処理用混合物中の溶融廃プラスチック及び原料油を共に分解するＲＦＣＣ装置５０と、ラインミキサー３０及びＲＦＣＣ装置５０の間に設けられた第２貯留タンク４０と、を備える。
また、処理システム１００は、ＲＦＣＣ装置５０に連結され、原料油をＲＦＣＣ装置５０に輸送する第１輸送ライン１０（第３供給ラインの一例）と、混練機２０とラインミキサー３０とを連結する配管（以下、「溶融廃プラスチック混合油供給ライン」とも称する）であって、溶融廃プラスチック混合油を混練機２０からラインミキサー３０へ供給する溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５と、第１輸送ライン１０と溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５とを連結し、第１輸送ライン１０から溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５へ原料油を供給する供給ライン１２（第１供給ラインの一例、供給ライン１Ｂの一例）と、ラインミキサー３０で調製された分解処理用混合物を、ラインミキサー３０から第１輸送ライン１０へ輸送する第２輸送ライン１４と、を備える。図１の場合、分解処理用混合物は、第２貯留タンク４０で貯留された後、遠心ポンプ４１により第２輸送ライン１４を介して第１輸送ライン１０へ輸送される。
また、処理システム１００は、混練機２０へ供給される廃プラスチックの供給量を制御する廃プラスチック供給制御手段２５と、供給ライン１２から溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５へ供給される原料油の供給量を制御する第２原料油供給制御手段１２１と、原料油の温度を制御する熱交換器ＨＥ（原料油温度制御手段の一例）と、を備える。

＜混練機２０＞
混練機２０は、廃プラスチックを溶融することにより溶融廃プラスチックを調製する（得る）。
混練機２０には、廃プラスチックの供給量を制御するための廃プラスチック供給制御手段２５が接続されている。
廃プラスチック供給制御手段２５は、廃プラスチック供給手段としてのフィーダー２１と、フィーダー２１の動作を制御するフィーダー制御器２４とを有する。廃プラスチック供給制御手段２５は、フィーダー制御器２４からフィーダー２１へ制御信号を送信し、フィーダー２１の動作を制御することで、廃プラスチックの供給量を制御する。フィーダー制御器２４はマイクロコンピュータ等を使用できる。
また、混練機２０には、廃プラスチック供給ライン２３を介して、フィーダー２１と、ホッパー２２とが連結されている。ホッパー２２は、下部に供給口（不図示）を有し、供給口からフィーダー２１へ廃プラスチックを供給できるようになっている。

廃プラスチック供給制御手段２５は、フィーダー２１から混練機２０への廃プラスチックの供給量を制御することにより、溶融廃プラスチックの溶融量を制御してもよい。溶融廃プラスチックの溶融量は、混練機２０への廃プラスチックの供給量より算出される。この場合、廃プラスチック供給制御手段２５は、フィーダー制御器２４からフィーダー２１へ制御信号を送信し、フィーダー２１の動作を制御することで、溶融廃プラスチックの溶融量を制御する。

＜第１輸送ライン１０＞
第１輸送ライン１０は、ＲＦＣＣ装置５０に連結され、原料油をＲＦＣＣ装置５０に輸送する。図１に示す第１輸送ライン１０は、上流側で供給ライン１２に分岐する分岐点Ｂ１と、下流側で第２輸送ライン１４と合流する合流点Ｃ１とを有する。
第１輸送ライン１０中の原料油は、例えば、８０℃以上２４０℃以下に加熱されることが好ましく、１６０℃以上２３０℃以下に加熱されることがより好ましい。第１輸送ライン１０中の原料油の温度は、例えば、第１輸送ライン１０の任意の箇所に設置した温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御できる。

＜溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５＞
溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５は、混練機２０とラインミキサー３０とを連結する。溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５は、混練機２０で調製された溶融廃プラスチックを、合流点Ｃ２で供給ライン１２より輸送された原料油と合流（混合）して溶融廃プラスチック混合油（溶融廃プラスチックと原料油との混合物）とし、当該溶融廃プラスチック混合油をラインミキサー３０へ供給する。
溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５の温度は、例えば、１６０℃以上２６０℃以下である。溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５の温度は、例えば溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５の任意の箇所に設置した温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御できる。

＜供給ライン１２＞
供給ライン１２は、第１輸送ライン１０と溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５とを連結し、第１輸送ライン１０から溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５へ原料油を供給する。
図１の場合、供給ライン１２は、第１輸送ライン１０の分岐点Ｂ１から、溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５との合流点Ｃ２へ原料油を供給する。
供給ライン１２の途中には、合流点Ｃ２への原料油の供給量を制御するための第２原料油供給制御手段１２１が設けられている。
第２原料油供給制御手段１２１は、原料油供給手段としての第２調節弁１２２と、第２制御器１２３とを有する。
第２原料油供給制御手段１２１は、第２制御器１２３から第２調節弁１２２に制御信号を送信し、第２調節弁１２２の動作を制御することで、原料油の供給量を制御する。第２制御器１２３はマイクロコンピュータ等を使用できる。
供給ライン１２中の原料油は、原料油と溶融廃プラスチックとを良好に混合させる観点から、例えば、８０℃以上２４０℃以下に加熱されることが好ましく、１６０℃以上２３０℃以下に加熱されることがより好ましい。供給ライン１２中の原料油の温度は、例えば、供給ライン１２の任意の箇所に設置した温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御できる。なお、原料油の温度とは、温度制御手段の設定温度である。
図１の場合、供給ライン１２中の原料油の温度は、供給ライン１２の途中に配置された熱交換器ＨＥにより制御される。
熱交換器ＨＥの数及び設置箇所は特に限定されない。例えば、第１輸送ライン１０及び供給ライン１２に複数の熱交換器ＨＥを設け、段階的に原料油を加熱してもよい。

＜ラインミキサー３０＞
ラインミキサー３０は、溶融廃プラスチックと原料油との混合物（溶融廃プラスチック混合油）を混合することにより分解処理用混合物を調製する（得る）。
調製された分解処理用混合物の動粘度は、廃プラスチックの分解性を向上させる観点から、所定の範囲に調整されている。所定の範囲については後述する。
ラインミキサー３０は、攪拌手段（例えば回転翼等）を有する。
ラインミキサー３０としては、特に限定されず、インラインミキサー（例えばスタティックミキサー等）を用いることができる。ラインミキサー３０は、連続式ミキサーであってもよい。

＜第２貯留タンク４０＞
第２貯留タンク４０は、ラインミキサー３０で調製された分解処理用混合物を貯留する。第２貯留タンク４０には、遠心ポンプ４１が接続されている。なお、ポンプは分解処理用混合物の動粘度に応じて適宜選択することが好ましい。例えば、ポンプとしてギアポンプを用いてもよい。第２貯留タンク４０は、分解処理用混合物を供給する手段として、ポンプを備えていることが好ましいが、自圧により分解処理用混合物を第２輸送ライン１４へ供給してもよい。
第２貯留タンク４０は、分解処理用混合物から発生するガス（例えば、二酸化炭素ガス、水蒸気、及び揮発性有機化合物等）を排出するガス抜き手段を有することが好ましい。ガス抜き手段としては、特に限定されないが、例えば、ガス抜き管等が挙げられる。
第２貯留タンク４０がガス抜き手段を有することにより、分解処理用混合物の発泡を防ぐもしくは低減させることができ、分解処理用混合物をスムーズに移送でき運転性の向上が見込まれる。その結果、廃プラスチックの分解効率を向上できると考えられる。
また、第２貯留タンク４０は、分解処理用混合物の混合性をより向上させる観点から、攪拌手段（例えば回転翼等）を有していてもよい。
第２貯留タンク４０の温度は、分解処理用混合物中における溶融廃プラスチックの溶融状態を維持しつつ、分解処理用混合物の動粘度を所定の範囲に維持する観点から、例えば、１６０℃以上２４０℃以下に加熱されることが好ましい。第２貯留タンク４０は、温度検知手段（例えば温度計等）を備え、第２貯留タンク４０の温度を、温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御することが好ましい。

＜ＲＦＣＣ装置５０＞
ＲＦＣＣ装置５０は、ラインミキサー３０で調製された分解処理用混合物中の溶融廃プラスチック及び原料油を共に分解する。
ＲＦＣＣ装置５０は、流動接触分解装置（ＦＣＣ装置）の一態様である。
ＲＦＣＣ装置５０及びＦＣＣ装置は、石油精製の分野で通常用いられている装置でよく、基本的には、反応塔、触媒／生成油分離器、触媒表面上油分の除去部、及び触媒再生塔からなり、触媒はこの系内を流動循環する。
触媒としては、通常、合成ゼオライトを含む触媒が用いられる。プロセスとしては、ＵＯＰ社及びＩＦＰ社等で開発されたいずれのプロセスでもよい。
ＲＦＣＣ装置５０及びＦＣＣ装置に用いられる触媒、並びに稼働条件は、特に限定されず、適宜設定することができる。

＜第２輸送ライン１４＞
第２輸送ライン１４は、ラインミキサー３０で調製された分解処理用混合物を、遠心ポンプ４１にてラインミキサー３０から第１輸送ライン１０へ輸送する。
第２輸送ライン１４中の原料油の温度は、分解処理用混合物の動粘度を所定の範囲に維持した状態で分解処理用混合物を輸送する観点から、例えば、１６０℃以上２４０℃以下に加熱されることが好ましい。第２輸送ライン１４中の原料油の温度は、第２輸送ライン１４の任意の箇所に設置した温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御できる。

〔第１実施形態の処理方法〕
第１実施形態の処理方法は、図１に示す処理システム１００を用いた場合、以下の工程を経て実施される。
以下の説明では、廃プラスチックを供給する工程を「廃プラスチック供給工程ＳＴ１」、溶融廃プラスチックを調製する工程を「溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２」、溶融廃プラスチック混合油を調製する工程を「溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３」、溶融廃プラスチック混合油を混合装置に供給する工程を「溶融廃プラスチック混合油供給工程ＳＴ４」、分解処理用混合物を調製する工程を「分解処理用混合物調製工程ＳＴ５」、分解処理用混合物を分解処理装置に供給する工程を「分解処理用混合物供給工程ＳＴ６」と称することがある。

＜廃プラスチック供給工程ＳＴ１＞
廃プラスチック供給工程ＳＴ１は、混練機２０に廃プラスチックを供給する工程である。図１の場合、廃プラスチック供給手段としてのフィーダー２１より、混練機２０に廃プラスチックが供給される。混練機２０への廃プラスチックの供給方法は特に限定されない。
混練機２０への廃プラスチックの供給量は、廃プラスチック供給制御手段２５により制御される。
本明細書において、廃プラスチックの供給量とは、単位時間当たりに供給される廃プラスチックの量（質量）を意味する。

＜溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２＞
溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２は、廃プラスチックを溶融することにより、溶融廃プラスチックを調製する工程である。
本明細書において、溶融廃プラスチックとは、固体状の廃プラスチックを溶融して液状にしたものを意味する。そのため、溶融廃プラスチックと固体状の廃プラスチックとの違いは、物質の状態が異なるのみである。
廃プラスチックは、混練機２０内において溶融されて溶融廃プラスチックとなり、溶融状態、溶解状態、またはスラリーで混練機２０から排出される。
廃プラスチックの溶融温度は、好ましくは１７５℃以上２６０℃以下、より好ましくは２００℃以上２４０℃以下である。なお、廃プラスチックの溶融温度は、混練機２０の設定温度である。
混練機２０で調製される溶融廃プラスチックの溶融量は、廃プラスチック供給制御手段２５により制御される。
本明細書において、溶融廃プラスチックの溶融量とは、単位時間当たりに溶融される廃プラスチックの量（質量）を意味する。溶融廃プラスチックの溶融量は、廃プラスチックの供給量から算出される。
混練機２０としては、特に限定されないが、例えば、押出機（例えば、単軸押出機及び多軸押出機等）、ニーダー、及び混合機等が挙げられる。

＜溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３＞
溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３は、溶融廃プラスチックに原料油を供給することにより、溶融廃プラスチック混合油を調製する工程である。
図１の場合、混練機２０から排出された溶融廃プラスチックは、溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５を輸送し、合流点Ｃ２において、供給ライン１２から輸送された原料油と合流（混合）され、溶融廃プラスチック混合油が調製される。

供給ライン１２から溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５への原料油の供給量は、第２原料油供給制御手段１２１により制御される。
本明細書において、原料油の供給量とは、単位時間当たりに供給される量（質量）を意味する。
供給ライン１２の数は限定されず、１つであっても２つ以上であってもよい。

（溶融廃プラスチック混合油の粘度）
溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３は、得られる溶融廃プラスチック混合油の２００℃における溶融粘度が１００ｍＰａ・ｓ以上５０００万ｍＰａ・ｓ以下になるように、溶融廃プラスチックに原料油を供給する工程であることが好ましい。
溶融廃プラスチック混合油の２００℃における溶融粘度は、より好ましくは１０００ｍＰａ・ｓ以上２５００万ｍＰａ・ｓ以下である。
溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度（２００℃）が１００ｍＰａ・ｓ以上５０００万ｍＰａ・ｓ以下であると、分解処理用混合物調製工程ＳＴ５において、動粘度が所定範囲に調整された分解処理用混合物が得られ易くなる。また、溶融廃プラスチック混合油の輸送性が向上する。
２００℃における溶融粘度は、レオメータ装置（アントンパール社製、ＭＣＲ３０２（品番））を用いて、以下の条件で、測定治具としてコーンプレートを用いて測定された値である。
＜条件＞
・コーンプレート測定システム：ＤＩＮ ＥＮ（ＩＳＯ ３２１９及びＤＩＮ ５３０１９に準拠）
・角周波数（ω） ：０．１ｒａｄ／秒～１００ｒａｄ／秒
・測定温度 ：２００℃
・試料仕込み質量 ：０．１ｇ～０．３ｇ

＜溶融廃プラスチック混合油供給工程ＳＴ４＞
溶融廃プラスチック混合油供給工程ＳＴ４は、溶融廃プラスチック混合油をラインミキサー３０に供給する工程である。
図１の場合、合流点Ｃ２において調製された溶融廃プラスチック混合油は、溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５からラインミキサー３０へ供給される。

＜分解処理用混合物調製工程ＳＴ５＞
分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、ラインミキサー３０に供給された溶融廃プラスチック混合油を混合することにより、分解処理用混合物を調製する工程である。
分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、１６０℃における動粘度が１ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下になるように、分解処理用混合物を調製する工程である。
分解処理用混合物の１６０℃における動粘度が１ｍｍ^２／ｓ以上であるとは、廃プラスチックを高濃度で含有していることを示している。そのため、分解処理用混合物の１６０℃における動粘度が１ｍｍ^２／ｓ以上であると、廃プラスチックを原料油と共に効率よく分解できる。
分解処理用混合物の１６０℃における動粘度が６０ｍｍ^２／ｓ以下であると、分解処理装置への分解処理用混合物の供給性が向上し易くなる。
分解処理用混合物の１６０℃における動粘度は、好ましくは１ｍｍ^２／ｓ以上４０ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは１ｍｍ^２／ｓ以上３０ｍｍ^２／ｓ以下である。
１６０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ ２２８３（２０００）の「原油及び石油製品－動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」に準じて測定される値である。

分解処理用混合物の１６０℃における動粘度を所定範囲に調整する観点から、図１の場合、分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、廃プラスチックの供給量に対する、第１供給ラインとしての供給ライン１２から溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５へ供給された原料油の供給量の比率（前記原料油の供給量／前記廃プラスチックの供給量）を、質量比で１０以上２００以下（好ましくは２０以上２００以下）に調整することにより、分解処理用混合物の動粘度を調整する工程であることが好ましい。

また、分解処理用混合物の１６０℃における動粘度を所定範囲に調整する方法としては、混練機２０の溶融条件（例えば、温度、スクリューの回転数及び時間等）、ラインミキサー３０の混合条件（例えば、温度、攪拌手段の回転数及び時間等）、第１輸送ライン１０の温度、各供給ラインの温度（図１の場合、供給ライン１２の温度）を調整することも好ましい。

分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、温度１６０℃以上２６０℃以下、攪拌手段の回転数１０ｒｐｍ以上２０，０００ｒｐｍ以下の条件で、分解処理用混合物を調製することが好ましい。
分解処理用混合物調製工程ＳＴ５において、温度及び攪拌手段の回転数が上記範囲であると、分解処理用混合物の１６０℃における動粘度を所定範囲（１ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下）に調整し易くなる。
分解処理用混合物調製工程ＳＴ５における温度は、より好ましくは１７０℃以上２４０℃以下である。攪拌手段の回転数は、より好ましくは１００ｒｐｍ以上１０，０００ｒｐｍ以下である。

＜第２貯留工程ＳＴ２０＞
第１実施形態の処理方法は、分解処理用混合物を第２貯留タンク４０に貯留する工程（以下、「第２貯留工程ＳＴ２０」とも称する）を有する。
図１の場合、分解処理用混合物は、ラインミキサー３０から排出された後、第２貯留タンク４０に貯留される。
第２貯留工程ＳＴ２０では、分解処理用混合物から発生するガス（例えば、二酸化炭素ガス、水蒸気、及び揮発性有機化合物等）を、第２貯留タンク４０から、ガス抜き手段を介して排出するガス抜き工程を実施することが好ましい。ガス抜き手段としては、特に限定されないが、例えば、ガス抜き管等が挙げられる。
第２貯留タンク４０からのガス抜き工程を実施することにより、分解処理用混合物の発泡を防ぐもしくは低減させることができ、分解処理用混合物をスムーズに分解処理装置に移送できるため、運転性の向上が見込まれる。

＜分解処理用混合物供給工程ＳＴ６＞
分解処理用混合物供給工程ＳＴ６は、調製された前記分解処理用混合物をＲＦＣＣ装置５０に供給する工程である。
図１の場合、分解処理用混合物は、第２貯留タンク４０に貯留された後、第２輸送ライン１４を介して合流点Ｃ１まで輸送される。合流点Ｃ１において、分解処理用混合物は、供給ライン１２とは異なる第１輸送ライン１０（第３供給ラインの一例）からＲＦＣＣ装置５０へ輸送されている原料油と合流（混合）され、原料油と共に、ＲＦＣＣ装置５０に供給される。すなわち、第１実施形態の分解処理用混合物供給工程ＳＴ６は、分解処理用混合物を、第１輸送ライン１０（第３供給ラインの一例）から輸送された原料油と共に、ＲＦＣＣ装置５０に供給する。

＜効果＞
第１実施形態の処理方法では、合流点Ｃ２で、混練機２０で調製された溶融廃プラスチックに、供給ライン１２より輸送された原料油が供給されて（１回目の混合）、溶融廃プラスチック混合油が調製される（溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３）。次いで、溶融廃プラスチック混合油はラインミキサー３０に供給され（溶融廃プラスチック混合油供給工程ＳＴ４）、ラインミキサー３０にて、さらに混合されて（２回目の混合）、分解処理用混合物が調製される（分解処理用混合物調製工程ＳＴ５）。
このように第１実施形態の処理方法では、溶融廃プラスチックと原料油とが処理システム内で予め混合され、さらにラインミキサー３０で混合されて分解処理用混合物が調製されるので、調製された分解処理用混合物は、原料油中に溶融廃プラスチックが均一に近い状態で溶解した混合物となり、かつ動粘度（１６０℃）が所定の範囲に調整されている。
よって、第１実施形態の処理方法によれば、溶融廃プラスチックと原料油との混合性が向上し、かつ動粘度（１６０℃）が所定の範囲に調整された分解処理用混合物がＲＦＣＣ装置５０に供給されるので、廃プラスチックの分解性を向上できる。また、原料油の分解性も向上できる。

〔第２実施形態〕
第２実施形態について、第１実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項の説明については同一の符号を付す等により、その説明を省略または簡略化する。
第２実施形態は、図２に示す廃プラスチック処理システムを用いて処理方法を実施する例である。まず、図２に示す処理システム２００について説明し、次いで、第２実施形態の処理方法について説明する。

＜全体構成＞
図２は、第２実施形態の処理方法で用いられる処理システムの一例の概略図である。
図２に示す処理システム２００は、混練機２０と、ラインミキサー３０と、ＲＦＣＣ装置５０と、第１輸送ライン１０と、溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５と、供給ライン１１（第１供給ラインの一例、供給ライン１Ａの一例）と、供給ライン１３（第２供給ラインの一例）と、第２輸送ライン１４と、第１貯留タンク６０と、第２貯留タンク４０と、を備える。
また、処理システム２００は、廃プラスチック供給制御手段２５と、供給ライン１１から混練機２０へ供給される原料油の供給量を制御する第１原料油供給制御手段１１１と、供給ライン１３からラインミキサー３０へ供給される原料油の供給量を制御する第３原料油供給制御手段１３１と、原料油の温度を制御する熱交換器ＨＥと、を備える。
を備える。
すなわち、図２に示す処理システム２００は、第１実施形態で説明した処理システム１００に対し、供給ライン１１を備える点、供給ライン１３を備える点、第１貯留タンク６０を備える点、並びに供給ライン１２を備えない点が処理システム１００と異なる。その他の点は第１実施形態と同様である。

＜第１貯留タンク６０＞
第１貯留タンク６０は、混練機２０で調製された溶融廃プラスチックと、供給ライン１１から混練機２０へ供給された原料油との混合物（以下、「溶融廃プラスチック混合油Ａ」とも称する）を貯留する。第１貯留タンク６０には、ギアポンプ６１が接続されている。第１貯留タンク６０は、溶融廃プラスチック混合油Ａを供給する手段として、ポンプを備えていることが好ましいが、自圧により溶融廃プラスチック混合油Ａを溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５へ供給してもよい。
第１貯留タンク６０は、溶融廃プラスチック混合油Ａから発生するガス（例えば、二酸化炭素ガス、水蒸気、及び揮発性有機化合物等）を排出するガス抜き手段を有することが好ましい。ガス抜き手段としては、特に限定されないが、例えば、ガス抜き管等が挙げられる。
第１貯留タンク６０がガス抜き手段を有することにより、溶融廃プラスチック混合油Ａの発泡を防ぐもしくは低減させることができ、溶融廃プラスチック混合油をスムーズに移送でき、運転性の向上が見込まれる。その結果、廃プラスチックの分解効率を向上できると考えられる。
また、第１貯留タンク６０は、溶融廃プラスチック混合油Ａの混合性をより向上させる観点から、攪拌手段（例えば回転翼等）を有していてもよい。
第１貯留タンク６０の温度は、例えば、１６０℃以上２６０℃以下に加熱されることが好ましく、１７５℃以上２６０℃以下に加熱されることがより好ましい。第１貯留タンク６０は、温度検知手段（例えば温度計等）を備え、第１貯留タンク６０の温度を、温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御することが好ましい。

＜供給ライン１１＞
供給ライン１１は、第１輸送ライン１０と混練機２０とを連結し、第１輸送ライン１０から混練機２０へ原料油を供給する。
図２の場合、供給ライン１１は、第１輸送ライン１０の分岐点Ｂ１から分岐され、さらに分岐点Ｂ２で分岐されて、混練機２０の出口側へ原料油を供給する。
供給ライン１１の途中には、混練機２０への原料油の供給量を制御するための第１原料油供給制御手段１１１が設けられている。
第１原料油供給制御手段１１１は、原料油供給手段としての第１調節弁１１２と、第１制御器１１３とを有する。
第１原料油供給制御手段１１１は、第１制御器１１３から第１調節弁１１２に制御信号を送信し、第１調節弁１１２の動作を制御することで、原料油の供給量を制御する。第１制御器１１３はマイクロコンピュータ等を使用できる。

＜供給ライン１３＞
第２供給ラインとしての供給ライン１３は、第１輸送ライン１０とラインミキサー３０とを連結し、第１輸送ライン１０からラインミキサー３０へ原料油を供給する。
図２の場合、供給ライン１３は、第１輸送ライン１０の分岐点Ｂ１から分岐され、さらに分岐点Ｂ２で分岐されて、ラインミキサー３０へ原料油を供給する。
供給ライン１３の途中には、原料油の供給量を制御するための第３原料油供給制御手段１３１が設けられている。
第３原料油供給制御手段１３１は、原料油供給手段としての第３調節弁１３２と、第３制御器１３３とを有する。
第３原料油供給制御手段１３１は、第３制御器１３３から第３調節弁１３２に制御信号を送信し、第３調節弁１３２の動作を制御することで、原料油の供給量を制御する。第３調節弁１３２はマイクロコンピュータ等を使用できる。

〔第２実施形態の処理方法〕
第２実施形態の処理方法は、第１実施形態に対し、主に、溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２、溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３及び分解処理用混合物調製工程ＳＴ５が異なる。
第２実施形態の処理方法について、第１実施形態と異なる点を中心に説明する。

＜溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２及び溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３＞
第２実施形態では、溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２及び溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３が実質同時に実施される。
図２の場合、混練機２０に供給された廃プラスチックが溶融され溶融廃プラスチックが調製されると共に、混練機２０には、供給ライン１１より輸送された原料油が、混練機２０の出口側に供給される。
混練機２０内で、溶融廃プラスチックは、供給ライン１１より輸送された原料油と混合されて、溶融廃プラスチック混合油Ａ（溶融廃プラスチックと原料油との混合物）が調製される。
廃プラスチックの溶融温度は、第１実施形態と同様の範囲であることが好ましい。
供給ライン１１から混練機２０内への原料油の供給量は、第１原料油供給制御手段１１１により制御される。
供給ライン１１中の原料油の温度は、溶融廃プラスチックと原料油とを良好に混合させる観点から、好ましくは８０℃以上２４０℃以下、より好ましくは１６０℃以上２３０℃以下である。
供給ライン１１中の原料油の温度は、例えば、供給ライン１１の任意の箇所に設置した温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御できる。なお、供給ライン１１中の原料油の温度は、温度制御手段の設定温度である。図２の場合、供給ライン１１中の原料油の温度は、分岐点Ｂ１及び分岐点Ｂ２の間に配置された熱交換器ＨＥにより制御される。
供給ライン１１の数は限定されず、１つであっても２つ以上であってもよい。

溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３で調製された溶融廃プラスチック混合油Ａの２００℃における溶融粘度は、好ましくは１００ｍＰａ・ｓ以上５０００万ｍＰａ・ｓ以下であり、より好ましくは１０００ｍＰａ・ｓ以上２５００万ｍＰａ・ｓ以下である。
溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度（２００℃）を上記範囲に調製する観点から、溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３において、溶融廃プラスチックの溶融量に対する、供給ライン１１（供給ライン１Ａの一例）から混練機２０へ供給される原料油の供給量との比率（前記原料油の供給量／前記溶融廃プラスチックの溶融量）は、質量比で、少なくとも０．５以上であることが好ましい。

＜第１貯留工程ＳＴ１０＞
第２実施形態の処理方法は、溶融廃プラスチック混合油Ａを第１貯留タンク６０に貯留する工程（以下、「第１貯留工程ＳＴ１０」とも称する）を有する。
図２の場合、溶融廃プラスチック混合油Ａは、混練機２０から排出され、第１貯留タンク６０に貯留される。
第１貯留工程ＳＴ１０では、溶融廃プラスチック混合油Ａから発生するガス（例えば、二酸化炭素ガス、水蒸気、及び揮発性有機化合物等）を、第１貯留タンク６０から、ガス抜き手段を介して排出するガス抜き工程を実施することが好ましい。ガス抜き手段としては、特に限定されないが、例えば、ガス抜き管等が挙げられる。
第１貯留タンク６０からのガス抜き工程を実施することにより、溶融廃プラスチック混合油Ａの発泡を防ぐもしくは低減させることができ、溶融廃プラスチック混合油Ａをスムーズに移送できるため運転性の向上が見込まれる。

＜溶融廃プラスチック混合油供給工程ＳＴ４＞
図２の場合、溶融廃プラスチック混合油Ａは、第１貯留タンク６０に貯留された後、ギアポンプ６１にて溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５を介してラインミキサー３０へ供給される。

＜分解処理用混合物調製工程ＳＴ５＞
図２の場合、ラインミキサー３０に供給された溶融廃プラスチック混合油Ａは、供給ライン１３より供給された原料油と混合されて、分解処理用混合物が調製される（得られる）。
調製された分解処理用混合物の１６０℃における動粘度は、１ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下である。
分解処理用混合物調製工程ＳＴ５における温度、攪拌手段の回転数の条件は、第１実施形態と同様の範囲であることが好ましい。
分解処理用混合物の動粘度（１６０℃）を所定範囲に調整する観点から、
分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、廃プラスチックの供給量に対する、混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された原料油の合計供給量の比率（前記原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの供給量）を、質量比で１０以上２００以下（好ましくは２０以上２００以下）に調整することにより、分解処理用混合物の動粘度を調整する工程であることが好ましい。
前記比率（前記原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの供給量）が、質量比で１０以上であると、分解処理用混合物の動粘度を、廃プラスチックが分解され易い動粘度（１６０℃）に調整できる。
前記比率（前記原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの供給量）が、質量比で２００以下であると、分解処理用混合物の動粘度を、分解処理装置へ供給し易い動粘度（１６０℃）に調整できる。
また、分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、溶融廃プラスチックの溶融量に対する、混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された原料油の合計供給量の比率（前記原料油の合計供給量／前記溶融廃プラスチックの溶融量）を、質量比で１０以上２００以下（好ましくは２０以上２００以下）に調整することにより、分解処理用混合物の動粘度を調整する工程であることも好ましい。
図２の場合、「混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された原料油の合計供給量」とは、供給ライン１１より混練機２０に供給された原料油、及び供給ライン１３よりラインミキサー３０に供給された原料油の合計供給量である。
供給ライン１３中の原料油の温度は、好ましくは８０℃以上２４０℃以下、より好ましくは１６０℃以上２３０℃以下である。
供給ライン１３中の原料油の温度は、例えば、供給ライン１３の任意の箇所に設置した温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御できる。なお、供給ライン１３中の原料油の温度は、温度制御手段の設定温度である。図２の場合、供給ライン１３中の原料油の温度は、分岐点Ｂ１及び分岐点Ｂ２の間に配置された熱交換器ＨＥにより制御される。
供給ライン１３の数は限定されず、１つであっても２つ以上であってもよい。

＜第２貯留工程ＳＴ２０＞
第１実施形態と同様に、ラインミキサー３０から排出された分解処理用混合物は、第２貯留タンク４０に貯留される。

＜分解処理用混合物供給工程ＳＴ６＞
ラインミキサー３０から排出された分解処理用混合物は、第２貯留タンク４０に貯留された後、遠心ポンプ４１にて、第２輸送ライン１４を介して、第１輸送ライン１０との合流点Ｃ１まで輸送される。合流点Ｃ１において、分解処理用混合物は、第１輸送ライン１０（第３供給ラインの一例）からＲＦＣＣ装置５０へ輸送されている原料油と合流（混合）されＲＦＣＣ装置５０に供給される。

＜効果＞
第２実施形態の処理方法では、混練機２０内で、溶融廃プラスチックに、供給ライン１１より輸送された原料油が供給されて（１回目の混合）、溶融廃プラスチック混合油Ａが調製される（溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２及び溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３）。次いで、溶融廃プラスチック混合油Ａは、ラインミキサー３０にて、さらに供給ライン１３より供給された原料油と混合され（２回目の混合）、分解処理用混合物が調製される（分解処理用混合物調製工程ＳＴ５）。
また、第１貯留タンク６０内においても、溶融廃プラスチック混合油Ａは混合される。
このように第２実施形態の処理方法では、溶融廃プラスチックと原料油とが処理システム内で予め複数回混合され、さらにラインミキサー３０にて混合されて分解処理用混合物が調製されるので、調製された分解処理用混合物は、原料油中に溶融廃プラスチックが均一に近い状態で溶解した混合物となり、かつ動粘度（１６０℃）が所定の範囲に調整されている。
よって、第２実施形態の処理方法によれば、溶融廃プラスチックと原料油との混合性が向上し、かつ動粘度（１６０℃）が所定の範囲に調整された分解処理用混合物がＲＦＣＣ装置５０に供給されるので、廃プラスチックの分解性を向上できる。また、原料油の分解性も向上できる。
特に、第２実施形態の処理方法によれば、第１貯留タンク６０に貯留された溶融廃プラスチック混合油Ａがギアポンプ６１にて、溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５からラインミキサー３０へ供給される。そのため、分解処理用混合物調製工程ＳＴ５では、ラインミキサー内における分解処理用混合物の粘度の変動幅を小さくでき、動粘度が調整された分解処理用混合物が得られ易くなる。その結果、分解処理用混合物をＲＦＣＣ装置５０へ安定してスムーズに輸送でき、廃プラスチックを効率よく分解できると考えられる。

〔第３実施形態〕
第３実施形態について、第１実施形態及び第２実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項の説明については同一の符号を付す等により、その説明を省略または簡略化する
第３実施形態は、図３に示す廃プラスチック処理システムを用いて処理方法を実施する例である。まず、図３に示す処理システム３００について説明し、次いで、第３実施形態の処理方法について説明する。

＜全体構成＞
図３は、第３実施形態の処理方法で用いられる処理システムの一例の概略図である。
図３に示す処理システム３００は、第２実施形態で説明した処理システム２００に対し、第１供給ラインとして、さらに溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５（混練機２０及びラインミキサー３０を連結する配管）へ原料油を供給する供給ライン１２（第１供給ラインの一例、供給ライン１Ｂの一例）を備える点、及びガス抜きライン４３，４４を備える点が処理システム２００と異なる。その他の点は第２実施形態と同様である。

＜供給ライン１２＞
図３に示す供給ライン１２は、第１輸送ライン１０の分岐点Ｂ１から分岐され、さらに分岐点Ｂ２及びＢ３で分岐されて、溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５との合流点Ｃ３へ原料油を供給する。
供給ライン１２の途中には、第１実施形態と同様の構成の第２原料油供給制御手段１２１が設けられている。

〔第３実施形態の処理方法〕
第３実施形態の処理方法は、第２実施形態に対し、主に、溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３が異なる。第３実施形態の処理方法について、第２実施形態と異なる点を中心に説明する。

＜溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３＞
図３の場合、混練機２０で調製された溶融廃プラスチック混合油Ａ（溶融廃プラスチックと原料油との混合物）は、混練機２０から排出された後、溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５途中の合流点Ｃ３で、供給ライン１２より輸送された原料油と（混合）され、溶融廃プラスチックＡと原料油との混合物（以下、「溶融廃プラスチック混合油Ｂ」とも称する）が調製される。
供給ライン１２中の原料油の温度は、第１実施形態で説明した供給ライン１２中の原料油の温度と同様の範囲であることが好ましい。供給ライン１１及び供給ライン１３中の原料油の温度は、第２実施形態と同様の範囲であることが好ましい。
溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３において、溶融廃プラスチックの溶融量に対する、供給ライン１１（供給ライン１Ａの一例）から混練機２０へ供給される原料油の供給量との比率（前記原料油の供給量／前記溶融廃プラスチックの溶融量）は、質量比で、少なくとも０．５以上であることが好ましい。
溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３において、溶融廃プラスチックの溶融量に対する、供給ライン１２（供給ライン１Ｂの一例）から溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５へ供給される原料油の供給量との比率（前記原料油の供給量／前記溶融廃プラスチックの溶融量）は、質量比で、少なくとも１以上であることが好ましい。

＜第１貯留工程ＳＴ１０＞
第３実施形態の処理方法は、第１貯留工程ＳＴ１０として、前記溶融廃プラスチック混合油Ｂを第１貯留タンク６０に貯留する工程を有する。
第３実施形態の第１貯留工程ＳＴ１０では、ガス抜き工程が実施される。
第１貯留タンク６０内で発生したガスは、第１ガス抜きライン４４を介して第２ガス抜きライン４３へ流通し、第２貯留タンク４０内で発生したガスと共に第２ガス抜きライン４３から外部に排出される。
ガス抜き手段は、ガス抜きラインに限定されない。第１貯留タンク６０及び第２貯留タンク４０のそれぞれからガス抜き手段を介してガスを外部に排出（ガス抜き）してもよい。

＜分解処理用混合物調製工程ＳＴ５＞
図３の場合、ラインミキサー３０に供給された溶融廃プラスチック混合油Ｂが、供給ライン１３より供給された原料油と混合されて、分解処理用混合物が調製される。これ以外は、第２実施形態の分解処理用混合物調製工程ＳＴ５と同様の条件で分解処理用混合物が調製される。
調製された分解処理用混合物の１６０℃における動粘度は、１ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下である。
分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、廃プラスチックの供給量に対する、混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された原料油の合計供給量の比率（前記原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの供給量）を、質量比で１０以上２００以下（好ましくは２０以上２００以下）に調整することにより、分解処理用混合物の動粘度を調整する工程であることが好ましい。
分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、溶融廃プラスチックの溶融量に対する、混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された原料油の合計供給量の比率（前記原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの溶融量）を、質量比で１０以上２００以下（好ましくは２０以上２００以下）に調整することにより、分解処理用混合物の動粘度を調整する工程であることも好ましい。
図３の場合、「混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された原料油の合計供給量」とは、供給ライン１１より混練機２０に供給された原料油、供給ライン１２より混練機２０に供給された原料油、及び供給ライン１３よりラインミキサー３０に供給された原料油の合計供給量である。

＜第２貯留工程ＳＴ２０＞
第３実施形態の処理方法は、第２貯留工程ＳＴ２０として、ラインミキサー３０から排出された分解処理用混合物を第２貯留タンク４０に貯留する工程を有する。
第３実施形態の第２貯留工程ＳＴ２０では、ガス抜き工程が実施される。

＜分解処理用混合物供給工程ＳＴ６＞
第２実施形態と同様に、分解処理用混合物は、第２貯留タンク４０に貯留された後、ＲＦＣＣ装置５０に供給される。

＜効果＞
第３実施形態の処理方法では、第２実施形態に対し、さらに溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５の合流点Ｃ３において、溶融廃プラスチック混合油Ａに、供給ライン１２より輸送された原料油が供給されて、溶融廃プラスチック混合油Ａと原料油との混合物（溶融廃プラスチック混合油Ｂ）が調製され（溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３）、第１貯留タンク６０に貯留される。
また、第１貯留タンク６０内においても、溶融廃プラスチック混合油Ｂは混合される。
このように第３実施形態の処理方法では、溶融廃プラスチックと原料油とが処理システム内で予め複数回混合され、さらにラインミキサー３０で混合されて分解処理用混合物が調製されるので、調製された分解処理用混合物は、原料油中に溶融廃プラスチックが均一に近い状態で溶解した混合物となり、かつ動粘度（１６０℃）が所定の範囲に調整されている。
よって、第３実施形態の処理方法によれば、第２実施形態と同様に、廃プラスチックの分解性を向上できる。また、原料油の分解性も向上できる。
特に、第３実施形態の処理方法では、第１貯留タンク６０に、さらに供給ライン１２より原料油を供給するため、第１貯留タンク内に貯留された混合物（前記溶融廃プラスチック混合油Ｂ）を、溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５からラインミキサー３０へギアポンプ６１にて輸送する際に、当該混合物の粘度およびその変動幅を小さくすることができ、ラインミキサー３０へ安定してスムーズに輸送できる。その結果、動粘度が調整された分解処理用混合物が得られ易くなる。

〔第４実施形態〕
第４実施形態について、第１実施形態～第３実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項の説明については同一の符号を付す等により、その説明を省略または簡略化する。
第４実施形態は、図４に示す廃プラスチック処理システムを用いて処理方法を実施する例である。まず、図４に示す処理システム３００Ａについて説明し、次いで、第４実施形態の処理方法について説明する。

＜全体構成＞
図４は、第４実施形態の処理方法で用いられる処理システムの一例の概略図である。
図４に示す処理システム３００Ａは、第３実施形態で説明した処理システム３００に対し、２機のラインミキサーを備える点が処理システム３００と異なる。その他の点は第３実施形態と同様である。

＜ラインミキサー３０，３０Ｂ＞
第４実施形態の処理システム３００Ａは、２機のラインミキサー３０，３０Ｂを備える。２機のラインミキサー３０，３０Ｂは並列に配置されている。

＜溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５＞
第４実施形態の溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５は、混練機２０、第１貯留タンク６０、ラインミキサー３０及びラインミキサー３０Ｂを連結する。
図４の場合、溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５は、第１貯留タンク６０の下流側の分岐点Ｂ５で第１混合油分岐ライン１５１及び第２混合油分岐ライン１５２に分岐される。第１混合油分岐ライン１５１はラインミキサー３０に連結される。第２混合油分岐ライン１５２はラインミキサー３０Ｂに連結される。

＜供給ライン１３＞
第４実施形態の供給ライン１３は、第１輸送ライン１０及びラインミキサー３０、並びに第１輸送ライン１０及びラインミキサー３０Ｂをそれぞれ連結する。
図４の場合、供給ライン１３は、第１輸送ライン１０の分岐点Ｂ１から分岐点Ｂ２及びＢ３を経た後、分岐点Ｂ４で第１分岐ライン１３Ａ及び第２分岐ライン１３Ｂに分岐される。第１分岐ライン１３Ａはラインミキサー３０に連結される。第２分岐ライン１３Ｂはラインミキサー３０Ｂに連結される。
第１分岐ライン１３Ａの途中には、第２実施形態と同様の第３原料油供給制御手段１３１が設けられている。
第２分岐ライン１３Ｂの途中には、ラインミキサー３０Ｂへの原料油の供給量を制御するための第４原料油供給制御手段も設けられているが、第４原料油供給制御手段は図示を省略している。第４原料油供給制御手段は、第３原料油供給制御手段１３１と同じ構成及び稼働条件であってもよいし、互いに異なる構成及び稼働条件であってもよい。

〔第４実施形態の処理方法〕
第４実施形態の処理方法は、第３実施形態に対し、主に、分解処理用混合物調製工程ＳＴ５が異なる。第４実施形態の処理方法について、第３実施形態と異なる点を中心に説明する。

＜溶融廃プラスチック混合油供給工程ＳＴ４＞
前記溶融廃プラスチック混合油Ｂは、第１貯留タンク６０に貯留された後、ギアポンプ６１にて溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５を輸送し、一部は分岐点Ｂ５から第１混合油分岐ライン１５１を介してラインミキサー３０へ供給され、残りは分岐点Ｂ５から第２混合油分岐ライン１５２を介してラインミキサー３０Ｂへ供給される。

＜分解処理用混合物調製工程ＳＴ５＞
第４実施形態の分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、並列に配置した２機のラインミキサー３０，３０Ｂを用いて分解処理用混合物をそれぞれ調製する。
ラインミキサー３０では、溶融廃プラスチック混合油Ｂと、第１分岐ライン１３Ａより供給された原料油とが混合されて分解処理用混合物（以下、「分解処理用混合物Ｘ１」とも称する）が調製される。ラインミキサー３０Ｂでは、溶融廃プラスチック混合油Ｂと、第２分岐ライン１３Ｂより供給された原料油とが混合されて分解処理用混合物（以下、「分解処理用混合物Ｙ１」とも称する）が調製される。
分解処理用混合物Ｘ１及び分解処理用混合物Ｙ１の１６０℃における動粘度は、それぞれ１ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下に調整されている。

＜分解処理用混合物供給工程ＳＴ６＞
図４の場合、分解処理用混合物Ｘ１及び分解処理用混合物Ｙ１は、第２輸送ライン１４の合流点Ｃ４で合流した後、第２貯留タンク４０に貯留され、その後は、第３実施形態と同様の方法でＲＦＣＣ装置５０へ供給される。

＜効果＞
第４実施形態の処理方法では、第３実施形態に対し、２機のラインミキサー３０，３０Ｂを並列に配置し、それぞれのラインミキサーで分解処理用混合物を調製するため、溶融廃プラスチックと原料油の混合状態をさらに高めるとともに、溶融廃プラスチックの処理量を増加することができ、分解対象となる分解処理用混合物をより多く調製できる。
よって、第４実施形態の処理方法によれば、廃プラスチックの分解性をより向上でき、原料油の分解性を向上でき、さらに廃プラスチックの分解量を増加できる。

〔第５実施形態〕
第５実施形態について、第１実施形態～第４実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項の説明については同一の符号を付す等により、その説明を省略または簡略化する。
第５実施形態は、図５に示す廃プラスチック処理システムを用いて処理方法を実施する例である。まず、図５に示す処理システム４００について説明し、次いで、第５実施形態の処理方法について説明する。

＜全体構成＞
図５は、第５実施形態の処理方法で用いられる処理システムの一例の概略図である。
図５に示す処理システム４００は、第４実施形態で説明した処理システム３００Ａに対し、２機の混練機を備える点、３機のラインミキサーを備える点、及び供給ライン１２を備えない点が処理システム３００Ａと異なる。その他の点は第４実施形態と同様である。

＜混練機２０，２０Ａ＞
第５実施形態の処理システム４００は、２機の混練機２０，２０Ａを備える。２機の混練機２０，２０Ａは並列に配置されている。

＜ラインミキサー３０，３０Ａ，３０Ｂ＞
第５実施形態の処理システム４００は、３機のラインミキサーを備える。２機のラインミキサー３０，３０Ａは直列に配置され、残りの１機のラインミキサー３０Ｂは２機のラインミキサー３０，３０Ａに対し並列に配置されている。

＜溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５＞
第５実施形態の溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５は、混練機２０、混練機２０Ａ、第１貯留タンク６０、ラインミキサー３０及びラインミキサー３０Ｂを連結する。

〔第５実施形態の処理方法〕
第５実施形態の処理方法は、第４実施形態に対し、主に、溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２、溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３及び分解処理用混合物調製工程ＳＴ５が異なる。
第５実施形態の処理方法について、第４実施形態と異なる点を中心に説明する。

＜廃プラスチック供給工程ＳＴ１＞
第５実施形態の廃プラスチック供給工程ＳＴ１は、第１実施形態と同様の方法で、２機の混練機２０，２０Ａに廃プラスチックをそれぞれ供給する。
図５では、混練機２０Ａに接続されるフィーダー、ホッパー及び廃プラスチック供給制御手段の図示を省略している。当該フィーダー、ホッパー及び廃プラスチック供給制御手段の構成は特に限定されない。

＜溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２＞
第５実施形態の溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２は、２機の混練機２０，２０Ａを用いて実施する。
混練機２０Ａは、混練機２０と同様の構成及び稼働条件であってもよいし、互いに異なる構成及び稼働条件であってもよい。

＜溶融廃プラスチック混合油供給工程ＳＴ４＞
混練機２０では、廃プラスチックの溶融で得られた溶融廃プラスチックと、供給ライン１１より混練機２０の出口側に供給された原料油とが混合されて、溶融廃プラスチック混合油Ａ（溶融廃プラスチックと原料油との混合物）が調製される。
混練機２０Ａは、図示は省略するが、混練機２０と同様に、廃プラスチックの溶融で得られた溶融廃プラスチックと、供給ライン１１とは異なる供給ライン（例えば、追加原料油供給ライン等）より混練機２０Ａの出口側に供給された原料油とが混合されて、溶融廃プラスチック混合油Ａ’（溶融廃プラスチックと原料油との混合物）が調製される。
混練機２０Ａ内への原料油の供給量は、任意の原料油供給制御手段により制御されることが好ましい。溶融廃プラスチックの溶融量に対する、混練機２０Ａへ供給される原料油の供給量との比率（前記原料油の供給量／前記溶融廃プラスチックの溶融量）は、質量比で、少なくとも０．５以上であることが好ましい。
溶融廃プラスチック混合油Ａ及び溶融廃プラスチック混合油Ａ’は、合流点Ｃ５で合流（混合）されて、第１貯留タンク６０に貯留される。
第１貯留タンク６０に貯留された溶融廃プラスチック混合油（溶融廃プラスチック混合油Ａ及び溶融廃プラスチック混合油Ａ’の混合物）は、ギアポンプ６１にて溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５を輸送し、一部は分岐点Ｂ５から第１混合油分岐ライン１５１を介してラインミキサー３０へ供給され、残りは分岐点Ｂ５から第２混合油分岐ライン１５２を介してラインミキサー３０Ｂへ供給される。

＜分解処理用混合物調製工程ＳＴ５＞
第５実施形態の分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、３機のラインミキサーを用いて実施する。ラインミキサー３０では、第１混合油分岐ライン１５１より供給された溶融廃プラスチック混合油と、第１分岐ライン１３Ａより供給された原料油とが混合され分解処理用混合物が調製される。その後、分解処理用混合物は、ラインミキサー３０の出口に連結された第２輸送ライン１４を輸送し、ラインミキサー３０Ａに供給される。ラインミキサー３０Ａでは、分解処理用混合物がさらに混合され、分解処理用混合物（以下、「分解処理用混合物Ｘ２」とも称する）が調製される。
一方、ラインミキサー３０Ｂでは、第２混合油分岐ライン１５２より供給された溶融廃プラスチック混合油と、第２分岐ライン１３Ｂより供給された原料油とが混合されて分解処理用混合物（以下、「分解処理用混合物Ｙ２」とも称する）が調製される。
分解処理用混合物Ｘ２及び分解処理用混合物Ｙ２の１６０℃における動粘度は、それぞれ１ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下に調整されている。
ラインミキサー３０Ａ，３０Ｂは、ラインミキサー３０と同じ構成及び稼働条件であってもよいし、互いに異なる構成及び稼働条件であってもよい。

＜分解処理用混合物供給工程ＳＴ６＞
図５の場合、分解処理用混合物Ｘ２及び分解処理用混合物Ｙ２は、第２輸送ライン１４の合流点Ｃ４で合流した後、第２貯留タンク４０に貯留され、その後は、第４実施形態と同様の方法でＲＦＣＣ装置５０へ供給される。

＜効果＞
第５実施形態の処理方法では、第４実施形態に対し、２機の混練機２０，２０Ａを並列に配置し、それぞれの混練機で溶融廃プラスチック混合油Ａ及び溶融廃プラスチック混合油Ａ’を調製するため、分解対象となる溶融廃プラスチック混合油をより多く調製できる。さらに、それぞれの混練機において対象となる廃プラの種類、組成、形状、及び状態に応じて、同一もしくは別々の運転条件に設定することができるため、溶融廃プラスチック混合油Ａ及び溶融廃プラスチック混合油Ａ’の混合性が向上する。
また、第５実施形態の処理方法では、ラインミキサー３０で調製された分解処理用混合物を、さらにラインミキサー３０Ａで連続して混合するため、より混合性が向上した「分解処理用混合物Ｘ２」が調製される。
よって、第５実施形態の処理方法によれば、廃プラスチックの分解性をより向上でき、原料油の分解性を向上でき、さらに廃プラスチックの分解量を増加できる。

〔第５実施形態Ａ〕
第５実施形態Ａの処理システムは、第５実施形態で説明した処理システム４００（図５）に対し、ラインミキサー３０Ｂの下流側に、直列してさらにラインミキサー３０Ｃを備える点が処理システム４００と異なる。その他の点は第５実施形態と同様である。
すなわち、第５実施形態Ａの処理システムは、４機のラインミキサーを備える。２機のラインミキサー３０，３０Ａは直列に配置され、残りの２機のラインミキサー３０Ｂ，３０Ｃは、前記２機のラインミキサー３０，３０Ａに対し並列に配置されている。
第５実施形態Ａの処理システムについては、図示を省略する。以下の説明は、図５の符号を援用して説明する。

〔第５実施形態Ａの処理方法〕
第５実施形態Ａの処理方法は、第５実施形態に対し、分解処理用混合物調製工程ＳＴ５が異なる。第５実施形態Ａの処理方法について、第５実施形態と異なる点を中心に説明する。

＜分解処理用混合物調製工程ＳＴ５＞
第５実施形態Ａの分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、４機のラインミキサーを用いて実施する。
ラインミキサー３０Ｂでは、分解処理用混合物Ｙ２が調製される。分解処理用混合物Ｙ２は、ラインミキサー３０Ｂの出口に連結された第２輸送ライン１４を輸送し、ラインミキサー３０Ｃに供給される。ラインミキサー３０Ｃでは、分解処理用混合物Ｙ２がさらに混合され、分解処理用混合物（以下、「分解処理用混合物Ｙ２’」とも称する）が調製される。
分解処理用混合物Ｙ２’の１６０℃における動粘度は、１ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下に調整されている。
ラインミキサー３０Ｃは、ラインミキサー３０，３０Ａ，３０Ｂと同じ構成及び稼働条件であってもよいし、互いに異なる構成及び稼働条件であってもよい。

＜分解処理用混合物供給工程ＳＴ６＞
分解処理用混合物Ｘ２及び分解処理用混合物Ｙ２’は、第２輸送ライン１４の合流点Ｃ４で合流した後、第２貯留タンク４０に貯留され、その後は、第５実施形態と同様の方法でＲＦＣＣ装置５０へ供給される。

＜効果＞
第５実施形態Ａの処理方法では、より混合性が向上した分解処理用混合物Ｘ２及び分解処理用混合物Ｙ２’が調製される。
よって、第５実施形態Ａの処理方法によれば、廃プラスチックの分解性をさらに向上でき、原料油の分解性を向上でき、さらに廃プラスチックの分解量を増加できる。

〔第６実施形態〕
第６実施形態について、第１実施形態～第５実施形態及び第５実施形態Ａとの相違点を中心に説明し、同様の事項の説明については同一の符号を付す等により、その説明を省略または簡略化する。
第６実施形態は、図６に示す廃プラスチック処理システムを用いて処理方法を実施する例である。まず、図６に示す処理システム５００について説明し、次いで、第６実施形態の処理方法について説明する。

＜全体構成＞
図６は、第６実施形態の処理方法で用いられる処理システムの一例の概略図である。
図６に示す処理システム５００は、第１実施形態で説明した処理システム１００に対し、他の追加原料油（以下、「追加原料油」とも称する）を供給する追加原料油供給ライン７０を備える点が処理システム１００と異なる。その他の点は第１実施形態と同様である。

＜追加原料油供給ライン７０＞
図６に示す追加原料油供給ライン７０は、混練機２０の出口側へ追加原料油を供給する。追加原料油供給ライン７０の途中には、追加原料油の供給量を制御するための追加原料供給制御手段１７１が設けられている。追加原料供給制御手段１７１は、追加原料供給手段としての第４調節弁１７２と、第４制御器１７３とを有する。
追加原料供給制御手段１７１は、第４制御器１７３から第４調節弁１７２に制御信号を送信し、第４調節弁１７２の動作を制御することで、追加原料油の供給量を制御する。
追加原料油供給ライン７０中の追加原料油の温度は、溶融廃プラスチックの溶融状態を維持したまま、溶融廃プラスチックと追加原料油とを良好に混合させる観点から、好ましくは８０℃以上２４０℃以下、より好ましくは１６０℃以上２３０℃以下である。
追加原料油供給ライン７０中の追加原料油の温度は、例えば、追加原料油供給ライン７０の任意の箇所に設置した温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御できる。なお、追加原料油供給ライン７０中の追加原料油の温度は、温度制御手段の設定温度である。
追加原料油供給ライン７０は、追加原料油を貯留する貯留タンクに接続されてもよい。また、追加原料油供給ライン７０は、例えば、第１輸送ライン１０に接続された供給ライン１２を追加原料油供給ライン７０として用い、追加原料油を第１輸送ライン１０から混練機２０内に供給できるようにしてもよい。
追加原料油供給ライン７０の数は限定されず、１つであっても２つ以上であってもよい。

〔第６実施形態の処理方法〕
第６実施形態の処理方法は、第１実施形態に対し、追加原料油を供給する追加原料供給工程（以下、「追加原料供給工程ＳＴ７」とも称する）をさらに有する点で第１実施形態と異なる。その他の点は第１実施形態と同様である。
第６実施形態の処理方法について、第１実施形態と異なる点を中心に説明する。
追加原料供給工程ＳＴ７は、前記原料油（重質分解軽油、分解残渣油、常圧残渣油、脱硫残渣油、脱硫減圧軽油、未脱硫減圧軽油、未脱硫減圧残渣油、及び鉱油からなる群から選ばれる少なくとも１種）、軽質炭化水素油、ナフサ、軽油、及び前記原料油とは異なる重質炭化水素油からなる群から選ばれる少なくとも１種の他の追加原料油を供給する追加原料供給工程である。

＜溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２及び追加原料供給工程ＳＴ７＞
第６実施形態では、溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２及び追加原料供給工程ＳＴ７が実質同時に実施される。
図６の場合、混練機２０に供給された廃プラスチックが溶融され溶融廃プラスチックが調製されると共に、混練機２０には、追加原料油供給ライン７０より輸送された追加原料油が、混練機２０の出口側に供給される。
混練機２０内で、溶融廃プラスチックは、追加原料油と混合されて、溶融廃プラスチック追加混合油（溶融廃プラスチックと追加原料油との混合物）が調製される。
廃プラスチックの溶融温度は、第１実施形態と同様の範囲であることが好ましい。

＜溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３＞
溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３は、追加原料供給工程ＳＴ７をさらに有し、溶融廃プラスチックに、さらに少なくとも１種の前記追加原料油を供給することにより、溶融廃プラスチック混合油を調製することが好ましい。
図６では、混練機２０内で溶融廃プラスチックと追加原料油とが混合されて、溶融廃プラスチック追加混合油（溶融廃プラスチックと追加原料油との混合物）が調製される。
この溶融廃プラスチック追加混合油は、溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５を輸送し、合流点Ｃ２において、供給ライン１２から輸送された原料油と合流（混合）され、溶融廃プラスチック混合油（溶融廃プラスチック追加混合油と原料油との混合物）が調製される。
溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３で調製された溶融廃プラスチック混合油の２００℃における溶融粘度は、好ましくは１００ｍＰａ・ｓ以上５０００万ｍＰａ・ｓ以下であり、より好ましくは１０００ｍＰａ・ｓ以上２５００万ｍＰａ・ｓ以下である。

＜分解処理用混合物調製工程ＳＴ５＞
分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、廃プラスチックの溶融量に対する、混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された原料油、及び混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された追加原料油の合計供給量の比率（前記原料油及び前記追加原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの溶融量）を、質量比で１０以上２００以下（好ましくは２０以上２００以下）に調整することにより、分解処理用混合物の動粘度を調整することが好ましい。
前記比率（前記原料油及び前記追加原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの溶融量）が、質量比で１０以上であると、分解処理用混合物の動粘度を、分解処理用混合物がＲＦＣＣ装置５０にスムーズに輸送できる動粘度（１６０℃）に調整できる。また、前記比率が、質量比で１０以上であると、廃プラスチックが分解され易い動粘度（１６０℃）に調整できる。また、前記比率が、質量比で１０以上であると、ＲＦＣＣ装置５０に分解処理用混合物を供給した際、フィードノズルでの液滴の分散が良化し、分解率が向上する。
前記比率（前記原料油及び前記追加原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの溶融量）が、質量比で２００以下であると、分解処理用混合物の動粘度を、ＲＦＣＣ装置５０へ供給し易い動粘度（１６０℃）に調整できる。また、前記比率が、質量比で２００以下であると、より多くの廃プラスチックを分解処理できる。
分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、溶融廃プラスチックの供給量に対する、混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された原料油、及び混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された追加原料油の合計供給量の比率（前記原料油及び前記追加原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの供給量）を、質量比で１０以上２００以下（好ましくは２０以上２００以下）に調整することにより、分解処理用混合物の動粘度を調整する工程であることも好ましい。
「混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された原料油、及び混練機２０からラインミキサー３０に至るまでに供給された前記追加原料油の合計供給量」とは、図６の場合、供給ライン１２より溶融廃プラスチック混合油供給ライン１５に供給された原料油、及び混練機２０内に供給された追加原料油の合計供給量である。

＜効果＞
第６実施形態の処理方法は、第１実施形態に対し、混練機２０内で、溶融廃プラスチックと、追加原料油供給ライン７０より輸送された追加原料油とが混合されて溶融廃プラスチック追加混合油が調製される（１回目の混合）。次いで、合流点Ｃ２で、溶融廃プラスチック追加混合油に、供給ライン１２より輸送された原料油が供給されて（２回目の混合）、溶融廃プラスチック混合油（溶融廃プラスチック追加混合油と原料油との混合物）が調製される（溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３）。次いで、溶融廃プラスチック混合油はラインミキサー３０に供給され（溶融廃プラスチック混合油供給工程ＳＴ４）、ラインミキサー３０にて、さらに混合されて（３回目の混合）、分解処理用混合物が調製される（分解処理用混合物調製工程ＳＴ５）。
また、第２貯留タンク４０内においても、分解処理用混合物は混合される。
このように第６実施形態の処理方法によれば、溶融廃プラスチックと追加原料油と原料油とが処理システム内で予め混合され、さらにラインミキサー３０で混合されて分解処理用混合物が調製されるので、調製された分解処理用混合物は、原料油（追加原料油を含む）中に溶融廃プラスチックが均一に近い状態で溶解した混合物となり、かつ動粘度（１６０℃）が所定の範囲に調整されている。
よって、第６実施形態の処理方法によれば、溶融廃プラスチックと原料油との混合性が向上し、かつ動粘度（１６０℃）が所定の範囲に調整された分解処理用混合物がＲＦＣＣ装置５０に供給されるので、廃プラスチックの分解性を向上できる。また、原料油（追加原料油を含む）の分解性も向上できる。
特に、第６実施形態の処理方法では、追加原料油の種類を適宜選択することで、混練機２０内で調製される溶融廃プラスチック追加混合油の混合性をより向上できるため、ラインミキサー３０で得られる分解処理用混合物の粘度の変動幅を小さくできる。その結果、ラインミキサー３０での分解処理用混合物の調製がより容易になり、分解処理用混合物を、ＲＦＣＣ装置５０まで輸送し易くなり、廃プラスチックを効率よく分解できると考えられる。

次に、第１実施形態から第６実施形態に共通する構成について説明する。以下、符号の記載を省略することがある。

＜廃プラスチック＞
廃プラスチックとしては、例えば、非塩素化プラスチック、塩素化プラスチック、及びこれらの混合物等が挙げられる。
非塩素化プラスチックとしては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、プロピレンエチレンコポリマー、ポリスチレン、ポリブテン、エチレンオリゴマー、ブテンオリゴマー、スチレンオリゴマー、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリカーボネート、ナイロン、エポキシ樹脂、及びフェノール樹脂等が挙げられる。
ポリエチレンとしては、例えば、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、及び直鎖低密度ポリエチレン等が挙げられる。
塩素化プラスチックとしては、例えば、ポリ塩化ビニル、及びポリ塩化ビニリデン等が挙げられる。

廃プラスチックは、ビニル系重合体（例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、プロピレンエチレンコポリマー、ポリスチレン、ポリブテン、エチレンオリゴマー、ブテンオリゴマー、及びスチレンオリゴマー等）に由来する廃プラスチックの少なくともいずれかを含むことが好ましい。
廃プラスチックは、ポリエチレンに由来する廃プラスチック及びポリプロピレンに由来する廃プラスチックの少なくともいずれかを含むことがより好ましい。

なお、廃プラスチックは、ポリスチレンに由来する廃プラスチック、及びエチレン酢酸ビニルに由来する廃プラスチックを含まないことが好ましい。

＜原料油＞
原料油としては、特に限定されないが、重質分解軽油（ＨＣＯ）、分解残渣油（ＣＬＯ）、常圧残渣油（ＲＣ）、脱硫残渣油（ＤＳＲＣ）、脱硫減圧軽油（ＶＨＨＧＯ）、未脱硫減圧軽油（ＶＧＯ）、未脱硫減圧残渣油（ＶＣ）、及び鉱油（例えばＨＧ５００（５００ニュートラル留分の鉱油）等）からなる群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましく、脱硫減圧軽油（ＶＨＨＧＯ）、重質分解軽油（ＨＣＯ）、脱硫残渣油（ＤＳＲＣ）及び鉱油からなる群から選ばれる少なくとも１種であることがより好ましい。
また、前記原料油を輸送する第１輸送ライン１０は、ＦＣＣ装置またはＲＦＣＣ装置で回収された重質分解軽油（ＨＣＯ）及び分解残渣油（ＣＬＯ）の少なくともいずれかを直接供給できるように、例えば、ＨＣＯ貯留タンクまたはＣＬＯ貯留タンクに接続されていてもよい。
また、第１輸送ライン１０は、例えば、重油直接脱硫装置で生成された脱硫残渣油（ＤＳＲＣ）を直接供給できるように、例えば、ＤＳＲＣ貯留タンクに接続されていてもよい。

＜分解処理装置＞
分解処理装置としては、例えば、接触分解装置（ＦＣＣ装置）、残油流動接触分解装置（ＲＦＣＣ装置）（ＦＣＣ装置の一態様）及び水素化分解装置等が挙げられる。
分解処理装置は、廃プラスチックの分解性を向上させる観点から、接触分解装置（ＦＣＣ装置）または残油接触分解装置（ＲＦＣＣ装置）であることが好ましい。

〔他の実施形態〕
第１実施形態～第６実施形態において、分解処理用混合物供給工程ＳＴ６は、分解処理用混合物を、第１供給ライン及び第２供給ラインとは異なる第３供給ライン（図１～６の場合、第１輸送ライン１０）から輸送された原料油と共に、ＲＦＣＣ装置（分解処理装置の一例）に供給する態様について説明したがこれに限定されない。例えば、前記実施形態のいずれかにおいて、ラインミキサーで調製された分解処理用混合物を第２輸送ラインから直接ＲＦＣＣ装置に供給してもよい。

第６実施形態では、溶融廃プラスチック混合油調製工程ＳＴ３が、追加原料供給工程ＳＴ７をさらに有する態様について説明したがこれに限定されない。
例えば、前記実施形態のいずれかにおいて、分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、追加原料供給工程ＳＴ７をさらに有していてもよい。例えば、分解処理用混合物調製工程ＳＴ５は、溶融廃プラスチック混合油を、さらに追加原料油と混合することにより、分解処理用混合物を調製する工程であってもよい。この態様の場合、追加原料油は、ラインミキサーに供給されることが好ましい。
また、分解処理用混合物供給工程ＳＴ６は、追加原料供給工程ＳＴ７をさらに有していてもよい。例えば、分解処理用混合物供給工程ＳＴ６は、分解処理用混合物に、さらに追加原料油を混合して分解処理用混合物と追加原料油との混合物を調製し、当該混合物を分解処理装置に供給する工程であってもよい。この態様の場合、追加原料油は、図１～６の場合、第２輸送ライン１４又は第１輸送ライン１０に供給されることが好ましい。

第５実施形態では、３機のラインミキサー３０，３０Ａ，３０Ｂを用いて、分解処理用混合物調製工程ＳＴ５を実施し、第５実施形態Ａでは、４機のラインミキサー３０，３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃを用いて、分解処理用混合物調製工程ＳＴ５を実施する態様について説明したが、ラインミキサーの数及び配置はこれらに限定されない。
例えば、前記実施形態のいずれかにおいて、複数のラインミキサーを直列、並列、又は直列及び並列を組み合わせて配置し、分解処理用混合物調製工程ＳＴ５を実施してもよい。複数のラインミキサーは、互いに同一であっても異なっていてもよい。
第５実施形態及び第５実施形態Ａでは、２機の混練機を並列に配置し、各々の混練機で溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２を実施する態様について説明したがこれに限定されない。例えば、前記実施形態のいずれかにおいて、混錬機を３機以上用いて溶融廃プラスチック調製工程ＳＴ２を実施してもよい。複数の混練機は、互いに同一であっても異なっていてもよい。混練機の数も限定されない。

第６実施形態では、追加原料油供給ライン７０が、混練機２０に連結される態様について説明したがこれに限定されない。例えば、前記実施形態のいずれかにおいて、追加原料油供給ラインは、混練機、ラインミキサー、第１供給ライン、第２供給ライン、混合油供給ライン、第１輸送ライン及び第２輸送ラインの少なくともいずれかに連結されていればよい。追加原料油供給ラインの数も限定されない。

前記実施形態のいずれかの処理システムは、混練機２０，２０Ａに代えて、公知の溶融装置を用いてもよい。
前記実施形態のいずれかの処理システムは、ラインミキサー３０，３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃに代えて、公知の混合装置を用いてもよい。
前記実施形態のいずれかの処理システムは、ＲＦＣＣ装置５０に代えて、例えば、石油精製の分野で用いられている公知の分解処理装置を用いてもよい。

以下、本発明に係る実施例を説明する。本発明はこれらの実施例によって何ら限定されない。

〔分解処理用混合物の調製１〕
〔実施例１〕
廃プラスチックとして、圧密化された円柱状のポリプロピレン（径８ｍｍ×長さ１０～１５ｍｍ）を用いて、以下の条件で溶融ポリプロピレン（以下、「溶融ＰＰ」とも称する）を調製した。
（条件）
・混練機 ：芝浦機械社製：二軸混練押出機（品番ＴＥＭ－３７ＳＳ）
・溶融温度 ：２００℃
・溶融量 ：３０ｋｇ／ｈｒ

次に、溶融ＰＰに対する脱硫残渣油（ＤＳＲＣ）の比率（ＤＳＲＣ／溶融ＰＰ）が、質量比で１になるように、溶融ＰＰ（１０ｋｇ）に、原料油としてのＤＳＲＣを加え、溶融ＰＰとＤＳＲＣとの混合物（２０ｋｇ）（以下、「溶融ＰＰ混合油１」とも称する）を調製した。
溶融ＰＰ混合油１の溶融粘度を既述の方法で測定した。溶融ＰＰ混合油１の２００℃における溶融粘度は、１００万ｍＰａ・ｓであった。

次に、溶融ＰＰに対する脱硫残渣油（ＤＳＲＣ）の比率（ＤＳＲＣ／溶融ＰＰ）が、質量比で５０になるように、溶融ＰＰ混合油１（６ｇ）に、さらにＤＳＲＣ（１４７ｇ）を加えた。その後、バッチ式ミキサーを用いて、以下の条件で溶融ＰＰ混合油１とＤＳＲＣとの混合物を混合し、分解処理用混合物を調製した。
分解処理用混合物の動粘度を既述の方法で測定した。分解処理用混合物の１６０℃における動粘度は、１０ｍｍ^２／ｓであった。
（条件）
・バッチ式ミキサー ：プライミクス社製：ホモミクサーＭＫII ホモミクサー翼
・回転数 ：９００ｒｐｍ
・温度 ：２２０℃
・時間 ：３０秒

次に、実施例１の分解処理用混合物をＦＣＣ装置に相当する小型反応評価装置（ＭＡＴ装置）を用い、以下の条件で分解した。
（条件）
・小型反応評価装置：Ｋａｙｓｅｒ社製：ＡＣＥ Ｒ＋
・反応温度 ：５３０℃
・圧力 ：０．０５ＭＰａＧ
・時間 ：９０秒（オイル通油時間）
・触媒／分解処理用混合物（質量比）：６
・触媒 ：９ｇ
・触媒種 ：ＦＣＣ平衡触媒
（実装置から抜き出したＦＣＣ平衡触媒）

〔実施例２〕
実施例１に対し、「触媒／分解処理用混合物（質量比）」を５に変更したこと以外、実施例１と同様の方法で、分解処理用混合物を調製し分解した。

〔実施例３〕
実施例１に対し、「触媒／分解処理用混合物（質量比）」を３．９８に変更したこと以外、実施例１と同様の方法で、分解処理用混合物を調製し分解した。

〔比較例１〕
実施例１と同様の方法で、小型反応評価装置にてＤＳＲＣ（溶融ＰＰを含まない）を分解した。

〔比較例２〕
比較例１に対し、「触媒／ＤＳＲＣ（質量比）」を５に変更したこと以外、比較例１と同様の方法で、ＤＳＲＣを分解した。

〔比較例３〕
比較例１に対し、「触媒／ＤＳＲＣ（質量比）」を３．９８に変更したこと以外、比較例１と同様の方法で、ＤＳＲＣを分解した。

＜分解性評価１＞
実施例１～３の分解処理用混合物、及び比較例１～３のＤＳＲＣの分解性をマイクロアクティビィティテスト（ＭＡＴ）にて評価した結果を表１に示す。
表１中の値は、分解して得られた生成油中の、ＤＳＲＣの質量に対する各成分の質量の百分率を表す。
転化率（質量％）は、下記式（１）より算出した。
転化率（質量％）＝１００－（ＬＣＯ＋ＣＬＯ） …（１）

・表１中の説明
Ｄｒｙ Ｇａｓは、メタン、エタン及びエチレンを表す。
ＦＧは、ガソリンを表す。
ＬＣＯは、分解軽油（軽質分解軽油＋重質分解軽油）を表す。
ＣＬＯは、分解残渣油を表す。
ＣＯＫＥは、コークを表す。
後述する表２も同様である。

実施例１と比較例１とを対比した結果、溶融ＰＰを含む分解処理用混合物を分解した実施例１は、ＤＳＲＣのみを分解した比較例１に比べ、転化率、ＦＧ収率、及び液化石油ガス類（プロパン、プロピレン、ｎ－ブタン、イソブタン及びブチレン）の収率が向上した。特に、プロピレン収率、イソブタン収率及びブチレン収率が向上した。
実施例２と比較例２との対比の結果、及び実施例３と比較例３との対比の結果も同様であった。
本実施例によれば、分解処理用混合物中の廃プラスチックを、原料油と共に有用な液化石油ガス類へ転化でき、かつ廃プラスチックの分解性を向上できることが確認された。

〔分解処理用混合物の調製２〕
〔実施例４〕
実施例１と同様の廃プラスチックを用いて、実施例１と同様の条件で溶融ＰＰを調製した。ただし、実施例４では、溶融ＰＰ（１０ｋｇ）に対する鉱油（ＨＧ５００）の比率（ＨＧ５００／溶融ＰＰ）が、質量比で１になるように、混練機の出口側に、原料油としてのＨＧ５００を供給しながら廃プラスチックを溶融させた。この操作により、溶融ＰＰとＨＧ５００との混合物（２０ｋｇ）（以下、「溶融ＰＰ混合油２」とも称する）を得た。
溶融ＰＰ混合油２の溶融粘度を既述の方法で測定した。溶融ＰＰ混合油２の２００℃における溶融粘度は、１００万ｍＰａ・ｓであった。

次に、溶融ＰＰに対するＨＧ５００の比率（ＨＧ５００／溶融ＰＰ）が、質量比で２５になるように、溶融ＰＰ混合油２（８ｇ）に、さらにＨＧ５００（９６ｇ）を加えた。その後、以下の条件で溶融ＰＰ混合油２とＨＧ５００との混合物を混合し、分解処理用混合物を調製した。
分解処理用混合物の動粘度を既述の方法で測定した。分解処理用混合物の１６０℃における動粘度は、２１ｍｍ^２／ｓであった。

次に、実施例４の分解処理用混合物をＦＣＣ装置に相当する小型反応評価装置（ＭＡＴ装置）を用い、実施例１と同様の方法で分解した。

〔実施例５〕
実施例４に対し、「触媒／分解処理用混合物（質量比）」を５に変更したこと以外、実施例４と同様の方法で、分解処理用混合物を調製し分解した。

〔比較例４〕
実施例４と同様の方法で、小型反応評価装置にてＨＧ５００（溶融ＰＰを含まない）を分解した。

〔比較例５〕
比較例４に対し、「触媒／ＨＧ５００（質量比）」を５に変更したこと以外、比較例４と同様の方法で、ＨＧ５００を分解した。

＜分解性評価２＞
実施例４～５の分解処理用混合物、及び比較例４～５のＨＧ５００の分解性をマイクロアクティビィティテスト（ＭＡＴ）にて評価した結果を表２に示す。
表２中の値は、分解して得られた生成油中の、ＨＧ５００の質量に対する各成分の質量の百分率を表す。
転化率（質量％）は、前記式（１）より算出した。

実施例４と比較例４とを対比した結果、溶融ＰＰを含む分解処理用混合物を分解した実施例４は、ＨＧ５００のみを分解した比較例４に比べ、転化率、ＦＧ収率、及び液化石油ガス類（プロパン、プロピレン、ｎ－ブタン、イソブタン及びブチレン）の収率が向上した。特に、プロピレン収率、イソブタン収率及びブチレン収率が向上した。
実施例５と比較例５との対比の結果も同様であった。
本実施例によれば、分解処理用混合物中の廃プラスチックを、原料油と共に有用な液化石油ガス類へ転化でき、かつ廃プラスチックの分解性を向上できることが確認された。

本発明の廃プラスチック処理方法は、廃プラスチックの有効利用率を上昇できるため、産業上利用可能である。

１０…第１輸送ライン（第３供給ライン）、１１，１２…供給ライン（第１供給ライン）、１３…供給ライン（第２供給ライン）、１３Ａ…第１分岐ライン、１３Ｂ…第２分岐ライン、１４…第２輸送ライン、１５…溶融廃プラスチック混合油供給ライン、２０，２０Ａ…混練機、２１…フィーダー、２２…ホッパー、２３…廃プラスチック供給ライン、２４…フィーダー制御器、２５…廃プラスチック供給制御手段、３０，３０Ａ，３０Ｂ…ラインミキサー、４０…第２貯留タンク、４１…遠心ポンプ、４３，４４…ガス抜きライン、５０…ＲＦＣＣ装置、６０…第１貯留タンク、６１…ギアポンプ、７０…追加原料油供給ライン、１００，２００，３００，３００Ａ，４００，５００…処理システム、１１１…第１原料油供給制御手段、１１２…第１調節弁、１１３…第１制御器、１２１…第２原料油供給制御手段、１２２…第２調節弁、１２３…第２制御器、１３１…第３原料油供給制御手段、１３２…第３調節弁、１３３…第３制御器、１５１…第１混合油分岐ライン、１５２…第２混合油分岐ライン、１７１…追加原料供給制御手段、１７２…第４調節弁、１７３…第４制御器、ＨＧ…熱交換器。

Claims (22)

1. 廃プラスチック処理システムを用いた廃プラスチック処理方法であって、
   溶融装置に、廃プラスチックを供給する工程と、
   前記廃プラスチックを溶融することにより、溶融廃プラスチックを調製する工程と、
   １以上の第１供給ラインから、前記溶融廃プラスチックに原料油を供給することにより、溶融廃プラスチック混合油を調製する工程と、
   前記溶融廃プラスチック混合油を混合装置に供給する工程と、
   前記混合装置に供給された前記溶融廃プラスチック混合油を混合することにより、分解処理用混合物を調製する工程と、
   調製された前記分解処理用混合物を分解処理装置に供給する工程と、を有し、
   前記分解処理用混合物を調製する工程は、１６０℃における動粘度が１ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下になるように、前記分解処理用混合物を調製する、
   廃プラスチック処理方法。
2. 請求項１に記載の廃プラスチック処理方法において、
   前記分解処理用混合物を調製する工程は、前記混合装置に供給された前記溶融廃プラスチック混合油を、前記第１供給ラインとは異なる第２供給ラインから前記混合装置に供給された前記原料油と混合することにより、分解処理用混合物を調製する、
   廃プラスチック処理方法。
3. 請求項１または請求項２に記載の廃プラスチック処理方法において、
   前記分解処理用混合物を調製する工程は、前記廃プラスチックの供給量に対する、前記溶融装置から前記混合装置に至るまでに供給された前記原料油の合計供給量の比率（前記原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの供給量）を、質量比で１０以上２００以下に調整することにより、前記分解処理用混合物の動粘度を調整する、
   廃プラスチック処理方法。
4. 請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
   前記分解処理用混合物を調製する工程は、前記溶融廃プラスチックの溶融量に対する、前記溶融装置から前記混合装置に至るまでに供給された前記原料油の合計供給量の比率（前記原料油の合計供給量／前記溶融廃プラスチックの溶融量）を、質量比で１０以上２００以下に調整することにより、前記分解処理用混合物の動粘度を調整する、
   廃プラスチック処理方法。
5. 請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
   前記原料油、軽質炭化水素油、ナフサ、軽油、及び前記原料油とは異なる重質炭化水素油からなる群から選ばれる少なくとも１種の他の追加原料油を供給する追加原料供給工程をさらに有する、
   廃プラスチック処理方法。
6. 請求項５に記載の廃プラスチック処理方法において、
   前記溶融廃プラスチック混合油を調製する工程は、前記追加原料供給工程をさらに有し、前記溶融廃プラスチックに、さらに少なくとも１種の前記他の追加原料油を供給することにより、前記溶融廃プラスチック混合油を調製する、
   廃プラスチック処理方法。
7. 請求項５または請求項６に記載の廃プラスチック処理方法において、
   前記分解処理用混合物を調製する工程は、前記追加原料供給工程をさらに有し、前記溶融廃プラスチック混合油を、さらに少なくとも１種の前記他の追加原料油と混合することにより、分解処理用混合物を調製する、
   廃プラスチック処理方法。
8. 請求項５から請求項７のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
   前記分解処理用混合物を調製する工程は、前記廃プラスチックの溶融量に対する、前記溶融装置から前記混合装置に至るまでに供給された原料油、及び前記溶融装置から前記混合装置に至るまでに供給された前記追加原料油の合計供給量の比率（前記原料油及び前記追加原料油の合計供給量／前記廃プラスチックの溶融量）を、質量比で１０以上２００以下に調整することにより、前記分解処理用混合物の動粘度を調整する、
   廃プラスチック処理方法。
9. 請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
   前記溶融廃プラスチック混合油を調製する工程は、２００℃における溶融粘度が１００ｍＰａ・ｓ以上５０００万ｍＰａ・ｓ以下になるように、前記溶融廃プラスチック混合油を調製する、
   廃プラスチック処理方法。
10. 請求項１から請求項９のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記第１供給ラインは、前記溶融装置へ原料油を供給する供給ライン１Ａを有し、
    前記溶融廃プラスチック混合油を調製する工程は、前記溶融廃プラスチックの溶融量に対する、前記供給ライン１Ａから前記溶融装置へ供給される前記原料油の供給量の比率（前記原料油の供給量／前記溶融廃プラスチックの溶融量）を、質量比で、少なくとも０．５以上になるように、前記溶融廃プラスチックに前記原料油を供給することにより、前記溶融廃プラスチック混合油を調製する、
    廃プラスチック処理方法。
11. 請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記第１供給ラインは、前記溶融装置及び前記混合装置を連結する配管へ原料油を供給する供給ライン１Ｂを有し、
    前記溶融廃プラスチック混合油を調製する工程は、前記溶融廃プラスチックの溶融量に対する、前記供給ライン１Ｂから前記配管へ供給される前記原料油の供給量との比率（前記原料油の供給量／前記溶融廃プラスチックの溶融量）を、質量比で、少なくとも１以上になるように、前記溶融廃プラスチックに前記原料油を供給することにより、前記溶融廃プラスチック混合油を調製する、
    廃プラスチック処理方法。
12. 請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記分解処理装置に供給する工程は、前記分解処理用混合物を、前記第１供給ラインとは異なる第３供給ラインから輸送された前記原料油と共に、前記分解処理装置に供給する、
    廃プラスチック処理方法。
13. 請求項１から請求項１２のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記分解処理用混合物を調製する工程は、温度１６０℃以上２６０℃以下、攪拌手段の回転数１０ｒｐｍ以上２０，０００ｒｐｍ以下の条件で、前記分解処理用混合物を調製する、
    廃プラスチック処理方法。
14. 請求項１から請求項１３のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記溶融廃プラスチックを調製する工程における前記廃プラスチックの溶融温度は、１７５℃以上２６０℃以下であり、
    前記溶融廃プラスチック混合油を調製する工程における前記第１供給ライン中の原料油の温度は、８０℃以上２４０℃以下である、
    廃プラスチック処理方法。
15. 請求項１から請求項１４のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記原料油は、重質分解軽油、分解残渣油、常圧残渣油、脱硫残渣油、脱硫減圧軽油、未脱硫減圧軽油、未脱硫減圧残渣油、及び鉱油からなる群から選ばれる少なくとも１種である、
    廃プラスチック処理方法。
16. 請求項１から請求項１５のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記原料油は、脱硫減圧軽油、重質分解軽油、及び脱硫残渣油からなる群から選ばれる少なくとも１種である、
    廃プラスチック処理方法。
17. 請求項１から請求項１６のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記廃プラスチックは、ポリエチレンに由来する廃プラスチック及びポリプロピレンに由来する廃プラスチックの少なくともいずれかを含む、
    廃プラスチック処理方法。
18. 請求項１から請求項１７のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記溶融廃プラスチックを調製する工程は、複数の前記溶融装置を用いて実施する、
    廃プラスチック処理方法。
19. 請求項１から請求項１８のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記溶融装置は、混練機である、
    廃プラスチック処理方法。
20. 請求項１から請求項１９のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記分解処理用混合物を調製する工程は、複数の前記混合装置を用いて実施する、
    廃プラスチック処理方法。
21. 請求項１から請求項２０のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記混合装置はラインミキサーである、
    廃プラスチック処理方法。
22. 請求項１から請求項２１のいずれか一項に記載の廃プラスチック処理方法において、
    前記分解処理装置は、流動接触分解装置である、
    廃プラスチック処理方法。

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