JP2022158358A - 廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】廃プラスチックの分解性を向上できる分解処理用混合物の製造方法の提供。【解決手段】溶融廃プラスチックと原料油とを撹拌槽で混合して溶融廃プラスチック混合油を調製する第１調製工程と、溶融廃プラスチック混合油と原料油とをライン混合装置で混合して廃プラスチック分解処理用混合物を調製する第２調製工程とを有し、溶融廃プラスチックの溶融粘度を粘度Ａ、溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度を粘度Ｂ、及び廃プラスチック分解処理用混合物の溶融粘度を粘度Ｃが下記数式を満たし、分解処理用混合物の４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合が９０質量％以上である分解処理用混合物の製造方法。１．０×１０６ｍＰａ・ｓ≦粘度Ａ≦１．０×１０８ｍＰａ・ｓ…（数１）５．０ｍＰａ・ｓ＜粘度Ｃ≦５０ｍＰａ・ｓ…（数２）粘度Ｃ／粘度Ｂ≦１／２０ …（数３）（粘度Ａ～粘度Ｃは２００℃の溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。）【選択図】図１

Description

本発明は、廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法に関する。

廃プラスチックの有効利用率の低さ、及び海洋プラスチック等による環境汚染が世界的な課題となっている。
廃プラスチックをリサイクルするための方法の１つとして、ケミカルリサイクルが挙げられる。ケミカルリサイクルの技術については、従来より、様々な検討がなされている。

例えば、特許文献１には、プラスチック材料（１）を溶融させてプラスチック溶融物を形成し、脱ガスした後、解重合反応装置（３）へと送ることを含み、粗油から得られた留分を溶媒（６）として前記プラスチック溶融物に添加することにより、前記解重合反応装置（３）に供給されるそのプラスチック溶融物溶液の粘度を前記プラスチック溶融物の粘度よりも低下させることを特徴とする方法が開示されている。

特許文献２には、炭化水素系重合体を流動接触分解（ＦＣＣ）装置にて分解処理する方法において、該炭化水素系重合体と、ＦＣＣガソリン、軽質分解軽油、重質分解軽油、分解残渣油、常圧残渣油及び脱硫残渣油から選ばれる炭化水素油との混合物をＦＣＣ原料油に混ぜ、ＦＣＣ装置に供給することを特徴とする炭化水素系重合体の分解製造方法が開示されている。

特開２０１４－５１８９０６号公報 特開２００２－２９４２５１号公報

特許文献１には、プラスチック溶融物に溶媒を添加することで、プラスチック溶融物溶液の粘度を低下させることが記載されている。しかしながら、単に溶媒を添加しただけのプラスチック溶融物溶液は分離し易いため、特許文献１に記載の方法では、混合性が不十分な状態のプラスチック溶融物溶液が解重合反応装置に供給されることがある。その結果、プラスチック材料の分解性を十分向上できないことがある。
なお、特許文献１には、プラスチック材料の混合方法として、解重合反応装置からプラスチック溶融物をポンプで連続的に外に出し、解重合反応装置に再循環させる方法が開示されているが、この方法では、分解対象であるプラスチック溶融物を再循環させることになるため、解重合反応装置に供給されるプラスチック溶融物に対する、プラスチック材料の分解性を向上させることは難しいと考えられる。
特許文献２には、触媒反応により、原油中の高沸点留分を付加価値の高いガソリン等に分解できるＦＣＣ装置を用いて、炭化水素系重合体と炭化水素油との混合物を分解する方法が開示されているが、特許文献２は、炭化水素油への炭化水素系重合体の溶解性、具体的には、炭化水素系重合体と炭化水素油との混合性に何ら着目していない。そのため、特許文献２に記載の方法においても、混合性が不十分な状態の前記混合物がＦＣＣ原料油に混ぜられてＦＣＣ装置に供給されることがある。その結果、炭化水素系重合体の分解性を十分向上できないことがある。

本発明は、廃プラスチックの分解性を向上できる廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法を提供することを目的とする。

本発明の一態様によれば、廃プラスチックを分解処理装置で分解するための廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法であって、
溶融装置で溶融された溶融廃プラスチックと、１以上の第１供給ラインから供給された原料油とを、第１攪拌手段を備える撹拌槽で混合することにより溶融廃プラスチック混合油を調製する第１調製工程と、
前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油と、１以上の第２供給ラインから供給された原料油とを、第２攪拌手段を備えるライン混合装置で混合することにより廃プラスチック分解処理用混合物を調製する第２調製工程と、を有し、
前記溶融廃プラスチックの溶融粘度を粘度Ａとし、前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度を粘度Ｂとし、前記第２調製工程で調製された前記廃プラスチック分解処理用混合物の溶融粘度を粘度Ｃとしたとき、前記粘度Ａが下記数式（数１）を満たし、前記粘度Ｃが下記数式（数２）を満たし、前記粘度Ｂに対する前記粘度Ｃの粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）が下記数式（数３）を満たすように前記第１調製工程及び前記第２調製工程を実施し、
前記廃プラスチック分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、前記廃プラスチック分解処理用混合物の前記フィルターの通過割合が９０質量％以上である、廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法が提供される。
１．０×１０^６ｍＰａ・ｓ≦粘度Ａ≦１．０×１０^８ｍＰａ・ｓ …（数１）
５．０ｍＰａ・ｓ＜粘度Ｃ≦５０ｍＰａ・ｓ …（数２）
粘度Ｃ／粘度Ｂ≦１／２０ …（数３）
（前記数式（数１）～（数３）において、前記粘度Ａ、前記粘度Ｂ、及び前記粘度Ｃは、いずれも２００℃における溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。）

本発明の一態様によれば、廃プラスチックを分解処理装置で分解するための廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法であって、
溶融装置で溶融された溶融廃プラスチックと、１以上の第１供給ラインから供給された原料油とを、第１攪拌手段を備える撹拌槽で混合することにより溶融廃プラスチック混合油を調製する第１調製工程と、
前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油と、１以上の第２供給ラインから供給された原料油とを、第２攪拌手段を備えるライン混合装置で混合することにより廃プラスチック分解処理用混合物を調製する第２調製工程と、を有し、
前記溶融廃プラスチックの溶融粘度を粘度Ａとし、前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度を粘度Ｂとし、前記第２調製工程で調製された前記廃プラスチック分解処理用混合物の溶融粘度を粘度Ｃとしたとき、前記粘度Ａが下記数式（数１）を満たし、前記粘度Ａに対する前記粘度Ｂの粘度比（前記粘度Ｂ／前記粘度Ａ）が下記数式（数２Ｘ）を満たし、前記粘度Ｂに対する前記粘度Ｃの粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）が下記数式（数３）を満たすように前記第１調製工程及び前記第２調製工程を実施し、
前記廃プラスチック分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、前記廃プラスチック分解処理用混合物の前記フィルターの通過割合が９０質量％以上である、廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法が提供される。
１．０×１０^６ｍＰａ・ｓ≦粘度Ａ≦１．０×１０^８ｍＰａ・ｓ …（数１）
粘度Ｂ／粘度Ａ≦１／１ …（数２Ｘ）
粘度Ｃ／粘度Ｂ≦１／２０ …（数３）
（前記数式（数１）、（数２Ｘ）及び（数３）において、前記粘度Ａ、前記粘度Ｂ、及び前記粘度Ｃは、いずれも２００℃における溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。）

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記第１供給ライン及び前記第２供給ラインは、互いに同一の供給ラインであるか、又は互いに異なる供給ラインであることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記第１調製工程は、１以上１０以下の前記攪拌槽を用いて、前記溶融廃プラスチック混合油を調製し、前記攪拌槽が２以上の場合、２以上の前記攪拌槽は、直列、並列、又は直列及び並列を組み合わせて配置されることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
前記第１調製工程は、循環ラインを介して前記攪拌槽の少なくともいずれかに第１循環油及び第２循環油の少なくとも一方を供給する第１循環油供給工程を有し、
前記第１循環油は、前記攪拌槽の少なくともいずれかで調製された前記溶融廃プラスチック混合油であり、
前記第２循環油は、前記ライン混合装置の少なくともいずれかで調製された前記廃プラスチック分解処理用混合物であり、
前記第１循環油及び前記第２循環油の少なくとも一方が供給された前記攪拌槽は、前記第１循環油及び前記第２循環油の少なくとも一方と、前記溶融廃プラスチックと、前記原料油とを混合することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
前記第２調製工程は、１以上１０以下の前記ライン混合装置を用いて、前記廃プラスチック分解処理用混合物を調製し、
前記ライン混合装置が２以上の場合、２以上の前記ライン混合装置は、直列、並列、又は直列及び並列を組み合わせて配置されることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
前記第２調製工程は、循環ラインを介して前記ライン混合装置の少なくともいずれかに第２循環油を供給する第２循環油供給工程を有し、
前記第２循環油は、前記ライン混合装置の少なくともいずれかで調製された前記廃プラスチック分解処理用混合物であり、
前記第２循環油が供給された前記ライン混合装置は、前記第２循環油と、前記溶融廃プラスチック混合油と、前記原料油とを混合することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記原料油、軽質炭化水素油、ナフサ、軽油、及び前記原料油とは異なる重質炭化水素油からなる群から選ばれる少なくとも１種の他の追加原料油を、１以上の追加原料供給ラインから供給する追加原料供給工程をさらに有することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記第１調製工程は、前記攪拌槽の少なくともいずれかに前記追加原料油を供給する前記追加原料供給工程をさらに有し、前記追加原料油が供給された前記攪拌槽は、前記追加原料油と、前記溶融廃プラスチックと、前記原料油とを混合することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
前記第２調製工程は、前記ライン混合装置の少なくともいずれかに前記追加原料油を供給する前記追加原料供給工程をさらに有し、
前記追加原料油が供給された前記ライン混合装置は、前記追加原料油と、前記溶融廃プラスチック混合油と、前記原料油とを混合することが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記第１調製工程における前記攪拌槽での混合は、温度１７５℃以上２６０℃以下、前記第１攪拌手段の回転数３ｒｐｍ以上１，０００ｒｐｍ以下の条件で行うことが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記第２調製工程における前記ライン混合装置での混合は、温度１６０℃以上２６０℃以下、前記第２攪拌手段の回転数１０ｒｐｍ以上２０，０００ｒｐｍ以下の条件で行うことが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記溶融装置で溶融された前記廃プラスチックの溶融温度は、１７５℃以上２６０℃以下であり、
前記第１供給ライン中の原料油の温度は、８０℃以上２４０℃以下であり、
前記第２供給ライン中の原料油の温度は、８０℃以上２４０℃以下であることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記原料油は、重質分解軽油、分解残渣油、常圧残渣油、脱硫残渣油、脱硫減圧軽油、未脱硫減圧軽油、未脱硫減圧残渣油、及び鉱油からなる群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記溶融装置は、混練機であることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記ライン混合装置は、インラインミキサー、ラインミキサー、及び連続式ミキサーのいずれかであることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記分解処理装置は、流動接触分解装置であることが好ましい。

本発明の一態様に係る廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、前記溶融廃プラスチックは、ポリエチレンに由来する廃プラスチック及びポリプロピレンに由来する廃プラスチックの少なくともいずれかを含む廃プラスチックの溶融物であることが好ましい。

本発明の一態様によれば、廃プラスチックの分解性を向上できる廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法を提供することができる。

第１実施形態の製造方法の実施に用いられる処理システムの一例の概略図。 第２実施形態の製造方法の実施に用いられる処理システムの一例の概略図。 第３実施形態の製造方法の実施に用いられる処理システムの一例の概略図。 第４実施形態の製造方法の実施に用いられる処理システムの一例の概略図。 第５実施形態の製造方法の実施に用いられる処理システムの一例の概略図。 第６実施形態の製造方法の実施に用いられる処理システムの一例の概略図。

本明細書において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前に記載される数値を下限値とし、「～」の後に記載される数値を上限値として含む範囲を意味する。

〔第１実施形態〕
第１実施形態の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法（以下、第１実施形態の製造方法とも称する。）は、廃プラスチックを分解処理装置で分解するための廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法であって、溶融装置で溶融された溶融廃プラスチックと、１以上の第１供給ラインから供給された原料油とを、第１攪拌手段を備える撹拌槽で混合することにより溶融廃プラスチック混合油を調製する第１調製工程と、前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油と、１以上の第２供給ラインから供給された原料油とを、第２攪拌手段を備えるライン混合装置で混合することにより廃プラスチック分解処理用混合物を調製する第２調製工程と、を有する。
第１実施形態の製造方法は、前記溶融廃プラスチックの溶融粘度を粘度Ａとし、前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度を粘度Ｂとし、前記第２調製工程で調製された前記廃プラスチック分解処理用混合物の溶融粘度を粘度Ｃとしたとき、前記粘度Ａが下記数式（数１）を満たし、前記粘度Ｃが下記数式（数２）を満たし、前記粘度Ｂに対する前記粘度Ｃの粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）が下記数式（数３）を満たすように前記第１調製工程及び前記第２調製工程を実施する。前記廃プラスチック分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、前記廃プラスチック分解処理用混合物の前記フィルターの通過割合は９０質量％以上である。
１．０×１０^６ｍＰａ・ｓ≦粘度Ａ≦１．０×１０^８ｍＰａ・ｓ …（数１）
５．０ｍＰａ・ｓ＜粘度Ｃ≦５０ｍＰａ・ｓ …（数２）
粘度Ｃ／粘度Ｂ≦１／２０ …（数３）
（前記数式（数１）～（数３）において、前記粘度Ａ、前記粘度Ｂ、及び前記粘度Ｃは、いずれも２００℃における溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。）

本発明者らは、数式（数１）の粘度Ａ、数式（数２）の粘度Ｃ、及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように、溶融廃プラスチックと原料油とを段階的に混合することで、廃プラスチック分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、廃プラスチック分解処理用混合物のフィルターの通過割合（以下、４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合とも称する）を９０質量％以上に高めることができることを見出した。
４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合が９０質量％以上であるとは、廃プラスチック分解処理用混合物が、原料油中に均一に混合されている状態であることを示している。
よって、第１実施形態の製造方法によれば、溶融廃プラスチックと原料油との混合性が向上し、廃プラスチックの分解性を向上できる廃プラスチック分解処理用混合物が得られる。

第１実施形態の製造方法は、例えば、図１に示す処理システムを用いて実施できる。
始めに、図１に示す処理システム１００について説明し、次いで、第１実施形態の製造方法について説明する。以降の説明において、「第１」、「第２」及び「第３」等という序数による表現は、部材を区別することを目的としており、順序を意味するものではない。また、以降の説明において、廃プラスチック分解処理用混合物を、単に、分解処理用混合物と称することがある。

＜全体構成＞
図１に示す処理システム１００は、混練機２０（溶融装置の一例）と、第１貯留タンク６０（撹拌槽の一例）と、ラインミキサー３０（ライン混合装置の一例）と、第２貯留タンク４０と、残油流動接触分解装置（ＲＦＣＣ装置５０）（分解処理装置の一例）と、第１輸送ライン１０と、混合油輸送ライン１５と、供給ライン１１Ａ（第１供給ラインの一例）と、供給ライン１３（第２供給ラインの一例）と、第２輸送ライン１４と、を備える。また、処理システム１００は、廃プラスチック供給制御手段２５と、第１原料油供給制御手段１１１と、第３原料油供給制御手段１３１とを備える。

（混練機２０）
混練機２０は、廃プラスチックを溶融することにより溶融廃プラスチックを調製する。
溶融廃プラスチックとは、固体状の廃プラスチックを溶融して液状にしたものを意味する。そのため、溶融廃プラスチックと固体状の廃プラスチックとの違いは、物質の状態が異なるのみである。
溶融廃プラスチックは、廃プラスチックの溶融物である。廃プラスチックは、混練機２０で溶融されて溶融廃プラスチックとなり、溶融状態、溶解状態、またはスラリーとなる。

混練機２０には、廃プラスチックの供給量を制御するための廃プラスチック供給制御手段２５が接続されている。
廃プラスチック供給制御手段２５は、廃プラスチック供給手段としてのフィーダー２１と、フィーダー２１の動作を制御するフィーダー制御器２４とを有する。廃プラスチック供給制御手段２５は、フィーダー制御器２４からフィーダー２１へ制御信号を送信し、フィーダー２１の動作を制御することで、廃プラスチックの供給量を制御する。フィーダー制御器２４はマイクロコンピュータ等を使用できる。本明細書において、廃プラスチックの供給量とは、単位時間当たりに供給される廃プラスチックの量（質量）を意味する。
また、混練機２０には、廃プラスチック供給ライン２３を介して、フィーダー２１と、ホッパー２２とが連結されている。ホッパー２２は、下部に供給口（不図示）を有し、供給口からフィーダー２１へ廃プラスチックを供給できるようになっている。
混練機２０は、ホッパー２２からフィーダー２１を経由して供給された廃プラスチックを溶融することにより、溶融廃プラスチックを調製する。

廃プラスチック供給制御手段２５は、フィーダー２１から混練機２０への廃プラスチックの供給量を制御することにより、溶融廃プラスチックの溶融量を制御してもよい。本明細書において、溶融廃プラスチックの溶融量とは、単位時間当たりに溶融される廃プラスチックの量（質量）を意味する。溶融廃プラスチックの溶融量は、廃プラスチックの供給量から算出される。
混練機２０としては、特に限定されないが、例えば、押出機（例えば、単軸押出機及び多軸押出機等）、ニーダー、及び混合機等が挙げられる。

（第１輸送ライン１０）
第１輸送ライン１０は、ＲＦＣＣ装置５０に連結され、原料油をＲＦＣＣ装置５０に輸送する。第１輸送ライン１０は、上流側から順に、供給ライン１１Ａに分岐する分岐点Ｂ１１と、供給ライン１３に分岐する分岐点Ｂ１と、第２輸送ライン１４との合流点Ｃ１と、を有する。
第１輸送ライン１０中の原料油の温度は、好ましくは８０℃以上２４０℃以下、より好ましくは１６０℃以上２３０℃以下であり、例えば、第１輸送ライン１０の任意の箇所に設置した温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御できる。

（供給ライン１１Ａ）
第１供給ラインとしての供給ライン１１Ａは、第１輸送ライン１０と混練機２０とを連結し、第１輸送ライン１０から混練機２０へ原料油を供給する。
図１の場合、供給ライン１１Ａは、第１輸送ライン１０の分岐点Ｂ１１から分岐され、混練機２０の出口側へ原料油を供給する。供給ライン１１Ａの途中には、供給ライン１１Ａ中の原料油の温度を制御するための熱交換器ＨＥ、及び混練機２０への原料油の供給量を制御するための第１原料油供給制御手段１１１が設けられている。
第１原料油供給制御手段１１１は、原料油供給手段としての第１調節弁１１２と、第１制御器１１３とを有する。
第１原料油供給制御手段１１１は、第１制御器１１３から第１調節弁１１２に制御信号を送信し、第１調節弁１１２の動作を制御することで、原料油の供給量を制御する。第１制御器１１３はマイクロコンピュータ等を使用できる。本明細書において、原料油の供給量とは、単位時間当たりに供給される量（質量）を意味する。
供給ライン１１Ａ中の原料油の温度については後述する。

（混合油輸送ライン１５）
混合油輸送ライン１５は、混練機２０と、第１貯留タンク６０と、ラインミキサー３０とを互いに連結する。
図１の場合、混練機２０で溶融された溶融廃プラスチック、及び供給ライン１１Ａから供給された原料油は、溶融廃プラスチックと原料油との混合油となり、混合油輸送ライン１５を輸送し、第１貯留タンク６０へ供給される。混合油輸送ライン１５中の前記混合油の温度は、好ましくは１６０℃以上２６０℃以下であり、例えば、混合油輸送ライン１５の任意の箇所に設置した温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御できる。

（第１貯留タンク６０）
第１貯留タンク６０は、第１攪拌手段としての回転翼８０を備える。回転翼８０は、モーター（不図示）に接続されている。
第１貯留タンク６０は、混合油輸送ライン１５から供給された前記混合油（溶融廃プラスチックと原料油との混合油）を、回転翼８０にて混合することにより、溶融廃プラスチック混合油を調製する。第１攪拌手段としては、例えば、インペラ及び回転翼等の攪拌羽根が挙げられる。攪拌羽根としては、例えば、スクリュー型、プロペラ型、パドル型、及びタービン型等が挙げられるが、攪拌羽根の形状は特に限定されない。
第１貯留タンク６０には、ギアポンプ６１が接続されている。第１貯留タンク６０は、溶融廃プラスチック混合油をラインミキサー３０まで供給する手段として、ギアポンプ６１等のポンプを備えていることが好ましいが、自圧により溶融廃プラスチック混合油を、混合油輸送ライン１５を経てラインミキサー３０まで供給してもよい。
第１貯留タンク６０は、溶融廃プラスチック混合油から発生するガス（例えば、二酸化炭素ガス、水蒸気、及び揮発性有機化合物等）を排出するガス抜き手段を有することが好ましい。ガス抜き手段としては、特に限定されないが、例えば、ガス抜き管等が挙げられる。

（供給ライン１３）
第２供給ラインとしての供給ライン１３は、第１輸送ライン１０とラインミキサー３０とを連結し、第１輸送ライン１０からラインミキサー３０へ原料油を供給する。
図１の場合、供給ライン１３は、第１輸送ライン１０の分岐点Ｂ１から分岐されて、ラインミキサー３０へ原料油を供給する。
供給ライン１３の途中には、供給ライン１３中の原料油の温度を制御するための熱交換器ＨＥ、及び原料油の供給量を制御するための第３原料油供給制御手段１３１が設けられている。
第３原料油供給制御手段１３１は、原料油供給手段としての第３調節弁１３２と、第３制御器１３３とを有する。第３原料油供給制御手段１３１は、第３制御器１３３から第３調節弁１３２に制御信号を送信し、第３調節弁１３２の動作を制御することで、原料油の供給量を制御する。第３調節弁１３２はマイクロコンピュータ等を使用できる。
供給ライン１３中の原料油の温度については後述する。

（ラインミキサー３０）
ラインミキサー３０は、第２攪拌手段としての攪拌羽根９０を備える。攪拌羽根９０は、モーター（不図示）に接続されている。
ラインミキサー３０は、第１貯留タンク６０で調製された溶融廃プラスチック混合油、及び供給ライン１３から供給された原料油を、攪拌羽根９０にて混合することにより、分解処理用混合物を調製する。第２攪拌手段としては、例えば、インペラ及び回転翼等の攪拌羽根が挙げられる。攪拌羽根としては、例えば、スクリュー型、プロペラ型、パドル型、及びタービン型等が挙げられるが、形状は特に限定されない。また、第２攪拌手段としてエレメントを用いてもよい。
ラインミキサー３０としては、特に限定されず、インラインミキサー（例えばスタティックミキサー等）を用いてもよい。ラインミキサー３０は、連続式ミキサーであってもよい。

（第２貯留タンク４０）
第２貯留タンク４０は、ラインミキサー３０で調製された分解処理用混合物を貯留する。第２貯留タンク４０には、遠心ポンプ４１が接続されている。なお、第２貯留タンク４０に接続されるポンプは、特に限定されず、例えば、ギアポンプを用いてもよい。また、第２貯留タンク４０は、分解処理用混合物を供給する手段として、ポンプを備えていることが好ましいが、自圧により分解処理用混合物を第２輸送ライン１４へ供給してもよい。
第２貯留タンク４０は、分解処理用混合物から発生するガス（例えば、二酸化炭素ガス、水蒸気、及び揮発性有機化合物等）を排出するガス抜き手段を有することが好ましい。ガス抜き手段としては、特に限定されないが、例えば、ガス抜き管等が挙げられる。
また、第２貯留タンク４０は、分解処理用混合物の混合性をより向上させる観点から、攪拌手段（例えば回転翼等）を有していてもよい。
第２貯留タンク４０の温度は、好ましくは１６０℃以上２４０℃以下である。第２貯留タンク４０は、例えば、温度検知手段（例えば温度計等）を備え、第２貯留タンク４０の温度を、温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御することが好ましい。

（第２輸送ライン１４）
第２輸送ライン１４は、ラインミキサー３０で調製された分解処理用混合物を、遠心ポンプ４１にてラインミキサー３０から第１輸送ライン１０へ輸送する。
図１の場合、第２輸送ライン１４は、分解処理用混合物を第２貯留タンク４０へ輸送した後、遠心ポンプ４１にて、第１輸送ライン１０との合流点Ｃ１まで輸送する。
第２輸送ライン１４中の分解処理用混合物の温度は、好ましくは１６０℃以上２４０℃以下であり、例えば、第２輸送ライン１４の任意の箇所に設置した温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御できる。

（ＲＦＣＣ装置５０）
ＲＦＣＣ装置５０は、ラインミキサー３０で調製された分解処理用混合物中の溶融廃プラスチックを液化石油ガス類（プロパン、プロピレン、ｎ－ブタン、イソブタン及びブチレン等）に分解し、原料油をＦＧ（ガソリン）、ＬＣＯ（軽質分解軽油）及びＣＬＯ（残油）等に分解する。
図１の場合、第２輸送ライン１４を介して輸送された分解処理用混合物は、第１輸送ライン１０を輸送する原料油と合流点Ｃ１で合流してＲＦＣＣ装置５０に供給される。
ＲＦＣＣ装置５０は、流動接触分解装置（ＦＣＣ装置）の一態様である。
ＲＦＣＣ装置５０及びＦＣＣ装置は、石油精製の分野で通常用いられている装置でよく、基本的には、反応塔、触媒／生成油分離器、触媒表面上油分の除去部、及び触媒再生塔からなり、触媒はこの系内を流動循環する。
触媒としては、通常、合成ゼオライトを含む触媒が用いられる。プロセスとしては、ＵＯＰ社及びＩＦＰ社等で開発されたいずれのプロセスでもよい。
ＲＦＣＣ装置５０及びＦＣＣ装置に用いられる触媒、並びに稼働条件は、特に限定されず、適宜設定することができる。

〔第１実施形態の製造方法〕
図１に示す処理システム１００を用いた場合、第１実施形態の製造方法は、以下の工程を経て実施される。

＜第１調製工程＞
第１調製工程は、混練機２０で溶融された溶融廃プラスチックと、供給ライン１１Ａから供給された原料油とを、回転翼８０を備える第１貯留タンク６０で混合することにより溶融廃プラスチック混合油を調製する。

（溶融廃プラスチックの溶融粘度（粘度Ａ））
混練機２０で溶融された溶融廃プラスチックの溶融粘度（粘度Ａ）は、下記数式（数１）を満たす。粘度Ａは、下記数式（数１Ａ）を満たすことが好ましい。
１．０×１０^６ｍＰａ・ｓ≦粘度Ａ≦１．０×１０^８ｍＰａ・ｓ …（数１）
前記粘度Ａは、２００℃における溶融廃プラスチックの溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。

前記溶融粘度（粘度Ａ）が１．０×１０^６ｍＰａ・ｓ以上であると、混練機２０で過度の負荷をかけずに廃プラスチックの溶融が可能になるので、溶融廃プラスチックの溶融量を制御し易くなる。
前記溶融粘度（粘度Ａ）が１．０×１０^８ｍＰａ・ｓ以下であると、ある程度の混練機２０の負荷に加えて溶融樹脂同士の摩擦熱により廃プラスチックを溶融できる。
よって、前記溶融粘度（粘度Ａ）が前記数式（数１）を満たすと、混合性が十分な状態の廃プラスチック分解処理用混合物を調製し易くなる。

混練機２０で溶融された廃プラスチックの溶融温度は、１７５℃以上２６０℃以下であることが好ましく、２００℃以上２４０℃以下であることがより好ましい。
ある。なお、廃プラスチックの溶融温度は、混練機２０の設定温度である。

供給ライン１１Ａ中の原料油は、溶融廃プラスチックの溶融状態を維持したまま、原料油と溶融廃プラスチックとを混合できる温度に加熱されていることが好ましい。
供給ライン１１Ａ中の原料油の温度は、８０℃以上２４０℃以下であることが好ましく、８０℃以上２４０℃以下であることがより好ましい。

第１調製工程において、第１貯留タンク６０での混合は、数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を調整し易くする観点から、温度（混合温度）１７５℃以上２６０℃以下、回転翼８０の回転数３ｒｐｍ以上１，０００ｒｐｍ以下の条件で行うことが好ましく、温度２００℃以上２４０℃以下、回転翼８０の回転数１０ｒｐｍ以上５００ｒｐｍ以下の条件で行うことがより好ましい。
前記混合温度は、第１貯留タンク６０の設定温度である。第１貯留タンク６０は、温度検知手段（例えば温度計等）を備え、前記混合温度を、温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御することが好ましい。

（溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度（粘度Ｂ））
第１調製工程で調製された溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度（粘度Ｂ）は、下記数式（数５Ａ）を満たすことが好ましく、下記数式（数５Ｂ）を満たすことがより好ましい。
溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度（粘度Ｂ）は、攪拌槽の出口付近の溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度である。図１の場合、第１貯留タンク６０の出口に接続された混合油輸送ライン１５中の溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度である。
１０００ｍＰａ・ｓ≦粘度Ｂ≦１００万ｍＰａ・ｓ …（数５Ａ）
１０００ｍＰａ・ｓ≦粘度Ｂ≦５０万ｍＰａ・ｓ …（数５Ｂ）
（前記粘度Ｂは、２００℃における溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。）
溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度（粘度Ｂ）が前記数式（数５Ａ）を満たすと、第２調製工程において、数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を調整し易くなる。また、溶融廃プラスチック混合油の輸送性が向上する。

＜第２調製工程＞
第２調製工程は、第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油と、供給ライン１３から供給された原料油とを、撹拌羽根９０を備えるラインミキサー３０で混合することにより廃プラスチック分解処理用混合物を調製する。第２調製工程は、数式（数２）の粘度Ｃ、及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように実施される。また、第２調製工程で調製された廃プラスチック分解処理用混合物は、４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、前記フィルターの通過割合が９０質量％以上である。

供給ライン１３中の原料油は、溶融廃プラスチック混合油の溶融状態を維持したまま、ラインミキサー３０にて、溶融廃プラスチック混合油と原料油とを混合できる温度に加熱されていることが好ましい。
供給ライン１３中の原料油の温度は、８０℃以上２４０℃以下であることが好ましく、８０℃以上２４０℃以下であることがより好ましい。

第２調製工程において、ラインミキサー３０での混合は、数式（数２）の粘度Ｃ及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を調整し易くする観点から、温度（混合温度）１６０℃以上２６０℃以下、撹拌羽根９０の回転数１０ｒｐｍ以上２０，０００ｒｐｍ以下の条件で行うことが好ましく、温度１７０℃以上２４０℃以下、撹拌羽根９０の回転数１００ｒｐｍ以上１０，０００ｒｐｍ以下の条件で行うことがより好ましい。
前記混合温度は、ラインミキサー３０の設定温度である。ラインミキサー３０は、温度検知手段（例えば温度計等）を備え、前記混合温度を、温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御することが好ましい。

（廃プラスチック分解処理用混合物の溶融粘度（粘度Ｃ））
第２調製工程で調製された分解処理用混合物の溶融粘度（粘度Ｃ）は、下記数式（数２）を満たす。粘度Ｃは、下記数式（数２Ａ）を満たすことが好ましい。
分解処理用混合物の溶融粘度（粘度Ｃ）は、ライン混合装置の出口付近の分解処理用混合物の溶融粘度である。図１の場合、ラインミキサー３０の出口に接続された第２輸送ライン１４中の分解処理用混合物の溶融粘度である。
５．０ｍＰａ・ｓ＜粘度Ｃ≦５０ｍＰａ・ｓ …（数２）
５．０ｍＰａ・ｓ＜粘度Ｃ≦３０ｍＰａ・ｓ …（数２Ａ）
（粘度Ｃは、２００℃における溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。）

分解処理用混合物の溶融粘度（粘度Ｃ）が５．０ｍＰａ・ｓを超えていると、局所的に粘度が高くなる部分が生じにくくなるので、混合性が良好になる。
分解処理用混合物の溶融粘度（粘度Ｃ）が５０ｍＰａ・ｓ以下であると、溶融廃プラスチックと原料油とが分離しにくくなるので、粘度が均一に近い状態になり易い。その結果、混合性が良好になる。
よって、分解処理用混合物の溶融粘度（粘度Ｃ）が前記数式（数２）を満たすと、混合性が十分な状態の廃プラスチック分解処理用混合物となり易い。

第２調製工程は、粘度Ｂに対する粘度Ｃの粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）が数式（数３）を満たすように実施される。粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）は、下記数式（数３Ａ）を満たすことが好ましく、下記数式（数３Ｂ）を満たすことがより好ましい。
粘度Ｃ／粘度Ｂ≦１／２０ …（数３）
粘度Ｃ／粘度Ｂ≦１／２，０００ …（数３Ａ）
粘度Ｃ／粘度Ｂ≦１／２００，０００ …（数３Ｂ）
（粘度Ｂ及び粘度Ｃは、それぞれ２００℃における溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。）

粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）が前記数式（数３）を満たすと、混合性が十分な状態の廃プラスチック分解処理用混合物となり易い。

（溶融粘度（粘度Ａ、粘度Ｂ及び粘度Ｃ）の測定方法）
２００℃における溶融廃プラスチックの溶融粘度（粘度Ａ）、溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度（粘度Ｂ）及び分解処理用混合物の溶融粘度（粘度Ｃ）は、レオメータ装置（アントンパール社製、ＭＣＲ３０２（品番））を用いて、以下の条件で、測定治具としてコーンプレートを用いて測定された値である。
＜条件＞
・コーンプレート測定システム：ＤＩＮ ＥＮ（ＩＳＯ ３２１９及びＤＩＮ ５３０１９に準拠）
・角周波数（ω） ：０．１ｒａｄ／秒～１００ｒａｄ／秒
・測定温度 ：２００℃
・試料仕込み質量 ：０．１ｇ～０．３ｇ

（分解処理用混合物の４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合）
第２調製工程で調製された分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、分解処理用混合物の４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合は９０質量％以上である。４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合は高い程好ましい。
４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合は、ライン混合装置の出口付近の分解処理用混合物を用いて測定される。図１の場合、ラインミキサー３０の出口に接続された第２輸送ライン１４中の分解処理用混合物を用いて測定される。
４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合の測定方法は、実施例の項に記載する。

＜分解処理用混合物貯留工程＞
第１実施形態の製造方法は、第２調製工程で調製された廃プラスチック分解処理用混合物を第２貯留タンク４０に貯留する分解処理用混合物貯留工程を有する。

＜効果＞
第１実施形態の製造方法は、混練機２０、第１貯留タンク６０、及びラインミキサー３０を用いて、数式（数１）の粘度Ａ、数式（数２）の粘度Ｃ、及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように、第１調製工程及び第２調製工程を実施することで、廃プラスチック分解処理用混合物のフィルターの通過割合を９０質量％以上に高めることができる。よって、溶融廃プラスチックと原料油との混合性、及び廃プラスチックの分解性が向上した分解処理用混合物が得られる。
また、第１実施形態の製造方法で得られる分解処理用混合物は、溶融粘度（粘度Ｃ）が調整されているので、ＲＦＣＣ装置５０へ輸送する際の、輸送手段（例えば、遠心ポンプ４１等）への負荷を軽減できる。

〔第２実施形態〕
第２実施形態について、第１実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項の説明については同一の符号を付す等により、その説明を省略または簡略化する。
第２実施形態の製造方法は、図２に示す処理システムを用いて実施する例である。まず、図２に示す処理システム２００について説明し、次いで、第２実施形態の製造方法について説明する。

＜全体構成＞
図２に示す処理システム２００は、第１実施形態で説明した処理システム１００に対し、供給ライン１１Ａに代えて、供給ライン１２（第１供給ラインの一例）を備える点以外は第１実施形態と同様である。

＜供給ライン１２＞
第１供給ラインとしての供給ライン１２は、第１輸送ライン１０の分岐点Ｂ１から分岐され、さらに分岐点Ｂ３で分岐されて、混合油輸送ライン１５との合流点Ｃ３へ原料油を供給する。供給ライン１２の途中には、供給ライン１２中の原料油の温度を制御するための熱交換器ＨＥ、及び原料油の供給量を制御するための第２原料油供給制御手段１２１が設けられている。
第２原料油供給制御手段１２１は、第２制御器１２３から第２調節弁１２２に制御信号を送信し、第２調節弁１２２の動作を制御することで、原料油の供給量を制御する。第２制御器１２３はマイクロコンピュータ等を使用できる。
供給ライン１２中の原料油の温度については後述する。

〔第２実施形態の製造方法〕
第２実施形態の製造方法は、第１実施形態に対し、第１調製工程を以下の方法で実施する以外、第１実施形態と同様である。第２実施形態の製造方法について、第１実施形態と異なる点を中心に説明する。

＜第１調製工程＞
第２実施形態の第１調製工程は、混練機２０で調製された溶融廃プラスチックと、供給ライン１２から供給された原料油とを、回転翼８０を備える第１貯留タンク６０で混合することにより溶融廃プラスチック混合油を調製する。

供給ライン１２中の原料油の温度は、８０℃以上２４０℃以下であることが好ましく、８０℃以上２４０℃以下であることがより好ましい。

第１貯留タンク６０での混合条件（混合温度及び回転翼８０の回転数）及び第１貯留タンク６０で調製された溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度（粘度Ｂ）は、第１実施形態と同様の範囲であることが好ましい。

＜効果＞
第２実施形態の製造方法によれば、混練機２０、供給ライン１２より原料油が供給される第１貯留タンク６０、及び供給ライン１３より原料油が供給されるラインミキサー３０を用いて、数式（数１）の粘度Ａ、数式（数２）の粘度Ｃ、及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように、第１調製工程及び第２調製工程を実施することで、廃プラスチック分解処理用混合物のフィルターの通過割合を９０質量％以上に高めることができる。その結果、溶融廃プラスチックと原料油との混合性、及び廃プラスチックの分解性が向上した分解処理用混合物が得られる。

〔第３実施形態〕
第３実施形態について、第１実施形態及び第２実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項の説明については同一の符号を付す等により、その説明を省略または簡略化する。第３実施形態の製造方法は、図３に示す処理システムを用いて実施する例である。まず、図３に示す処理システム３００について説明し、次いで、第３実施形態の製造方法について説明する。

＜全体構成＞
図３に示す処理システム３００は、第２実施形態で説明した処理システム２００に対し、供給ライン１１（第１供給ラインの一例）を備える点、第１貯留タンク６０がガス抜きライン４４を備える点、並びに第２貯留タンク４０がガス抜きライン４３を備える点が処理システム２００と異なる。その他の点は第２実施形態と同様である。
処理システム３００は、第１供給ラインとして、２つの供給ライン（供給ライン１１及び供給ライン１２）を備える。

＜供給ライン１１＞
第１供給ラインとしての供給ライン１１は、第１輸送ライン１０の分岐点Ｂ１から分岐され、さらに分岐点Ｂ２で分岐されて、混練機２０の出口側へ原料油を供給する。供給ライン１１の途中には、第１実施形態と同様の第１原料油供給制御手段１１１が設けられている。

〔第３実施形態の製造方法〕
第３実施形態の製造方法は、第２実施形態に対し、第１調製工程及び分解処理用混合物貯留工程を以下の方法で実施する以外、第２実施形態と同様である。第３実施形態の製造方法について、第２実施形態と異なる点を中心に説明する。

＜第１調製工程＞
第３実施形態の第１調製工程は、混練機２０で調製された溶融廃プラスチックと、供給ライン１１から混練機２０の出口側に供給された原料油と、供給ライン１２から供給された原料油とを、回転翼８０を備える第１貯留タンク６０で混合することにより溶融廃プラスチック混合油を調製する。

供給ライン１１中の原料油の温度は、８０℃以上２４０℃以下であることが好ましく、８０℃以上２４０℃以下であることがより好ましい。
供給ライン１１中の原料油の温度は、第１実施形態の供給ライン１１Ａ中の原料油の温度と同様の方法で制御されることが好ましい。

第１貯留タンク６０での混合条件（混合温度及び回転翼８０の回転数）及び第１貯留タンク６０で調製された溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度（粘度Ｂ）は、第１実施形態と同様の範囲であることが好ましい。

（第１ガス抜き工程）
第３実施形態の第１調製工程は、第１ガス抜き工程を有する。第１ガス抜き工程は、溶融廃プラスチック混合油から発生するガス（例えば、二酸化炭素ガス、水蒸気、及び揮発性有機化合物等）を、第１貯留タンク６０から、ガス抜きライン４４（ガス抜き手段の一例）を介して排出する工程である。

＜分解処理用混合物貯留工程＞
（第２ガス抜き工程）
第３実施形態の分解処理用混合物貯留工程は、第２ガス抜き工程を有する。第２ガス抜き工程は、分解処理用混合物から発生するガス（例えば、二酸化炭素ガス、水蒸気、及び揮発性有機化合物等）を、第２貯留タンク４０から、ガス抜きライン４３（ガス抜き手段の一例）を介して排出する工程である。

＜効果＞
第３実施形態の製造方法によれば、分解処理用混合物のフィルターの通過割合を９０質量％以上に高めることができるので、溶融廃プラスチックと原料油との混合性、及び廃プラスチックの分解性が向上した廃プラスチック分解処理用混合物が得られる。
また、第３実施形態の製造方法によれば、混練機２０、及び第１貯留タンク６０にそれぞれ原料油を供給可能なため、粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）の調整が容易となる。その結果、溶融廃プラスチックと原料油との混合性、及び廃プラスチックの分解性が向上した分解処理用混合物が得られる。
また、第３実施形態の製造方法は、第１ガス抜き工程を有することで、溶融廃プラスチック混合油の発泡を防ぐもしくは低減させることができ、溶融廃プラスチック混合油をスムーズにラインミキサー３０に移送できる。同様に、第２ガス抜き工程を有することで、分解処理用混合物の発泡を防ぐもしくは低減させることができ、分解処理用混合物をスムーズに分解処理装置に移送できる。よって、第３実施形態の製造方法によれば、運転性の向上が見込まれる。

〔第４実施形態〕
第４実施形態について、第１実施形態～第３実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項の説明については同一の符号を付す等により、その説明を省略または簡略化する。
第４実施形態の製造方法は、図４に示す処理システムを用いて実施する例である。まず、図４に示す処理システム４００について説明し、次いで、第４実施形態の製造方法について説明する。

＜全体構成＞
図４に示す処理システム４００は、第３実施形態で説明した処理システム３００に対し、２機のラインミキサーを備える点が処理システム３００と異なる。その他の点は第３実施形態と同様である。

＜ラインミキサー３０，３０Ｂ＞
２機のラインミキサー３０，３０Ｂは並列に配置されており、どちらも第２攪拌手段としての撹拌羽根９０を備える。ラインミキサー３０Ｂは、ラインミキサー３０と同じ構成であってもよいし、互いに異なる構成であってもよい。

＜混合油輸送ライン１５＞
第４実施形態の混合油輸送ライン１５は、混練機２０、第１貯留タンク６０、ラインミキサー３０及びラインミキサー３０Ｂを連結する。
図４の場合、混合油輸送ライン１５は、第１貯留タンク６０の下流側の分岐点Ｂ５で第１混合油輸送ライン１５１及び第２混合油輸送ライン１５２に分岐される。第１混合油輸送ライン１５１はラインミキサー３０に連結される。第２混合油輸送ライン１５２はラインミキサー３０Ｂに連結される。

＜供給ライン１３＞
第４実施形態の供給ライン１３は、第１輸送ライン１０、ラインミキサー３０及びラインミキサー３０Ｂを連結する。
図４の場合、供給ライン１３は、第１輸送ライン１０の分岐点Ｂ１から分岐点Ｂ２及びＢ３を経た後、分岐点Ｂ４で第１原料油供給ライン１３Ａ及び第２原料油供給ライン１３Ｂに分岐される。第１原料油供給ライン１３Ａはラインミキサー３０に連結される。第２原料油供給ライン１３Ｂはラインミキサー３０Ｂに連結される。
第１原料油供給ライン１３Ａの途中には、第３実施形態と同様の第３原料油供給制御手段１３１が設けられている。
第２原料油供給ライン１３Ｂの途中には、ラインミキサー３０Ｂへの原料油の供給量を制御するための第４原料油供給制御手段も設けられているが、第４原料油供給制御手段は図示を省略している。第４原料油供給制御手段は、第３原料油供給制御手段１３１と同じ構成及び稼働条件であってもよいし、互いに異なる構成及び稼働条件であってもよい。

〔第４実施形態の製造方法〕
第４実施形態の製造方法は、第３実施形態に対し、第２調製工程を以下の方法で実施する以外、第３実施形態と同様である。第４実施形態の製造方法について、第３実施形態と異なる点を中心に説明する。

＜第２調製工程＞
第４実施形態の第２調製工程は、並列に配置した２機のラインミキサー３０，３０Ｂを用いて分解処理用混合物を調製する。
ラインミキサー３０は、数式（数２）の粘度Ｃ、及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように、溶融廃プラスチック混合油と、第１原料油供給ライン１３Ａより供給された原料油とを混合することにより分解処理用混合物（以下、「分解処理用混合物Ｘ１」とも称する）を調製する。同様に、ラインミキサー３０Ｂは、数式（数２）の粘度Ｃ、及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように、溶融廃プラスチック混合油と、第２原料油供給ライン１３Ｂより供給された原料油とを混合することにより分解処理用混合物（以下、「分解処理用混合物Ｙ１」とも称する）を調製する。

ラインミキサー３０，３０Ｂの混合条件（混合温度及び撹拌羽根９０の回転数）は、第１実施形態と同様の範囲であることが好ましい。なお、ラインミキサー３０，３０Ｂの混合条件は、同一であっても、互いに異なっていてもよい。

＜分解処理用混合物貯留工程＞
図４の場合、分解処理用混合物Ｘ１及び分解処理用混合物Ｙ１は、第２輸送ライン１４の合流点Ｃ４で合流した後、第２貯留タンク４０に貯留される。

＜効果＞
第４実施形態の製造方法は、混練機２０、第１貯留タンク６０及び２機のラインミキサー３０，３０Ｂを用いて、数式（数１）の粘度Ａ、数式（数２）の粘度Ｃ、及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように、第１調製工程及び第２調製工程を実施することで、分解処理用混合物のフィルターの通過割合を９０質量％以上に高めることができる。図４の場合、分解処理用混合物Ｘ１及び分解処理用混合物Ｙ１のフィルターの通過割合が共に９０質量％以上である。その結果、溶融廃プラスチックと原料油との混合性、及び廃プラスチックの分解性が向上した分解処理用混合物が得られる。
また、第４実施形態の製造方法では、２機のラインミキサー３０，３０Ｂを用いて分解処理用混合物を調製するので、溶融廃プラスチックと原料油との混合状態をさらに高めるとともに、分解対象となる分解処理用混合物をより多く調製できる。
よって、第４実施形態の製造方法によれば、廃プラスチックの分解量を増加できる。

〔第５実施形態〕
第５実施形態について、第１実施形態～第４実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項の説明については同一の符号を付す等により、その説明を省略または簡略化する。
第５実施形態の製造方法は、図５に示す処理システムを用いて実施する例である。まず、図５に示す処理システム５００について説明し、次いで、第５実施形態の製造方法について説明する。

＜全体構成＞
図５に示す処理システム５００は、第４実施形態で説明した処理システム４００に対し、２機の混練機及び４機のラインミキサーを備える点、追加原料油供給ライン７０を備える点、並びに供給ライン１２を備えない点が処理システム４００と異なる。その他の点は第４実施形態と同様である。

＜混練機２０，２０Ａ＞
第５実施形態の処理システム５００は、並列に配置された２機の混練機２０，２０Ａを備える。

＜ラインミキサー３０，３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃ＞
第５実施形態の処理システム５００は、第４実施形態に対し、ラインミキサー３０と第２貯留タンク４０の間にラインミキサー３０Ａが配置され、ラインミキサー３０Ｂと第２貯留タンク４０の間にラインミキサー３０Ｃが配置されている。

＜追加原料油供給ライン７０＞
追加原料油供給ライン７０は、混練機２０Ａの出口側へ他の追加原料油（以下、追加原料油とも称する）を供給する。追加原料油供給ライン７０の途中には、追加原料油の供給量を制御するための追加原料供給制御手段１７１が設けられている。追加原料供給制御手段１７１は、追加原料供給手段としての第４調節弁１７２と、第４制御器１７３とを有する。
追加原料供給制御手段１７１は、第４制御器１７３から第４調節弁１７２に制御信号を送信し、第４調節弁１７２の動作を制御することで、追加原料油の供給量を制御する。
追加原料油供給ライン７０中の追加原料油の温度は、溶融廃プラスチックの溶融状態を維持したまま、溶融廃プラスチックと追加原料油とを良好に混合させる観点から、好ましくは８０℃以上２４０℃以下、より好ましくは１６０℃以上２３０℃以下であり、例えば、追加原料油供給ライン７０の任意の箇所に設置した温度制御手段（例えば、熱交換器及びヒーター等）で制御できる。なお、追加原料油供給ライン７０中の追加原料油の温度は、温度制御手段の設定温度である。
追加原料油供給ライン７０は、追加原料油を貯留する追加原料油貯留タンクに接続されていてもよい。また、追加原料油供給ライン７０は、例えば、第１輸送ライン１０に接続された供給ライン１１もしくは供給ライン１３を追加原料油供給ライン７０として用い、追加原料油を第１輸送ライン１０から混練機２０内に供給できるようにしてもよい。
追加原料油供給ライン７０の数は限定されず、１つであっても２つ以上であってもよい。

＜混合油輸送ライン１５＞
混合油輸送ライン１５は、混練機２０、混練機２０Ａ、第１貯留タンク６０、ラインミキサー３０及びラインミキサー３０Ｂを連結する。

〔第５実施形態の製造方法〕
第５実施形態の製造方法は、第４実施形態に対し、第１調製工程及び第２調製工程を以下の方法で実施する以外、第４実施形態と同様である。以下、第５実施形態の製造方法について、第４実施形態と異なる点を中心に説明する。

＜第１調製工程＞
第５実施形態の第１調製工程は、追加原料供給工程をさらに有し、２機の混練機２０，２０Ａで溶融された溶融廃プラスチックと、原料油と、追加原料油とを、第１貯留タンク６０で混合することにより溶融廃プラスチック混合油を調製する。
具体的には、混練機２０で溶融された溶融廃プラスチックは、供給ライン１１から供給された原料油と共に、混合油輸送ライン１５を輸送して第１貯留タンク６０へ供給される。混練機２０Ａで溶融された溶融廃プラスチックは、追加原料油供給ライン７０より供給された追加原料油と共に混合油輸送ライン１５を輸送して第１貯留タンク６０へ供給される。第１貯留タンク６０に供給されたこれらの溶融廃プラスチック、原料油及び追加原料油は回転翼８０にて混合されることで、溶融廃プラスチック混合油が調製される。
第１貯留タンク６０で調製された溶融廃プラスチック混合油は、ギアポンプ６１にて混合油輸送ライン１５を輸送し、一部は分岐点Ｂ５から第１混合油輸送ライン１５１を経てラインミキサー３０へ供給され、残りは分岐点Ｂ５から第２混合油輸送ライン１５２を経てラインミキサー３０Ｂへ供給される。

混練機２０，２０Ａでそれぞれ溶融された溶融廃プラスチックの溶融粘度（粘度Ａ）は、前記数式（数１）を満たす。
混練機２０Ａは、混練機２０と同様の構成及び稼働条件であってもよいし、互いに異なる構成及び稼働条件であってもよい。
第１貯留タンク６０での混合条件（混合温度及び回転翼８０の回転数）及び第１貯留タンク６０で調製された溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度（粘度Ｂ）は、第１実施形態と同様の範囲であることが好ましい。

＜第２調製工程＞
第５実施形態の第２調製工程は、図５に示す４機のラインミキサーを用いて分解処理用混合物を調製する。
ラインミキサー３０は、第１混合油輸送ライン１５１より供給された溶融廃プラスチック混合油と、第１原料油供給ライン１３Ａより供給された原料油とを混合することにより分解処理用混合物を調製する。その後、分解処理用混合物はラインミキサー３０Ａに供給される。ラインミキサー３０Ａは、数式（数２）の粘度Ｃ、及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように、さらに分解処理用混合物を混合して分解処理用混合物（以下、「分解処理用混合物Ｘ２」とも称する）を調整する。同様に、ラインミキサー３０Ｂは、第２混合油輸送ライン１５２より供給された溶融廃プラスチック混合油と、第２原料油供給ライン１３Ｂより供給された原料油とを混合することにより分解処理用混合物を調製する。その後、分解処理用混合物はラインミキサー３０Ｃに供給される。ラインミキサー３０Ｃは、数式（数２）の粘度Ｃ、及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように、さらに分解処理用混合物を混合して分解処理用混合物（以下、「分解処理用混合物Ｙ２」とも称する）を調製する。

ラインミキサー３０，３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃでの混合条件（混合温度及び撹拌羽根９０の回転数）は、第１実施形態と同様の範囲であることが好ましい。なお、ラインミキサー３０，３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃでの混合条件は、同一であっても、互いに異なっていてもよい。

＜分解処理用混合物貯留工程＞
図５の場合、分解処理用混合物Ｘ２及び分解処理用混合物Ｙ２は、第２輸送ライン１４の合流点Ｃ４で合流した後、第２貯留タンク４０に貯留される。

＜効果＞
第５実施形態の製造方法は、２機の混練機２０，２０Ａ、第１貯留タンク６０及び４機のラインミキサー３０，３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃを用いて、数式（数１）の粘度Ａ、数式（数２）の粘度Ｃ、及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように、第１調製工程及び第２調製工程を実施することで、分解処理用混合物のフィルターの通過割合を９０質量％以上に高めることができる。図５の場合、分解処理用混合物Ｘ２及び分解処理用混合物Ｙ２のフィルターの通過割合が共に９０質量％以上である。その結果、溶融廃プラスチックと原料油との混合性、及び廃プラスチックの分解性が向上した分解処理用混合物が得られる。
また、第５実施形態の製造方法では、２機の混練機２０，２０Ａにおいて対象となる廃プラの種類、組成、形状、及び状態に応じて、同一もしくは別々の運転条件に設定でき、かつ混練機２０Ａに供給する追加原料油の種類を適宜選択できるので、数式（数５Ａ）の粘度Ｂを満たす溶融廃プラスチック混合油が得られ易くなる。さらに第５実施形態の製造方法では、２機のラインミキサー３０，３０Ａを用いて分解処理用混合物Ｘ２を調製し、かつ２機のラインミキサー３０Ｂ，３０Ｃを用いて分解処理用混合物Ｙ２を調製するので、溶融廃プラスチックと原料油との混合状態をさらに高めるとともに、溶融廃プラスチックの処理量を増加することができ、分解対象となる分解処理用混合物をより多く調製できる。

〔第６実施形態〕
第６実施形態について、第１実施形態～第５実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項の説明については同一の符号を付す等により、その説明を省略または簡略化する。
第６実施形態は、図６に示す廃プラスチック処理システムを用いて製造方法を実施する例である。まず、図６に示す処理システム６００について説明し、次いで、第６実施形態の製造方法について説明する。

＜全体構成＞
図６に示す処理システム６００は、第２実施形態で説明した処理システム２００に対し、追加原料油供給ライン７０を備える点が処理システム２００と異なる。その他の点は第２実施形態と同様である。

＜追加原料油供給ライン７０＞
追加原料油供給ライン７０は、第５実施形態の追加原料油供給ライン７０と同様である。

〔第６実施形態の製造方法〕
第６実施形態の製造方法は、第２実施形態に対し、第１調製工程を以下の方法で実施する以外、第２実施形態と同様である。第６実施形態の製造方法について、第２実施形態と異なる点を中心に説明する。

＜第１調製工程＞
第６実施形態の第１調製工程は、追加原料供給工程をさらに有する。第１調製工程は、溶融廃プラスチックと、原料油と、追加原料油とを、第１貯留タンク６０で混合することにより溶融廃プラスチック混合油を調製する。

追加原料油供給ライン７０中の原料油の温度は、第５実施形態と同様の範囲であることが好ましく、第５実施形態と同様の方法で制御されることが好ましい。

第１貯留タンク６０での混合条件（混合温度及び回転翼８０の回転数）及び第１貯留タンク６０で調製された溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度（粘度Ｂ）は、第１実施形態と同様の範囲であることが好ましい。

＜効果＞
第６実施形態の製造方法によれば、分解処理用混合物のフィルターの通過割合を９０質量％以上に高めることができるので、溶融廃プラスチックと原料油との混合性、及び廃プラスチックの分解性が向上した廃プラスチック分解処理用混合物が得られる。
第６実施形態の製造方法では、追加原料油の種類を適宜選択することで、第１貯留タンク６０に供給される溶融廃プラスチックの粘度を調整し易くなるため、数式（数５Ａ）の粘度Ｂを満たす溶融廃プラスチック混合油の調製、並びに数式（数２）の粘度Ｃ及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たす分解処理用混合物の調製がより容易になる。その結果、分解処理用混合物をＲＦＣＣ装置５０まで輸送し易くなり、廃プラスチックを効率よく分解できる。

〔第７実施形態〕
第７実施形態の製造方法は、廃プラスチックを分解処理装置で分解するための廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法であって、溶融装置で溶融された溶融廃プラスチックと、１以上の第１供給ラインから供給された原料油とを、第１攪拌手段を備える撹拌槽で混合することにより溶融廃プラスチック混合油を調製する第１調製工程と、前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油と、１以上の第２供給ラインから供給された原料油とを、第２攪拌手段を備えるライン混合装置で混合することにより廃プラスチック分解処理用混合物を調製する第２調製工程と、を有する。
第７実施形態の製造方法は、前記溶融廃プラスチックの溶融粘度を粘度Ａとし、前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度を粘度Ｂとし、前記第２調製工程で調製された前記廃プラスチック分解処理用混合物の溶融粘度を粘度Ｃとしたとき、前記粘度Ａが下記数式（数１）を満たし、前記粘度Ａに対する前記粘度Ｂの粘度比（前記粘度Ｂ／前記粘度Ａ）が下記数式（数２Ｘ）を満たし、前記粘度Ｂに対する前記粘度Ｃの粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）が下記数式（数３）を満たすように前記第１調製工程及び前記第２調製工程を実施する。前記廃プラスチック分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、前記廃プラスチック分解処理用混合物の前記フィルターの通過割合は９０質量％以上である。
１．０×１０^６ｍＰａ・ｓ≦粘度Ａ≦１．０×１０^８ｍＰａ・ｓ …（数１）
粘度Ｂ／粘度Ａ≦１／１ …（数２Ｘ）
粘度Ｃ／粘度Ｂ≦１／２０ …（数３）
（前記数式（数１）、（数２Ｘ）及び（数３）において、前記粘度Ａ、前記粘度Ｂ、及び前記粘度Ｃは、いずれも２００℃における溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。）

本発明者らは、数式（数１）の粘度Ａ、（数２Ｘ）の粘度比（前記粘度Ｂ／前記粘度Ａ）、及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように、溶融廃プラスチックと原料油とを段階的に混合することで、廃プラスチック分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、廃プラスチック分解処理用混合物のフィルターの通過割合を９０質量％以上に高めることができることを見出した。
よって、第７実施形態の製造方法によれば、溶融廃プラスチックと原料油との混合性が向上し、廃プラスチックの分解性を向上できる廃プラスチック分解処理用混合物が得られる。

第１調製工程は、粘度Ａに対する粘度Ｂの粘度比（前記粘度Ｂ／前記粘度Ａ）が下記数式（数２Ｘ）を満たすように実施される。粘度比（前記粘度Ｂ／前記粘度Ａ）は、下記数式（数２Ｙ）を満たすことが好ましく、下記数式（数２Ｚ）を満たすことがより好ましい。
粘度Ｂ／粘度Ａ≦１／１ …（数２Ｘ）
粘度Ｂ／粘度Ａ≦１／１００ …（数２Ｙ）
粘度Ｂ／粘度Ａ≦１／１００，０００ …（数２Ｚ）
（粘度Ａ及び粘度Ｂは、それぞれ２００℃における溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。）
粘度比（前記粘度Ｂ／前記粘度Ａ）が前記数式（数２Ｘ）を満たすと、混合性が十分な状態の廃プラスチック分解処理用混合物を調製し易い。

第７実施形態の製造方法は、第１実施形態の製造方法における数式（数２）を数式（数２Ｘ）に置き換えた製造方法である。すなわち、第７実施形態の製造方法は、第１実施形態の製造方法に対し、数式（数１）の粘度Ａ、数式（数２Ｘ）の粘度比（前記粘度Ｂ／前記粘度Ａ）及び数式（数３）の粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）を満たすように第１調製工程及び第２調製工程を実施すること以外、第１実施形態の製造方法と同様である。
そのため、第７実施形態の製造方法は、第１実施形態～第６実施形態で説明した図１～図６に示す処理システムを用いて実施できる。また、第１実施形態～第６実施形態で得られる効果と同様の効果が得られる。

第１実施形態から第７実施形態に共通する構成について説明する。

＜廃プラスチック＞
廃プラスチックとしては、例えば、非塩素化プラスチック、塩素化プラスチック、及びこれらの混合物等が挙げられる。
廃プラスチックの形状は特に限定されず、溶融装置の仕様に応じて適宜選択されることが好ましい。
非塩素化プラスチックとしては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、プロピレンエチレンコポリマー、ポリスチレン、ポリブテン、エチレンオリゴマー、ブテンオリゴマー、スチレンオリゴマー、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリカーボネート、ナイロン、エポキシ樹脂、及びフェノール樹脂等が挙げられる。
ポリエチレンとしては、例えば、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、及び直鎖低密度ポリエチレン等が挙げられる。
塩素化プラスチックとしては、例えば、ポリ塩化ビニル、及びポリ塩化ビニリデン等が挙げられる。
廃プラスチックは、ビニル系重合体（例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、プロピレンエチレンコポリマー、ポリスチレン、ポリブテン、エチレンオリゴマー、ブテンオリゴマー、及びスチレンオリゴマー等）に由来する廃プラスチックの少なくともいずれかを含むことが好ましい。
廃プラスチックは、ポリエチレンに由来する廃プラスチック及びポリプロピレンに由来する廃プラスチックの少なくともいずれかを含むことがより好ましい。
廃プラスチックは、ポリスチレンに由来する廃プラスチック、及びエチレン酢酸ビニルに由来する廃プラスチックを実質含まないことが好ましい。実質含まないとは、ポリスチレンに由来する廃プラスチック及びエチレン酢酸ビニルに由来する廃プラスチックの含有量が、廃プラスチック全量に対し、１０質量％以下であり、好ましくは５質量％以下であることを意味する。

＜原料油＞
原料油としては、特に限定されないが、重質分解軽油（ＨＣＯ）、分解残渣油（ＣＬＯ）、常圧残渣油（ＲＣ）、脱硫残渣油（ＤＳＲＣ）、脱硫減圧軽油（ＶＨＨＧＯ）、未脱硫減圧軽油（ＶＧＯ）、未脱硫減圧残渣油（ＶＣ）、及び鉱油（例えばＨＧ５００（５００ニュートラル留分の鉱油）等）からなる群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましく、脱硫減圧軽油（ＶＨＨＧＯ）、重質分解軽油（ＨＣＯ）、脱硫残渣油（ＤＳＲＣ）及び鉱油からなる群から選ばれる少なくとも１種であることがより好ましい。
また、前記原料油を輸送する第１輸送ライン１０は、ＦＣＣ装置またはＲＦＣＣ装置で回収された重質分解軽油（ＨＣＯ）及び分解残渣油（ＣＬＯ）の少なくともいずれかを直接供給できるように、例えば、ＨＣＯ貯留タンクまたはＣＬＯ貯留タンクに接続されていてもよい。
また、第１輸送ライン１０は、例えば、重油直接脱硫装置で生成された脱硫残渣油（ＤＳＲＣ）を直接供給できるように、例えば、ＤＳＲＣ貯留タンクに接続されていてもよい。

＜追加原料油＞
追加原料油は、前記原料油（重質分解軽油、分解残渣油、常圧残渣油、脱硫残渣油、脱硫減圧軽油、未脱硫減圧軽油、未脱硫減圧残渣油、及び鉱油からなる群から選ばれる少なくとも１種）、軽質炭化水素油、ナフサ、軽油、及び前記原料油とは異なる重質炭化水素油からなる群から選ばれる少なくとも１種である。

＜分解処理装置＞
分解処理装置としては、例えば、接触分解装置（ＦＣＣ装置）、残油流動接触分解装置（ＲＦＣＣ装置）（ＦＣＣ装置の一態様）及び水素化分解装置等が挙げられる。
分解処理装置は、廃プラスチックの分解性を向上させる観点から、接触分解装置（ＦＣＣ装置）または残油接触分解装置（ＲＦＣＣ装置）であることが好ましい。

〔他の実施形態〕

前記実施形態のいずれかにおいて、第１調製工程は、１以上１０以下の攪拌槽（図１の場合、第１貯留タンク６０）を用いて、溶融廃プラスチック混合油を調製し、攪拌槽が２以上の場合、２以上の攪拌槽は、直列、並列、又は直列及び並列を組み合わせて配置されることが好ましい。２以上の攪拌槽は、互いに同一であっても異なっていてもよい。
また、前記実施形態のいずれかにおいて、第１調製工程は、循環ラインを介して攪拌槽（図１の場合、第１貯留タンク６０）の少なくともいずれかに第１循環油及び第２循環油の少なくとも一方を供給する第１循環油供給工程を有し、
第１循環油は、攪拌槽の少なくともいずれかで調製された溶融廃プラスチック混合油であり、第２循環油は、ライン混合装置の少なくともいずれかで調製された前記廃プラスチック分解処理用混合物であり、
第１循環油及び第２循環油の少なくとも一方が供給された攪拌槽は、第１循環油及び第２循環油の少なくとも一方と、溶融廃プラスチックと、原料油とを混合することが好ましい。

前記実施形態のいずれかにおいて、第２調製工程は、１以上１０以下のライン混合装置（図１の場合、ラインミキサー３０）を用いて、廃プラスチック分解処理用混合物を調製し、ライン混合装置が２以上の場合、２以上のライン混合装置は、直列、並列、又は直列及び並列を組み合わせて配置されることが好ましい。２以上のライン混合装置は、互いに同一であっても異なっていてもよい。
また、前記実施形態のいずれかにおいて、第２調製工程は、循環ラインを介してライン混合装置（図１の場合、ラインミキサー３０）の少なくともいずれかに第２循環油を供給する第２循環油供給工程を有し、第２循環油は、ライン混合装置の少なくともいずれかで調製された廃プラスチック分解処理用混合物であり、第２循環油が供給された前記ライン混合装置は、第２循環油と、溶融廃プラスチック混合油と、原料油とを混合することが好ましい。

攪拌槽、ライン混合装置、及び循環ラインの配置形態としては、例えば、以下の形態が挙げられるが、これらに限定されない。
配置形態１：上流側から順に攪拌槽Ｋ１及びライン混合装置Ｍ１が直列に配置された態様。
配置形態２：攪拌槽Ｋ１及びライン混合装置Ｍ１が並列に配置された態様。
配置形態３：配置形態１の攪拌槽Ｋ１及びライン混合装置Ｍ１と並列して、上流側から順に攪拌槽Ｋ２及びライン混合装置Ｍ３が配置された態様。
配置形態４：配置形態１～３のいずれかの形態において、ライン混合装置Ｍ１で調製された分解処理用混合物を第２循環油として攪拌槽Ｋ１に供給する（戻す）循環ラインが配置された態様。
配置形態４の場合、攪拌槽Ｋ１は、第２循環油として供給された分解処理用混合物と、溶融廃プラスチックと、原料油とを混合して、溶融廃プラスチック混合油を調製する。
配置形態５：配置形態１～３のいずれかの形態において、ライン混合装置Ｍ１で調製された分解処理用混合物を第２循環油としてライン混合装置Ｍ１に供給する（戻す）循環ラインが配置された態様。
配置形態５の場合、ライン混合装置Ｍ１は、第２循環油として供給された分解処理用混合物と、溶融廃プラスチック混合油と、原料油とを混合して、分解処理用混合物を調製する。
配置形態６：配置形態１～３のいずれかの形態において、攪拌槽Ｋ１で調製された溶融廃プラスチック混合油を第１循環油として攪拌槽Ｋ１に供給する（戻す）循環ラインが配置された態様。
配置形態６の場合、攪拌槽Ｋ１は、第１循環油として供給された溶融廃プラスチック混合油と、溶融廃プラスチックと、原料油とを混合して、溶融廃プラスチック混合油を調製する。

前記実施形態のいずれかにおいて、第１供給ライン及び第２供給ラインは、互いに同一の供給ラインであってもよいし、互いに異なる供給ラインであってもよい。
例えば、第１実施形態の場合、供給ライン１１Ａ（第１供給ラインの一例）及び供給ライン１３（第２供給ラインの一例）は、供給ラインを共有していないため、互いに異なる供給ラインである。
例えば、第２実施形態の場合、供給ライン１２（第１供給ラインの一例）及び供給ライン１３（第２供給ラインの一例）は、第１輸送ライン１０の同じ分岐点Ｂ１から分岐され、供給ラインを共有しているので、互いに同じ供給ラインである。その後、供給ライン１２及び供給ライン１３は、分岐点Ｂ３で分岐され、供給ライン１２中の原料油は、第１調製工程に用いられ、供給ライン１３中の原料油は第２調製工程に用いられる。

第５実施形態及び第６実施形態では、第１調製工程が、追加原料供給工程を有する態様について説明したがこれに限定されない。
例えば、前記実施形態のいずれかにおいて、第２調製工程が追加原料供給工程をさらに有してもよい。その場合、追加原料油が供給されたライン混合装置は、溶融廃プラスチックと、原料油と、追加原料油とを混合することにより廃プラスチック分解処理用混合物を調製する。
また、第５実施形態及び第６実施形態では、１つの追加原料供給ラインから混練機に追加原料油を供給する態様について説明したがこれに限定されない。例えば、前記実施形態のいずれかにおいて、１以上の追加原料供給ラインから、混練機、第１貯留タンク、混合油輸送ライン、第１供給ライン、ラインミキサー及び第２供給ラインの少なくともいずれかに、追加原料油を供給する追加原料供給工程を有していてもよい。追加する追加原料油の種類は、互いに同一であっても異なっていてもよい。

第４実施形態では、２機のラインミキサーを用いて第２調製工程を実施する態様について説明し、第５実施形態では、４機のラインミキサーを用いて第２調製工程を実施する態様について説明したがこれに限定されない。ラインミキサーの数及び配置はこれらに限定されない。
例えば、前記実施形態のいずれかにおいて、複数のラインミキサーを直列、並列、又は直列及び並列を組み合わせて配置し、第２調製工程を実施してもよい。
複数のラインミキサーは、互いに同一であっても異なっていてもよい。
また、前記実施形態のいずれかにおいて、複数の第１の貯留タンクを直列、並列、又は直列及び並列を組み合わせて配置し、第１調製工程を実施してもよい。複数の第１の貯留タンクは、互いに同一であっても異なっていてもよい。
また、複数のラインミキサーの少なくともいずれかで調製された分解処理用混合物を、循環ラインを介して、第１の貯留タンク、ラインミキサー、並びに第１の貯留タンク及びラインミキサーに供給しながら（戻しながら）第１調製工程又は第２調製工程を実施してもよい。
また、複数の第１の貯留タンクの少なくともいずれかで調製された溶融廃プラスチック混合油を、循環ラインを介して第１の貯留タンクのいずれかに供給しながら（戻しながら）第１調製工程を実施してもよい。

第５実施形態では、２機の混練機を用いて第１調製工程を実施する態様について説明したがこれに限定されない。例えば、前記実施形態のいずれかにおいて、３機以上の混練機を用いて第１調製工程を実施してもよい。複数の混練機は、互いに同一であっても異なっていてもよい。混練機の数は限定されない。

前記実施形態のいずれかにおいて、ラインミキサーで調製された分解処理用混合物は、第２貯留タンクに貯留せずに、ＲＦＣＣ装置に供給されてもよい。
前記実施形態のいずれかにおいて、ラインミキサーで調製された分解処理用混合物は、第２輸送ラインから直接ＲＦＣＣ装置に供給されてもよい。

前記実施形態のいずれかにおいて、混練機２０，２０Ａに代えて、公知の溶融装置を用いてもよい。
前記実施形態のいずれかにおいて、第１貯留タンク６０に代えて、公知の撹拌槽を用いてもよい。
前記実施形態のいずれかにおいて、ラインミキサー３０，３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃに代えて、公知のライン混合装置を用いてもよい。
前記実施形態のいずれかにおいて、ＲＦＣＣ装置５０に代えて、例えば、石油精製の分野で用いられている公知の分解処理装置を用いてもよい。

以下、本発明に係る実施例を説明する。本発明はこれらの実施例によって何ら限定されない。

〔実施例１〕
〔第１調製工程〕
廃プラスチックとして、ポリプロピレン及びポリエチレンの混合物を用いて、以下の溶融条件で、廃プラスチックを溶融させた。
溶融廃プラスチックの溶融粘度を既述の方法で測定した。溶融廃プラスチックの２００℃における溶融粘度は、２．３×１０^７ｍＰａ・ｓであった。
（溶融条件）
・混練機 ：芝浦機械社製：二軸混練押出機（品番ＴＥＭ－３７ＳＳ）
・溶融温度 ：２００℃
・溶融量 ：３０ｋｇ／ｈｒ
溶融廃プラスチック（以下、「溶融廃プラ」とも称する）に対する脱硫残渣油（ＤＳＲＣ）の比率（ＤＳＲＣ／溶融廃プラ）が、質量比で１になるように、溶融廃プラ（１０ｋｇ）に、原料油としてのＤＳＲＣを加え、溶融廃プラとＤＳＲＣとの混合物Ｃ１（２０ｋｇ）とした後、撹拌槽へ搬送し、前記溶融廃プラに対するＤＳＲＣの比率（ＤＳＲＣ／前記溶融廃プラ）が、質量比で３になるように、前記混合物Ｃ１（２０ｋｇ）に、原料油としてのＤＳＲＣをさらに加え、以下の混合条件１で溶融廃プラ混合油を調製した。
（混合条件１）
・撹拌槽 ：ダブルヘリカルリボン翼攪拌槽
・温度 ：２００℃
・回転数 ：１５ｒｐｍ
・平均滞留時間 ：１５分間
溶融廃プラ混合油の溶融粘度を既述の方法で測定した。溶融廃プラ混合油の２００℃における溶融粘度は、１５万ｍＰａ・ｓであった。

〔第２調製工程〕
次に、溶融廃プラに対するＤＳＲＣの比率（ＤＳＲＣ／溶融廃プラ）が、質量比で４９になるように、溶融廃プラ混合油（４ｋｇ）に、さらにＤＳＲＣ（４６ｋｇ）を加えた。その後、連続式ミキサーを用いて、以下の混合条件２で溶融廃プラ混合油とＤＳＲＣとの混合物を混合し、分解処理用混合物を調製した。
分解処理用混合物の溶融粘度を既述の方法で測定した。分解処理用混合物の２００℃における溶融粘度は、１１ｍＰａ・ｓであり、分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合は９１質量％であった。
（混合条件２）
・連続式ミキサー ：プライミクス社製：ホモミックラインフローＬＦ３０型
・回転数 ：１４５００ｒｐｍ
・温度 ：２００℃
・時間 ：３秒

〔実施例２〕
実施例１に対し、連続式ミキサーの混合条件２において、回転数を１００００ｒｐｍ、時間を３０秒に変更したこと以外、実施例１と同様の方法で、分解処理用混合物を調製した。
分解処理用混合物の２００℃における溶融粘度は、１３ｍＰａ・ｓであり、４０ｍｅｓｈのフィルターを通過した分解処理用混合物の４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合は９８質量％であった。

〔比較例１〕
比較例１は、撹拌槽を用いずに連続式ミキサーのみを用いて分解処理用混合物を調製した例である。比較例１の分解処理用混合物は、以下の方法で調製した。
実施例１と同様の方法で、溶融廃プラとＤＳＲＣとの混合物Ｃ１を得た。その後、前記混合物Ｃ１を撹拌槽へ搬送せずに、前記溶融廃プラに対するＤＳＲＣの比率（ＤＳＲＣ／前記溶融廃プラ）が、質量比で３になるように、前記混合物Ｃ１に、原料油としてのＤＳＲＣを加え、溶融廃プラ混合油Ｄ１を調製した。
その後、実施例１と同様の方法で、溶融廃プラ混合油Ｄ１（４ｋｇ）に、さらにＤＳＲＣ（４６ｋｇ）を加えた。その後、連続式ミキサーを用いて、前記混合条件２で溶融廃プラ混合油Ｄ１とＤＳＲＣとの混合物を混合することにより、分解処理用混合物を調製した。
分解処理用混合物の２００℃における溶融粘度は、３ｍＰａ・ｓであり、分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合は１質量％であった。

〔比較例２〕
比較例２は、連続式ミキサーを用いずに撹拌槽のみを用いて分解処理用混合物を調製した例である。比較例２の分解処理用混合物は、以下の方法で調製した。
実施例１と同様の方法で、溶融廃プラとＤＳＲＣとの混合物Ｃ１を得た。その後、撹拌槽へ搬送し、前記溶融廃プラに対するＤＳＲＣの比率（ＤＳＲＣ／前記溶融廃プラ）が、質量比で３になるように、前記溶融廃プラに、原料油としてのＤＳＲＣをさらに加え、前記混合条件１のうち、平均滞留時間を３０分間に変更したこと以外、実施例１と同様の方法で、溶融廃プラ混合油Ｄ２を調製した。
次に、溶融廃プラに対するＤＳＲＣの比率（ＤＳＲＣ／溶融廃プラ）が、質量比で４９になるように、溶融廃プラ混合油Ｄ２（４ｋｇ）に、さらにＤＳＲＣ（４６ｋｇ）を加えた。この溶融廃プラ混合油Ｄ２とＤＳＲＣとの混合物を比較例２の分解処理用混合物とした。
分解処理用混合物の２００℃における溶融粘度は、５ｍＰａ・ｓであり、分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合は６５質量％であった。

〔評価〕
（粘度Ｂ及び粘度Ｃ）
溶融廃プラスチック混合油の２００℃における溶融粘度（粘度Ｂ）、及び廃プラスチック分解処理用混合物の２００℃における溶融粘度（粘度Ｃ）は、既述の方法で測定した。

（分解処理用混合物の４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合）
分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、フィルターの通過割合は、以下の方法で算出した。
各例で調製された分解処理用混合物５ｋｇを常温常圧（２５℃、１気圧）の条件下において４０ｍｅｓｈのフィルターに自重で通過させた。
４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合（単位：％）は、下記数式（数Ｘ）より算出した。
４０ｍｅｓｈのフィルターを通過した分解処理用混合物の割合＝Ａ／（Ａ＋Ｂ）×１００…（数Ｘ）
Ａ：４０ｍｅｓｈのフィルターを通過した分解処理用混合物のろ液重量［ｇ］
Ｂ：４０ｍｅｓｈのフィルターを通過しなかった分解処理用混合物のろ物重量［ｇ］

（表１中の説明）
・比較例１の粘度Ｂは、溶融廃プラ混合油Ｄ１の粘度の値を示している。
・比較例２の粘度Ｃは、溶融廃プラ混合油Ｄ２とＤＳＲＣとの混合物の粘度の値を示している。

撹拌槽及び連続式ミキサーを用いて、前記数式（数１）～（数３）もしくは前記数式（数１）、（数２Ｘ）及び（数３）を満たすように、溶融廃プラスチックと原料油とを段階的に混合して得られた実施例１、２の分解処理用混合物は、分解処理用混合物の４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合が９０％以上と高かった。
一方、撹拌槽を用いずに連続式ミキサーのみを用いて調製された比較例１の分解処理用混合物は、溶融粘度（粘度Ｃ）が、ほぼＤＳＲＣの粘度（３ｍＰａ・ｓ）のままであった。さらに比較例１の４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合は１％と顕著に低かった。
また、連続式ミキサーを用いずに撹拌槽のみを用いて調製された比較例２の分解処理用混合物は、溶融廃プラスチックの原料油中への混合が撹拌槽だけでは不十分であるため、４０ｍｅｓｈフィルターの通過割合は６５％と低かった。
以上の結果より、本実施例の方法で分解処理用混合物を製造することで、溶融廃プラスチックと原料油との混合性が向上した分解処理用混合物が得られることがわかる。このような分解処理用混合物を分解処理装置で分解することで、廃プラスチックの分解性を向上させることができる。

本発明の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法は、廃プラスチックの有効利用率を上昇できるため、産業上利用可能である。

１０…第１輸送ライン、１１，１１Ａ，１２…供給ライン（第１供給ライン）、１３…供給ライン（第２供給ライン）、１３Ａ…第１原料油供給ライン、１３Ｂ…第２原料油供給ライン、１４…第２輸送ライン、１５…混合油輸送ライン、２０，２０Ａ…混練機、２１…フィーダー、２２…ホッパー、２３…廃プラスチック供給ライン、２４…フィーダー制御器、２５…廃プラスチック供給制御手段、３０，３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃ…ラインミキサー、４０…第２貯留タンク、４１…遠心ポンプ、４３，４４…ガス抜きライン、５０…ＲＦＣＣ装置、６０…第１貯留タンク、６１…ギアポンプ、７０…追加原料油供給ライン、８０…回転翼、９０…撹拌羽根、１００，２００，３００，４００，５００，６００…処理システム、１１１…第１原料油供給制御手段、１１２…第１調節弁、１１３…第１制御器、１２１…第２原料油供給制御手段、１２２…第２調節弁、１２３…第２制御器、１３１…第３原料油供給制御手段、１３２…第３調節弁、１３３…第３制御器、１５１…第１混合油輸送ライン、１５２…第２混合油輸送ライン、１７１…追加原料供給制御手段、１７２…第４調節弁、１７３…第４制御器、ＨＧ…熱交換器。

Claims (18)

1. 廃プラスチックを分解処理装置で分解するための廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法であって、
   溶融装置で溶融された溶融廃プラスチックと、１以上の第１供給ラインから供給された原料油とを、第１攪拌手段を備える撹拌槽で混合することにより溶融廃プラスチック混合油を調製する第１調製工程と、
   前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油と、１以上の第２供給ラインから供給された原料油とを、第２攪拌手段を備えるライン混合装置で混合することにより廃プラスチック分解処理用混合物を調製する第２調製工程と、を有し、
   前記溶融廃プラスチックの溶融粘度を粘度Ａとし、前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度を粘度Ｂとし、前記第２調製工程で調製された前記廃プラスチック分解処理用混合物の溶融粘度を粘度Ｃとしたとき、
   前記粘度Ａが下記数式（数１）を満たし、
   前記粘度Ｃが下記数式（数２）を満たし、
   前記粘度Ｂに対する前記粘度Ｃの粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）が下記数式（数３）を満たすように前記第１調製工程及び前記第２調製工程を実施し、
   前記廃プラスチック分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、前記廃プラスチック分解処理用混合物の前記フィルターの通過割合が９０質量％以上である、
   廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
   １．０×１０^６ｍＰａ・ｓ≦粘度Ａ≦１．０×１０^８ｍＰａ・ｓ …（数１）
   ５．０ｍＰａ・ｓ＜粘度Ｃ≦５０ｍＰａ・ｓ …（数２）
   粘度Ｃ／粘度Ｂ≦１／２０ …（数３）
   （前記数式（数１）～（数３）において、前記粘度Ａ、前記粘度Ｂ、及び前記粘度Ｃは、いずれも２００℃における溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。）
2. 廃プラスチックを分解処理装置で分解するための廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法であって、
   溶融装置で溶融された溶融廃プラスチックと、１以上の第１供給ラインから供給された原料油とを、第１攪拌手段を備える撹拌槽で混合することにより溶融廃プラスチック混合油を調製する第１調製工程と、
   前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油と、１以上の第２供給ラインから供給された原料油とを、第２攪拌手段を備えるライン混合装置で混合することにより廃プラスチック分解処理用混合物を調製する第２調製工程と、を有し、
   前記溶融廃プラスチックの溶融粘度を粘度Ａとし、前記第１調製工程で調製された前記溶融廃プラスチック混合油の溶融粘度を粘度Ｂとし、前記第２調製工程で調製された前記廃プラスチック分解処理用混合物の溶融粘度を粘度Ｃとしたとき、
   前記粘度Ａが下記数式（数１）を満たし、
   前記粘度Ａに対する前記粘度Ｂの粘度比（前記粘度Ｂ／前記粘度Ａ）が下記数式（数２Ｘ）を満たし、
   前記粘度Ｂに対する前記粘度Ｃの粘度比（前記粘度Ｃ／前記粘度Ｂ）が下記数式（数３）を満たすように前記第１調製工程及び前記第２調製工程を実施し、
   前記廃プラスチック分解処理用混合物を４０ｍｅｓｈのフィルターに通過させたときの、前記廃プラスチック分解処理用混合物の前記フィルターの通過割合が９０質量％以上である、
   廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
   １．０×１０^６ｍＰａ・ｓ≦粘度Ａ≦１．０×１０^８ｍＰａ・ｓ …（数１）
   粘度Ｂ／粘度Ａ≦１／１ …（数２Ｘ）
   粘度Ｃ／粘度Ｂ≦１／２０ …（数３）
   （前記数式（数１）、（数２Ｘ）及び（数３）において、前記粘度Ａ、前記粘度Ｂ、及び前記粘度Ｃは、いずれも２００℃における溶融粘度（ｍＰａ・ｓ）である。）
3. 請求項１または請求項２に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
   前記第１供給ライン及び前記第２供給ラインは、互いに同一の供給ラインであるか、又は互いに異なる供給ラインである、
   廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
4. 請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
   前記第１調製工程は、１以上１０以下の前記攪拌槽を用いて、前記溶融廃プラスチック混合油を調製し、
   前記攪拌槽が２以上の場合、２以上の前記攪拌槽は、直列、並列、又は直列及び並列を組み合わせて配置される、
   廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
5. 請求項４に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
   前記第１調製工程は、循環ラインを介して前記攪拌槽の少なくともいずれかに第１循環油及び第２循環油の少なくとも一方を供給する第１循環油供給工程を有し、
   前記第１循環油は、前記攪拌槽の少なくともいずれかで調製された前記溶融廃プラスチック混合油であり、
   前記第２循環油は、前記ライン混合装置の少なくともいずれかで調製された前記廃プラスチック分解処理用混合物であり、
   前記第１循環油及び前記第２循環油の少なくとも一方が供給された前記攪拌槽は、前記第１循環油及び前記第２循環油の少なくとも一方と、前記溶融廃プラスチックと、前記原料油とを混合する、
   廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
6. 請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
   前記第２調製工程は、１以上１０以下の前記ライン混合装置を用いて、前記廃プラスチック分解処理用混合物を調製し、
   前記ライン混合装置が２以上の場合、２以上の前記ライン混合装置は、直列、並列、又は直列及び並列を組み合わせて配置される、
   廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
7. 請求項６に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
   前記第２調製工程は、循環ラインを介して前記ライン混合装置の少なくともいずれかに第２循環油を供給する第２循環油供給工程を有し、
   前記第２循環油は、前記ライン混合装置の少なくともいずれかで調製された前記廃プラスチック分解処理用混合物であり、
   前記第２循環油が供給された前記ライン混合装置は、前記第２循環油と、前記溶融廃プラスチック混合油と、前記原料油とを混合する、
   廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
8. 請求項４から請求項７のいずれか一項に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
   前記原料油、軽質炭化水素油、ナフサ、軽油、及び前記原料油とは異なる重質炭化水素油からなる群から選ばれる少なくとも１種の他の追加原料油を、１以上の追加原料供給ラインから供給する追加原料供給工程をさらに有する、
   廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
9. 請求項８に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
   前記第１調製工程は、前記攪拌槽の少なくともいずれかに前記追加原料油を供給する前記追加原料供給工程をさらに有し、
   前記追加原料油が供給された前記攪拌槽は、前記追加原料油と、前記溶融廃プラスチックと、前記原料油とを混合する、
   廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
10. 請求項７または請求項８に記載の廃プラスチック製造方法において、
    前記第２調製工程は、前記ライン混合装置の少なくともいずれかに前記追加原料油を供給する前記追加原料供給工程をさらに有し、
    前記追加原料油が供給された前記ライン混合装置は、前記追加原料油と、前記溶融廃プラスチック混合油と、前記原料油とを混合する、
    廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
11. 請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
    前記第１調製工程における前記攪拌槽での混合は、温度１７５℃以上２６０℃以下、前記第１攪拌手段の回転数３ｒｐｍ以上１，０００ｒｐｍ以下の条件で行う、
    廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
12. 請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
    前記第２調製工程における前記ライン混合装置での混合は、温度１６０℃以上２６０℃以下、前記第２攪拌手段の回転数１０ｒｐｍ以上２０，０００ｒｐｍ以下の条件で行う、
    廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
13. 請求項１から請求項１２のいずれか一項に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
    前記溶融装置で溶融された前記廃プラスチックの溶融温度は、１７５℃以上２６０℃以下であり、
    前記第１供給ライン中の原料油の温度は、８０℃以上２４０℃以下であり、
    前記第２供給ライン中の原料油の温度は、８０℃以上２４０℃以下である、
    廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
14. 請求項１から請求項１３のいずれか一項に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
    前記原料油は、重質分解軽油、分解残渣油、常圧残渣油、脱硫残渣油、脱硫減圧軽油、未脱硫減圧軽油、未脱硫減圧残渣油、及び鉱油からなる群から選ばれる少なくとも１種である、
    廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
15. 請求項１から請求項１４のいずれか一項に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
    前記溶融装置は、混練機である、
    廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
16. 請求項１から請求項１５のいずれか一項に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
    前記ライン混合装置は、インラインミキサー、ラインミキサー、及び連続式ミキサーのいずれかである、
    廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
17. 請求項１から請求項１６のいずれか一項に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
    前記分解処理装置は、流動接触分解装置である、
    廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。
18. 請求項１から請求項１７のいずれか一項に記載の廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法において、
    前記溶融廃プラスチックは、ポリエチレンに由来する廃プラスチック及びポリプロピレンに由来する廃プラスチックの少なくともいずれかを含む廃プラスチックの溶融物である、
    廃プラスチック分解処理用混合物の製造方法。

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