JP2021531413A - 伸線ダイス - Google Patents
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Abstract
Description
0.05≦Cr/(Co+Ni)≦0.17
0.05≦Cr/(Co+Ni)≦0.22。
好ましくは、0.05≦Cr/(Co+Ni)≦0.17の関係を満たすことができる。そうすることで、有利な結晶微粒子効果を達成することができ、Cr3C2の望ましくない析出を確実に防止することができる。
内径が0.1〜1.2mmのスチールコード延線用の数個の伸線ダイス2を、上記のように粉末冶金製造プロセスで製造した。以下の超硬合金材料の組成を有する、サンプルBによる超硬合金伸線ダイス2を製造した。2.25重量%のCo、0.75重量%のNi、0.26重量%のCr(0.3重量%のCr2N粉末に相当)、0.05重量%のMo、残りの炭化タングステンおよび不可避的不純物。この場合には、FSSS粒径0.75μmのWC粉末を使用した。製造プロセス中の炭素バランスは、超硬合金材料中にη相を検出され得ないように制御した。超硬合金材料中の炭化タングステン結晶粒の平均粒径は0.5〜0.8μmの範囲であった。ビッカース硬さHV2060を測定した。また、7.5MPa/√mの破壊靭性Kicを測定した。サンプルBの光学顕微鏡像を図4に示す。
- 被削材:高炭素鋼線(0.75重量%のC)、引張強さ2500−3500MPa、黄銅被覆
- 伸線速度:10−20m/s
- 比較サンプルAの性能係数:1.0
- サンプルBの性能係数:2.5
第2の比較サンプルDとして、組成が6.5重量%のCo、0.26重量%のCr (0.3重量%のCr3C2に相当)、0.36重量%のV(0.45重量%のVCに相当)、残りの炭化タングステンおよび不可避的不純物を有する超硬合金材料から伸線ダイスを製造した。この場合には、FSSS粒径0.6μmのWC粉末を用い、得られた炭化タングステン結晶粒の平均粒径は0.2〜0.5μmの範囲であった。ここでも、炭素バランスを制御して、超硬合金材料中にη相が検出され得ないようにした。2030のビッカース硬さHV10を測定し、破壊靭性Kicを7.2MPa/√mとした。
-被削材:高炭素鋼線(0.75重量%のC)、引張強さ2500−3500MPa、黄銅被覆
-伸線速度:10−20m/s
-比較サンプルDの性能係数:1.0
-サンプルBの性能係数:3.0
内径0.8〜2.5mmの鋼線伸線加工用ダイスを製作した。
-被加工材:快削炭素鋼線(1.0重量%のC、0.2重量%のPb)、引張強さ950MPa、
-伸線速度:5m/s
-比較サンプルFの性能係数:1.0
-サンプルEの性能係数:1.8
Claims (10)
- 炭化タングステンおよび金属バインダを含む超硬合金材料からなる伸線ダイス(2)
であって、
前記超硬合金材料は、平均粒径が0.15〜1.3μmの炭化タングステン、比Co/(Co+Ni)が0.6〜0.9である0.5〜5.0重量%の(Co+Ni)、0.05≦Cr/(Co+Ni)≦0.22である0.1〜1.0重量%のCr、0.02〜0.2重量%のMo、及び0〜0.04重量%のVを含有し、前記超硬合金材料が、η相を実質的に含まない、伸線ダイス(2)。 - 前記超硬合金材料が、下記式を満たす硬さHV10を有する、請求項1に記載の伸線ダイス。
HV10≧2430−200*重量%(Co+Ni) - 前記超硬合金材料が、下記式を満たすISO28079:2009に従ったPalmqvist方法によって決定される破壊靭性Kicを有する、請求項1または2に記載の伸線ダイス。
Kic[MPa/√m]≧0.45+1.7*(重量%(Co+Ni)) - 前記炭化タングステンが、0.4〜1.3μm、好ましくは0.5〜0.8μmの平均粒径を有する、請求項1〜3のいずれか1項に記載の伸線ダイス。
- 前記比Co/(Co+Ni)が、0.7〜0.8である、請求項1〜4のいずれか1項に記載の伸線ダイス。
- 前記Mo含有量が、0.03〜0.08重量%である、請求項1〜5のいずれか1項に記載の伸線ダイス。
- 前記超硬合金材料が、2.0〜5.0重量%の(Co+Ni)を含有する、請求項1〜6のいずれか1項に記載の伸線ダイス。
- 前記超硬合金材料が、0.03重量%未満のVを含有する、請求項1〜7のいずれか1項に記載の伸線ダイス。
- 前記伸線ダイスが、スチールコード延伸用の伸線ダイスである、請求項1〜8のいずれか1項に記載の伸線ダイス。
- 0.05≦Cr/(Co+Ni)≦0.17である、請求項1〜9のいずれか1項に記載の伸線ダイス。
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