JP2021501822A - エチレンインターポリマー生成物を製造する改善されたプロセス - Google Patents
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Abstract
Description
式中、Mはチタン、ハフニウム、及びジルコニウムから選択される金属であり;Gは炭素、シリコン、ゲルマニウム、スズ、又は鉛の元素であり;Xはハロゲン原子を表し、R6基は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、又はC6−10アリールオキシドラジカルから独立して選択され、これらのラジカルは直鎖、分岐、又は環状であっても、さらにハロゲン原子、C1−10アルキルラジカル、C1−10アルコキシラジカル、C6−10アリール、又はアリールオキシラジカルで置換されていてもよく;
R1は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、C6−10アリールオキシドラジカル、又は少なくとも1つのシリコン原子とC3−30炭素原子を含むアルキルシリルラジカルを表し;R2及びR3は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、C6−10アリールオキシドラジカル、又は少なくとも1つのシリコン原子とC3−30炭素原子を含むアルキルシリルラジカルから独立して選択され;R4及びR5は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、C6−10アリールオキシドラジカル、又は少なくとも1つのシリコン原子とC3−30炭素原子を含むアルキルシリルラジカルから独立して選択される。
PRI=100×(PRA−PRC)/PRC≧10%
(式中、PRAは、改善されたプロセスの生産速度であり、PRCは、架橋メタロセン触媒配合物が非架橋シングルサイト触媒配合物で置き換えられた比較連続溶液重合プロセスの比較生産速度である)
によって定義される、増加した生産速度PRIを有する。
(a)エチレンインターポリマー生成物は、以下の式によって定義されるように、少なくとも10%改善された(高い)重量平均分子量、Mwを有し
Mwの改善割合(%)=100%×(Mw A−Mw C)/Mw C≧5%
(式中、Mw Aは改善されたプロセスを使用して生成されたエチレンインターポリマー生成物の重量平均分子量であり、Mw Cは比較エチレンインターポリマー生成物の比較重量平均分子量であり;比較エチレンインターポリマー生成物は、架橋メタロセン触媒配合物を非架橋シングルサイト触媒配合物で置き換えることにより、比較プロセスで生成された)。
(b)改善されたプロセスで使用される[α−オレフィン/エチレン]重量比は、以下の式によって定義されるように、少なくとも70%減少された(改善された)
(式中、(α−オレフィン/エチレン)Aは、改善されたプロセスに添加されたα−オレフィンの重量を、改善されたプロセスに添加されたエチレンの重量で割ったものを表し、目標密度を有するエチレンインターポリマー生成物は、架橋メタロセン触媒配合物によって生成され;
(α−オレフィン/エチレン)Cは、目標密度を有する比較エチレンインターポリマー生成物を生成するために必要な比較重量比を表し、比較エチレンインターポリマー生成物は、架橋メタロセン触媒配合物を非架橋シングルサイト触媒配合物で置き換えることにより、比較プロセスで合成された)。
例又は別段の指示がある場合を除き、本明細書及び特許請求の範囲で使用される成分の量、押出条件などに関するすべての数字又は表現は、「約」という用語によってすべての場合に変更されると理解されるべきである。したがって、反対に示されない限り、以下の明細書及び添付の特許請求の範囲に記載される数値パラメータは、様々な実施形態が取得することを望む所望の特性に応じて変化し得る近似値である。少なくとも、また特許請求の範囲に対する均等論の適用を限定する試みとしてではなく、各数値パラメータは、報告された有効数字を考慮して、通常の丸め技法を適用することによって少なくとも解釈されるべきである。具体例に記載されている数値は、可能な限り正確に報告されている。しかしながら、いずれの数値もそれぞれの試験測定で見出された標準偏差から必然的に生じる特定のエラーを本質的に含む。
連続溶液重合プロセスを改善する必要がある。例えば、所与の反応器温度で生成されたエチレンインターポリマーの分子量を増加させるためである。さらに、溶液重合では、成長する高分子鎖に1つ以上のα−オレフィンを組み込むのに非常に効率的な触媒配合物が必要である。異なる方法で表現すると、反応器供給物中のより低い(α−オレフィン/エチレン)比で、特定の密度を有するエチレン/α−オレフィンコポリマーを生成する触媒配合物が必要である。さらに、製造品に変換した場合に改善された特性を有する、エチレンインターポリマー生成物が必要である。
R1は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、C6−10アリールオキシドラジカル、又は少なくとも1つのシリコン原子とC3−30炭素原子とを含むアルキルシリルラジカルを表し;
R2及びR3は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、C6−10アリールオキシドラジカル、又は少なくとも1つのシリコン原子とC3−30炭素原子とを含むアルキルシリルラジカルから独立して選択され;
R4及びR5は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、C6−10アリールオキシドラジカル、又は少なくとも1つのシリコン原子とC3−30炭素原子とを含むアルキルシリルラジカルから独立して選択される。
(LA)aM(PI)b(Q)n (II)
(Rp)3P=N− (III)
(式中、Rp基は、水素原子;ハロゲン原子;非置換又は1つ以上のハロゲン原子で置換されたC1−20ヒドロカルビルラジカル;C1−8アルコキシラジカル;C6−10アリールラジカル;C6−10アリールオキシラジカル;アミドラジカル;式−Si(Rs)3のシリルラジカルから独立して選択され、式中、Rs基は、水素原子、C1−8アルキル若しくはアルコキシラジカル、C6−10アリールラジカル、C6−10アリールオキシラジカル、又は式−Ge(RG)3のゲルマニルラジカルから独立して選択され、式中、RG基は、Rsがこの段落で定義されるように定義される)。
(R)2AlO−(Al(R)−O)n−Al(R)2 (IV)
(式中、R基は1〜20個の炭素原子を含む同じ又は異なる直鎖、分岐、又は環状ヒドロカルビル基であり、nは0〜約50である)
の繰り返し単位を含有するオリゴマー種であったことに同意する。アルモキサンの非限定的な例は、メチルアルミノキサン(又はMMAO−7)であり、式(IV)の各R基はメチルラジカルである。
[R5]+[B(R7)4]− (V)
(式中、Bはホウ素原子を表し、R5は、芳香族ヒドロカルビル(例えば、トリフェニルメチルカチオン)であり、各R7は、非置換であるか、フッ素原子から選択される3〜5つの置換基で置換されたフェニルラジカル、非置換であるか、フッ素原子で置換されたC1−4アルキル又はアルコキシラジカル;並びに式−Si(R9)3(式中、各R9は、水素原子及びC1−4アルキルラジカルから独立して選択された)のシリルラジカルから独立して選択された)並びに;式(VI)の化合物:
[(R8)tZH]+[B(R7)4]− (VI)
(式中、Bはホウ素原子であり、Hは水素原子であり、Zは窒素又はリン原子であり、tは2又は3であり、R8は、C1−8アルキルラジカル、非置換であるか、最大3つのC1−4アルキルラジカルで置換されたフェニルラジカルから選択され、又は窒素原子と一緒になった1つのR8がアニリニウムラジカルを形成してもよく、R7は、式(VI)で上で定義された通りであった)。
Al(R4)p(OR5)q(X)r (VII)
式中、R4基は同じ又は異なる、1〜10個の炭素原子を有するヒドロカルビル基であり得;OR5基は同じ又は異なる、アルコキシ又はアリールオキシ基であり得、R5は、酸素に結合した1〜10個の炭素原子を有するヒドロカルビル基であり;Xは塩化物又は臭化物であり;(p+q+r)=3であるがただし、pは0よりも大きいことを条件とする。一般的に使用されるアルキルアルミニウム共触媒の非限定的な例には、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリブチルアルミニウム、ジメチルアルミニウムメトキシド、ジエチルアルミニウムエトキシド、ジブチルアルミニウムブトキシド、ジメチルアルミニウム塩化物又は臭化物、ジエチルアルミニウム塩化物又は臭化物、ジブチルアルミニウム塩化物又は臭化物、及びエチルアルミニウム二塩化物又は二臭化物が含まれる。
UR=(SCU−TU)/TU 式(UR)
式中、SCUは側鎖不飽和、TUは末端不飽和である。図1は、例と比較例の平均UR値を比較したものである。統計的に、複数の例(例1〜6)は、すべての比較例と比較して、有意に異なる平均UR値を有する。例えば、例1〜6の平均UR値は−0.116±0.087で、比較例Q1〜Q4の平均UR値は0.085±0.014であり;これらの平均UR値は、分散が等しいと仮定したt検定に基づいて有意に異なった。すなわち、4.51のt統計は、2.31の両側テール臨界値を超え、0.00197の両側テールP値は0.05未満であった。比較Qは、オーストリア、ウィーン、ボレアリスから入手可能なQueoと呼ばれる市販製品であり;具体的には、比較例Q1はQueo 0201、比較例Q2はQueo 8201、比較例Q3はQueo 0203、比較例Q4はQueo 1001であった。Queo製品は、エチレン/1−オクテンコポリマーであり、1つの反応器とメタロセン触媒配合物を使用する溶液重合プロセスで生成されると考えられる。
(式中、[η]は3D−SECで決定された固有粘度(dL/g)であり、Mvは3D−SECを使用して決定された粘度平均モル質量(g/モル)であり;SCBはFTIRを使用して決定された短鎖分岐含有量(CH3#/1000C)であり;Aは試験中のエチレン/α−オレフィンインターポリマー中に存在するα−オレフィンに依存する定数であり、具体的には、Aは1−オクテン、1−ヘキセン、及び1−ブテンに対してそれぞれ2.1626、1.9772、及び1.1398であった)。エチレンホモポリマーの場合は、Mark−Houwink定数の補正は必要なく、すなわち、SCBはゼロである。
(式中、η0、ゼロせん断粘度(ポアズ)は本開示の「試験方法」セクションに記載されているようにDMAによって測定し;Pdは従来のSEC(「試験方法」を参照)を使用して測定した無次元の多分散性(Mw/Mn)であり、1.8389及び2.4110は無次元の定数である)。
(式中、固有粘度[η](dL/g)は3D−SECを使用して測定され(「試験方法」を参照);(CH3#/1000C)の次元を有するSCBは、FTIRを使用して決定され(「試験方法」を参照);Mv、粘度平均モル質量(g/モル)は3D−SECを使用して決定され(「試験方法」を参照);Aは、エチレン/α−オレフィンインターポリマー試料中のα−オレフィンに依存する無次元定数であり、すなわち、1−オクテン、1−ヘキセン、及び1−ブテンα−オレフィンの場合、Aはそれぞれ2.1626、1.9772、又は1.1398であった)。エチレンホモポリマーの場合は、Mark−Houwink定数の補正は必要なく、すなわち、SCBはゼロである。
連続溶液重合プロセスの実施形態を図3及び図4に示す。図3及び図4は、限定するものと解釈されるべきではなく、実施形態は、示された容器の正確な配置又は数に限定されないことが理解される。簡単に言うと、図3は1つの連続攪拌タンク反応器(CSTR)に続いて任意の管状反応器を示し、図4は2つのCSTRに続いて任意の管状反応器を示す。図3及び図4の点線は、連続重合プロセスの任意の機能を示す。本開示において、図4に示される管状反応器117の同等の用語は、「第3の反応器」又は「R3」であり;任選選択で、この反応器内で第3のエチレンインターポリマーを生成した。1つのCSTRを有する図3に目を向けると、第3の反応器又はR3という用語も、管状反応器17を説明するために使用され;ここで、第3のエチレンインターポリマーが任意に生成された。
第1のエチレンインターポリマーは、架橋メタロセン触媒配合物によって合成された。第1の均一触媒配合物の一実施形態は、であった。図3に示される実施形態を参照すると、任意のα−オレフィンが反応器11a(R1)に添加されない場合、第1のエチレンインターポリマーはエチレンホモポリマーである。α−オレフィンが添加される場合、以下の重量比は、第1のエチレンインターポリマーの密度を制御するための1つのパラメータ:((α−オレフィン)/(エチレン))R1である。((α−オレフィン)/(エチレン))R1の上限は、約3;他の場合では約2、さらに他の場合では約1であってもよい。((α−オレフィン)/(エチレン))R1の下限は、0;他の場合では約0.25、さらに他の場合では約0.5であってもよい。以下、「σ1」という記号は、R1、すなわち図3の反応器11a又は図4の反応器111aで生成された第1のエチレンインターポリマーの密度を指す。σ1の上限は、0.975g/cc;場合によっては0.965g/cc;他の場合では0.955g/ccであってもよい。σ1の下限は、0.855g/cc、場合によっては0.865g/cc;他の場合では0.875g/ccであってもよい。密度は、第1のエチレンインターポリマーの1つ以上のα−オレフィンの含有量が増加するにつれて減少する。α−オレフィン含有量は、第1のエチレンインターポリマー中のα−オレフィンのモルパーセントとして表された。第1のエチレンインターポリマー中のα−オレフィンのモルパーセントの上限は、25%、場合によっては23%、他の場合では20%であってもよい。第1のエチレンインターポリマー中のα−オレフィンのモルパーセントの下限は、0%、すなわち、溶液重合プロセスにα−オレフィンは添加されず、第1のエチレンインターポリマーはエチレンホモポリマーであった。
本明細書に開示されるエチレンインターポリマー生成物は、単層又は多層フィルムなどの軟質製造品に変換され得る。そのようなフィルムを調製するプロセスの非限定的な例には、インフレーションフィルムプロセス、ダブルバブルプロセス、トリプルバブルプロセス、キャストフィルムプロセス、テンターフレームプロセス、及び機械方向配向(MDO)プロセスが含まれる。
以下の段落は、本発明の追加の実施形態を開示している。
この段落に記載されているエチレンインターポリマー生成物の他の実施形態は、約0.3〜約500dg/分のメルトインデックス、約0.855〜約0.975g/ccの密度、約1.7〜約25のMw/Mn、及び約1%〜約98%のCDBI50を有してもよい。
この段落に記載されているエチレンインターポリマー生成物の他の実施形態は、
0.01〜200dg/分のメルトインデックス及び0.855g/cc〜0.975g/ccの密度を有する5〜60重量パーセントの第1のエチレンインターポリマー;
0.3〜1000dg/分のメルトインデックス及び0.855g/cc〜0.975g/ccの密度を有する20〜95重量パーセントの第2のエチレンインターポリマー、及び;任意に0.5〜2000dg/分のメルトインデックス及び0.855g/cc〜0.975g/ccの密度を有する0〜30重量パーセントの第3のエチレンインターポリマーを含んでもよく、ここで、重量パーセントは、前記第1の、前記第2の、又は前記任意の第3のエチレンインターポリマーの重量を、個別に、前記エチレンインターポリマー生成物の重量で割ったものである。
この段落に記載されているエチレンインターポリマー生成物の他の実施形態は、0〜約25モルパーセントの1つ以上のα−オレフィンを含んでもよい;α−オレフィンの非限定的な例には、C3〜C10α−オレフィンが含まれる。
エチレンインターポリマー生成物の他の実施形態は、溶液重合プロセスで製造されてもよい。
この段落のエチレンインターポリマー生成物における第1及び第2のエチレンインターポリマーは、以下の式(I)で定義される成分Aを含む架橋メタロセン触媒配合物を使用して合成できる。
式中、Mはチタン、ハフニウム、及びジルコニウムから選択される金属であり;Gは炭素、シリコン、ゲルマニウム、スズ、又は鉛の元素であり;Xはハロゲン原子を表し、R6基は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、又はC6−10アリールオキシドラジカルから独立して選択され、これらのラジカルは直鎖、分岐、若しくは環状又はハロゲン原子、C1−10アルキルラジカル、C1−10アルコキシラジカル、C6−10アリール、若しくはアリールオキシラジカルでさらに置換されていてもよく;
R1は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、又はC6−10アリールオキシドラジカルを表し;
R2及びR3は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、又はC6−10アリールオキシドラジカルから独立して選択され;
R4及びR5は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、又はC6−10アリールオキシドラジカルから独立して選択される。
架橋メタロセン触媒配合物は、アルモキサン共触媒を含む成分M;ホウ素イオン活性剤を含む成分B、及び;任意に、ヒンダードフェノールを含む成分P、をさらに含んでもよい。
任意の第3のエチレンインターポリマーは、均一触媒配合物又は不均一触媒配合物を使用して合成することができる;均一触媒配合物の非限定的な例には、架橋メタロセン触媒配合物又は非架橋シングルサイト触媒配合物が含まれる。
不均一触媒配合物の非限定的な例には、インライン式チーグラー・ナッタ触媒配合物又はバッチ式チーグラー・ナッタ触媒配合物が含まれる。任意選択で、金属ZR3を含む不均一触媒配合物を管状反応器に注入することができ、この場合、エチレンインターポリマー生成物の実施形態は、0.1〜3.5ppmの金属ZR3を含んでもよい。
i)エチレン、プロセス溶媒、架橋メタロセン触媒配合物、任意に1つ以上のα−オレフィン、及び任意に水素を第1の反応器に注入して、プロセス溶媒中に第1のエチレンインターポリマーを含有する第1の出口流を生成する工程;
ii)前記第1の出口流を第2の反応器に通し、前記第2の反応器にエチレン、前記プロセス溶媒、前記架橋メタロセン触媒配合物、任意に1つ以上のα−オレフィン、及び任意に水素を注入して、前記プロセス溶媒中に第2のエチレンインターポリマー及び前記第1のエチレンインターポリマーを含有する第2の出口流を生成する工程;
iii)前記第2の出口流を第3の反応器に通し、任意に第前記3の反応器に、エチレン、プロセス溶媒、1つ以上のα−オレフィン、水素、及び、均一触媒配合物又は不均一触媒配合物を注入して、前記プロセス溶媒中に第3のエチレンインターポリマー、前記第2のエチレンインターポリマー、及び前記第1のエチレンインターポリマーを含有する第3の出口流を生成する工程;
iv)前記第3の出口流を相分離して、前記第1のエチレンインターポリマー、前記第2のエチレンインターポリマー、及び前記任意の第3のエチレンインターポリマーを含むエチレンインターポリマー生成物を回収する工程;
ここで、前記連続溶液重合プロセスは、以下の(a)及び/又は(b)を有することによって改善される:
(a)以下の式によって定義される[α−オレフィン/エチレン]重量比が少なくとも70%減少された
(式中、(α−オレフィン/エチレン)Aは、前記第1の反応器に添加された前記α−オレフィンの重量を、前記第1の反応器に添加された前記エチレンの重量で割ることによって計算され、目標密度を有する前記第1のエチレンインターポリマーは、前記架橋メタロセン触媒配合物によって生成され;(α−オレフィン/エチレン)Cは、前記第1の反応器に添加された前記α−オレフィンの重量を、前記第1の反応器に添加された前記エチレンの重量で割ることによって計算され、前記目標密度を有する対照エチレンインターポリマーは、前記架橋メタロセン触媒配合物を非架橋シングルサイト触媒配合物で置き換えることにより生成される);
(b)以下の式によって定義される重量平均分子量が少なくとも5%改善された
Mwの改善割合(%)=100%×(Mw A−Mw C)/Mw C≧10%
(式中、Mw Aは前記第1のエチレンインターポリマーの重量平均分子量であり、Mw Cは比較エチレンインターポリマーの重量平均分子量であり;前記比較エチレンインターポリマーは、前記架橋シングルサイト触媒配合物を前記非架橋シングルサイト触媒配合物で置き換えることにより、前記第1の反応器で生成される)。
このプロセスの追加のステップは、以下を含むことができる:
a)任意選択で、触媒失活剤Aを前記第2の反応器の下流の前記第2の出口流に添加して、失活溶液Aを形成する工程;
b)触媒失活剤Bを前記第3の反応器の下流の前記第3の出口流に添加して、失活溶液Bを形成する工程であって、ただし、工程a)で前記触媒失活剤Aが添加された場合、工程b)がスキップされることを条件とする、形成する工程;
c)前記失活溶液A又はBを相分離して、前記エチレンインターポリマー生成物を回収する工程。
不均一触媒配合物が第3の反応器に添加された場合、追加のプロセスステップは、以下を含むことができる:
d)前記失活溶液A又はBに不動態化剤を添加して、不動態化溶液を形成する工程であって、ただし、前記不均一触媒配合物が前記第3の反応器に添加されない場合、工程d)はスキップされる;及び
e)前記失活溶液A又はB、あるいは前記不動態化溶液を相分離して、前記エチレンインターポリマー生成物を回収する工程。
架橋メタロセン触媒配合物は、かさ高い配位子−金属錯体「成分A」;アルモキサン共触媒を含む成分M;ホウ素イオン活性剤を含む成分B、及び;任意に、ヒンダードフェノールを含む成分Pを含んでもよい;ここで、以下のモル比を使用してもよい:前記成分Bと前記成分Aとのモル比が、約0.3:1〜約10:1、前記成分Mと前記成分Aとのモル比が、約1:1〜約300:1、前記任意の成分Pと前記成分Mとのモル比が、0.0:1〜約1:1。
成分M、B及びPの非限定的な例には、メチルアルモキサン(MMAO−7)、トリチルテトラキス(ペンタフルオロ−フェニル)ボラート及び2,6−ジ−tert−ブチル−4−エチルフェノールがそれぞれ含まれる。
このプロセスは、前記架橋メタロセン触媒配合物を、約20℃〜約70℃の触媒入口温度で、前記第1の反応器及び任意に前記第2の反応器に注入することをさらに含んでもよく;任意選択で、前記成分M及び前記成分Pが、前記架橋メタロセン触媒配合物から削除され、式Al(R1)n(OR2)o
(式中、(R1)基は、1〜10個の炭素原子を有する同じ又は異なるヒドロカルビル基であってもよく;(OR2)基は、同じ又は異なるアルコキシ又はアリールオキシ基であってもよく、式中、R2は、酸素に結合した1〜10個の炭素原子を有するヒドロカルビル基であり;(n+o)=3であるが、ただしnが0より大きいことを条件とする)
で定義される成分Jで置き換えられてもよい。
任意選択で、前記架橋メタロセン触媒配合物を、80℃〜180℃の触媒入口温度で、前記反応器に注入してもよい。
任意選択で、前記第3の反応器に注入される前記均一触媒配合物は、前記架橋メタロセン触媒配合物、前記シングルサイト触媒配合物、又はかさ高い配位子−金属錯体が式(I)若しくは(II)で定義された属のメンバーではない均一触媒配合物である。
任意選択で、前記前記第3の反応器に注入される前記不均一触媒配合物は、インライン式チーグラー・ナッタ触媒配合物又はバッチ式チーグラー・ナッタ触媒配合物である。
インライン式チーグラー・ナッタ触媒配合物は、以下を含むインラインプロセスで形成される:
i) 流れS1と流れS2とを組み合わせて、インライン式不均一触媒アセンブリで第1の生成物混合物を形成し、前記第1の生成物混合物をHUT−1秒間平衡化させる工程であり;ここで、前記流れS1が、前記プロセス溶媒中にマグネシウム化合物及びアルミニウムアルキルを含み、前記流れS2が、前記プロセス溶媒中に塩化物化合物を含む、工程;
ii) 前記第1の生成物混合物を流れS3と組み合わせて、前記インライン式不均一触媒アセンブリで第2の生成物混合物を形成し、前記第2の生成物混合物をHUT−2秒間平衡化させる工程であり;ここで、前記流れS3が、前記プロセス溶媒中に金属化合物を含む、工程;
iii) 前記第2の生成物混合物を流れS4と組み合わせて、前記インライン式不均一触媒アセンブリで前記インライン式チーグラー・ナッタ触媒配合物を形成し、前記第3の反応器に注入する前に、前記インライン式チーグラー・ナッタ触媒配合物をHUT−3秒間平衡化させる工程であり;ここで、前記流れS4が、前記プロセス溶媒中にアルキルアルミニウム共触媒を含む、工程;
iv) 任意選択で、工程iii)がスキップされ、前記インライン式チーグラー・ナッタ触媒配合物が、前記第3の反応器内で形成され;ここで、前記第2の生成物混合物が、追加のHUT−3秒間平衡化され、前記第3の反応器に注入され、前記流れS4が独立して前記第3の反応器に注入される。
典型的なホールドアップ時間は、HUT−1は約5秒から約70秒、HUT−2は約2秒から約50秒、HUT−3は約0.5秒から約15秒であり;前記インライン式チーグラー・ナッタ触媒配合物及び任意に前記第2の生成物混合物は、約20℃〜約70℃の触媒入口温度で注入される。
インライン式チーグラー・ナッタ触媒配合物は、以下を含んでもよい:
i)前記マグネシウム化合物が、式Mg(R1)2によって定義され、式中、R1基は同じでも異なっていてもよく;
ii)前記アルミニウムアルキルが、式Al(R3)3で定義され、式中、R3基は同じでも異なっていてもよく;
iii)前記塩化物化合物が、式R2Clで定義され;
iv)前記金属化合物が、式M(X)n又はMO(X)nによって定義され、式中、Mはチタン、ジルコニウム、ハフニウム、バナジウム、ニオブ、タンタル、クロム、モリブデン、タングステン、マンガン、テクネチウム、レニウム、鉄、ルテニウム、オスミウム、又はそれらの混合物を表し、Oは酸素を表し、Xは塩化物又は臭化物を表し、nは金属Mの酸化状態を満たす整数であり、
v)前記アルキルアルミニウム共触媒は、式Al(R4)p(OR5)q(X)rで定義され、式中、R4基は同じでも異なっていてもよく、OR5基は同じでも異なっていてもよく、(p+q+r)=3であるが、ただしpは0より大きいことを条件とし;
式中、R1、R2、R3、R4、及びR5は、1〜10個の炭素原子を有するヒドロカルビル基を表し;任意に、R2は水素原子であってもよい。
インライン式チーグラー・ナッタ触媒配合物は、以下を含んでもよい:
前記第3の反応器における前記アルミニウムアルキル対前記マグネシウム化合物のモル比が、3.0:1〜70:1であり;前記第3の反応器における前記塩化物化合物対前記マグネシウム化合物のモル比が、1.0:1〜4.0:1であり;前記第3の反応器における前記アルキルアルミニウム共触媒対前記金属化合物のモル比が、0:1〜10:1であり;前記第3の反応器における前記アルミニウムアルキル対前記金属化合物のモル比が、0.05:1〜2:1である。
この段落に記載されているプロセスの実施形態では、プロセス溶媒は、1つ以上のC5〜C12アルカンであってもよく、前記第1、第2及び第3の反応器は、80℃〜300℃の温度、及び3MPag〜45MPagの圧力で動作し得る。
前記第1の反応器内のプロセス溶媒は、約10秒〜約600秒の平均反応器滞留時間を有し、前記第2の反応器内の前記プロセス溶媒は、約10秒〜約720秒の平均反応器滞留時間を有する。
このプロセスには、1℃〜120℃の範囲の反応器温度差(TR2−TR1)もあってもよく、ここで、TR2は前記第2の反応器内の溶液の温度であり、TR1は前記第1の反応器内の溶液の温度である。
前記任意のα−オレフィンは、C3〜C10のα−オレフィンのうちの1つ以上であってもよい。
エチレンインターポリマー生成物は、この段落で開示されている溶液重合プロセスの実施形態を使用して生成することができる。
i)エチレン、プロセス溶媒、架橋メタロセン触媒配合物、任意に1つ以上のα−オレフィン、及び任意に水素を第1の反応器に注入して、プロセス溶媒中に第1のエチレンインターポリマーを含有する第1の出口流を生成する工程;
ii)エチレン、前記プロセス溶媒、前記架橋メタロセン触媒配合物、任意に1つ以上のα−オレフィン、及び任意に水素を第2の反応器に注入して、前記プロセス溶媒中に第2のエチレンインターポリマーを含有する第2の出口流を生成する工程;
iii)前記第1の出口流と前記第2の出口流とを組み合わせて第3の出口流を形成する工程;
iv)前記第3の出口流を第3の反応器に通し、任意に前記第3の反応器に、エチレン、プロセス溶媒、1つ以上のα−オレフィン、水素、及び、均一触媒配合物又は不均一触媒配合物を注入して、前記プロセス溶媒中に任意の第3のエチレンインターポリマー、前記第2のエチレンインターポリマー、及び前記第1のエチレンインターポリマーを含有する第4の出口流を生成する工程;
v)前記第4の出口流を相分離して、前記第1のエチレンインターポリマー、前記第2のエチレンインターポリマー、及び前記任意の第3のエチレンインターポリマーを含むエチレンインターポリマー生成物を回収する工程;
ここで、前記連続溶液重合プロセスは、以下の1つ以上、すなわち(a)及び/又は(b)を有することによって改善される:
(a)以下の式によって定義される[α−オレフィン/エチレン]重量比が少なくとも70%減少された
(式中、(α−オレフィン/エチレン)Aは、前記第1の反応器に添加された前記α−オレフィンの重量を、前記第1の反応器に添加された前記エチレンの重量で割ることによって計算され、目標密度を有する前記第1のエチレンインターポリマーは、前記架橋メタロセン触媒配合物によって生成され;(α−オレフィン/エチレン)Cは、前記第1の反応器に添加された前記α−オレフィンの重量を、前記第1の反応器に添加された前記エチレンの重量で割ることによって計算され、前記目標密度を有する対照エチレンインターポリマーは、前記架橋メタロセン触媒配合物を非架橋シングルサイト触媒配合物で置き換えることにより生成される);
(b)以下の式によって定義される重量平均分子量が少なくとも5%改善された
Mwの改善割合(%)=100%×(Mw A−Mw C)/Mw C≧5%
(式中、Mw Aは前記第1のエチレンインターポリマーの重量平均分子量であり、Mw Cは比較エチレンインターポリマーの重量平均分子量であり;前記比較エチレンインターポリマーは、前記架橋シングルサイト触媒配合物を前記非架橋シングルサイト触媒配合物で置き換えることにより、前記第1の反応器で生成される)。
a)任意選択で、触媒失活剤Aを前記第2の反応器の下流の前記第3の出口流に添加して、失活溶液Aを形成する工程;
b)触媒失活剤Bを前記第3の反応器の下流の前記第4の出口流に添加して、失活溶液Bを形成する工程であって、ただし、工程a)で前記触媒失活剤Aが添加された場合、工程b)がスキップされることを条件とする、形成する工程;
c)前記失活溶液A又はBを相分離して、前記エチレンインターポリマー生成物を回収する工程。
不均一触媒配合物が第3の反応器に添加された場合、追加のプロセスステップは、以下を含むことができる:
d)前記失活溶液A又はBに不動態化剤を添加して、不動態化溶液を形成する工程であって、ただし、前記不均一触媒配合物が前記第3の反応器に添加されない場合、工程d)はスキップされる;及び
e)前記失活溶液A又はB、あるいは前記不動態化溶液を相分離して、前記エチレンインターポリマー生成物を回収する工程。
エチレンインターポリマー生成物は、この段落で開示されている溶液重合プロセスの実施形態を使用して生成することができる。
試験の前に、各試験片は23±2℃及び相対湿度50±10%で少なくとも24時間調整され、その後の試験は23±2℃及び相対湿度50±10%で行った。本明細書では、「ASTM条件」という用語は、23±2℃及び相対湿度50±10%に維持される実験室;並びに試験前にこの実験室で少なくとも24時間調整された試験対象の試験片を指す。ASTMは、米国材料試験協会を指す。
エチレンインターポリマー生成物の密度は、ASTM D792−13(2013年11月1日)を使用して決定された。
エチレンインターポリマー生成物のメルトインデックスは、ASTM D1238(2013年8月1日)を使用して決定された。メルトインデックス、I2、I6、I10、及びI21は、それぞれ2.16kg、6.48kg、10kg、及び21.6kgの重量を使用して190℃で測定された。本明細書では、「応力指数(stress exponent)」という用語又はその頭字語「S.Ex.」は、以下の関係によって定義される:
S.Ex.=log(I6/I2)/log(6480/2160)
(式中、I6及びI2は、それぞれ6.48kg及び2.16kgの負荷を使用して190℃で測定されたメルトフローレートである)。
エチレンインターポリマー生成物試料(ポリマー)溶液(1〜3mg/mL)は、ポリマーを1,2,4−トリクロロベンゼン(TCB)中で加熱し、オーブンにおいて150℃で4時間ホイール上で回転させることにより調製した。酸化劣化に対してポリマーを安定化させるために、酸化防止剤(2,6−ジ−tert−ブチル−4−メチルフェノール(BHT))を混合物に添加した。BHT濃度は250ppmであった。ポリマー溶液は、流速が1.0mL/分の移動相としてTCBを使用し、濃度検出器として示差屈折率(DRI)を用いた、4つのShodexカラム(HT803、HT804、HT805、及びHT806)を装備したPL 220高温クロマトグラフィーユニットで140℃でクロマトグラフィーにかけた。BHTを250ppmの濃度で移動相に添加して、SECカラムを酸化分解から保護した。試料注入量は200μLであった。SECカラムは、狭い分布のポリスチレン標準で較正された。ASTM標準試験法D6474−12(2012年12月)に記載されているように、Mark−Houwink方程式を使用して、ポリスチレン分子量をポリエチレン分子量に変換した。SEC生データをCirrus GPCソフトウェアで処理して、モル質量平均(Mn、Mw、Mz)及びモル質量分布(例えば、多分散性、Mw/Mn)を生成した。ポリエチレンの分野では、SECと同等の一般的に使用される用語は、GPC、すなわち、ゲル浸透クロマトグラフィーである。
エチレンインターポリマー生成物試料(ポリマー)溶液(1〜3mg/mL)は、ポリマーを1,2,4−トリクロロベンゼン(TCB)中で加熱し、オーブンにおいて150℃で4時間ホイール上で回転させることにより調製した。酸化劣化に対してポリマーを安定化させるために、酸化防止剤(2,6−ジ−tert−ブチル−4−メチルフェノール(BHT))を混合物に添加した。BHT濃度は250ppmであった。試料溶液は、示差屈折率(DRI)検出器、二重アングル光散乱検出器(15度及び90度)、並びに示差粘度計を装備したPL 220高温クロマトグラフィーユニットで140℃でクロマトグラフィーにかけた。使用したSECカラムは、4つのShodexカラム(HT803、HT804、HT805、及びHT806)、又は4つのPL Mixed ALS若しくはBLSカラムのいずれかであった。TCBは、流速1.0mL/分の移動相であり、SECカラムを酸化分解から保護するために、BHTを250ppmの濃度で移動相に添加した。試料注入量は200μLであった。SEC生データはCirrus GPCソフトウェアで処理され、絶対モル質量及び固有粘度([η])が生成された。「絶対」モル質量という用語を使用して、3D−SECで決定された絶対モル質量と従来のSECで決定されたモル質量とを区別した。3D−SECによって決定された粘度平均モル質量(Mv)が計算に使用され、長鎖分岐係数(LCBF)が決定された。
エチレンインターポリマー生成物(ポリマー)溶液(2〜4mg/mL)は、ポリマーを1,2,4−トリクロロベンゼン(TCB)で加熱し、オーブンにおいて150℃で4時間ホイール上で回転させることにより調製した。酸化劣化に対してポリマーを安定化させるために酸化防止剤(2,6−ジ−tert−ブチル−4−メチルフェノール(BHT))を混合物に添加した。BHT濃度は250ppmであった。試料溶液は、流速1.0mL/分の移動相としてTCBを使用する4つのShodexカラム(HT803、HT804、HT805、及びHT806)を装備したWaters GPC 150Cクロマトグラフィーユニットで140℃でクロマトグラフィーにかけ、FTIR分光計及び加熱FTIRフロースルーセルが検出システムとして加熱トランスファーラインを通じてクロマトグラフィーユニットに結合された。SECカラムを酸化分解から保護するために、BHTを250ppmの濃度で移動相に添加した。試料注入量は300μLであった。生のFTIRスペクトルをOPUS FTIRソフトウェアで処理し、OPUSに関連付けられたChemometricソフトウェア(PLS technique)を用いて、ポリマー濃度及びメチル含有量をリアルタイムで計算した。次いで、ポリマー濃度及びメチル含有量を取得し、Cirrus GPCソフトウェアでベースライン補正した。SECカラムは、狭い分布のポリスチレン標準で較正された。ASTM標準試験法D6474に記載されているように、Mark−Houwink方程式を使用して、ポリスチレン分子量をポリエチレン分子量に変換した。コモノマー含有量は、Paul J.DesLauriers,Polymer 43,159−170頁(2002年);に記載されているように、ポリマー濃度及びPLS技術によって予測されたメチル含有量に基づいて計算され;参照により本明細書に組み込まれる。
開示された例及び比較例の「組成分布分岐指数」(以下CDBI)は、IR検出器(以下CTREF)を装備したCRYSTAF/TREF200+ユニットを使用して測定された。「TREF」という頭字語は、Temperature Rising Elution Fractionation(温度上昇溶離分留)を指す。CTREFは、PolymerChAR S.A.(Valencia Technology Park,Gustave Eiffel,8,Paterna,E−46980 Valencia,Spain)から供給された。CTREFは、TREFモードで操作され、これは溶出温度、Co/Ho比(コポリマー/ホモポリマー比)、及びCDBI(組成分布幅指数)、すなわち、CDBI50及びCDBI25の関数としてポリマー試料の化学組成を生成する。ポリマー試料(80〜100mg)をCTREFの反応容器に入れた。反応容器に35mlの1,2,4−トリクロロベンゼン(TCB)を充填し、溶液を150℃に2時間加熱することによりポリマーを溶解した。次いで、溶液のアリコート(1.5mL)をステンレススチールビーズが詰められたCTREFカラムに装填した。試料を装入したカラムは、110℃で45分間安定化させた。次いで、温度を0.09℃/分の冷却速度で30℃に下げることにより、カラム内の溶液からポリマーを結晶化させた。次いで、カラムを30℃で30分間平衡化した。次いで、TCBを0.75mL/分でカラムに流しながら、結晶化したポリマーをカラムから溶出し、カラムを0.25℃/分の加熱速度で30℃から120℃にゆっくりと加熱した。生のCTREFデータは、社内で開発されたPolymer ChARソフトウェア、Excelスプレッドシート、及びCTREFソフトウェアを使用して処理された。CDBI50は、組成が中央コモノマー(α−オレフィン)組成の50%以内であるポリマーのパーセントとして定義され;CDBI50は、米国特許第5,376,439号に記載されているように、組成分布硬化及び組成分布曲線の正規化された累積積分から計算された。当業者は、CTREF溶出温度をコモノマー含有量、すなわち特定の温度で溶出するエチレン/α−オレフィンポリマー画分中のコモノマーの量に変換するために較正曲線が必要であることを理解するであろう。そのような較正曲線の作成は、先行技術、例えば、Wild,et al.,J.Polym.Sci.,Part B,Polym.Phys.,Vol.20(3),441−455頁に記載されており、参照により本明細書に完全に組み込まれる。同様の方法で計算されたCDBI25;CDBI25は、組成が中央コモノマー組成の25%であるポリマーのパーセントとして定義される。各試料の実行終了時に、CTREFカラムは30分間クリーニングされ;具体的には、CTREFカラムの温度を160℃にして、TCBを30分間カラムに流した(0.75mL/分)。CTREFデコンボリューションを実行して、以下の式:BrF(#C6/1000C)=74.29−0.7598(TP CTREF)(式中、TP CTREFは、CTREFクロマトグラムの第1のエチレンインターポリマーのピーク溶出温度である)及びBrF(#C6/1000C)=9341.8(ρ1)2−17766(ρ1)+8446.8(式中、ρ1は第1のエチレンインターポリマーの密度であった)を使用して第1のエチレンインターポリマーの分岐量(BrF(#C6/1000C))及び密度を決定した。第2のエチレンインターポリマーのBrF(#C6/1000C)及び密度は、ブレンド規則を使用して、エチレンインターポリマー生成物の全体のBrF(#C6/1000C)及び密度を考慮して決定された。第2及び第3のエチレンインターポリマーのBrF(#C6/1000C)及び密度は同じであると仮定された。
中性子放射化分析(以下N.A.A.)を使用して、エチレンインターポリマー生成物中の触媒残留物を以下のように決定した。放射線バイアル(超高純度ポリエチレンで構成され、内部容量7mL)にエチレンインターポリマー生成物試料を充填し、試料重量を記録した。空気圧移送システムを使用して、試料をSLOWPOKE(商標)原子炉(Atomic Energy of Canada Limited,Ottawa,Ontario,Canada)内部に配置し、半減期の短い元素(例えば、Ti、V、Al、Mg、及びCl)の場合は30〜600秒、又は半減期の長い元素(例えば、Zr、Hf、Cr、Fe、及びNi)の場合は3〜5時間照射した。反応器内の平均熱中性子束は、5×1011/cm2/sであった。照射後、試料を反応器から取り出してエージングし、放射能を減衰させ;半減期の短い元素は300秒間エージングされ、半減期の長い要素は数日間エージングされた。エージング後、ゲルマニウム半導体ガンマ線検出器(OrtecモデルGEM55185、Advanced Measurement Technology Inc.,Oak Ridge,TN,USA)及びマルチチャネル分析装置(OrtecモデルDSPEC Pro)を使用して、試料のガンマ線スペクトルを記録した。試料中の各元素の量は、ガンマ線スペクトルから計算され、エチレンインターポリマー生成物試料の総重量に対する百万分の一で記録された。N.A.A.システムは、Specpure標準(所望の元素の1000ppm溶液(99%を超える純度))で較正された。1mLの溶液(目的の要素)を15mm×800mmの長方形のペーパーフィルターにピペットで取り、風乾した。次いで、濾紙を1.4mLのポリエチレン照射バイアルに入れ、N.A.A.システムで分析した。標準を使用して、N.A.A.手順(カウント/μg)の感度を決定する。
エチレンインターポリマー生成物中の不飽和基、すなわち二重結合の量は、ASTM D3124−98(2011年3月公開)並びにASTM D6248−98(2012年7月公開)に従って決定された。エチレンインターポリマー生成物の試料は、a)最初に、一晩、二硫化炭素抽出に供して、分析に干渉する可能性のある添加剤を除去し;b)試料(ペレット、フィルム、又は顆粒状)をプレスして均一な厚さ(0.5mm)のプラークにし;c)プラークをFTIRで分析して、末端(ビニル)と内部不飽和(トランスビニレン)の量を定量化し;d)サンプルプラークを臭素化し、FTIRで再分析して、側鎖不飽和(ビニリデン)の量を定量化した。これらのグループのIR共鳴は、908cm−1、965cm−1、及び888cm−1にそれぞれ現れる。手順は、Beerの法則:A=abdcに基づいており、式中、aは測定される特定の不飽和の消衰係数、bはプラークの厚さ、dはプラークの密度、cは選択された不飽和である。実験的には、密度と厚さではなく、プラークの重量と面積が測定される。
エチレンインターポリマー生成物中のコモノマーの量は、FTIRによって決定され、CH3#/1000C(1000個の炭素原子あたりのメチル分岐の数)の次元を有する短鎖分岐(SCB)含有量として報告された。この試験は、ASTM D6645−01(2001)に従って、圧縮成形されたポリマープラーク及びThermo−Nicolet 750 Magna−IR分光光度計を用いて完了した。ポリマープラークは、ASTM D4703−16(2016年4月)に従って、圧縮成形装置(Wabash−Genesisシリーズプレス)を使用して調製した。
小さな歪み振幅での振動せん断測定を実施して、N2雰囲気下の190℃、10%の歪み振幅、10ポイントあたり5ポイントで0.02〜126rad/sの周波数範囲で線形粘弾性関数を取得した。周波数掃引実験は、5°の円錐角、137μmの切頭、及び25mmの直径の円錐板形状を使用して、TA Instruments DHR3応力制御レオメーターで実行した。この実験では、正弦波の歪み波が適用され、線形粘弾性関数の観点から応力応答が分析された。DMA周波数スイープの結果に基づくゼロせん断速度粘度(η0)は、エリスモデル(R.B.Bird et al.「Dynamics of Polymer Liquids.Volume1:Fluid Mechanics」Wiley−Interscience Publications(1987年)228頁を参照)又はCarreau−Yasudaモデル(K.Yasuda(1979年)PhD Thesis,IT Cambridgeを参照)によって予測された。本開示では、LCBF(長鎖分岐係数)は、DMAで決定されたη0を使用して決定された。
クリープ測定は、N2雰囲気下で25mmの平行平板形状を使用して、190℃でAnton Paar MCR 501レオメーターによって実行された。この実験では、厚さ1.8mmの圧縮成形された円形プラークを、予熱された上部測定治具と予熱された下部測定治具との間に配置し、熱平衡状態にした。次いで、上部プレートを1.5mmの試験ギャップサイズの50μm上まで下げた。この時点で、余分な材料を切り落とし、上部治具を測定ギャップサイズまで下げた。試料の装入及びトリミングの後、10分間の待機時間が適用され、歪みのドリフトを引き起こす残留応力を回避した。クリープ実験では、せん断応力が0から20Paに瞬時に増加し、時間に対する歪みが記録された。試料は一定のせん断応力下で変形し続け、最終的には定常歪み速度に達した。クリープデータは、逆弾性率の単位を有するクリープコンプライアンス
の観点から報告された。クリープ実験の最後の10%の時間枠でのデータポイントの線形回帰に基づいて、定常クリープ領域の
勾配の逆数を使用して、ゼロせん断速度粘度を計算した。
センチニュートン(cN)の次元を有する加速ホールオフ(AHO)溶融強度(MS)は、バレル直径15mm、直径2mmのフラットダイ、L/D比10:1で、10,000psi(68.95MPa)の圧力トランスデューサーを備えたRosand RH−7キャピラリーレオメーター(Malvern Instruments Ltd、ウスターシャー、英国から入手可能)で測定された。ポリマー溶融物は、一定の速度(190℃で5.33mm/分の一定のピストン速度)でキャピラリーダイから押し出され、押し出されたポリマーフィラメントが形成された。次いで、ポリマーフィラメントを一組のローラーに通し、破断するまで、増加するホールオフ速度(haul−off speed)で引き伸ばした。より具体的には、ポリマーフィラメントが破断するまで、初期のポリマーフィラメント速度を0m/minから、50〜80m/分2の一定の加速度で、増加させた。この実験中、ローラーへの力は常に測定され、最初は力が急速に上昇し、その後フィラメントが破断する前にプラトーになる。力対時間曲線のプラトー領域における力の最大値は、センチニュートン(cN)で測定されたポリマーの溶融強度として定義された。
エチレンインターポリマー生成物のVicat軟化点は、ASTM D1525−07(2009年12月公開)に従って決定した。この試験は、試料がASTM D1525−07試験条件、すなわち加熱速度B(120±10℃/時及び938グラムの負荷(10±0.2Nの負荷))にさらされたときに、指定された針の貫通が発生する温度を決定する。
エチレンインターポリマー生成物の熱変形温度は、ASTM D648−07(2007年3月1日承認)を使用して決定した。熱変形温度は、成形されたエチレンインターポリマープラーク(厚さ3.175mm(0.125インチ))の中心に0.455MPa(66PSI)の応力を加えた変形ツールが、プラークが一定の速度で媒体内で加熱されるときに、0.25mm(0.010インチ)のたわみを引き起こす温度である。
曲げ特性、すなわち、曲げ割線及び接線の弾性率と曲げ強度は、ASTM D790−10(2010年4月に公開)を使用して決定した。
フィルム落槍衝撃強度(film dart impact strength)は、ASTM D1709−09方法A(2009年5月1日)を使用して決定した。本開示では、落槍衝撃試験は、直径1.5インチ(38mm)の半球形ヘッド落槍を使用した。
フィルム「穿刺(puncture)」、フィルムを破壊するのに必要なエネルギー(J/mm)は、ASTM D5748−95(最初は1995年に採用され、2012年に再承認)を使用して決定した。
「Lub−Tef穿刺」試験は、特別に設計されたTeflonプローブを使用して20インチ/分の穿刺速度で実行された。この試験の目的は、単層エチレンインターポリマー生成物フィルムの穿刺耐性を決定することであった。MTS Insight/Instron Model 5 SLユニバーサル試験マシン(MTS Testworks 4ソフトウェアを搭載)が使用され;MTS 1000 N又は5000 Nロードセルが使用された。フィルム試料は、試験前に少なくとも24時間ASTMコンディショニングされた。インフレーションフィルムのロールが与えられた場合、4.25インチの試料が横方向にカットされ、フィルムロールのレイフラットの次元の長さを有し、フィルムの外側にラベルが付けられる(プローブはフィルムの外側に影響する)。Teflonコーティングされた穿刺プローブを取り付け、試験速度を20インチ/分に設定する。フィルム試料をクランプに取り付け、1cm3の潤滑油(lube)をフィルムの中心に付着させる。クロスヘッドが開始試験位置にあるときに、ロードセルフレームのリミットスイッチをクロスヘッドの上下10インチに設定する。フィルム試料の厚さを測定して記録し、穿刺試験を開始(スタート)する。次の試験の前に、プローブヘッドを完全に清掃する。少なくとも5つの一貫した穿刺刺果が得られるまで、すなわち、標準偏差が10%未満になるまで、繰り返す。使用した潤滑剤は、Muko Lubricating Jelly;水溶性パーソナル潤滑剤(Cardinal Health Inc.,1000 Tesma Way,Vaughan,ON L4K 5R8 Canadaから入手可能)であった。プローブヘッドは、1.4インチの円錐形の先端が平らな機械加工されたTeflonであった。
引張破断強度(MPa)、破断時伸び(%)、引張降伏強度(MPa)、及び引張降伏時伸び(%)は、ASTM D882−12(2012年8月1日)を使用して決定した。引張特性は、インフレーションフィルムの縦方向(MD)及び横断方向(TD)の両方において測定された。
割線係数は、フィルム剛性の尺度である。割線係数は、ASTM D882に従って決定した。割線係数は、応力−歪み曲線、すなわち、割線上の2つの点間に引かれた線の傾きである。応力−歪み曲線上の第1の点は、起点、すなわち、起点に対応する点(ゼロパーセント歪み及びゼロ応力の点)であり、応力−歪み曲線上の第2の点は、1%の歪みに対応する点であるが、これらの2点を所与として1%割線係数が計算され、単位面積当たりの力(MPa)に関して表現される。2%割線係数も同様に計算される。ポリエチレンの応力−歪み関係はフックの法則に従わない、すなわち、ポリエチレンの応力−歪み挙動はその粘弾性質により非線形であるため、この方法を使用してフィルム弾性率を計算する。割線係数は、200lbfの負荷セルを備えた従来のInstron引張試験機を使用して測定した。試験用に単層フィルム試料片を長さ14インチ、幅1インチ、及び厚み1ミルの寸法に切断し、試料の縁部に傷又は切込みがないことを確認する。フィルム試料を縦方向(MD)及び横断方向(TD)の両方に切断し、試験した。ASTM条件を使用して、試料を条件付けした。携帯型マイクロメータで各フィルムの厚みを正確に測定し、試料名と共にInstronソフトウェアに入力した。10インチのグリップ間隔でInstronに試料を装着し、1インチ/分の速度で引っ張り、応力−歪み曲線を生成した。Instronソフトウェアを使用して、1%及び2%の割線係数を計算した。
フィルム引裂性能は、ASTM D1922−09(2009年5月1日)により決定され、引裂に対する同様の用語は「エルメンドルフ引裂度」(“Elmendorf tear”)である。フィルムの引裂度は、インフレーションフィルムの縦方向(MD)及び横断方向(TD)の両方において測定された。
インフレーションフィルムの穿刺−伝播引裂抵抗は、ASTM D2582−09(2009年5月1日)を使用して決定した。この試験は、インフレーションフィルムの引裂(snagging)に対する抵抗、より正確には、引裂をもたらす動的穿刺及びその穿刺の伝播に対する抵抗を測定する。穿刺伝播引裂抵抗は、インフレーションフィルムの縦方向(MD)及び横断方向(TD)において測定された。
フィルム光学特性は、以下のように測定された:ヘイズ、ASTM D1003−13(2013年11月15日)、及び;光沢、ASTM D2457−13(2013年4月1日)。
Illinois Test Works Inc.,Santa Barbara,CA,USA;から購入したDynatup衝撃試験機と呼ばれる機械で、計装衝撃試験を実施し;当業者はこの試験を頻繁にDynatup衝撃試験と呼んでいる。以下の手順に従って試験が完了した。試験試料は、インフレーションフィルムのロールから幅5インチ(12.7cm)及び長さ6インチ(15.2cm)の細片を切り取ることにより調製し;フィルムの厚さは1ミルであった。試験の前に、各試料の厚さをハンドヘルドマイクロメータで正確に測定し、記録した。ASTM条件を用いた。試験試料は、空気圧クランプを使用して9250 Dynatup衝撃ドロップタワー/試験機に取り付けられた。直径0.5インチ(1.3cm)のDynatupタップ#1を、付属のアレンボルトを使用してクロスヘッドに装着した。試験の前に、フィルム衝撃速度が10.9±0.1ft/sになるような高さまでクロスヘッドを上げる。1)クロスヘッドのスローダウン又はタップのスローダウンが、試験の開始からピーク負荷の点まで20%以下であり、2)タップが試験片を貫通しなければならないように、重量をクロスヘッドに追加した。タップがフィルムを貫通しない場合、打撃速度を上げるためにクロスヘッドに追加の重量が追加される。各試験中に、Dynatupインパルスデータ取得システムソフトウェアは、実験データ(負荷(lb)対時間)を収集した。少なくとも5つのフィルム試料が試験され、ソフトウェアは、以下の平均値を報告する:「Dynatup 最大(Max)負荷(lb)」、衝撃試験中に測定された最大負荷;「Dynatup 総エネルギー(ft・lb)」、試験開始から試験終了までの負荷曲線下の領域(試料の穿刺)、及び;「最大負荷時のDynatup総エネルギー(ft・lb)」、試験開始から最大負荷点までの負荷曲線下の領域。
3.5ミル(88.9μm)の9層フィルムのコールドシール強度は、従来のInstron引張試験機を使用して測定された。この試験では、2つの多層フィルムを一定の温度範囲で(層1から層1に)シールし、次いで、そのシールを少なくとも73°F(23℃)で少なくとも24時間、引張試験の前にエージングした。コールドシール強度試験では、次のパラメータを使用した:フィルム試験片の幅は1インチ(25.4mm)であった。フィルムシール時間、0.5秒;フィルムシール圧力、0.27N/mm2;温度範囲は90℃〜170℃で温度増分は5又は10℃。エージングした後、シール強度を、次の引張パラメータを使用して決定した:引張(クロスヘッド)速度、12インチ/分(30.48cm/分);グリップ間隔0.39インチ(0.99cm);シールするための引張方向、90°;及び各多層フィルムの4〜8個の試料を各温度増分で試験して、平均値を計算した。コールドシール試験では、シール開始温度(SIT)を、℃で記録した;SITは、シール強度が8.8N/inに達したときの温度であった。
3.5ミル(88.9μm)の9層フィルムのホットタック強度は、J&Bホットタック試験機(Jbi Hot Tack,Geloeslaan 30,B−3630 Maamechelen,Belgiumから市販されている)を使用して測定した。ホットタック試験において、ポリオレフィン同士のシールの強度は、2つのフィルムをヒートシールした直後に、すなわち、ポリオレフィンが半溶融状態であるときに、測定される。この試験は、自動包装機、例えば、垂直又は水平型の、充填及び密封装置でのヒートシールをシミュレートする。J&Bホットタック試験では、以下のパラメータが使用された:フィルム試験片の幅、1インチ(25.4mm);フィルムシール時間、0.5秒;フィルムシール圧力、0.27N/mm2;シール時間、0.5秒、冷却時間、0.5秒;フィルム剥離速度、7.9インチ/秒(200mm/秒);温度範囲、90℃〜170℃;5又は10℃の温度増分;及び各多層フィルムの4〜8個の試料を各温度増分で試験して、平均値を計算した。本開示において、℃で測定されたホットタック開始(HTO)温度は、ホットタック力が1Nに達した温度であった。さらに、最大ホットタック力(最大HTF)が記録された、すなわち、ホットタック実験中に記録された最大ホットタック力(N)であり、最大HTFが観測された温度(℃)も同様であった。
ヘキサン抽出物は、連邦規則21 CFR§177.1520Para(c)3.1及び3.2に従って決定した;フィルム中のヘキサン抽出可能物質の量は、重量測定により決定される。精巧な、2.5グラムの3.5ミル(89μm)単層フィルムをステンレス鋼バスケットに入れ、フィルム及びバスケットを軽量した(wi)。バスケットに入れたままで、フィルムを、49.5℃のn−ヘキサンで2時間抽出し;真空オーブン内で80℃で2時間乾燥し;デシケーターで30分間冷却し;軽量した(wf)。重量損失パーセントは、ヘキサン抽出物パーセント(wC6):wC6=100×(wi−wf)/wiである。
以下の例は、本開示の選択された実施形態を例示する目的で提示されるものであり、以下に提示される例は提示される特許請求の範囲を限定しないことが理解される。エチレンインターポリマー生成物の例は、以下に説明するように、連続溶液プロセスパイロットプラントで調製した。
PRI = 100×(PRA−PRC)/PRC =100×((93.0−81.3)/81.3)=14.5%。
式中、上付き文字Aは触媒成分A(式(I))を表し、上付き文字Cは触媒成分C(式(II))を表す。さらに、架橋メタロセン触媒配合物により、「Mwの改善割合(%)」が実現した。詳述すると、例10の重量平均分子量(Mw A)は、比較例10sの重量平均分子量(Mw C)と比較して、73.6%高かった(改善された)、すなわち:
Mw の改善割合(%)= 100×(Mw A−Mw C)/ Mw C
Mw の改善割合(%)= 100×(82720−47655)/47655=73.6%
第1、第2、及び第3のエチレンインターポリマーの分子量分布は、Flory分布、すなわMw/Mn=2.0によって特徴付けられた。表13は、架橋メタロセン触媒配合物を使用する溶液パイロットプラントでも作製された2つの追加試料、例5及び例6を開示している。表13に示すように、例5及び例6のSEC及びGPC−FTIR曲線もまた、第1、第2及び第3のエチレンインターポリマーにデコンボリューションされた。
小規模連続溶液重合は、連続重合ユニット(Continuous Polymerization Unit:以下、CPU)で行った。これらの実験では、1つの反応器で、架橋メタロセン触媒配合物(成分A、CpF−1を含有する)と非架橋シングルサイト触媒配合物(成分C、PIC−1を含有する)の性能を直接する。
のように定義され、式中、HUTCPUは、次元が分(分)の重合反応器内の逆空間速度(ホールドアップ時間)であり;[触媒]は、mmol/Lのチタン又はハフニウムで表される重合反応器内の触媒の濃度であった。CPU実験では、QCPUは約90%で一定に保たれ、HUTCPUは約2.5分で一定に保たれた。反応器の下流で圧力を大気圧まで下げた。エチレンインターポリマー生成物は、プロセス溶媒中のスラリーとして回収され、その後、特性評価の前に真空オーブンでの蒸発により乾燥させた。
エチレンインターポリマー生成物の例1及び例2並びに比較例15及び比較例16の単層インフレーションフィルム試料を、表16に開示されているように調製した。例1と例2は先に説明のとおりである;比較例15及び比較例16は、R1及びR2(直列モード)に非架橋シングルサイト触媒配合物(PIC−1)を注入することによって生成したパイロットプラント試料である。単層インフレーションフィルムは、グロスター押出機、2.5インチ(6.45cm)バレル直径、24/1 L/D(バレル長/バレル直径)で生成した(装備:バリアスクリュー;低圧4インチ(10.16cm)のダイ、35ミル(0.089cm)のダイギャップ、及びウエスタンポリマーエアリング)。押出機には次のスクリーンパックが装備されていた:20/40/60/80/20メッシュ。約1.0ミル(25.4μm)の厚さのインフレーションフィルムを、押出機のスクリュー速度を調整することにより、約100lb/時(45.4kg/時)の一定の出力速度で製造した。フロストライン高さ(FLH)は、冷却空気を調整することにより、16〜18インチ(40.64〜45.72cm)に維持した。追加のインフレーションフィルム処理条件を表16に示す。
多層フィルムは、Brampton Engineering(Brampton ON、Canada)から市販されている9層ラインで作製した。作製した9層フィルムの構造を表18に示す。層1は、試験中のシーラント樹脂を含んでいた。より具体的には、層1は91.5重量%のシーラント樹脂、2.5重量%のアンチブロックマスターバッチ、3重量%のスリップマスターバッチ、3重量%の加工助剤マスターバッチを含み、層1は6250ppmのアンチブロック(シリカ(珪藻土))、1500ppmのスリップ(ウルカミド)及び1500ppmの加工助剤(フルオロポリマー化合物);添加剤マスターバッチ担体樹脂は、LLDPE、約2メルトインデックス(I2)及び約0.918g/ccであった。層1は内側層、すなわちインフレーションフィルムラインで多層フィルムを作製したときのバブルの内側である。9層フィルムの合計厚さは3.5ミルで一定に保たれた;層1の厚さは0.385ミル(9.8μm)、すなわち、3.5ミルの11%であった(表18)。層1〜4と層6〜8は、約0.917g/ccの密度と約0.60dg/分のメルトインデックス(I2)とを有するNOVA Chemicals Corporationから入手可能なエチレン/1−オクテンコポリマーであるSURPASS FPs016−Cを含んでいた。層4、6、及び8には、20重量%のBynel 41E710、密度0.912g/cc、メルトインデックス(I2)2.7dg/分のDuPont Packaging&Industrial Polymersから入手可能な無水マレイン酸グラフトLLDPEも含まれていた。層5及び9は、BASF Corporationから入手可能な、1.1dg/分のメルトインデックス(I2)を持つUltramid C40 L aナイロン(ポリアミド6/66)を含んでいた。多層ダイ技術は、パンケーキダイ、FLEX−STACK共押出ダイ(SCD)で構成され、プレートの両側に流路が機械加工されており、ダイツーリングの直径は6.3インチ、この開示では85のダイギャップミルは一貫して使用され、フィルムは2.5のブローアップ比(BUR)で生産され、ラインの出力速度は250lb/時で一定に保たれた。9台の押出機の仕様は次のとおりある:スクリュー1.5インチ、長さ対直径比30/1、シングルフライト付き7ポリエチレンスクリュー、Madddoxミキサー、2ナイロンスクリュー、押出機は空冷され、20−H.P.モーターとすべての押出機には重量ブレンダーが装備されていた。ニップと折りたたみフレームには、Decatex水平振動牽引とニップの真下にある真珠冷却スラットが含まれていた。ラインにはタレットワインダーと振動スリッターナイフが装備されていた。表19に、使用した温度設定をまとめる。すべての金型温度は480°Fで一定に保たれた;すなわち、、層の断面、マンドレルの底、マンドレル、内側リップ、外側リップである。
Claims (16)
- 改善された連続溶液重合プロセスであって、
エチレン、及び任意選択で少なくとも1つのα−オレフィンを、プロセス溶媒中、1つ以上の反応器内で重合し、少なくとも1つの架橋メタロセン触媒配合物を使用してエチレンインターポリマー生成物を形成することを含み、
前記プロセスは、以下の(i)及び/又は(ii)を有することによって改善される、連続溶液重合プロセス:
(i)前記エチレンインターポリマー生成物は、以下の式:
Mwの改善割合(%)=100%×(Mw A−Mw C)/Mw C≧10%
(式中、Mw Aは前記エチレンインターポリマー生成物の重量平均分子量であり、Mw Cは比較エチレンインターポリマー生成物の比較重量平均分子量であり;前記比較エチレンインターポリマー生成物は、前記架橋メタロセン触媒配合物を非架橋シングルサイト触媒配合物で置き換えることによって合成される)
によって定義されるように、少なくとも10%改善された重量平均分子量、Mwを有する;
(ii)[α−オレフィン/エチレン]重量比は、以下の式:
(式中、(α−オレフィン/エチレン)Aは、前記プロセスに添加された前記α−オレフィンの重量を、前記プロセスに添加された前記エチレンの重量で割ったものを表し、目標密度を有する前記エチレンインターポリマー生成物は、前記架橋メタロセン触媒配合物によって生成され;(α−オレフィン/エチレン)Cは、前記目標密度を有する比較エチレンインターポリマー生成物を生成するために必要な比較重量比を表し、前記比較エチレンインターポリマー生成物は、前記架橋メタロセン触媒配合物を非架橋シングルサイト触媒配合物で置き換えることによって合成される)
によって定義されるように、少なくとも70%減少された。 - 前記架橋メタロセン触媒配合物が、
a) 式(I):で定義される成分A;
(式中、Mはチタン、ハフニウム、及びジルコニウムから選択される金属であり;Gは炭素、シリコン、ゲルマニウム、スズ、又は鉛の元素であり;Xはハロゲン原子を表し、R6基は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、又はC6−10アリールオキシドラジカルから独立して選択され、これらのラジカルは直鎖、分岐、若しくは環状又はハロゲン原子、C1−10アルキルラジカル、C1−10アルコキシラジカル、C6−10アリール、若しくはアリールオキシラジカルでさらに置換されていてもよく;R1は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、C6−10アリールオキシドラジカル、又は少なくとも1つのシリコン原子とC3−30炭素原子とを含むアルキルシリルラジカルを表し;R2及びR3は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、C6−10アリールオキシドラジカル、又は少なくとも1つのシリコン原子とC3−30炭素原子とを含むアルキルシリルラジカルから独立して選択され;R4及びR5は水素原子、C1−20ヒドロカルビルラジカル、C1−20アルコキシラジカル、C6−10アリールオキシドラジカル、又は少なくとも1つのシリコン原子とC3−30炭素原子とを含むアルキルシリルラジカルから独立して選択される)、
b) アルモキサン共触媒を含む成分M;
c) ホウ素イオン活性剤を含む成分B、及び;
d) 任意に、ヒンダードフェノールを含む成分P、
を含む、請求項1に記載の改善されたプロセス。 - 以下のモル比:
前記成分Bと前記成分Aとのモル比が、0.3:1〜10:1、
前記成分Mと前記成分Aとのモル比が、1:1〜300:1、
前記任意の成分Pと前記成分Mとのモル比が、0.0:1〜1:1、
を有する、請求項2に記載の改善されたプロセス。 - 成分Mが、メチルアルモキサン(MMAO−7)であり、成分Bが、トリチルテトラキス(ペンタフルオロフェニル)ボラートであり、成分Pが、2,6−ジ−tert−ブチル−4−エチルフェノールである、請求項2に記載の改善されたプロセス。
- 前記架橋メタロセン触媒配合物を、20℃〜70℃の触媒入口温度で、前記1つ以上の反応器に注入することをさらに含み、
任意選択で、前記成分M及び前記成分Pが、前記架橋メタロセン触媒配合物から削除され、式Al(R1)n(OR2)o
(式中、(R1)基は、1〜10個の炭素原子を有する同じ又は異なるヒドロカルビル基であってもよく;(OR2)基は、同じ又は異なるアルコキシ又はアリールオキシ基であってもよく、式中、R2は、酸素に結合した1〜10個の炭素原子を有するヒドロカルビル基であり;(n+o)=3であるが、ただしnが0より大きいことを条件とする)
で定義される成分Jで置き換えられてもよい、請求項2に記載の改善されたプロセス。 - 前記架橋メタロセン触媒配合物を、80℃〜180℃の触媒入口温度で、前記1つ以上の反応器に注入することをさらに含む、請求項1に記載の改善されたプロセス。
- 前記プロセス溶媒が、1つ以上のC5〜C12アルカンである、請求項1に記載の改善されたプロセス。
- 前記1つ以上の反応器が、80℃〜300℃の温度、及び3MPag〜45MPagの圧力で動作する、請求項1に記載の改善されたプロセス。
- 前記1つ以上の反応器内の前記プロセス溶媒が、10秒〜720秒の平均反応器滞留時間を有する、請求項1に記載の改善されたプロセス。
- 前記少なくとも1つのα−オレフィンが、1つ以上のC3〜C10α−オレフィンから選択される、請求項1に記載の改善されたプロセス。
- 前記少なくとも1つのα−オレフィンが、1−ヘキセン若しくは1−オクテン、又は1−ヘキセンと1−オクテンとの混合物である、請求項1に記載の改善されたプロセス。
- 前記エチレンインターポリマー生成物が、
a)0.001以上の無次元長鎖分岐係数(LCBF)、
b)0.03ppm以上5ppm以下のハフニウムの残留触媒金属であり、中性子放射化を用いて測定される前記残留触媒金属、
c)−0.40以上0.06以下の無次元不飽和比(UR)であり、次の関係:
UR=(SCU−TU)/TU
(式中、SCUは、100個の炭素あたりの側鎖不飽和の量であり、TUは、100個の炭素あたりの末端不飽和の量であり、それらは、前記エチレンインターポリマー生成物において、ASTM D3124−98及びASTM D6248−98によって決定される)
で定義されるUR、
を有する、請求項1に記載の改善されたプロセス。 - 前記エチレンインターポリマー生成物が、0.3〜500dg/分のメルトインデックス及び0.855〜0.975g/ccの密度を有し、ここで、メルトインデックスがASTM D1238(2.16kg荷重及び190℃)に従って測定され、密度がASTM D792に従って測定される、請求項1に記載の改善されたプロセス。
- 前記エチレンインターポリマー生成物が、第1のエチレンインターポリマー、第2のエチレンインターポリマー、及び任意に第3のエチレンインターポリマーを含む、請求項1に記載の改善されたプロセス。
- 前記エチレンインターポリマー生成物は、1.7〜25の多分散性Mw/Mn、及び1%〜98%のCDBI50を有し、ここで、CDBI50はCTREFを用いて測定され、重量平均分子量Mw、及び数平均分子量Mnは、従来のサイズ排除クロマトグラフィーを用いて測定され、CDBI50はCTREFを用いて測定される、請求項1に記載の改善されたプロセス。
- 前記エチレンインターポリマー生成物が、0〜25モルパーセントの1つ以上のα−オレフィンを含む、請求項1に記載の改善されたプロセス。
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