JP2021191842A - ポリプロピレン系樹脂組成物及び積層体並びにそれらの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】例えば２９０℃以上の高温押出成形でのネックインが小さく、また、成形速度が例えば１５０ｍ／ｍｉｎ以上といった高速での押出ラミネート加工性に優れ、そして、透明性に優れるポリプロピレン系樹脂組成物および当該ポリプロピレン系樹脂組成物を用いた積層体を提供することを目的とする。【解決手段】特定の特性を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と特定の特性を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％とを含む（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）、ポリプロピレン系樹脂組成物。【選択図】なし

Description

本発明は、ポリプロピレン系樹脂組成物及び積層体並びにそれらの製造方法に関し、詳しくは、例えば２９０℃以上の高温押出成形でのネックインが小さく、延展性が高いので成形速度が例えば１５０ｍ／ｍｉｎ以上といった高速での押出ラミネート加工性に優れ、透明性に優れるため、例えば内容物の透視性に優れるポリプロピレン系樹脂組成物および当該ポリプロピレン系樹脂組成物を用いた積層体に関する。

従来から、食品包装用資材、工業用資材、建築用資材として、透明あるいは蒸着、印刷など、内容物の視認性有無にかかわらず、各種樹脂フィルムやシート、金属箔、板、紙等の基材に、ポリオレフィン系樹脂を、ラミネート加工法により積層し、水蒸気遮断性、防水性、防錆性、傷付き防止性を付与した積層体が用いられてきた。ラミネート加工法は、基材にアンカーコート剤を介してポリオレフィン系樹脂を接着するドライラミネート工法、基材にポリオレフィン系樹脂を溶融押出して積層する押出ラミネーション工法が挙げられ、加工の簡便さ、近年のＶＯＣフリー要求の高まりから、押出ラミネーション工法が可能なポリオレフィン系樹脂開発の要求が高まっている。
ポリプロピレン系樹脂は、ポリエチレン系樹脂と比較して、透明性、剛性、表面光沢性、耐熱性に優れる。一方で、ポリプロピレン系樹脂は、分子構造が線状であり、重量平均分子量もポリエチレン系樹脂ほど大きくすることができないため、溶融張力が低い。比較的高温で成形される押出ラミネート工法においては、溶融張力が高い樹脂は、ネックイン（押出機ダイス幅と押出されたフィルム幅との差）が小さく、成形速度が高速でも、ドローレゾナンス（引取り方向に発生する厚みむら又はエッジ部の伸縮による不安定現象）が生じにくい傾向にあるが、溶融張力が低いポリプロピレン系樹脂は、押出ラミネート成形に用いることが困難であった。

ポリプロピレンに、低密度ポリエチレンや無定形エチレン−α−オレフィン共重合体を配合することにより、ネックインは解決されるものの、透明性や耐熱性に劣り、また、ドローレゾナンスが発生しない成形速度上限（以下、高速成形性という）の向上が十分ではないといった問題があった（特許文献１及び２参照。）。
高速成形性を改善する手法として、ポリプロピレンに、低密度ポリエチレンを配合した熱可塑性樹脂組成物に対して、オイル、ポリエチレンワックス等を配合する方法（特許文献３〜５参照。）、メタロセン触媒を用いて製造されたポリプロピレンに、低密度ポリエチレンを配合した熱可塑性樹脂組成物を用いた押出ラミネートフィルムの製造法（特許文献６参照。）が開示されている。これらの方法では、高速成形性は改善されるが、ポリエチレンを用いているために、ポリプロピレンの長所である透明性と耐熱性を犠牲にするといった問題は解消されていない。

一方、ポリプロピレン樹脂の分子構造自体に着目して溶融張力を付与する技術が開発されている。例えば、特許文献７には、高エネルギーイオン化放射線によりポリプロピレンに長鎖分岐を導入することで、溶融張力の向上を図る技術が開示されている。この方法は、大がかりな設備が必要なためコスト的に好ましくなく、また、黄変の問題、経時での溶融張力の低下が起こるといった問題があった。
また、特許文献８には、有機過酸化物を用いてポリプロピレン樹脂に長鎖分岐を導入する方法が開示されている。この方法は、有機過酸化物の分解物による汚染、臭気、黄変といった問題ばかりでなく、高い溶融張力を得るために変性量を多くすると、多量のゲルが生成され、外観が著しく劣るといった問題があった。

さらに、近年、特定の複数のメタロセン触媒成分を含有する触媒の存在下に、単段重合によりプロピレン重合を行うことにより、極めて高い溶融張力を示す長鎖分岐構造を含有するポリプロピレン樹脂を得る技術が開示されている（特許文献９及び１０参照。）。
しかしながら、このような高溶融張力を有するポリプロピレン樹脂はドローレゾナンス現象が生じやすいために、高速成形性は十分とはいえなかった。
この問題を解決するために、高溶融張力を有するポリプロピレン樹脂に、ＭＦＲが１〜５０ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を５０〜９７質量％配合することで、ネックインと高速成形性を改善する技術が開示されている（特許文献１１参照。）。この方法では、高溶融張力を有するポリプロピレン樹脂そのものを押出ラミネートする場合と比較して高速成形性は改善されるが、更なる改善が求められていた。

特開平８−２５９７５２号公報 特開２００６−５６９１４号公報 特公平５−８０４９２号公報 特表２００３−５２８９４８号公報 国際公開第２００９／０６９５９５号 特開２００１−３２３１１９号公報 特開昭６２−１２１７０４号公報 特開平６−１５７７６６６号公報 特開２００９−５７５４２号公報 特開２００９−２７５２０７号公報 特開２０１４−５５２５２号公報

本発明の目的（課題）は、上記従来技術の課題に鑑み、例えば２９０℃以上の高温押出成形でのネックインが小さく、また、成形速度が例えば１５０ｍ／ｍｉｎ以上といった高速での押出ラミネート加工性に優れ、そして、透明性に優れるポリプロピレン系樹脂組成物および当該ポリプロピレン系樹脂組成物を用いた積層体を提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、特定のポリプロピレン系樹脂を含むポリプロピレン系樹脂組成物が、高い溶融張力を維持するため、高温押出成形でのネックインが小さく、また、高速での押出ラミネート加工性に優れ、そして、透明性に優れることを見出し、本発明を完成するに至った。

本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、下記の特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と、
下記の特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％と、を含む（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）ことを特徴とする。
（Ｘ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分を超え７０ｇ／１０分以下である。
（Ｘ−２）ＧＰＣによって得られる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上、５．０以下であり、かつＺ平均分子量（Ｍz）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍz／Ｍｗ）が２．０以上、５．０以下である。
（Ｘ−３）ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線において、分子量が１００万以上の成分の割合（Ｗ_１Ｍ）が０．５質量％以上、４．０質量％以下である。
（Ｘ−４）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式１）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式１）
（Ｘ−５）ＧＰＣ測定による分岐指数ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）が０．７０以上０．９５以下である。
（Ｘ−６）^１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のトリアッド分率（ｍｍ）が９５％以上である。
（Ｙ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。
（Ｙ−２）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式Ａ）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）＜−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式Ａ）

本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、押出ラミネート用であってよい。

本発明のポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法は、下記の特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）を得る工程、
下記の特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を得る工程、
前記ポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と前記ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％とを混合または溶融混練する（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）工程、
を有することを特徴とする。
（Ｘ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分を超え７０ｇ／１０分以下である。
（Ｘ−２）ＧＰＣによって得られる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上、５．０以下であり、かつＺ平均分子量（Ｍz）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍz／Ｍｗ）が２．０以上、５．０以下である。
（Ｘ−３）ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線において、分子量が１００万以上の成分の割合（Ｗ_１Ｍ）が０．５質量％以上、４．０質量％以下である。
（Ｘ−４）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式１）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式１）
（Ｘ−５）ＧＰＣ測定による分岐指数ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）が０．７０以上０．９５以下である。
（Ｘ−６）^１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のトリアッド分率（ｍｍ）が９５％以上である。
（Ｙ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。
（Ｙ−２）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式Ａ）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）＜−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式Ａ）

本発明のポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法は、押出ラミネート用ポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法であってよい。

本発明の積層体は、基材層とポリプロピレン系樹脂組成物層とを含む積層体であって、
前記ポリプロピレン系樹脂組成物層は、下記の特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と、下記の特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％を含む（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）ことを特徴とする。
（Ｘ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分を超え７０ｇ／１０分以下である。
（Ｘ−２）ＧＰＣによって得られる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上、５．０以下であり、かつＺ平均分子量（Ｍz）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍz／Ｍｗ）が２．０以上、５．０以下である。
（Ｘ−３）ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線において、分子量が１００万以上の成分の割合（Ｗ_１Ｍ）が０．５質量％以上、４．０質量％以下である。
（Ｘ−４）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式１）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式１）
（Ｘ−５）ＧＰＣ測定による分岐指数ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）が０．７０以上０．９５以下である。
（Ｘ−６）^１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のトリアッド分率（ｍｍ）が９５％以上である。
（Ｙ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。
（Ｙ−２）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式Ａ）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）＜−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式Ａ）

本発明の積層体の製造方法は、基材層とポリプロピレン系樹脂組成物層とを含む積層体の製造方法であって、
基材層の少なくとも片面に、下記の特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と、下記の特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％との混合物または溶融混練物（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）を押出ラミネートすることにより前記ポリプロピレン系樹脂組成物層を形成する工程を有することを特徴とする積層体の製造方法。
（Ｘ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分を超え７０ｇ／１０分以下である。
（Ｘ−２）ＧＰＣによって得られる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上、５．０以下であり、かつＺ平均分子量（Ｍz）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍz／Ｍｗ）が２．０以上、５．０以下である。
（Ｘ−３）ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線において、分子量が１００万以上の成分の割合（Ｗ_１Ｍ）が０．５質量％以上、４．０質量％以下である。
（Ｘ−４）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式１）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式１）
（Ｘ−５）ＧＰＣ測定による分岐指数ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）が０．７０以上０．９５以下である。
（Ｘ−６）^１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のトリアッド分率（ｍｍ）が９５％以上である。
（Ｙ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。
（Ｙ−２）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式Ａ）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）＜−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式Ａ）

本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、例えば２９０℃以上の高温押出成形でのネックインが小さく、また、成形速度が例えば１５０ｍ／ｍｉｎ以上といった高速での押出ラミネート加工性に優れている。そして、得られたラミネート積層体は、透明性に優れている。

以下に、本発明の実施の形態について、項目毎に、詳細に説明する。なお、本明細書において数値範囲を示す「〜」とは、その前後に記載された数値を下限値及び上限値として含む意味で使用される。以下に記載する構成要件の説明は、本発明の実施態様の一例であり、これらの内容に本発明は、何ら限定されるものではない。

１．ポリプロピレン系樹脂組成物
本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、下記の特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と、
下記の特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％と、を含む（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）
ことを特徴とする。
（Ｘ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分を超え７０ｇ／１０分以下である。
（Ｘ−２）ＧＰＣによって得られる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上、５．０以下であり、かつＺ平均分子量（Ｍz）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍz／Ｍｗ）が２．０以上、５．０以下である。
（Ｘ−３）ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線において、分子量が１００万以上の成分の割合（Ｗ_１Ｍ）が０．５質量％以上、４．０質量％以下である。
（Ｘ−４）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式１）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式１）
（Ｘ−５）ＧＰＣ測定による分岐指数ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）が０．７０以上０．９５以下である。
（Ｘ−６）^１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のトリアッド分率（ｍｍ）が９５％以上である。
（Ｙ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。
（Ｙ−２）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式Ａ）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）＜−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式Ａ）

１−１．ポリプロピレン樹脂（Ｘ）
ポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）の各特性を有する。

１−１−１．特性（Ｘ−１）：ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分を超え７０ｇ／１０分以下である。
ＭＦＲは、溶融流動性を示す指標であり、重合体の分子量が大きくなると、この値が小さくなる。一方、分子量が小さくなると、この値は大きくなる。
溶融流動性が良好になり、押出成形に対して押出機の負荷が抑制されやすい点から、ＭＦＲは、１０ｇ／１０分より大きく、好ましくは１５ｇ／１０分以上、より好ましくは１６ｇ／１０分以上である。ＭＦＲは、２０ｇ／１０分以上であってよく、３０ｇ／１０分より大きくてもよい。
一方、溶融張力が良好になり、押出ラミネート成形性等の成形性が良好になる点から、ＭＦＲは、７０ｇ／１０分以下、好ましくは６０ｇ／１０分以下、より好ましくは５０ｇ／１０分以下である。
本発明において、メルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０の「プラスチック−熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）およびメルトボリュームフローレイト（ＭＶＲ）の試験方法」に準拠して、試験条件：２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆで測定した値である。
メルトフローレート（ＭＦＲ）は、重合の温度や圧力を変えるか、または、一般的な手法としては、水素などの連鎖移動剤を重合時に添加する方法により、容易に調整することができる。

１−１−２．特性（Ｘ−２）：ＧＰＣによって得られる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上、５．０以下であり、かつＺ平均分子量（Ｍz）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍz／Ｍｗ）が２．０以上、５．０以下である。

Ｍｗ／Ｍｎは、分子量分布の広がりを表す指標であり、この値が大きいほど分子量分布が広いことを意味する。Ｍｗ／Ｍｎが小さすぎると、低分子量成分が減少し溶融流動性が悪くなるおそれがある。したがって、Ｍｗ／Ｍｎは、２．０以上であり、好ましくは２．１以上、より好ましくは２．２以上である。一方、Ｍｗ／Ｍｎが大きすぎると、高分子量成分の量が相対的に増えて、溶融流動性が悪化するおそれがある。したがって、Ｍｗ／Ｍｎは、５．０以下であり、好ましくは４．６以下、より好ましくは４．２以下である。
同じく、Ｍｚ／Ｍｗは、分子量分布の広がりを表す指標であり、Ｍｗ／Ｍｎと比較して高分子量側の広がりを示す指標である。これらの値が大きいほど分子量分布が高分子量側へ広いことを意味する。Ｍｚ／Ｍｗが小さすぎると、高分子量成分が減少し溶融張力が減少するおそれがある。したがって、Ｍｚ／Ｍｗは、２．０以上であり、好ましくは２．１以上、より好ましくは２．２以上である。一方、Ｍｚ／Ｍｗが大きすぎると、高分子量成分の量が相対的に増えて、溶融流動性が悪化するおそれがある。したがって、Ｍｚ／Ｍｗは、５．０以下であり、好ましくは４．５以下、より好ましくは４．３以下である。Ｍｚ／Ｍｗは、４．０以下であってもよい。
ポリプロピレン樹脂（Ｘ）のＧＰＣで測定する平均分子量および分子量分布（Ｍｚ、Ｍｗ、Ｍｎ、Ｍｗ／Ｍｎ、Ｍｚ／Ｍｗ）は、プロピレン重合の温度や圧力条件を変えるか、または、もっとも一般的な方法としては、水素などの連鎖移動剤をプロピレン重合時に添加する方法により、容易に調整できる。さらに使用するメタロセン錯体の種類、錯体を２種類以上使用する場合は、その量比を変えることで制御することができる。
本発明のポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、溶融流動性および溶融張力とのバランスの点から、Ｍｗは好ましくは１６.０万以上、２８.０万以下である。Ｍｗは、溶融張力の点から、１７．０万以上、さらに１８．０万以上であることが好ましく、溶融流動性の点から、２６．０万以下、さらに２４．０万以下であることが好ましい。

１−１−３．特性（Ｘ−３）：ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線において、分子量が１００万以上の成分の割合（Ｗ_１Ｍ）が０．５質量％以上、４．０質量％以下である。

前述のように、高分子量成分の量が少なくなると、溶融張力が小さくなる。したがって、Ｗ_１Ｍは０．５質量％以上であり、好ましくは１．０質量％以上、より好ましくは１．５質量％以上である。
一方、Ｗ_１Ｍが大きくなると、溶融流動性が低くなる。さらに、フィッシュアイが多くなり、成形品の外観を損ねるという問題が生じることがある。したがって、Ｗ_１Ｍは４．０質量％未満であり、好ましくは３．５質量％以下、より好ましくは３．２質量％以下である。Ｗ_１Ｍは３．０質量％以下であってもよい。
本発明において、Ｗ_１Ｍは、ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線（全量を１に規格化）において、分子量（Ｍ）が１００万（ｌｏｇ（Ｍ）＝６．０）までの積分値を、１から減じた値に、１００を乗じた値として定義する。
Ｗ_１Ｍは、例えば、複数のメタロセン錯体を含む触媒を用いる方法において、使用する一方のメタロセン錯体として、高分子量のポリマーが製造可能なものを選択したうえで、低分子量側を製造する他方のメタロセン錯体に対する量比、重合時に添加する水素量や重合温度の制御により、容易に調整することができる。

上記で定義されるＭｚ、Ｍｗ、Ｍｎ、Ｍｗ／Ｍｎ、Ｍｚ／Ｍｗ、およびＷ_１Ｍの値は、いずれも、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって得られるものであり、その測定法、測定機器の詳細は以下のとおりである。
装置：Ｗａｔｅｒｓ社製ＧＰＣ（ＡＬＣ／ＧＰＣ、１５０Ｃ）
検出器：ＦＯＸＢＯＲＯ社製ＭＩＲＡＮ、１Ａ、ＩＲ検出器（測定波長：３．４２μｍ）
カラム：昭和電工社製ＡＤ８０６Ｍ／Ｓ（３本）
移動相溶媒：ｏ−ジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）
測定温度：１４０℃
流速：１．０ｍＬ／分
注入量：０．２ｍＬ
試料の調製は、試料とＯＤＣＢ（０．５ｍｇ／ｍＬのジブチルヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）を含む）を用いて、１ｍｇ／ｍＬの溶液を調製し、１４０℃で約１時間要して溶解させて行う。
また、ＧＰＣ測定で得られた保持容量から分子量への換算は、予め作成しておいた標準ポリスチレンによる検量線を用いて行う。使用する標準ポリスチレンは、いずれも東ソー社製の以下の銘柄である。
銘柄：Ｆ３８０、Ｆ２８８、Ｆ１２８、Ｆ８０、Ｆ４０、Ｆ２０、Ｆ１０、Ｆ４、Ｆ１、Ａ５０００、Ａ２５００、Ａ１０００
各々が０．５ｍｇ／ｍＬとなるように、ＯＤＣＢ（０．５ｍｇ／ｍＬのＢＨＴを含む）に溶解した溶液を０．２ｍＬ注入して、較正曲線を作成する。較正曲線は、最小二乗法で近似して得られる三次式を用いる。
分子量への換算に使用する粘度式：［η］＝Ｋ×Ｍ^αは、以下の数値を用いる。
ＰＳ：Ｋ＝１．３８×１０^−４、α＝０．７
ＰＰ：Ｋ＝１．０３×１０^−４、α＝０．７８

１−１−４．特性（Ｘ−４）：１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式１）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式１）

ここでＭＴ１７０℃は、（株）東洋精機製作所製キャピログラフ１Ｂを用いて、キャピラリー：直径２．０ｍｍ、長さ４０ｍｍ、シリンダー径：９．５５ｍｍ、シリンダー押出速度：２０ｍｍ／分、引き取り速度：４．０ｍ／分、温度：１７０℃の条件で、測定したときの溶融張力を表し、単位はグラムである。なお後述する実施例において示す、ＭＴ２３０℃は、前述の測定条件において、温度：２３０℃の条件で、測定したときの溶融張力を表す。ただし、試料のＭＴが極めて高い場合には、引き取り速度４．０ｍ／分では、樹脂が破断してしまう場合があり、このような場合には、引き取り速度を下げ、引き取りのできる最高の速度における張力をＭＴとする。また、ＭＦＲの測定条件、単位は、前述の通りである。
この規定は、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）が充分な溶融張力を有するための指標であり、一般に、ＭＴは、ＭＦＲと相関を有していることから、ＭＦＲとの関係式によって記述している。
ポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、上記（式１）を満たせば、ネックインの低減効果が得られるばかりでなく、溶融膜に均一に応力が伝搬するために、レゾナンス現象と称されるフィルム厚みの不均一現象やエッジ部の伸縮による不安定現象が抑制される。
また、以下の（式２）を満たすことがより好ましく、（式３）を満たすことが更に好ましい。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．３ （式２）
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．５ （式３）

ＭＴの上限値については、これを特に設ける必要は無いが、ＭＴが４０ｇを超えるような場合には、上記測定法では、引き取り速度が著しく遅くなり、測定が困難となる。このような場合は、樹脂の延展性も低下しているものと考えられるため、好ましくは４０ｇ以下、より好ましくは３５ｇ以下、さらに好ましくは３０ｇ以下である。
上記の条件（式１）を満たすためには、例えばポリプロピレン樹脂（Ｘ）の長鎖分岐量を増大させて、溶融張力を高くすればよく、後述する好ましいメタロセン触媒の選択やその組み合わせ、およびその量比、ならびに予備重合条件を制御して長鎖分岐を多く導入することにより可能となる。

１−１−５．特性（Ｘ−５）：ＧＰＣ測定による分岐指数ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）が０．７０以上０．９５以下である。

ポリプロピレン樹脂（Ｘ）が分岐を有することの直接的な指標として、分岐指数ｇ’を挙げることができる。ｇ’は、長鎖分岐構造を有するポリマーの固有粘度［η］ｂｒと同じ分子量を有する線状ポリマーの固有粘度［η］ｌｉｎの比、すなわち、［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ によって与えられ、長鎖分岐構造が存在すると、１よりも小さな値をとる。すなわち、ｇ’＜１のポリプロピレンは「長鎖分岐ポリプロピレン」であることを意味する。
定義は、例えば「Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ−４」（Ｊ．Ｖ． Ｄａｗｋｉｎｓ ｅｄ． Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ， １９８３）に、記載されており、当業者にとって公知の指標である。

ｇ’は、例えば、下記に記すような光散乱計と粘度計を検出器に備えたＧＰＣを使用することによって、絶対分子量Ｍａｂｓの関数として得ることができる。
本発明で使用するポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、光散乱によって求めた絶対分子量ＭａｂｓのＺ平均分子量Ｍｚ_ａｂｓでのｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）が好ましくは０．７２以上、より好ましくは０．７３以上、更に好ましくは０．７５以上、より更に好ましくは０．８０以上であり、好ましくは０．９０以下、より好ましくは０．８８以下、更に好ましくは０．８５以下である。

また２９０℃以上の高温で混練した際や、混練を繰り返した際の溶融張力の低下度合いが小さいため、押出ラミネート成形性の低下（ネックイン増大や低速引取りでのレゾナンス現象発生）が生じにくいという点で、櫛型鎖構造を有する分岐状ポリマーであることが好ましい。
具体的なｇ’の算出方法は、以下の通りである。
示差屈折計（ＲＩ）および粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）を装備したＧＰＣ装置として、Ｗａｔｅｒｓ社製のＡｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣＶ２０００を用いる。光散乱検出器として、多角度レーザー光散乱検出器（ＭＡＬＬＳ）Ｗｙａｔｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社のＤＡＷＮ−Ｅを用いる。検出器は、ＭＡＬＬＳ、ＲＩ、Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒの順で接続する。移動相溶媒は、１，２，４−トリクロロベンゼン（ＢＡＳＦジャパン社製酸化防止剤Ｉｒｇａｎｏｘ１０７６を０．５ｍｇ／ｍＬの濃度で添加）である。
流量は１ｍＬ／分で、カラムは、東ソー社製ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ） ＨＴを２本連結して用いる。カラム、試料注入部および各検出器の温度は、１４０℃である。試料濃度は１ｍｇ／ｍＬとし、注入量（サンプルループ容量）は０．２１７５ｍＬである。
ＭＡＬＬＳから得られる絶対分子量（Ｍａｂｓ）、二乗平均慣性半径（Ｒｇ）およびＶｉｓｃｏｍｅｔｅｒから得られる極限粘度（［η］）を求めるにあたっては、ＭＡＬＬＳ付属のデータ処理ソフトＡＳＴＲＡ（ｖｅｒｓｉｏｎ４．７３．０４）を利用し、以下の文献を参考にして計算を行う。
参考文献：
１．「Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ−４」（Ｊ．Ｖ． Ｄａｗｋｉｎｓ ｅｄ． Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ， １９８３． Ｃｈａｐｔｅｒ１．）
２．Ｐｏｌｙｍｅｒ， ４５， ６４９５−６５０５（２００４）
３．Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ， ３３， ２４２４−２４３６（２０００）
４．Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ， ３３， ６９４５−６９５２（２０００）

［分岐指数（ｇ’）の算出］
分岐指数（ｇ’）は、サンプルを上記Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒで測定して得られる極限粘度（［η］ｂｒ）と、別途、線状ポリマーを測定して得られる極限粘度（［η］ｌｉｎ）との比（［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ）として算出する。
ポリマー分子に長鎖分岐構造が導入されると、同じ分子量の線状のポリマー分子と比較して慣性半径が小さくなる。慣性半径が小さくなると、極限粘度が小さくなることから、長鎖分岐構造が導入されるに従い、同じ分子量の線状ポリマーの極限粘度（［η］ｌｉｎ）に対する分岐状ポリマーの極限粘度（［η］ｂｒ）の比（［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ）は、小さくなっていく。
したがって、分岐指数（ｇ’＝［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ）が１より小さい値になる場合には、長鎖分岐構造を有することを意味する。
ここで、［η］ｌｉｎを得るための線状ポリマーとしては、市販のホモポリプロピレン（日本ポリプロ社製ノバテックＰＰ（登録商標）グレード名：ＦＹ６）を用いる。線状ポリマーの［η］ｌｉｎの対数は分子量の対数と線形の関係があることは、Ｍａｒｋ−Ｈｏｕｗｉｎｋ−Ｓａｋｕｒａｄａ式として公知であるから、［η］ｌｉｎは、低分子量側や高分子量側に適宜外挿して数値を得ることができる。

分岐指数ｇ’を０．７０以上、０．９５以下にするには、長鎖分岐を多く導入することにより達成され、例えば、好ましいメタロセン触媒の選択やその組み合わせ、およびその量比、ならびに予備重合条件を制御して重合することで可能となる。

１−１−６．特性（Ｘ−６）：^１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のトリアッド分率（以下、ｍｍ分率ということがある）が９５％以上である。

本発明のポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、立体規則性が高いことが好ましい。立体規則性の高さは、^１３Ｃ−ＮＭＲによって評価することができ、^１３Ｃ−ＮＭＲによって得られるプロピレン単位３連鎖のｍｍ分率が９５％以上の立体規則性を有するものがよい。
ｍｍ分率は、ポリマー鎖中、頭−尾結合からなる任意のプロピレン単位３連鎖中、各プロピレン単位中のメチル分岐の方向が同一であるプロピレン単位３連鎖の割合であるので、上限は１００％である。このｍｍ分率は、ポリプロピレン分子鎖中のメチル基の立体構造がアイソタクチックに制御されていることを示す値であり、高いほど高度に制御されていることを意味する。ｍｍ分率がこの値より小さいと、製品の弾性率が低下し、積層体のポリプロピレン系樹脂組成物層の表面耐傷付き性付与効果に劣る傾向にある。
従って、ｍｍ分率は、９５％以上であり、より好ましくは９６％以上であり、さらに好ましくは９７％以上である。

なお、^１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のｍｍ分率の測定法の詳細は、以下の通りである。
試料３７５ｍｇをＮＭＲサンプル管（１０φ）中で重水素化１，１，２，２−テトラクロロエタン２．５ｍｌに完全に溶解させた後、１２５℃においてプロトン完全デカップリング法で測定する。ケミカルシフトは、重水素化１，１，２，２−テトラクロロエタンの３本のピークの中央のピークを７４．２ｐｐｍに設定する。他の炭素ピークのケミカルシフトはこれを基準とする。
・フリップ角：９０度
・パルス間隔：１０秒
・共鳴周波数：１００ＭＨｚ以上
・積算回数：１０，０００回以上
・観測域：−２０ｐｐｍから１７９ｐｐｍ
・データポイント数：３２７６８

プロピレン単位３連鎖のｍｍ分率は、^１３Ｃ−ＮＭＲ測定により測定された^１３Ｃシグナルの積分強度を、次式に代入することにより求められる。
ｍｍ（％）＝Ｉｍｍ×１００／（Ｉｍｍ＋３×Ｉｍｒｒｍ）
ここで、Ｉｍｍ＝Ｉ_{２３．６〜２１．１}、Ｉｍｒｒｍ＝Ｉ_{１９．８〜１９．７}で示される量である。
プロピレン単位３連鎖のｍｍ分率を求めるための^１３Ｃ−ＮＭＲ測定法は、上記測定と同じ方法で行うことができる。
スペクトルの帰属は、Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｊｏｕｎｒａｌ，１６巻，７１７頁（１９８４），朝倉書店や、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８卷，６８７頁（１９７５年）や、Ｐｏｌｙｍｅｒ，３０巻 １３５０頁（１９８９年）を参考に行うことができる。

ｍｍ分率を９５％以上にするには、高結晶性の重合体を達成する重合触媒により可能であり、後述する好ましいメタロセン触媒を使用して重合することで可能となる。

１−１−７．ポリプロピレン樹脂（Ｘ）の製造方法
ポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、上記した（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）の特性を満たす限り、特に製造方法を限定するものではないが、前述のように、高い立体規則性、比較的広い分子量分布、分岐指数ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）の範囲、高い溶融張力等の条件を満足するための好ましい製造方法は、メタロセン触媒の組み合わせを利用したマクロマー共重合法を用いる方法である。このような方法の例としては、例えば、特開２００９−５７５４２号公報に開示される方法が挙げられる。この手法は、マクロマー生成能力を有する特定の構造の触媒成分と、マクロマー共重合能力を有する特定の構造の触媒成分とを組み合わせた触媒を用いて、長鎖分岐構造を有するポリプロピレンを製造する方法であり、これによれば、バルク重合や気相重合といった工業的に有効な方法で、特に実用的な圧力温度条件下の単段重合で、しかも、分子量調整剤である水素を用いて、目的とする物性を有する長鎖分岐構造を有するポリプロピレン樹脂の製造が可能である。

本発明に係るポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、プロピレンモノマーを単独重合して得られる、プロピレン単独重合体であっても、プロピレンモノマーとプロピレンを除く炭素数２〜２０のα−オレフィンコモノマー、例えば、エチレンおよび／又は１−ブテンとを共重合して得られるプロピレン・α−オレフィン共重合体であってもよい。
ポリプロピレン樹脂（Ｘ）の形状は、特に限定されず、パウダー状、またはその造粒物である粒子状であってもよい。

本発明に係るポリプロピレン樹脂（Ｘ）には、必要に応じて後述する他の付加的成分をヘンシェルミキサー、Ｖブレンダー、リボンブレンダー、タンブラーブレンダー等で混合して得られ、必要に応じて、単軸押出機、多軸押出機、ニーダー、バンバリミキサー等の混練機により混練して造粒物としてもよい

１−２．ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）は、特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有する。

１−２−１．特性（Ｙ−１）：ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）のＭＦＲは、ポリプロピレン系樹脂組成物の流動性を良好にし、押出ラミネート成形時のレゾナンス現象を抑制する点から、１０ｇ／１０分以上であり、好ましくは２０ｇ／１０分以上である。一方でポリプロピレン系樹脂（Ｙ）のＭＦＲは、溶融張力が良好になり、製品の製造効率が良好になる点から、５０ｇ／１０分以下であり、好ましくは４５ｇ／１０分以下である。

ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）のＭＦＲは、プロピレン重合の温度や圧力条件を変えるか、または、水素等の連鎖移動剤を重合時に添加する方法により、容易に調整される。

また、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）は、ポリプロピレン系樹脂を重合した後に有機過酸化物減成によりＭＦＲの調整が行われたものであってもよい。
その際に使用する有機過酸化物は、ベンゾイルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、１，１−ビス−（ｔ−ブチルパーオキシ））−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）オクタン、ｎ−ブチル−４，４−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）バレレート、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３−ヘキシン、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、α，α´−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、ｔ−ブチル−ハイドロパーオキサイド、キュメンハイドロパーオキサイド、ラウロイルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチル−ジパーオキシフタレート、ｔ−ブチルパ−オキシマレイン酸、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、イソプロピルパーカーボネート等が挙げられる。
これらは、１種に限らず２種以上を組み合せて使用することができる。これらの中でも、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３−ヘキシン、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、α，α´−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼンが特に好ましい。

ＭＦＲ調整のための減成方法は、有機過酸化物を、好ましくは樹脂または樹脂組成物１００質量部当たり、０．００５質量部〜０．１質量部用いて、両者を該樹脂の溶融温度以上の温度、例えば１８０℃〜３００℃で、加熱混練すればよく、その方法としては、どのような方法も採用できるが、特に押出機中で行うのが好適である。また、有機過酸化物がポリプロピレン系樹脂に均一に分散するように、両者を加熱混練する前に、予め両者をヘンシェルミキサー、リボンブレンダー等の混合機を用いて充分混合してもよい。更に、有機過酸化物の分散性を向上するために、有機過酸化物を適当な媒体に混合したものも、使用することができる。なお、有機過酸化物減成によるＭＦＲの調整後に本発明におけるポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の特性物性の要件を満たすことで、本発明に用いることが出来る。

１−２−２．特性（Ｙ−２）：１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式Ａ）の要件を満たす。
ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）＜−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式Ａ）

ここでＭＴ１７０℃は、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）で用いた測定手法と同様の方法で測定したときの溶融張力であり、測定条件、単位は、前述の通りである。
この規定は、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の溶融張力を示すための指標であり、一般に、ＭＴは、ＭＦＲと相関を有していることから、ＭＦＲとの関係式によって記述している。
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）は、上記（式Ａ）を満たせば、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とのブレンド時に流動性を付与し、成形時のフィルム破膜など成形不良現象が抑制される。

１−２−３．ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の製造方法
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）は、その製造方法に制限はなく、チーグラー・ナッタ系触媒で製造されたものでよく、メタロセン系触媒により製造されたものでもよい。
チーグラー・ナッタ系触媒は、たとえば「ポリプロピレンハンドブック」エドワード・Ｐ・ムーアＪｒ．編著、保田哲男・佐久間暢翻訳監修、工業調査会（１９９８）の２．３．１節（２０〜５７ページ）に概説されているような触媒系のことであり、例えば、三塩化チタンとハロゲン化有機アルミニウムからなる三塩化チタニウム系触媒や、塩化マグネシウム、ハロゲン化チタン、電子供与性化合物を含有する固体触媒成分と有機アルミニウムと有機珪素化合物からなるマグネシウム担持系触媒や、固体触媒成分を有機アルミニウム及び有機珪素化合物を接触させて形成した有機珪素処理固体触媒成分に、有機アルミニウム化合物成分を組み合わせた触媒のことを指す。

また、メタロセン触媒としては、（ｉ）シクロペンタジエニル骨格を有する配位子を含む周期表第４族の遷移金属化合物（いわゆるメタロセン化合物）と、（ｉｉ）メタロセン化合物と反応して安定なイオン状態に活性化しうる助触媒と、必要により、（ｉｉｉ）有機アルミニウム化合物とからなる触媒であり、公知の触媒は、いずれも使用できる。メタロセン化合物は、好ましくはプロピレンの立体規則性重合が可能な架橋型のメタロセン化合物であり、より好ましくはプロピレンのアイソ規則性重合が可能な架橋型のメタロセン化合物である。

上記（ｉ）メタロセン化合物としては、例えば、特開昭６０−３５００７号、特開昭６１−１３０３１４号、特開昭６３−２９５６０７号、特開平１−２７５６０９号、特開平２−４１３０３号、特開平２−１３１４８８号、特開平２−７６８８７号、特開平３−１６３０８８号、特開平４−３００８８７号、特開平４−２１１６９４号、特開平５−４３６１６号、特開平５−２０９０１３号、特開平６−２３９９１４号、特表平７−５０４９３４号、特開平８−８５７０８号の各公報に開示されているもの等が好ましく使用できる。

さらに、具体的には、
メチレンビス（２−メチルインデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（２−メチルインデニル）ジルコニウムジクロリド、
エチレン１，２−（４−フェニルインデニル）（２−メチル−４−フェニル−４Ｈ−アズレニル）ジルコニウムジクロリド、
イソプロピリデン（シクロペンタジエニル）（フルオレニル）ジルコニウムジクロリド、
イソプロピリデン（４−メチルシクロペンタジエニル）（３−ｔ−ブチルインデニル）ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレン（２−メチル−４−ｔ−ブチル−シクロペンタジエニル）（３’−ｔ−ブチル−５’−メチル−シクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス（インデニル）ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス（４，５，６，７−テトラヒドロインデニル）ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１−（２−メチル−４−フェニルインデニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１−（２−エチル−４−フェニルインデニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［４−（１−フェニル−３−メチルインデニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレン（フルオレニル）ｔ−ブチルアミドジルコニウムジクロリド、
メチルフェニルシリレンビス［１−（２−メチル−４−（１−ナフチル）−インデニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１−（２−メチル−４，５−ベンゾインデニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１−（２−メチル−４−フェニル−４Ｈ−アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１−（２−エチル−４−（４−クロロフェニル）−４Ｈ−アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１−（２−エチル−４−ナフチル−４Ｈ−アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジフェニルシリレンビス［１−（２−メチル−４−（４−クロロフェニル）−４Ｈ−アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１−（２−エチル−４−（３−フルオロビフェニリル）−４Ｈ−アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルゲルミレンビス［１−（２−エチル−４−（４−クロロフェニル）−４Ｈ−アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルゲルミレンビス［１−（２−エチル−４−フェニルインデニル）］ジルコニウムジクロリド
などのジルコニウム化合物が例示できる。

上記において、ジルコニウムをチタニウム、又はハフニウムに置き換えた化合物も、同様に使用できる。また、ジルコニウム化合物とハフニウム化合物等の混合物を使用することも好ましい。また、クロリドは、他のハロゲン化合物、メチル、イソブチル、ベンジル等の炭化水素基、ジメチルアミド、ジエチルアミド等のアミド基、メトキシ基、フェノキシ基等のアルコキシド基、ヒドリド基等に置き換えることができる。
これらの内、インデニル基あるいはアズレニル基を珪素あるいはゲルミル基で架橋したメタロセン化合物が特に好ましい。
また、メタロセン化合物は、無機または有機化合物の担体に担持して使用してもよい。該担体としては、無機または有機化合物の多孔質化合物が好ましく、具体的には、イオン交換性層状珪酸塩、ゼオライト、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、シリカアルミナ、ＭｇＯ、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、ＣａＯ、ＺｎＯ、ＢａＯ、ＴｈＯ_２、等の無機化合物、多孔質のポリオレフィン、スチレン・ジビニルベンゼン共重合体、オレフィン・アクリル酸共重合体等からなる有機化合物、またはこれらの混合物が挙げられる。

また、上記（ｉｉ）メタロセン化合物と反応して安定なイオン状態に活性化しうる助触媒としては、有機アルミニウムオキシ化合物（たとえば、アルミノキサン化合物）、イオン交換性層状珪酸塩、ルイス酸、ホウ素含有化合物、イオン性化合物、フッ素含有有機化合物等が好ましく挙げられる。

さらに、上記（ｉｉｉ）有機アルミニウム化合物としては、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム等のトリアルキルアルミニウム、ジアルキルアルミニウムハライド、アルキルアルミニウムセスキハライド、アルキルアルミニウムジハライド、アルキルアルミニウムハイドライド、有機アルミニウムアルコキサイド等が好ましく挙げられる。

上記のうち、ポリプロピレン単独重合体は、チーグラー・ナッタ系触媒で製造されたものが好ましく、また、プロピレンランダム共重合体は、メタロセン系触媒により製造されたものを使用することが好ましい。

ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の製造方法については、特に制限はなく、従来公知のスラリー重合法、バルク重合法、気相重合法等のいずれでも製造可能であり、また、範囲内であれば、多段重合法を利用して、ポリプロピレン及びプロピレン系ランダム共重合体を製造することも可能である。

本発明に係るポリプロピレン系樹脂（Ｙ）は、必要に応じて後述する他の付加的成分をヘンシェルミキサー、Ｖブレンダー、リボンブレンダー、タンブラーブレンダー等で混合して得られ、必要に応じて、単軸押出機、多軸押出機、ニーダー、バンバリミキサー等の混練機により混練する方法により得られる。

ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）は、プロピレンモノマーを単独重合して得られる、プロピレン単独重合体であってもよいし、プロピレンモノマーとエチレンコモノマーとを共重合して得られるプロピレン・エチレン共重合体であってもよい。ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）は、好ましくはコモノマーとしてエチレンを０質量％〜６．０質量％含有する。より好ましくはエチレンを０質量％〜５．０質量％含有し、さらに好ましくはエチレンを０質量％〜４．０質量％含有する。エチレンの含有量が６．０質量％を超えると、結晶性が低下し、耐熱性が低下するおそれがある。
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の形状は、特に限定されず、パウダー状、またはその造粒物である粒子状であってもよい。

１−３．ポリプロピレン系樹脂組成物
１−３−１．ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の割合
本発明のポリプロピレン系樹脂組成物における上記ポリプロピレン樹脂（Ｘ）と上記ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の割合は、（Ｘ）と（Ｙ）の合計１００質量％基準で、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％である。好ましくはポリプロピレン樹脂（Ｘ）２５質量％〜７５質量％、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２５質量％〜７５質量％、より好ましくはポリプロピレン樹脂（Ｘ）３０質量％〜７０質量％、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）３０質量％〜７０質量％、更に好ましくはポリプロピレン樹脂（Ｘ）３０質量％〜６０質量％、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）４０質量％〜７０質量％である。
上記の範囲とすることで、例えば２９０℃以上の高温押出成形でのネックインが小さく、且つ延展性が高いので、高速での押出ラミネート加工性に優れ、そして、透明性に優れる成形体を得ることができる樹脂組成物が得られる。

１−３−２．その他成分
本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、必要に応じて、上記ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）以外の、下記各種成分を添加して用いることができる。

１−３−２−１．添加剤
本発明のポリプロピレン系樹脂組成物には、本発明の効果を著しく妨げるものではない限り、ポリプロピレン系樹脂に添加できる酸化防止剤などの添加剤を、適宜加えることができる。
具体的には、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール（ＢＨＴ）、テトラキス［メチレン−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン（ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「ＩＲＧＡＮＯＸ １０１０」）やｎ−オクタデシル−３−（４’−ヒドロキシ−３，５’−ジ−ｔ−ブチルフェニル）プロピオネート（ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「ＩＲＧＡＮＯＸ １０７６」）で代表されるフェノール系安定剤、ビス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイトやトリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイトなどで代表されるホスファイト系安定剤、高級脂肪酸アミドや高級脂肪酸エステルで代表される滑剤、炭素原子数８〜２２の脂肪酸のグリセリンエステルやソルビタン酸エステル、ポリエチレングリコールエステルなどの帯電防止剤、シリカ、炭酸カルシウム、タルクなどで代表されるブロッキング防止剤などを添加してもよい。

また、本発明のポリプロピレン系樹脂組成物には、耐候性を付与するために、紫外線吸収剤と光安定剤を加えることができる。
紫外線吸収剤は、紫外線領域に吸収帯を持つ化合物であり、トリアゾール系、ベンゾフェノン系、サリシレート系、シアノアクリレート系、ニッケルキレート系、無機微粒子系、などが知られている。この中で最も汎用的に用いられているのは、トリアゾール系である。
以下、紫外線吸収剤として、代表的な化合物を例示する。
トリアゾール系の化合物では、２−（２’−ヒドロキシ−５’−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール（商品名：スミソーブ２００、ＴｉｎｕｖｉｎＰ）、２−（２’−ヒドロキシ−５’−ｔ−オクチルフェニル）ベンゾトリアゾール（商品名：スミソーブ３４０、Ｔｉｎｕｖｉｎ３９９）、２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール（商品名：スミソーブ３２０、Ｔｉｎｕｖｉｎ３２０）、２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔ−アミルフェニル）ベンゾトリアゾール（商品名：スミソーブ３５０、Ｔｉｎｕｖｉｎ３２８）、２−（２’−ヒドロキシ−３’−ｔ−ブチル−５’−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール（商品名：スミソーブ３００、Ｔｉｎｕｖｉｎ３２６）を例示することができる。
ベンゾフェノン系の化合物では、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン（商品名：スミソーブ１１０）、２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン（商品名：スミソーブ１３０）を例示することができる。
サリシレート系の化合物では、４−ｔ−ブチルフェニルサリシレート（商品名：シーソーブ２０２）を例示することができる。
シアノアクリレート系の化合物では、エチル（３，３−ジフェニル）シアノアクリレート（商品名：シーソーブ５０１）を例示することができる。
ニッケルキレート系の化合物では、ジブチルジチオカルバミン酸ニッケル（商品名：アンチゲンＮＢＣ）を例示することができる。
無機微粒子系の化合物では、ＴｉＯ_２、ＺｎＯ_２、ＣｅＯ_２を例示することができる。

光安定剤としては、ヒンダードアミン系の化合物を用いることが一般的であり、ＨＡＬＳと呼ばれる。ＨＡＬＳは、２，２，６，６−テトラメチルピペリジン骨格を持ち、紫外線を吸収することはできないが、多種多様な機能により光劣化を抑制する。主な機能は、ラジカルの捕捉、ハイドロキシパーオキサイド化合物の分解、ハイドロキシパーオキサイドの分解を加速する重金属の捕捉、の３つと言われている。

以下、ＨＡＬＳとして代表的な化合物を例示する。
セバケート型の化合物では、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）セバケート（商品名：アデカスタブＬＡ−７７、サノールＬＳ−７７０）、ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）セバケート（商品名：サノールＬＳ−７６５）を例示することができる。
ブタンテトラカルボキシレート型の化合物では、テトラキス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレート（商品名：アデカスタブＬＡ−５７）、テトラキス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレート（商品名：アデカスタブＬＡ−５２）、１，２，３，４−ブタンテトラカルボン酸と２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジノール及びトリデシルアルコールとの縮合物（商品名：アデカスタブＬＡ−６７）、１，２，３，４−ブタンテトラカルボン酸と１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジノール及びトリデシルアルコールとの縮合物（商品名：アデカスタブＬＡ−６２）を例示することができる。
コハク酸ポリエステル型の化合物では、コハク酸と１−（２−ヒドロキシエチル）−４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジンとの縮合重合体を例示することができる。 トリアジン型の化合物では、Ｎ，Ｎ’−ビス（３−アミノプロピル）エチレンジアミン・２，４−ビス｛Ｎ−ブチル−Ｎ−（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）アミノ｝−６−クロロ−１，３，５−トリアジン縮合物（商品名：Ｃｈｉｍａｓｏｒｂ１９９）、ポリ｛６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）アミノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ジイル｝｛（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝ヘキサメチレン｛（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝（商品名：Ｃｈｉｍａｓｏｒｂ９４４）、ポリ（６−モルホリノ−ｓ−トリアジン−２，４−ジイル）｛（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝ヘキサメチレン｛（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝（商品名：Ｃｈｉｍａｓｏｒｂ３３４６）を例示することができる。

１−３−２−２．その他のポリマー
本発明のポリプロピレン系樹脂組成物には、ポリプロピレン系樹脂に添加できるエラストマー、ポリエチレン系樹脂などの改質剤を、適宜、加えることができる。
上記のうち、エラストマーとしては、エチレン−α−オレフィン共重合体、プロピレンと炭素数４〜１２のα−オレフィンとの二元ランダム共重合体樹脂、プロピレンとエチレンと炭素数４〜１２のα−オレフィンとの三元ランダム共重合体樹脂を挙げることができる。

さらに、スチレン系エラストマーも加えることができ、スチレン系エラストマーとしては、市販されているものの中から、適宜選択して使用することもでき、例えば、スチレン−ブタジエンブロック共重合体の水素添加物としてクレイトンポリマージャパン（株）より「クレイトンＧ」の商品名で、また、旭ケミカルズ（株）より「タフテック」の商品名で、スチレン−イソプレンブロック共重合体の水素添加物として（株）クラレより「セプトン」の商品名で、スチレン−ビニル化ポリイソプレンブロック共重合体の水素添加物として（株）クラレより「ハイブラー」の商品名で、スチレン−ブタジエンランダム共重合体の水素添加物としてＪＳＲ（株）より「ダイナロン」の商品名で、販売されており、これらの商品群より、適宜選択して用いてもよい。

また、ポリエチレン系樹脂としては、低密度ポリエチレンや直鎖状低密度ポリエチレンといったエチレン／α−オレフィン共重合体が挙げられ、その密度は０．８６０ｇ／ｃｍ^３〜０．９１０ｇ／ｃｍ^３の範囲であることが好ましく、０．８７０ｇ／ｃｍ^３〜０．９０５ｇ／ｃｍ^３であることがより好ましく、０．８７５ｇ／ｃｍ^３〜０．８９５ｇ／ｃｍ^３であることがさらに好ましい。上記の範囲を超えると、透明性が低下するおそれがある。
なお、密度は、ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠し、２３℃で測定した値である。
エチレン／α−オレフィン共重合体に用いられるα−オレフィンとしては、好ましくは炭素数３〜１８のα−オレフィンである。具体的には、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ヘプテン、４−メチル−ペンテン−１、４−メチル−ヘキセン−１、４，４−ジメチルペンテン−１等を挙げることができる。また、α−オレフィンとしては、１種または２種以上の組み合わせでもよい。
かかるエチレン／α−オレフィン共重合体としては、エチレン系エラストマー、エチレン−プロピレン系ゴム等を例示できる。特に、透明性低下の少ないメタロセン系触媒を用いて製造された、メタロセン系ポリエチレンと称されるエチレン／α−オレフィン共重合体が好適である。

ポリエチレン系樹脂などを配合する場合の量は、前記（Ｘ）、（Ｙ）の合計１００質量部に対し、好ましくは５質量部〜３５質量部であり、より好ましくは６質量部〜３０質量部であり、更に好ましくは７質量部〜２５質量部である。

本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、前記（Ｘ）、（Ｙ）の合計１００質量部、あるいは必要に応じて本発明の効果を損なわないその他の成分を配合する。これら成分の混合方法としてはヘンシェルミキサー、Ｖブレンダー、リボンブレンダー、タンブラーブレンダー等で混合する手法と、必要に応じて、単軸押出機、多軸押出機、ニーダー、バンバリミキサー等の混練機により溶融混練する方法の２種類が例として挙げられる。いずれにおいても本発明の効果を損なわなければ、特に混合方法においては限定されない。

１−３−３．ポリプロピレン系樹脂組成物の用途
本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、加圧成形、フィルム成形、真空成形、押出成形、押出ラミネート成形、発泡成形、中空成形、射出成形等の手段により、適宜、所望の形状に成形して各種成形品を製造することに用いることができる。

本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、中でも押出ラミネート用として好適に用いられる。
本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、基材の表面に、溶融押出ラミネート加工（押出ラミネート）され、ラミネート積層体を製造するために好適に使用される。
押出しラミネート加工は、予め製造した基材の表面上に、Ｔダイより押出した溶融樹脂膜を、基材上に連続的に被覆・圧着する方法で、被覆と接着を同時に行う成形加工法である。通常、基材の片側表面にラミネート加工するが、必要に応じて、両側にラミネートすることもできる。

２．ポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法
本発明のポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法は、上記特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）を得る工程、
上記特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を得る工程、及び、
前記ポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と前記ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％とを混合または溶融混練する（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）工程、を有することを特徴とする。

ポリプロピレン樹脂（Ｘ）を得る方法は特に限定されず、上記「ポリプロピレン樹脂（Ｘ）の製造方法」に記載の方法で製造することができる。
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を得る方法は特に限定されず、上記「ポリプロピレン樹脂（Ｙ）の製造方法」に記載の方法で製造することができる。
ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を混合する方法は特に限定されず、ヘンシェルミキサー、Ｖブレンダー、リボンブレンダー、タンブラーブレンダー等で混合する手法が挙げられる。
ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を溶融混練する方法は特に限定されず、単軸押出機、多軸押出機、ニーダー、バンバリミキサー等の混練機により溶融混練する方法が挙げられる。
ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の割合は、上記「ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の割合」に記載の割合を挙げることができる。
このようにして製造されるポリプロピレン系樹脂組成物の用途としては、上記「ポリプロピレン系樹脂組成物の用途」と同様であってもよい。

３．積層体
本発明の積層体は、基材層とポリプロピレン系樹脂組成物層とを含む積層体であって、
前記ポリプロピレン系樹脂組成物層は、上記特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と、上記特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％を含む（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）ことを特徴とする。

ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の割合は、上記「ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の割合」に記載の割合を挙げることができる。

基材層として用いる基材は、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル樹脂、エチレン・酢酸ビニル共重合体鹸化物、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ４−メチル−１−ペンテン、ポリカーボネート樹脂、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド６・６６、ポリアミド１２等ポリアミド樹脂等の熱可塑性樹脂のフィルムまたはシート等、紙、アルミや鉄などの金属箔も、挙げられる。
また、熱可塑性樹脂フィルム又はシートは、一軸もしくは二軸延伸が施されていてもよく、特に二軸延伸ポリプロピレンフィルムが好ましい。また、これを紙と積層したものも好ましい。
基材層の厚さは、通常、５μｍ〜１００μｍ程度である。
基材層とポリプロピレン系樹脂組成物層との積層方法としては、押出ラミネート法、共押フィルム法、ドライラミネート法、ウェットラミネート法、ホットメルトラミネート法、サーマルラミネート法等が挙げられる。

基材の形態は、フィルムやシートに限定されず、織布、不織布のような形状であってもよい。また、基材は、単層構造であっても複層構造であってもよい。複層構造の基材の作成方法としては、特に限定されるものではなく、共押フィルム法、ドライラミネート法、ウェットラミネート法、ホットメルトラミネート法、押出ラミネート法、サーマルラミネート法等が挙げられる。
また、これら基材には、予めアンカーコート加工、金属蒸着加工、コロナ放電処理加工、印刷加工等の各種フィルム加工処理を施されていてもよい。

本発明の積層体は、各種食品や飲料、医薬・医療品、化粧品、衣料、文具、建材、電池包装、紙製品包装及びその他産業資材や工業資材等の包装用途に、好適に用いることができる。

４．積層体の製造方法
本発明の積層体の製造方法は、基材層とポリプロピレン系樹脂組成物層とを含む積層体の製造方法であって、基材層の少なくとも片面に、上記特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と、上記特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％との混合物または溶融混練物（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）を押出ラミネートすることによりポリプロピレン系樹脂組成物層を形成する工程を有することを特徴とする。

基材層は、上記「３．積層体」に記載の基材層を例示することができる。
ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の混合方法及び溶融混練方法は、上記「２．ポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法」に記載の方法を例示することができる。
ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の割合は、上記「ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の割合」に記載の割合を挙げることができる。

基材層上に、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を含む本発明のポリプロピレン系樹脂組成物を押出ラミネートする際、当該樹脂組成物の溶融押出温度は、通常１８０℃〜３２０℃、好ましくは２００℃〜３１０℃である。３２０℃を超えると、成形性が低下する可能性がある。
押出ラミネート成形速度は、生産性に直接関わるため、好ましくは１４０ｍ／ｍｉｎ以上で成形され、より好ましくは１５０ｍ／ｍｉｎ以上で成形される。
また、ポリプロピレン系樹脂組成物の溶融膜表面に、極性基を導入することを目的に、オゾン処理を施すことができる。オゾン処理量は、溶融膜の表面積に対して０．０１ｇ／ｍ^２〜１ｇ／ｍ^２で行われることが好ましい。

押出ラミネートは、通常、基材層の片側表面に対して行うが、必要に応じて、両側に押出ラミネートすることができる。
形成されたポリプロピレン系樹脂組成物層の厚みは、通常１μｍ〜２５０μｍ、好ましくは３μｍ〜２００μｍ、特に好ましくは５μｍ〜１５０μｍである。
押出ラミネート加工により得られた積層体には、さらに、金属蒸着加工、コロナ放電処理加工、印刷加工等の各種フィルム加工処理を施すことができる。

以下、本発明を実施例によって具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例によって限定されるものではない。
なお、実施例、比較例で用いた評価方法及び使用樹脂は、以下の通りである。

１．評価方法
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）：
ＩＳＯ １１３３：１９９７ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ Ｍに準拠して測定した。単位はｇ／１０分である。
（２）分子量分布（Ｍｗ／ＭｎおよびＭｚ／Ｍｎ）：
前述した方法に従って、ＧＰＣ測定により求めた。
（３）溶融張力（ＭＴ）：
前述した方法に従って、東洋精機製作所製キャピログラフ１Ｂを用いて、以下の条件で測定した。
・キャピラリー：直径２．０ｍｍ、長さ４０ｍｍ
・シリンダー径：９．５５ｍｍ
・シリンダー押出速度：２０ｍｍ／分
・引き取り速度：４．０ｍ／分
・温度：１７０℃ ２３０℃
ＭＴが極めて高い場合には、引き取り速度４．０ｍ／分では、樹脂が破断してしまう場合があり、このような場合には、引取り速度を下げ、引き取りのできる最高の速度における張力をＭＴとする。単位はグラム（ｇ）である。
（４）分岐指数（ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ））：
前述した方法に従って、示差屈折計（ＲＩ）、粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）、光散乱検出器（ＭＡＬＬＳ）を検出器として備えたＧＰＣによって求めた。
（５）ｍｍ分率：
前述した方法に従って求めた。単位は％である。
（６）エチレン含有量：
日本電子（株）製ＧＳＸ−４００又は同等の装置（炭素核共鳴周波数１００ＭＨｚ以上）を用い、特開２０１３−１９９６４２号公報の段落［０１２０］〜［０１２５］に記載の方法に従って、^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルを解析することにより求める値である。単位は質量％である。
（７）融点：
示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用い、一旦２００℃まで温度を上げて５分間置き、１０℃／分の降温速度で４０℃まで温度を降下させ、再び昇温速度１０℃／分にて測定した際の、吸熱ピークトップの温度を融点とした。単位は℃である。

２．押出ラミネート成形性
（１）延展性：
ポリプロピレン系樹脂組成物を、口径９０ｍｍφの押出機に装着したＴダイスから押出される樹脂の温度が２９０℃になるように設定した押出ラミネート装置を用い、エアギャップ１００ｍｍ、冷却ロール表面温度２５℃、ダイス幅５６０ｍｍ、ダイリップ開度０．７ｍｍで、引き取り加工速度が８０ｍ／ｍｉｎの場合に被覆厚みが２０μｍになるように、押出量を調整して押出し、幅５０５ｍｍ、坪量５０ｇ／ｍ^２のクラフト紙上に、引き取り速度を８０ｍ／ｍｉｎから上昇させながら押出ラミネート加工を行い、ドローレゾナンスが発生しない最高加工速度（単位：ｍ／ｍｉｎ）を延展性とした。
延展性が１５０ｍ／ｍｉｎ以上となるものは、押出ラミネーション成形性が優れる。
（２）ネックイン：
上記した押出ラミネート装置を用い、加工速度が８０ｍ／ｍｉｎで、坪量５０ｇ／ｍ^２のクラフト紙上に、押出ラミネート被覆厚みが２０μｍの積層体を作成し、ダイス幅と得られた積層体中の樹脂組成物層の幅の差（単位：ｍｍ）をネックインとした。ネックインが小さいほど、有効製品幅が広くなり、押出ラミネート加工性が優れる。

３．フィルム物性
（１）物性評価用フィルムの作成：
上述した押出ラミネート装置を用い、加工速度が４０ｍ／ｍｉｎで、厚み１２μｍの二軸延伸ＰＥＴフィルム上に、押出ラミネート被覆厚みが４０μｍの積層体を作成した。
得られた積層体から、二軸延伸ＰＥＴフィルムを剥離することで、物性評価用フィルムを得た。
（２）ＨＡＺＥ（ヘイズ）：
上記（１）により得られた物性評価用フィルムのＨＡＺＥを、ＪＩＳ Ｋ７１０５に準拠して測定した。ヘイズの値（単位：％）が小さいほど透明性がよい。

４．使用材料
（１）ポリプロピレン樹脂（Ｘ）
下記の製造例１〜５で製造した重合体（Ｘ−１）、（Ｘ−２）、（Ｘ−３）、（Ｘ−４）又は（Ｘ−５）を用いた。

［製造例１（ＰＰ−１の製造）］
<触媒合成例１>
（１）錯体の合成
（１−ａ）ｒａｃ−ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（４−ｉ−プロピルフェニル）インデニル｝］ハフニウムの合成：
ｒａｃ−ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（４−ｉ−プロピルフェニル）インデニル｝］ハフニウムを、特開２０１２−１４９１６０号公報の合成例１の方法に準じて合成した。

（１−ｂ）ｒａｃ−ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（４−クロロフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウムの合成：
ｒａｃ−ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（４−クロロフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウムを、特開平１１―２４０９０９号公報の実施例７の方法に準じて合成した。

（２）触媒の調製
（２−ａ）イオン交換性層状ケイ酸塩の化学処理
撹拌翼と還流装置を取り付けた１Ｌの３つ口フラスコに、蒸留水６４５．１ｇと９８％硫酸８２．６ｇを加え、９５℃まで昇温した。
そこへ市販のモンモリロナイト（水澤化学工業社製ベンクレイＫＫ、Ａｌ＝９．７８質量％、Ｓｉ＝３１．７９質量％、Ｍｇ＝３．１８質量％、Ａｌ／Ｓｉ（モル比）＝０．３２０、平均粒径１４μｍ）１００ｇを添加し、９５℃で３２０分反応させた。３２０分後、蒸留水０．５Ｌを加えて反応を停止し、濾過することでケーキ状固体物２５５ｇを得た。
このケーキ１ｇには、０．３１ｇの化学処理モンモリロナイト（中間物）が含まれていた。化学処理モンモリロナイト（中間物）の化学組成は、Ａｌ＝７．６８質量％、Ｓｉ＝３６．０５質量％ Ｍｇ＝２．１３質量％、Ａｌ／Ｓｉ（モル比）＝０．２２２であった。
上記ケーキに蒸留水１５４５ｇを加えスラリー化し、４０℃まで昇温した。水酸化リチウム・水和物５．７３４ｇを固体のまま加え、４０℃で１時間反応させた。１時間後、反応スラリーを濾過し、１Ｌの蒸留水で３回洗浄し、再びケーキ状固体物を得た。
回収したケーキを乾燥したところ、化学処理モンモリロナイト８０ｇを得た。この化学処理モンモリロナイトの化学組成は、Ａｌ＝７．６８質量％、Ｓｉ＝３６．０５質量％、Ｍｇ＝２．１３質量％、Ａｌ／Ｓｉ（モル比）＝０．２２２、Ｌｉ＝０．５３質量％であった。

（２−ｂ）予備重合
内容積１ｍ^３の反応器に、上記のようにして得られた化学処理モンモリロナイト１５０ｋｇを入れ、ヘキサン２８３２Ｌを加えてスラリーとし、これにトリイソブチルアルミニウム７４．４ｋｇ（３７５ｍｏｌ）を８５分かけて投入し６０分間攪拌した。その後ヘキサンで１／３２まで洗浄し、全容量を９００Ｌとした。
この化学処理モンモリロナイトが入ったスラリー溶液を５０℃に保ち、そこへトリイソブチルアルミニウム０．６５ｋｇ（濃度１５．３質量％のヘキサン溶液を４．２５７ｋｇ ３．２８ｍｏｌ）を加えた。
５分間撹拌した後に、ｒａｃ−ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（４−クロロフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム０．６５７ｋｇ（０．８１ｍｏｌ）とトルエン９６Ｌを加え、６０分間撹拌を続けた。
その後、トリノルマルオクチルアルミニウム９．７５８ｋｇ（２６．６１ｍｏｌ）を加えて６分間撹拌した後、別の撹拌装置付き容器に、トルエン２４０Ｌにトリイソブチルアルミニウム０．０６４ｋｇ（濃度０．６４８質量％のトルエン溶液を９．８８ｋｇ、０．３２ｍｏｌ）を加えたところへｒａｃ−ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（４−ｉ−プロピルフェニル）インデニル｝］ハフニウム１．７６８ｋｇ（１．８９ｍｏｌ）を加えて調製しておいた溶液を投入し、トルエン１００Ｌを加え、さらに２０分間撹拌を続けた。
その後ヘキサン２３８７Ｌを追加し、反応器の内部温度を４０℃にしたのち、プロピレン３２８．１ｋｇを２４０分間かけてフィードし４０℃を保ちながら予備重合を行った。
その後、プロピレンフィードを止めて、４０℃のまま８０分間残重合を行った。
残重合終了後、撹拌を停止し内容物を沈降させて静定した。その上澄みを溶液量が１５００Ｌになるように除去し、トリイソブチルアルミニウム１２．７ｋｇを加えて再びヘキサンを３９７４Ｌ加え撹拌した後に沈降静定し、上澄みを溶液量が１５００Ｌになるまで除去した。
ここにトリイソブチルアルミニウム８．９ｋｇ（濃度２０．８質量％のヘキサン溶液を４２．９ｋｇ）とヘキサン２０５Ｌを加えた。
その後、反応液を乾燥機へ移送し、４０℃で９時間乾燥させた。
そうしたところ、乾燥予備重合触媒４６５ｋｇを得た。予備重合倍率（予備重合ポリマー量を固体触媒量で除した値）は２．１０であった。この予備重合触媒を触媒１とした。

＜重合＞
２０Ｌオートクレーブを加熱下、窒素を流通させることにより予めよく乾燥させた後、プロピレンで槽内を置換して室温まで冷却した。トリイソブチルアルミニウムのヘプタン溶液（１４０ｍｇ／ｍＬ）１８．７ｍＬ、Ｈ_２を１．０２Ｎ（ｎｏｒｍａｌ）Ｌ導入した後に液体プロピレン５０００ｇを導入した後、６３℃まで昇温した。その後、上記触媒１を、予備重合ポリマーを除いた質量として３００ｍｇを高圧アルゴンで重合槽に圧送して重合を開始し、速やかに７０℃まで昇温した。そのまま７０℃で保持し、重合開始から１時間後、未反応のプロピレンをすばやくパージし重合を停止した。そうしたところ約２９２２ｇの重合体パウダー（ＰＰ−１）が得られた。
触媒活性は９７４０ｇ−ＰＰ／ｇ−触媒であった。ＭＦＲは３２ｇ／１０分であった。

［製造例２（ＰＰ−２の製造）］
製造例１において、Ｈ_２を１．１０５Ｎ（ｎｏｒｍａｌ）Ｌ、触媒１を、予備重合ポリマーを除いた質量として１９０ｍｇにする以外は同様の重合を行った。そうしたところ約１９９７ｇの重合体パウダー（ＰＰ−２）が得られた。
触媒活性は１０５１０ｇ−ＰＰ／ｇ−触媒であった。ＭＦＲは４１ｇ／１０分であった。

［製造例３（ＰＰ−３の製造）］
製造例１において、Ｈ_２を０．８５Ｎ（ｎｏｒｍａｌ）Ｌ、触媒１を、予備重合ポリマーを除いた質量として２３０ｍｇにする以外は同様の重合を行った。そうしたところ約１７３０ｇの重合体パウダー（ＰＰ−３）が得られた。
触媒活性は７５２０ｇ−ＰＰ／ｇ−触媒であった。ＭＦＲは８．５ｇ／１０分であった。

［製造例４（ＰＰ−４の製造）］
製造例１において、Ｈ_２を０．５１Ｎ（ｎｏｒｍａｌ）Ｌ、触媒１を、予備重合ポリマーを除いた質量として３６０ｍｇにする以外は同様の重合を行った。そうしたところ約２２９６ｇの重合体パウダー（ＰＰ−４）が得られた。
触媒活性は６３８０ｇ−ＰＰ／ｇ−触媒であった。ＭＦＲは１．３ｇ／１０分であった。

［製造例５（ＰＰ−５の製造）］
製造例５においては、製造例１における重合の代わりに以下の重合を行った。内容積１００ｍ^３の撹拌式高圧反応容器（Ｌ／Ｄ＝１．２）に、液化プロピレンを２×１０^４ｋｇ／ｈｒ、トリイソブチルアルミニウムを８０ｋｇ／ｈｒ、Ｈ_２を０．１３ｋｇ／ｈｒ、触媒１を、予備重合ポリマーを除いた質量として１．００ｋｇ／ｈｒの流量を連速的に投入し、温度を７０±０．１℃に保ち、重合反応器内のポリマースラリー濃度が４０質量％に保たれるように連続重合を行った。これにより重合体パウダー（ＰＰ−５）が得られた。重合体パウダー（ＰＰ−５）の生産量は８．０×１０^３ｋｇ／ｈｒであった。

＜ペレットの製造＞
［（Ｘ−１）、（Ｘ−２）、（Ｘ−３）、（Ｘ−５）の製造］
重合体パウダー（ＰＰ−１）、（ＰＰ−２）、（ＰＰ−３）、（ＰＰ−５）それぞれ１００質量部に対し、フェノ−ル系酸化防止剤であるテトラキス［メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネ−ト］メタン（商品名：ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０、ＢＡＳＦジャパン株式会社製）０．１２５質量部、ホスファイト系酸化防止剤であるトリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト（商品名：ＩＲＧＡＦＯＳ １６８、ＢＡＳＦジャパン株式会社製）０．１２５質量部を配合し、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー、商品名）を用い室温下で３分間混合した後、二軸押出機にて溶融混練して、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）のペレット（Ｘ−１）、（Ｘ−２）、（Ｘ−３）、（Ｘ−５）を得た。
なお、二軸押出機には、テクノベル社製ＫＺＷ−２５を用い、スクリュー回転数は４００ＲＰＭ、混練温度は、ホッパー下から８０℃、１６０℃、２１０℃、２３０℃（以降、ダイス出口まで同温度）の設定とした。

［（Ｘ−４）の製造］
ポリプロピレン系樹脂（ＰＰ−４）１００質量部に対し、有機過酸化物（２，５‐ジメチル‐２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン）０．０５質量部を加えて、ヘンシェルミキサーで混合した後、スクリュー口径２５ｍｍのテクノベル社製「ＫＺＷ−２５」二軸押出機を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍ、混練温度は、ホッパー下からＣ１／Ｃ２／Ｃ３〜Ｃ７／ヘッド／ダイス＝１５０℃／１８０℃／２３０℃／２３０℃／１８０℃にて、溶融押出してＭＦＲペレット＝４０ｇ／１０分のペレットを得た。
これらペレット（Ｘ−１）、（Ｘ−２）、（Ｘ−３）、（Ｘ−４）、（Ｘ−５）について、ＭＦＲ、^１３Ｃ−ＮＭＲ、ＧＰＣ、分岐指数ｇ’、溶融張力（ＭＴ）の評価を行った。評価結果を表１に示した。

（２）ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として、以下のポリプロピレン（Ｙ−１）、（Ｙ−２）、又は（Ｙ−３）を用いた。これら（Ｙ−１）、（Ｙ−２）、（Ｙ−３）について、ＭＦＲ、溶融張力（ＭＴ１７０℃）の評価を行った。評価結果及び用いた触媒を表２に示した。なお、表２において、（Ｙ−２）、（Ｙ−３）のＭＴ１７０℃は検出限界を下回ったため、０．１未満とした。

（Ｙ−１）：日本ポリプロ（株）製、商品名「ウィンテック（登録商標）ＷＳＸ０３」、メタロセン触媒によるプロピレン−エチレンランダム共重合体、エチレン含有量＝３．２質量％、ＭＦＲ＝２５ｇ／１０分、Ｔｍ＝１２５℃

（Ｙ−２）［製造例５（Ｙ−２の製造）］
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ−１）１００質量部に対し、有機過酸化物（２，５‐ジメチル‐２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン）０．０５質量部を加えて、ヘンシェルミキサーで混合した後、スクリュー口径２５ｍｍのテクノベル社製「ＫＺＷ−２５」二軸押出機を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍ、混練温度は、ホッパー下からＣ１／Ｃ２／Ｃ３〜Ｃ７／ヘッド／ダイス＝１５０℃／１８０℃／２３０℃／２３０℃／１８０℃にて、溶融押出して、Ｔｍ＝１２５℃、ＭＦＲ＝４５ｇ／１０分のペレットを得た。

（Ｙ−３）：日本ポリプロ（株）製、商品名「ノバテック（登録商標）ＳＡ０８」、チーグラー・ナッタ触媒によるプロピレン単独重合体、ＭＦＲ＝８０ｇ／１０分、Ｔｍ＝１６１℃

［実施例１］
１．配合
ポリプロピレン樹脂（Ｘ）として（Ｘ−１）、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として（Ｙ−２）を、各々３０質量％、７０質量％となるように計量し、ヘンシェルミキサーに投入し、３分間攪拌混合した。
２．造粒
スクリュー口径２５ｍｍのテクノベル社製「ＫＺＷ−２５」二軸押出機を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍ、混練温度は、ホッパー下からＣ１／Ｃ２／Ｃ３〜Ｃ７／ヘッド／ダイス＝１５０℃／１８０℃／２３０℃／２３０℃／１８０℃にて、溶融混練し、ストランドダイから押し出された溶融樹脂を冷却水槽で冷却固化させながら引き取り、ストランドカッターを用いてストランドを直径３ｍｍ、長さ２ｍｍに切断することで、ポリプロピレン系樹脂組成物のペレットを得た。得られたペレットのＭＦＲを評価した。
３．フィルムの製造
得られたポリプロピレン系樹脂組成物のペレットを、口径９０ｍｍφの押出機に装着された幅５６０ｍｍのＴダイスから、樹脂温度２９０℃で押出し、フィルムを得た。ポリプロピレン系樹脂組成物の押出ラミネート成形性と、フィルムの物性を評価した。

［実施例２］
実施例１において、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）として（Ｘ−１）、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として（Ｙ−２）を、各々５０質量％、５０質量％とする以外は、実施例１と同様の方法でフィルムの製造をおこなった。

［実施例３］
実施例１において、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）として（Ｘ−２）、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として（Ｙ−２）を、各々３０質量％、７０質量％とする以外は、実施例１と同様の方法でフィルムの製造をおこなった。

［実施例４］
実施例１において、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）として（Ｘ−２）、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として（Ｙ−２）を、各々５０質量％、５０質量％とする以外は、実施例１と同様の方法でフィルムの製造をおこなった。

［実施例５］
実施例１において、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）として（Ｘ−２）、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として（Ｙ−１）を、各々３０質量％、７０質量％として混合し、造粒は行わずドライブレンドしたペレットを成形機に投入したこと以外は実施例１と同様の方法で、フィルムの製造をおこなった。実施例１の上記「２．造粒」に従って別途造粒したペレットのＭＦＲは２９ｇ／１０分であった。

［実施例６］
実施例１において、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）として（Ｘ−５）、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として（Ｙ−２）を、各々３０質量％、７０質量％とする以外は、実施例１と同様の方法でフィルムの製造をおこなった。

［実施例７］
実施例１において、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）として（Ｘ−５）、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として（Ｙ−１）を、各々３０質量％、７０質量％として混合し、造粒は行わずドライブレンドしたペレットを成形機に投入したこと以外は実施例１と同様の方法で、フィルムの製造をおこなった。実施例１の上記「２．造粒」に従って別途造粒したペレットのＭＦＲは２２ｇ／１０分であった。

［比較例１］
実施例１において、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）として（Ｘ−３）、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として（Ｙ−３）を、各々３０質量％、７０質量％とする以外は、実施例１と同様の方法でフィルムの製造をおこなった。

［比較例２］
実施例１において、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）として（Ｘ−４）、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として（Ｙ−１）を、各々３０質量％、７０質量％とする以外は、実施例１と同様の方法でフィルムの製造をおこなった。

［比較例３］
実施例１において、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）として（Ｘ−４）、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として（Ｙ−２）を、各々３０質量％、７０質量％とする以外は、実施例１と同様の方法でフィルムの製造をおこなった。

実施例、比較例の各樹脂の割合、ポリプロピレン系樹脂組成物のペレットのＭＦＲ、押出ラミネート成形性、及び、フィルムの物性の評価結果を表３に示す。

実施例１〜７の押出ラミネート成形性は、ポリプロピレン系樹脂組成物に含まれるポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）が本発明の特定物性を全て満足しているため、延展性が１５０ｍ／ｍｉｎ以上となる良好な結果であった。また、実施例１〜７は、ネックイン、透明性共に優れる結果であった。
比較例１はポリプロピレン系樹脂（Ｘ−３）及びポリプロピレン系樹脂（Ｙ−３）が本発明の特定物性であるＭＦＲの値を満足していないため、溶融張力が不足し、ネックインが大きい結果となった。比較例２、３はポリプロピレン樹脂（Ｘ−４）が本発明の特定物性である（式１）を満たしていない為、十分な溶融張力を有しておらず延展性が低い結果となった。

Claims (6)

1. 下記の特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と、
   下記の特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％と、を含む（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）、ポリプロピレン系樹脂組成物。
   （Ｘ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分を超え７０ｇ／１０分以下である。
   （Ｘ−２）ＧＰＣによって得られる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上、５．０以下であり、かつＺ平均分子量（Ｍz）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍz／Ｍｗ）が２．０以上、５．０以下である。
   （Ｘ−３）ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線において、分子量が１００万以上の成分の割合（Ｗ_１Ｍ）が０．５質量％以上、４．０質量％以下である。
   （Ｘ−４）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式１）の要件を満たす。
   ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式１）
   （Ｘ−５）ＧＰＣ測定による分岐指数ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）が０．７０以上０．９５以下である。
   （Ｘ−６）^１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のトリアッド分率（ｍｍ）が９５％以上である。
   （Ｙ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。
   （Ｙ−２）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式Ａ）の要件を満たす。
   ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）＜−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式Ａ）
2. 押出ラミネート用である、請求項１に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
3. 下記の特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）を得る工程、
   下記の特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を得る工程、及び
   前記ポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と前記ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％とを混合または溶融混練する（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）工程、
   を有するポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法。
   （Ｘ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分を超え７０ｇ／１０分以下である。
   （Ｘ−２）ＧＰＣによって得られる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上、５．０以下であり、かつＺ平均分子量（Ｍz）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍz／Ｍｗ）が２．０以上、５．０以下である。
   （Ｘ−３）ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線において、分子量が１００万以上の成分の割合（Ｗ_１Ｍ）が０．５質量％以上、４．０質量％以下である。
   （Ｘ−４）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式１）の要件を満たす。
   ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式１）
   （Ｘ−５）ＧＰＣ測定による分岐指数ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）が０．７０以上０．９５以下である。
   （Ｘ−６）^１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のトリアッド分率（ｍｍ）が９５％以上である。
   （Ｙ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。
   （Ｙ−２）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式Ａ）の要件を満たす。
   ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）＜−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式Ａ）
4. 押出ラミネート用である、請求項３に記載のポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法。
5. 基材層とポリプロピレン系樹脂組成物層とを含む積層体であって、
   前記ポリプロピレン系樹脂組成物層は、下記の特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と、下記の特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％を含む（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）ことを特徴とする積層体。
   （Ｘ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分を超え７０ｇ／１０分以下である。
   （Ｘ−２）ＧＰＣによって得られる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上、５．０以下であり、かつＺ平均分子量（Ｍz）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍz／Ｍｗ）が２．０以上、５．０以下である。
   （Ｘ−３）ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線において、分子量が１００万以上の成分の割合（Ｗ_１Ｍ）が０．５質量％以上、４．０質量％以下である。
   （Ｘ−４）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式１）の要件を満たす。
   ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式１）
   （Ｘ−５）ＧＰＣ測定による分岐指数ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）が０．７０以上０．９５以下である。
   （Ｘ−６）^１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のトリアッド分率（ｍｍ）が９５％以上である。
   （Ｙ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。
   （Ｙ−２）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式Ａ）の要件を満たす。
   ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）＜−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式Ａ）
6. 基材層とポリプロピレン系樹脂組成物層とを含む積層体の製造方法であって、
   基材層の少なくとも片面に、下記の特性（Ｘ−１）〜（Ｘ−６）を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）２０質量％〜８０質量％と、下記の特性（Ｙ−１）〜（Ｙ−２）を有するポリプロピレン系樹脂（Ｙ）２０質量％〜８０質量％との混合物または溶融混練物（ただし、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計量は１００質量％である。）を押出ラミネートすることにより前記ポリプロピレン系樹脂組成物層を形成する工程を有することを特徴とする積層体の製造方法。
   （Ｘ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分を超え７０ｇ／１０分以下である。
   （Ｘ−２）ＧＰＣによって得られる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上、５．０以下であり、かつＺ平均分子量（Ｍz）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍz／Ｍｗ）が２．０以上、５．０以下である。
   （Ｘ−３）ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線において、分子量が１００万以上の成分の割合（Ｗ_１Ｍ）が０．５質量％以上、４．０質量％以下である。
   （Ｘ−４）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式１）の要件を満たす。
   ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）≧−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式１）
   （Ｘ−５）ＧＰＣ測定による分岐指数ｇ’（Ｍｚ_ａｂｓ）が０．７０以上０．９５以下である。
   （Ｘ−６）^１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のトリアッド分率（ｍｍ）が９５％以上である。
   （Ｙ−１）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。
   （Ｙ−２）１７０℃で測定する溶融張力（ＭＴ１７０℃）（単位：ｇ）が下記（式Ａ）の要件を満たす。
   ｌｏｇ（ＭＴ１７０℃）＜−１．１×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋２．０ （式Ａ）