JP2021130747A - グリース組成物および転がり軸受 - Google Patents

Abstract

【課題】 転がり軸受における電食抑制を図ることができるともに、静音性の良好なグリース組成物、及び、当該グリース組成物が封入された転がり軸受を提供する。【解決手段】 基油と、増ちょう剤と、酸化ジルコニウム粒子とを含み、前記基油は、ポリ−α−オレフィンであり、前記増ちょう剤は、脂肪族ジウレアであり、前記酸化ジルコニウム粒子は、メジアン径Ｄ５０が０．２〜４μｍであり、前記酸化ジルコニウム粒子の含有量は、前記基油と前記増ちょう剤との合計量に対して２〜２５質量％であるであるグリース組成物。【選択図】 図１

Description

本発明は、グリース組成物および当該グリース組成物が封入された転がり軸受に関する。

近年、ＥＶ車やハイブリット車の需要拡大に伴って、モータ用軸受における電食対策が求められている。
電食対策の技術としては、転がり軸受の内外輪間で絶縁をできるだけ強化して耐電圧を高くする技術と、転がり軸受の内外輪間で電気を通りやすくして頻繁に小さな放電を繰り返し、内外輪間に電荷を溜めない技術とが知られている（例えば、特許文献１の段落［０００３］参照）。

特開２０１２−２３７３３４号公報

上記のように電食対策の手法自体は提案されているものの、その技術はいまだ改善の要求が高かった。
そこで、本発明者らは、転がり軸受に封入するグリース組成物を特定の組成のものとすることによって、転がり軸受の内外輪間の絶縁性を高め、転がり軸受における電食の発生を抑制することを検討した。
また、グリース組成物によって、転がり軸受の内外輪間の絶縁性を確保する場合、単に絶縁性を確保するだけでなく、静音性等の転がり軸受の性能が損なわれないことも求められる。そのため、本発明者らは、転がり軸受用グリース組成物に求められる良好な静音性を確保することも検討した。

本発明者らは、増ちょう剤が脂肪族ジウレアであり、添加剤として、所定のメジアン径Ｄ_５０の酸化ジルコニウム粒子を所定量含有するグリース組成物であれば、転がり軸受に使用した際に、転がり軸受の内外輪間の絶縁性を確保して電食の発生を防止することができるともに、転がり軸受において、良好な静音性を確保することができることを見出し、本発明を完成した。

本発明のグリース組成物は、基油と、増ちょう剤と、酸化ジルコニウム粒子とを含み、
上記基油は、ポリ−α−オレフィンであり、
上記増ちょう剤は、脂肪族ジウレアであり、
上記酸化ジルコニウム粒子は、メジアン径Ｄ_５０が０．２〜４μｍであり、
上記酸化ジルコニウム粒子の含有量は、上記基油と上記増ちょう剤との合計量に対して２〜２５質量％である。

本発明のグリース組成物は、基油及び増ちょう剤に加えて特定のサイズの酸化ジルコニウム粒子を所定量含有している。そのため、上記グリース組成物は、転がり軸受に使用した際に油膜厚さを厚くすることができる。よって、上記グリース組成物を転がり軸受に使用した際には、当該グリース組成物が転がり軸受の摩擦面（内輪や外輪と転動体との接触面など）に厚い油膜を形成し、内外輪間の絶縁性を高めて当該転がり軸受における電食の発生を抑制することができる。
更に、上記グリース組成物は、上述した組成からなるため、上記グリース組成物を転がり軸受に使用した際には、良好な静音性も確保することができる。

上記グリース組成物において、上記酸化ジルコニウム粒子は、メジアン径Ｄ_５０が０．６〜４μｍである、ことが好ましい。
この場合、転がり軸受の摩擦面にグリース組成物による厚い油膜を形成し、転がり軸受の内外輪間の絶縁性を高めて当該転がり軸受における電食の発生を抑制するのに、より適している。

上記グリース組成物において、上記増ちょう剤は、下記構造式（１）
Ｒ^１−ＮＨＣＯＮＨ−Ｒ^２−ＮＨＣＯＮＨ−Ｒ^３・・・（１）
（式（１）中、Ｒ^１及びＲ^３は互いに独立して、−Ｃ_６Ｈ_１３、−Ｃ_８Ｈ_１７、又は、−Ｃ_１０Ｈ_２１であり、Ｒ^２は、−（ＣＨ_２）_６−、−Ｃ_６Ｈ_３（ＣＨ_３）−、又は、−Ｃ_６Ｈ_４−ＣＨ_２−Ｃ_６Ｈ_４−である。）
で表されるジウレアである、ことが好ましい。
上記構造式（１）で表される脂肪族ジウレアを増ちょう剤として含有するグリース組成物は、静音性を確保するのに好適である。

上記グリース組成物において、上記増ちょう剤の含有量は、上記基油及び上記増ちょう剤の合計量に対して１０〜３０質量％であることが好ましい。
上記グリース組成物は、更に、防錆剤及び酸化防止剤の少なくとも一方を含むことが好ましい。
本発明の転がり軸受は、本発明のグリース組成物が封入された、転がり軸受である。

本発明のグリース組成物によれば、上記グリース組成物が封入された転がり軸受において、電食の発生を抑制し、かつ優れた静音性を確保することができる。

本発明の一実施形態に係る玉軸受を示す断面図である。 ベースグリースの調製工程を説明するための図である。

以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。
本発明の実施形態に係る転がり軸受は、本発明の実施形態に係るグリース組成物からなるグリースが封入された玉軸受である。
図１は、本発明の一実施形態に係る玉軸受を示す断面図である。
玉軸受１は、内輪２と、この内輪２の径方向外側に設けられている外輪３と、これら内輪２と外輪３との間に設けられている複数の転動体としての玉４と、これらの玉４を保持している環状の保持器５とを備えている。また、この玉軸受１は、軸方向一方側及び他方側のそれぞれにシール６が設けられている。
さらに、内輪２と外輪３との間の環状の領域７は、本発明の実施形態に係るグリース組成物からなるグリースＧが封入されている。

内輪２は、その外周に玉４が転動する内軌道面２１が形成されている。
外輪３は、その内周に玉４が転動する外軌道面３１が形成されている。
玉４は、内軌道面２１と外軌道面３１との間に複数介在し、これら内軌道面２１及び外軌道面３１を転動する。
領域７に封入されたグリースＧは、玉４と内輪２の内軌道面２１との接触箇所、及び、玉４と外輪３の外軌道面３１との接触箇所にも介在する。なお、グリースＧは、内輪２と外輪３とシール６とで囲まれた空間から玉４と保持器５を除いた空間の容積に対して、２０〜４０体積％を占めるように封入されている。
シール６は、環状の芯金６ａと芯金６ａに固定された弾性部材６ｂとを備えた環状の部材であり、径方向外側部が外輪３に固定され、径方向内側部が内輪２に摺接可能に取付けられている。シール６は、封入されたグリースＧが外部へ漏れるのを防止している。

このように構成された玉軸受１は、グリースＧとして、後述する本発明の実施形態に係るグリース組成物からなるグリースが封入されている。そのため、グリースＧが封入された玉軸受１は、玉４と内輪２の内軌道面２１との接触箇所や、玉４と外輪３の外軌道面３１との接触箇所に厚い油膜が形成され、電食の発生が抑制される。

次に、グリースＧを構成するグリース組成物について詳細に説明する。
グリースＧを構成するグリース組成物は、本発明の実施形態に係るグリース組成物であり、基油、増ちょう剤、及び、酸化ジルコニウム粒子を含有する。
上記グリース組成物は、上記酸化ジルコニウム粒子を含有するため、油膜厚さを厚くすることができ、転がり軸受に使用した際に、内外輪間等の絶縁性の確保に適している。

上記基油は、ポリ−α−オレフィン（ＰＡＯ）である。
ポリ−α−オレフィンは、分子内に極性基が無いため、体積抵抗率が高く、絶縁性に優れたグリース組成物を提供するための基油として適している。

上記ポリ−α−オレフィンとしては、例えば、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセン等のα−オレフィンを、オリゴマー化又はポリマー化したもの、更にはこれらを水素化したものが挙げられる。
上記ポリ−α−オレフィンとしては、１−デセンをオリゴマー化した、ＰＡＯ４〜ＰＡＯ８（ＰＡＯ４、ＰＡＯ５、ＰＡＯ６、ＰＡＯ７、ＰＡＯ８）が好ましい。

上記基油の４０℃における基油動粘度は、１５〜５０ｍｍ^２／ｓが好ましい。この理由は、軸受のトルクを低減するのに適しているからである。
上記基油動粘度（４０℃）は、２５〜３５ｍｍ^２／ｓがより好ましい。
上記基油動粘度は、ＪＩＳ Ｋ ２２８３に準拠した値である。

上記増ちょう剤は、脂肪族ジウレアである。
上記脂肪族ジウレアとしては、下記構造式（１）で表される脂肪族ジウレアが好ましい。
Ｒ^１−ＮＨＣＯＮＨ−Ｒ^２−ＮＨＣＯＮＨ−Ｒ^３・・・（１）
（式（１）中、Ｒ^１及びＲ^３は互いに独立して、炭素数６〜１０のアルキル基であり、Ｒ^２は、−（ＣＨ_２）_６−、−Ｃ_６Ｈ_３（ＣＨ_３）−、又は、−Ｃ_６Ｈ_４−ＣＨ_２−Ｃ_６Ｈ_４−である。）

ここで、Ｒ^１及びＲ^３は互いに独立して、−Ｃ_６Ｈ_１３、−Ｃ_８Ｈ_１７、又は、−Ｃ_１０Ｈ_２１が好ましい。また、Ｒ^１及びＲ^３のアルキル基は、直鎖状が好ましい。
また、Ｒ^２が−Ｃ_６Ｈ_３（ＣＨ_３）−の場合、フェニレン基は、２，４位又は２，６位で結合していることが好ましい。また、Ｒ^２が−Ｃ_６Ｈ_４−ＣＨ_２−Ｃ_６Ｈ_４−の場合、両フェニレン基は、どちらもパラ位で結合していることが好ましい。
Ｒ^２としては、−Ｃ_６Ｈ_４−ＣＨ_２−Ｃ_６Ｈ_４−が好ましい。

上記構造式（１）で表されるジウレアは、Ｒ^１及びＲ^３が炭素数６〜１０のアルキル基である脂肪族ジウレアである。このような脂肪族ジウレアを用いたグリース組成物は、転がり軸受に使用した際に、絶縁性を確保しつつ、当該転がり軸受を静音性の良好な転がり軸受とするに特に適している。

上記構造式（１）で表されるジウレアは、脂肪族アミンと、ジイソシアネート化合物との反応物である。
上記脂肪族アミンは、炭素数６〜１０の脂肪族アミンであり、具体例としては、１−アミノヘキサン、１−アミノヘプタン、１−アミノオクタン（ｎ−オクチルアミンともいう）、１−アミノノナン、１−アミノデカンなどが挙げられる。
これらのなかでは、１−アミノヘキサン、１−アミノオクタン、及び、１−アミノデカンが好ましく、１−アミノオクタンが更に好ましい。
これらの芳香族アミンは、単独で用いても良いし、２種以上を併用しても良い。

上記ジイソシアネート化合物の具体例としては、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、２，４−トルエンジイソシアネート（２，４−ＴＤＩ）、２，６−トルエンジイソシアネート（２，６−ＴＤＩ）、２，４−ＴＤＩと２，６−ＴＤＩとの混合物、４，４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）などが挙げられる。

上記構造式（１）で表される脂肪族ジウレアを得るために、上記脂肪族アミンと上記ジイソシアネート化合物とは種々の条件下で反応させることができるが、増ちょう剤としての均一分散性が高いジウレア化合物が得られることから、基油中で反応させることが好ましい。
また、上記脂肪族アミンと上記ジイソシアネート化合物との反応は、脂肪族アミンを溶解した基油中に、ジイソシアネート化合物を溶解した基油を添加して行っても良いし、ジイソシアネート化合物を溶解した基油中に、脂肪族アミンを溶解した基油を添加して行っても良い。

上記の脂肪族アミンとジイソシアネート化合物との反応における温度及び時間は特に制限されず、通常この種の反応で採用される条件と同様の条件を採用すれば良い。
反応温度は、脂肪族アミン及びジイソシアネート化合物の溶解性、揮発性の点から、１５０℃〜１７０℃が好ましい。
反応時間は、脂肪族アミンとジイソシアネート化合物との反応を完結させるという点や、製造時間を短縮してグリースの製造を効率良く行うという点から、０．５〜２．０時間が好ましい。

上記増ちょう剤の含有量は、基油及び増ちょう剤の合計量に対して、１０〜３０質量％が好ましい。
上記増ちょう剤の含有量が１０質量％未満では、グリースの基油を保持する能力が低下して、転がり軸受の回転中にグリースから離油する基油量が多くなる可能性が大きくなる。一方、上記増ちょう剤の含有量が３０質量％を超えると、転がり軸受の回転により生じる、内輪、外輪、玉、保持器の相対運動によるグリースのせん断によって生じる撹拌抵抗が大きくなって転がり軸受のトルクが大きくなったり、グリースのせん断によって生じる撹拌抵抗にともなうグリースの発熱によるグリースの酸化や基油の蒸発、離油による劣化が促進されたりすることがある。
上記増ちょう剤のより好ましい含有量は、基油及び増ちょう剤の合計量に対して、２０〜３０質量％である。

上記グリース組成物は、特定のサイズの酸化ジルコニウム粒子を所定量含有する。
上記酸化ジルコニウム粒子を含有することにより、上記グリース組成物は、上記油膜厚さを増加させることができる。
また、上記酸化ジルコニウム粒子は、セラミックス粒子の中でもモース硬度やヤング率が低い粒子である。そのため、上記グリース組成物を転がり軸受に封入した場合、上記酸化ジルコニウム粒子が転がり軸受の構成部材を摩耗したり、音響性能を悪化させたりしにくく、上記グリース組成物は、転がり軸受用途に求められる基本性能を満足しつつ、上記油膜厚さの増加を図ることができる。

上記酸化ジルコニウム粒子は、レーザー回折・散乱法によって測定したメジアン径Ｄ_５０が、０．２〜４μｍである。
メジアン径Ｄ_５０が上記範囲にある酸化ジルコニウム粒子は上記油膜厚さを厚くするのに適している。上記範囲のメジアン径Ｄ_５０の酸化ジルコニウム粒子は、軸受の転がり速度が低速の場合でも、中速〜高速の場合でも油膜中に存在しやすいからである。
一方、上記酸化ジルコニウム粒子のメジアン径Ｄ_５０が０．２μｍ未満では、上記グリース組成物の油膜厚さが厚くなりにくい。また、上記メジアン径Ｄ_５０が４μｍを超えると、転がり軸受に封入したグリース組成物が、当該転がり軸受の摩擦面に介入しにくくなる。また、音響性能が悪化することがある。
上記メジアン径Ｄ_５０は０．６〜４μｍが好ましい。
ここで、上記範囲のメジアン径Ｄ_５０を有する酸化ジルコニウム粒子は、２次粒子である。
上記酸化ジルコニウム粒子の形状は、球状が好ましい。

上記酸化ジルコニウム粒子は、レーザー回折・散乱法によって測定した最大粒子径が２０μｍ以下であることが好ましく、１０μｍ以下であることがより好ましい。
最大粒子径が２０μｍを超える酸化ジルコニウム粒子が混在すると、当該酸化ジルコニウム粒子のメジアン径Ｄ_５０が上記範囲にあっても、上記グリース組成物を封入した転がり軸受において、異音が発生して静音性が損なわれる場合がある。

上記酸化ジルコニウム粒子の含有量は、上記基油及び上記増ちょう剤の合計量に対して、２〜２５質量％である。
上記酸化ジルコニウム粒子の含有量が２質量％未満では、上記油膜厚さを増加させ、絶縁性を高める効果に乏しい。一方、上記酸化ジルコニウム粒子の含有量が２５質量％を超えると、静音性の悪化を引き起こす。また、グリースが硬化して潤滑性が悪化したり、攪拌抵抗が増加して回転トルクが増大したりすることがある。更には、転がり軸受に封入するのに適したグリースとしての性状を有することが困難になることもある。
上記酸化ジルコニウム粒子の含有量の下限は、上記基油及び上記増ちょう剤の合計量に対して５質量％が好ましく、７質量％がより好ましい。一方、上記含有量の上限は、上記基油及び上記増ちょう剤の合計量に対して２０質量％が好ましく、１７質量％がより好ましい。

上記グリース組成物は、更に、防錆剤や酸化防止剤を含有していても良い。
上記防錆剤を配合することで、上記グリース組成物を封入した転がり軸受における錆の発生を抑制することができる。
上記酸化防止剤を配合することで、上記グリース組成物の潤滑寿命を向上させることができる。
上記グリース組成物は、更に、その他の添加剤として、例えば、極圧剤、油性剤、耐摩耗剤、染料、色相安定剤、増粘剤、構造安定剤、金属不活性剤、粘度指数向上剤等を含有していても良い。

次に、上記グリース組成物の製造方法について説明する。
上記グリース組成物の製造は、例えば、最初に、基油及び増ちょう剤からなるベースグリースを調製し、その後、得られたベースグリースに酸化ジルコニウム粒子及び必要に応じて含有させる任意の添加剤を投入し、自転・公転ミキサー等で撹拌して各成分を混合することによって行うことができる。

この実施形態によれば、玉軸受１に封入されたグリースＧを構成するグリース組成物として、上述した基油及び増ちょう剤に加えて、上述した酸化ジルコニウム粒子を所定量含有するものを採用する。このようなグリース組成物を採用することにより、上記グリースＧが封入された玉軸受１では、内外輪間の絶縁性を高め、電食の発生を抑制することができる。更には、良好な静音性を確保することもできる。

本発明は、上記の実施形態に制限されることなく、他の実施形態で実施することもできる。
本発明の実施形態に係る転がり軸受は、本発明の実施形態に係るグリース組成物からなるグリースが封入された玉軸受に限定されない。上記転がり軸受は、本発明の実施形態に係るグリース組成物からなるグリースが封入されたものであれば、転動体として玉以外のものが使用された、ころ軸受等、他の転がり軸受であっても良い。

次に、本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明は、かかる実施例のみに限定されるものではない。
ここでは、複数のグリース組成物を調製し、各グリース組成物の特性を評価した。各グリース組成物の組成及び評価結果は、表１に示した。

（ベースグリースの調製／比較例１）
ベースグリースとして、基油及び増ちょう剤を含有するグリース組成物を下記の工程を経て調製した。
図２は、ベースグリースの調製工程を説明するための図である。

（１）ポリ−α−オレフィンの１種であるＰＡＯ６（イネオス オリゴマーズ社製、（商品名）Ｄｕｒａｓｙｎ １６６ ｐｏｌｙａｌｐｈａｏｌｅｆｉｎ、動粘度（４０℃）２９〜３３ｍｍ^２／ｓ）を基油とし、この基油を１００℃に加熱しておく。
（２）基油、ｎ−オクチルアミン、及び、４，４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）を計量する。
（３）ステンレス容器Ａに、半量の基油（１００℃）とＭＤＩとを投入し、１００℃で３０分間撹拌する。
（４）別のステンレス容器Ｂに、残りの半量の基油（１００℃）とｎ−オクチルアミンとを投入し、１００℃で３０分間撹拌する。
上記工程（３）及び（４）を一次工程という。

（５）ステンレス容器Ｂ内のアミン溶液を、ステンレス容器Ａに滴下し、イソシアネート溶液に徐々に投入する。このとき、反応熱により液温は２０℃程度昇温する。
（６）ステンレス容器Ｂ内のアミン溶液が、ステンレス容器Ａ内に全量投入されたことを確認した後、１５０℃まで昇温する。
（７）加熱しながら撹拌し、３０分間、温度を１５０℃に保持する。本工程（７）を二次工程という。
（８）加熱を止め、撹拌しながら自然放冷し、１００℃まで冷却する。
（９）温度が１００℃以下になったことを確認した後、撹拌を停止し、そのまま常温になるまで自然放冷する。
（１０）三本ロールミルで均質化処理を実施する。このとき、処理条件は、
ロール間すき間：−５０μｍ
ロール間圧力：１ＭＰａ
回転速度：２００ｒ／ｍｉｎ
処理温度：ＲＴ
とする。
このような工程（１）〜（１０）を経て、ベースグリースを調製した。
このベースグリースは、比較例１のグリース組成物として後述する評価に供した。このグリース組成物において、増ちょう剤は、脂肪族ジウレアである。

（比較例２）
ｎ−オクチルアミンに代えて、アミンとしてｐ−トルイジンを使用し、工程（６）及び工程（７）の温度を１７０℃とした以外は、比較例１と同様にしてグリース組成物を調製した。このグリース組成物において、増ちょう剤は、芳香族ジウレアである。

比較例１で調製したベースグリースを用いて、実施例１〜４のグリース組成物を調製した。このとき、下記試薬を使用した。
・酸化ジルコニウム粒子（Ａ）：ＳＰＺ（第一稀元素化学工業社製、Ｄ_５０＝１．８３μｍ）
・酸化ジルコニウム粒子（Ｂ）：ＵＥＰ（第一稀元素化学工業社製、Ｄ_５０＝０．４８μｍ）

（実施例１）
上記ベースグリース１００質量部に、酸化ジルコニウム粒子（Ａ）１０質量部を混合してグリース組成物を調製した。
ここでは、自転・公転ミキサーを使用し、回転数：２０００ｒｐｍ、時間：３分間の条件で酸化ジルコニウム粒子（Ａ）をベースグリースに混合した。

（実施例２）
酸化ジルコニウム粒子（Ａ）の添加量を５質量部に変更した以外は実施例１と同様にしてグリース組成物を調製した。

（実施例３）
酸化ジルコニウム粒子（Ａ）の添加量を２０質量部に変更した以外は実施例１と同様にしてグリース組成物を調製した。

（実施例４）
酸化ジルコニウム粒子（Ａ）に代えて、酸化ジルコニウム粒子（Ｂ）を添加した以外は実施例１と同様にしてグリース組成物を調製した。

（グリース組成物の評価）
実施例１〜４及び比較例１、２で調製したグリース組成物の油膜厚さ及び音響安定値比を下記の方法で評価した。結果を表１に示した。

（１）油膜厚さ
実施例及び比較例で調製したグリース組成物の油膜厚さについて、ＥＨＬ極薄膜厚計測システム（ＰＣＳ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ＥＨＤ２）を用いて下記表２の条件に従って測定した。

（２）音響安定値（振動加速度：ＶＧ）
転がり軸受の音響安定値は、軸受振動加速度によって評価した。具体的には、グリース組成物を軸受（６２０２２ＲＵ）に空間容積比で３５％になるように封入した。そして、内輪を１８００ｍｉｎ^−１で回転させたときの外輪のラジアル方向への振動加速度（ＶＧ）を、圧電式加速度センサーで測定した（測定時間：回転開始から１ｍｉｎ後）。得られた値を音響安定値とした。
表１には、比較例１の音響安定値に対する比率（音響安定値（１分後）比）として、結果を示した。

実施例及び比較例の結果の通り、本発明の実施形態に係るグリース組成物は、油膜厚さを充分に厚くできるため、絶縁性に優れ、上記グリース組成物を封入した転がり軸受における電食の発生を抑制することができる。また、比較例１のベースグリースを使用した場合と同程度の静音性も確保することができる。

１：玉軸受、２：内輪、３：外輪、４：玉、５：保持器、６：シール、７：領域、Ｇ：グリース

Claims (6)

1. 基油と、増ちょう剤と、酸化ジルコニウム粒子とを含み、
   前記基油は、ポリ−α−オレフィンであり、
   前記増ちょう剤は、脂肪族ジウレアであり、
   前記酸化ジルコニウム粒子は、メジアン径Ｄ_５０が０．２〜４μｍであり、
   前記酸化ジルコニウム粒子の含有量は、前記基油と前記増ちょう剤との合計量に対して２〜２５質量％である
   グリース組成物。
2. 前記酸化ジルコニウム粒子は、メジアン径Ｄ_５０が０．６〜４μｍである、請求項１に記載のグリース組成物。
3. 前記増ちょう剤は、下記構造式（１）
   Ｒ^１−ＮＨＣＯＮＨ−Ｒ^２−ＮＨＣＯＮＨ−Ｒ^３・・・（１）
   （式（１）中、Ｒ^１及びＲ^３は互いに独立して、−Ｃ_６Ｈ_１３、−Ｃ_８Ｈ_１７、又は、−Ｃ_１０Ｈ_２１であり、Ｒ^２は、−（ＣＨ_２）_６−、−Ｃ_６Ｈ_３（ＣＨ_３）−、又は、−Ｃ_６Ｈ_４−ＣＨ_２−Ｃ_６Ｈ_４−である。）
   で表されるジウレアである、請求項１又は２に記載のグリース組成物。
4. 前記増ちょう剤の含有量は、前記基油及び前記増ちょう剤の合計量に対して１０〜３０質量％である、請求項１〜３のいずれか一項に記載のグリース組成物。
5. 更に、防錆剤及び酸化防止剤の少なくとも一方を含む、請求項１〜４のいずれか一項に記載のグリース組成物。
6. 請求項１〜５のいずれか一項に記載のグリース組成物が封入された、転がり軸受。

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