JP2021088900A - 遮音床 - Google Patents

Abstract

【課題】簡易に階下等に伝わる床衝撃音の低減を可能とする。【解決手段】床板部５と、床板部５の下方に配置される支持板３と、床板部５を支持板３に対して離間状態で支持することで床板部５と支持板３との間に音波伝達空間Ｋを形成する側板４と、支持板３に載置されると共に音波伝達空間Ｋを伝達する音波を遮断する遮音材６と、支持板３を下方から支持すると共に弾性体からなる防振脚２とを備える。【選択図】図１

Description

本発明は、遮音床に関するものである。

マンションや保育所等においては、床衝撃音に対する対策を施すことが望ましい場合が多くある。床衝撃音は、子供が飛び跳ねること等で発生する重量床衝撃音と、スプーン等の食器類を落下させる等で発生する軽量床衝撃音とに大別される。これらのうち軽量床衝撃音は、近年マンション等で広く採用されている二重床（特許文献１参照）によって抑止することが可能となる。

特開２００２−２２７３９３号公報

一方で、重量床衝撃音については、鉄筋コンクリートのスラブ厚に比例することが知られている。一般的に、鉄筋コンクリート構造の建物において、建築後にスラブ厚を増加させることは難しい。また、建物の地震対策等の観点で見ると、スラブ厚の増加は建物の重量増加を招くため、無制限に増加させることは難しい。このため、新規に建築される建物においても、重量床衝撃音の低減させることのみを目的としてスラブ厚を増加させることには限界がある。

既存のビル内に設置された保育所等も、一定の基準の下に階下等に配慮した床衝撃音対策は施されている。しかしながら、例えば新規保育所設置における近隣住人等の心理的に負担を低減したり、既存保育所における一定の基準を超えた床衝撃音への対策を可能としたりすることは、少子化対策等の一環として今後保育所等の増加を促進するためにも重要である。このため、簡易でかつ特に重量床衝撃音のさらなる低減が可能な床構造の提案が望まれている。

本発明は、上述する問題点に鑑みてなされたもので、簡易に階下等に伝わる床衝撃音の低減を可能とすることを目的とする。

本発明は、上記課題を解決するための手段として、以下の構成を採用する。

第１の発明は、遮音床であって、床板部と、上記床板部の下方に配置される支持板と、上記床板部を上記支持板に対して離間状態で支持することで上記床板部と上記支持板との間に音波伝達空間を形成する床板支持壁と、上記支持板に載置されると共に上記音波伝達空間を伝達する音波を遮断する遮音材と、上記支持板を下方から支持すると共に弾性体からなる弾性脚とを備えるという構成を採用する。

第２の発明は、上記第１の発明において、上記遮音材が、上記支持板の上面のうち上記音波伝達空間に露出された領域の全域に設置されているという構成を採用する。

第３の発明は、上記第１または第２の発明において、上記遮音材が、複数の遮音シートを積層して形成されているという構成を採用する。

第４の発明は、上記第１〜第３いずれかの発明において、上記遮音材に載置される錘部材を備えるという構成を採用する。

第５の発明は、上記第１〜第４いずれかの発明において、上記床板支持壁は、上記支持板の上面に立設されているという構成を採用する。

第６の発明は、上記第１〜第５いずれかの発明において、上記弾性脚が、上記支持板の下面に離散的に複数設けられているという構成を採用する。

第７の発明は、上記第６の発明において、上記支持板を挟んで上記床板支持壁の下方に上記弾性脚が配置されているという構成を採用する。

本発明によれば、床板部、支持板、床板支持壁及び遮音材が弾性脚によって支持された構造を有する。つまり、本発明においては、床板部、支持板、床板支持壁及び遮音材の質量を弾性体で支持する構造となっている。このため、上記質量や弾性体のバネ定数を容易に調節することができ、これらの調整によって遮音床の共振周波数を容易に調節することができる。したがって、本発明によれば、遮音床の共振周波数を重量床衝撃音の周波数から離すことができ、階下等における重量床衝撃音を低減することが可能となる。

さらに、本発明によれば、支持板と床板部との間に音波伝達空間が設けられ、音波伝達空間を伝達する音波が遮音材によって遮音される。このため、床衝撃音の一部が音波として遮音材に防がれ、結果として床衝撃音の低減を図ることが可能となる。

したがって、本発明によれば、設置によって、鉄筋コンクリートのスラブ厚等を変更することなく、床衝撃音の低減を図ることが可能となる。よって、本発明によれば、簡易に階下等に伝わる床衝撃音の低減を図ることが可能となる。

本発明の第１実施形態における遮音床の概略構成図であり、（ａ）が平面図であり、（ｂ）が（ａ）のＡ−Ａ断面図であり、（ｃ）が（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。 試験体「６００−Ａ」及び試験体「６００−Ｂ」を鉄筋コンクリートスラブの上面（素面）に載置し、床衝撃音を測定した実験結果を示す表である。 図２の結果を纏めたオクターブバンド中心周波数と床衝撃音レベルとの関係を示すグラフである。 試験体「素面」に対する 試験体「６００−Ａ」及び 試験体「６００−Ｂ」の床衝撃音レベル低減量を示した表である。 図４の結果を纏めたオクターブバンド中心周波数と床衝撃音レベル低減量との関係を示すグラフである。 試験体「素面」に対する試験体「６００−Ａ（開放）」、試験体「６００−Ａ（密閉）」、試験体「６００−Ｂ（開放）」及び試験体「６００−Ｂ（密閉）」の床衝撃音レベル低減量を示した表である。 図６の結果を纏めたオクターブバンド中心周波数と床衝撃音レベル低減量との関係を示すグラフである。 本発明の第２実施形態における遮音床の概略構成図であり、（ａ）が平面図であり、（ｂ）が（ａ）のＣ−Ｃ断面図であり、（ｃ）が（ａ）のＤ−Ｄ断面図である。 試験体「１２００−Ａ（密閉）空洞」、試験体「１２００−Ａ（密閉）仕切り」、試験体「１２００−Ａ（開放）空洞」、試験体「１２００−Ａ（開放）仕切り」、試験体「１２００−Ｂ（密閉）空洞」、試験体「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」、試験体「１２００−Ｂ（開放）空洞」、及び試験体「１２００−Ｂ（開放）仕切り」を鉄筋コンクリートスラブの上面（素面）に載置し、床衝撃音を測定した実験結果を示す表である。 試験体「１２００−Ａ（密閉）空洞」、試験体「１２００−Ａ（開放）空洞」、試験体「１２００−Ｂ（密閉）空洞」及び試験体「１２００−Ｂ（開放）空洞」の結果を纏めたグラフである。 試験体「１２００−Ａ（密閉）仕切り」、試験体「１２００−Ａ（開放）仕切り」、試験体「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」及び試験体「１２００−Ｂ（開放）仕切り」の結果を纏めたグラフである。 試験体「素面」に対する試験体「１２００−Ａ（密閉）空洞」、試験体「１２００−Ａ（密閉）仕切り」、試験体「１２００−Ａ（開放）空洞」、試験体「１２００−Ａ（開放）仕切り」、試験体「１２００−Ｂ（密閉）空洞」、試験体「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」、試験体「１２００−Ｂ（開放）空洞」、及び試験体「１２００−Ｂ（開放）仕切り」の床衝撃音レベル低減量を示した表である。 試験体「素面」に対する試験体「１２００−Ａ（密閉）空洞」、試験体「１２００−Ａ（開放）空洞」、試験体「１２００−Ｂ（密閉）空洞」及び試験体「１２００−Ｂ（開放）空洞」の床衝撃音レベル低減量を纏めたグラフである。 試験体「素面」に対する試験体「１２００−Ａ（密閉）仕切り」、試験体「１２００−Ａ（開放）仕切り」、試験体「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」及び「試験体１２００−Ｂ（開放）仕切り」の床衝撃音レベル低減量を纏めたグラフである。 本発明の第３実施形態における遮音床の概略構成図であり、（ａ）が平面図であり、（ｂ）が（ａ）のＥ−Ｅ断面図であり、（ｃ）が（ａ）のＦ−Ｆ断面図である。 防振脚の配置パターンについて説明するための模式図である。 試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」、及び試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」を鉄筋コンクリートスラブの上面（素面）に載置し、所定の同一位置（Ｐ１）にて加振して床衝撃音を測定した実験結果を示す表である。 試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」及び試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」の結果を纏めたグラフである。 試験体「素面」に対する試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、及び試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」の床衝撃音レベル低減量を示したグラフである。 試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、及び試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」の結果を纏めたグラフである。 試験体「素面」に対する試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、及び「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」の床衝撃音レベル低減量を示したグラフである。 試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」、及び試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」を鉄筋コンクリートスラブの上面（素面）に載置し、所定の同一位置（Ｐ２）にて加振して床衝撃音を測定した実験結果を示す表である。 試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」及び試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」の結果を纏めたグラフである。 試験体「素面」に対する試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、及び試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」の床衝撃音レベル低減量を示したグラフである。 試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、及び試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」の結果を纏めたグラフである。 試験体「素面」に対する試験体「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、試験体「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、試験体「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、及び「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」の床衝撃音レベル低減量を示したグラフである。

以下、図面を参照して、本発明に係る遮音床の一実施形態について説明する。

（第１実施形態）
図１は、本実施形態の遮音床１の概略構成図であり、（ａ）が平面図であり、（ｂ）が（ａ）のＡ−Ａ断面図であり、（ｃ）が（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。本実施形態の遮音床１は、例えば鉄筋コンクリートのスラブや既設の床材上に設置され、階下等の床衝撃音を低減するためのものである。図１に示すように、本実施形態の遮音床１は、複数の防振脚２（弾性脚）と、支持板３と、側板４（床板支持壁）と、床板部５と、遮音材６と、錘シート７（錘部材）とを備えている。

防振脚２は、弾性率の低い弾性体によって形成された脚部である。この防振脚２の材質は特に限定されるものではないが、エーテル系の発泡ポリウレタン・エラストマーを用いることができる。エーテル系の発泡ポリウレタン・エラストマーを用いて防振脚２を形成することによって、防振脚２のバネ定数を小さくすることができる。本実施形態の遮音床１は、図１（ａ）に示すように、平面視形状が矩形状とされており、このような矩形状の４隅に対して防振脚２が設置されている。これらの防振脚２は、図１に示すように、平面視形状が正方形状とされており、平面視形状における一辺の長さ寸法よりも小さな高さ寸法のブロック形状とされている。なお、本実施形態においては、各々の防振脚２の高さ寸法は、同一とされている。

ただし、防振脚２の数や形状は、これに限定されるものではない。例えば、平面視にて一方向を長手方向とする長方形状の防振脚２とすることも可能である。このような場合には、例えば長方形状の防振脚２を短手方向に離間して平行に配置することで、防振脚２を２つとする構成を採用することも可能である。なお、本実施形態においては、防振脚２は、支持板３を挟んで側板４の下方に配置されている。

これらの防振脚２は、本実施形態の遮音床１が載置される載置面に対して直接的接触する部位であり、支持板３、側板４、床板部５、遮音材６及び錘シート７を直接的あるいは間接的に下方から支持している。なお、各々の防振脚２は、支持板３、側板４、床板部５、遮音材６及び錘シート７のうち最も下方に配置される支持板３の下面に対して当接されている。防振脚２と支持板３との間に作用する摩擦力が大きい場合には、防振脚２に支持板３を載置するのみで良い。このように、防振脚２に支持板３を載置するのみである場合には、遮音床１の施工性や解体性が優れたものとなる。一方で、防振脚２と支持板３との間に作用する摩擦力が小さい場合には、防振脚２は支持体３に対して接着剤や締結具を介して固定することも可能である。このような防振脚２は、載置面に対して支持板３の下面が一定高さ（防振脚２の高さ寸法）分だけ上方に位置するように支持板３を支持している。つまり、本実施形態においては、支持板３と載置面との間に空間が設けられており、この空間によって防振脚２が上下方向に加えて水平方向にも弾性変形可能とされている。

これらの防振脚２のバネ定数は、例えば本実施形態の遮音床１の共振周波数が、重量床衝撃音に影響が大きい周波数から外れるように設定される。重量床衝撃音は、一般的に６３Ｈｚを中心周波数とする帯域の周波数に影響されることが知られている。このため、防振脚２のバネ定数は、例えば本実施形態の遮音床１の共振周波数が、６３Ｈｚから外れるように設定される。なお、本実施形態の遮音床１の共振周波数が高くなって軽量床衝撃音に近づくと、軽量床衝撃音が大きく悪化する可能性があることから、防振脚２のバネ定数は、本実施形態の遮音床１の共振周波数が例えば６３Ｈｚを中心周波数とする帯域よりも低くなるように設定される。

支持板３は、防振脚２によって下方から支持される板部材である。この支持板３は、例えば鋼板によって形成されており、側板４、床板部５、遮音材６及び錘シート７を直接的あるいは間接的に支持する。この支持板３は、本実施形態においては、平面視が正方形状とされており、下面の４隅の各々に対して防振脚２が配置されている。このような支持板３は、図１（ｂ）及び（ｃ）に示すように、床板部５の下方に配置されている。

側板４は、支持板３の上面の縁部に対して立設された壁部であり、例えばパーティクルボードによって形成されている。本実施形態においては、平面視正方形状の支持板３の４辺に対して側板４が設けられている。これらの側板４は、支持板３の上面からの高さ寸法が同一とされて上端面が床板部５の下面に固定されており、床板部５を下方から支持している。このような側板４は、床板部５を支持板３に対して上方に離間状態にて支持することで、床板部５と支持板３との間に音波が伝達される空間（音波伝達空間Ｋ）を形成する。

なお、上述のように、平面視正方形状の支持板３の４辺の各々に側板４が設けられている。このため、平面視における音波電波空間Ｋの４つの端部の全てが閉塞端とされている。ただし、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、対向する２辺に対して側板４が設けられ、平面視における音波伝達空間Ｋの４つの端部のうち、対向配置された２つが閉塞端とされ、残りの対向配置された２つが開放端とされた構成を採用することも可能である。

床板部５は、側板４に下方から支えられており、音波伝達空間Ｋを介して支持板３の上方に配置されている。このような床板部５は、支持板３と同一あるいは略同一の平面視正方形状とされており、支持板３に対して対向配置されている。

この床板部５は、上面が本実施形態の遮音床１の床面とされており、本実施形態においてはパーティクルボード５ａと、合板５ｂとが上下方向に積層されて形成されている。なお、床板部５は、必ずしも複数の部材が積層された構造である必要はなく、単一の部材によって形成することも可能である。

遮音材６は、支持板３に載置されると共に音波伝達空間Ｋを伝達する音波を遮断する。本実施形態においては、遮音材６は、複数の遮音シート６ａを積層させることによって遮音材６が形成されている。本実施形態において、遮音材６は、支持板３の上面のうち、側板４が立設された領域を除いた全領域を覆うように設けられている。本実施形態においては、支持板３の上面は側板４が設けられた領域を除いて音波伝達空間Ｋに露出されている。つまり、本実施形態においては、遮音材６は、支持板３の上面のうち音波伝達空間Ｋに露出された領域の全域に設置されている。

錘シート７は、遮音材６の上面に対して設けられている。この錘シート７は、防振脚２が支持する質量を調整するためのものである。本実施形態の遮音床１の共振周波数は、上述の防振脚２のバネ定数に加えて、防振脚２が支える質量によっても変化する。このため、錘シート７は、防振脚２が支える質量を調整するために設けられている。例えば、錘シート７の質量は、本実施形態の遮音床１の共振周波数が例えば６３Ｈｚを中心周波数とするオクターブバンドよりも低くなるように設定される。より具体的には、例えば、６３Ｈｚを中心とするオクターブバンドの下限が４５Ｈｚであり、この４５Ｈｚを２の平方根で割った３０Ｈｚよりも低くなるように設定すると好ましい。なお、錘シート７を設置しなくても、本実施形態の遮音床１の共振周波数が所望の値である場合には、錘シート７は省略することが可能である。

なお、本実施形態においては、錘シート７の重心位置が、平面視にて遮音床１の中心となるように配置されている。ただし、遮音材６の重心位置が平面視にて遮音床１の中心に対して変位しているような場合には、４つの防振脚２が支える構造体（支持板３、側板４、床板部５、遮音材６及び錘シート７）の重心位置が、平面視にて遮音床１の中心となるように、錘シート７が配置される。つまり、錘シート７は、４つの防振脚２が支える構造体の重心位置の調整機能も有している。

このような本実施形態の遮音床１によれば、床板部５、支持板３、側板４及び遮音材６が防振脚２によって支持された構造を有する。つまり、本実施形態の遮音床１においては、床板部５、支持板３、側板４及び遮音材６の質量を防振脚２で支持する構造となっている。このため、例えば床板部５や遮音材６の構造を選択することによって質量を容易に調節することができ、防振脚２の材料選択等によって防振脚２のバネ定数を容易に調節することができる。したがって、これらの質量及びバネ定数の調整によって遮音床１の共振周波数を容易に調節することができ、遮音床１の共振周波数を重量床衝撃音に対して影響が大きな周波数から離すことができ、階下等における重量床衝撃音を低減することが可能となる。

さらに、本実施形態の遮音床１によれば、支持板３と床板部５との間に音波伝達空間Ｋが設けられ、音波伝達空間Ｋを伝達する音波が遮音材６によって遮音される。このため、床衝撃音の一部が音波として遮音材６に防がれ、床衝撃音の低減を図ることが可能となる。

このように、本実施形態の遮音床１によれば、設置によって、鉄筋コンクリートのスラブ厚等を変更することなく、床衝撃音の低減を図ることが可能となる。よって、本実施形態の遮音床１によれば、簡易に階下等に伝わる床衝撃音の低減を図ることが可能となる。

また、本実施形態の遮音床１においては、遮音材６が、支持板３の上面のうち音波伝達空間Ｋに露出された領域の全域に設置されている。このため、本実施形態の遮音床１によれば、音波伝達空間Ｋにて支持板３の全域が覆われているため、音波伝達空間Ｋを伝わる音波をより確実に遮音材６によって遮音することが可能となる。

また、本実施形態の遮音床１においては、遮音材６が複数の遮音シート６ａを積層して形成されている。このため、遮音シート６ａの枚数を変更するのみで、遮音材６の遮音性能や質量を容易に調節することが可能となる。

また、本実施形態の遮音床１においては、遮音材６に載置される錘シート７を備えている。このため、防振脚２によって支持する質量を錘シート７によって容易に調整することが可能となる。

また、本実施形態の遮音床１においては、側板４が、支持板３の上面に立設されている。このため、側板４を支持板３によって支持することができ、側板４を支持する部材を別途設ける必要がない。したがって、本実施形態の遮音床１によれば、構造が簡素化される。

また、本実施形態の遮音床１においては、防振脚２が、支持板３の下面に離散的に複数設けられている。このため、単一の防振脚２のみ設ける場合と比較して、１つ１つの防振脚２にて支える質量を小さくすることができ、また支持板３を安定して支持することが可能となる。

また、本実施形態の遮音床１においては、支持板３を挟んで側板４の下方に防振脚２が配置されている。このため、側板４を介して下方に伝達される床板部５の質量を防振脚２によって直下にて支えることができ、床板部５を安定して支持することができる。

このような本実施形態の遮音床１は、例えば、鉄筋コンクリートのスラブ上に直接載置することが可能であり、現在マンション等に多く用いられている二重床と同様に設置することが可能となる。なお、例えば、防振脚２へ常に荷重が作用することを防ぐため、部屋の平面視中央部に本実施形態の遮音床１を設置し、什器等を支持する耐荷重が大きな床部材を部屋の端部に設置するようにしても良い。

また、本実施形態の遮音床１は、既設の床部材上に載置することも可能である。このような場合には、既設の床部材の一部に対して、小上がりの防音スペースが設けられることとなる。このため、本実施形態の遮音床１によれば、室内の子供が遊ぶことが可能な空間に容易に防音スペースを後から設置することが可能となる。

続いて、図２〜図７を参照して、本第１実施形態の遮音床１の効果を示す実験の結果について説明する。本実験では、本第１実施形態の遮音床１として、以降「６００−Ａ」と称する試験体と、「６００−Ｂ」と称する試験体を用いた。

「６００−Ａ」にて、床板部５は、平面視における一辺の長さ寸法が６００ｍｍとされており、パーティクルボード５ａ及び合板５ｂがいずれも平面視における一辺の長さ寸法が６００ｍｍとされている。また、パーティクルボード５ａは、厚さ寸法が２０ｍｍであり、［ＪＩＳ−Ｍ−１８ Ｆ☆☆☆☆］を用いた。また、合板５ｂは、厚さ寸法が１２ｍｍとされている。

また、「６００−Ａ」にて、防振脚２は、高さ寸法が５０ｍｍとされ、平面視における一辺の長さ寸法が１００ｍｍとされている。また、「６００−Ａ」にて、支持板３は、鋼板によって形成されており、厚さ寸法が３．２ｍｍとされ、平面視における一辺の長さ寸法が６００ｍｍとされている。また、「６００−Ａ」にて、側板４は、床板部５のパーティクルボード５ａと同一材料が用いられており、厚さ寸法が２０ｍｍとされ、高さ寸法が１０４ｍｍとされている。

また、「６００−Ａ」にて、遮音材６は、厚さ寸法略１．２ｍｍの遮音シート６ａを２６枚積層することによって形成されており、全体の高さ寸法が３１ｍｍとされている。また、「６００−Ａ」にて、錘シート７は、ステンレス鋼によって形成され、厚さ寸法が１２ｍｍとされ、平面視における一辺の長さ寸法が４００ｍｍの正方形状とされている。

このような「６００−Ａ」では、防振脚２の高さ寸法が上述のように５０ｍｍとされ、防振脚２に支えられる構造体の高さ寸法が１３９．２ｍｍとなっている。また、「６００−Ａ」では、音波伝達空間Ｋの高さ寸法は、側板４の高さ寸法と同一となることで１０４ｍｍとなり、床板部５の下面から錘シート７の上面までの物体が設けられていない空間の距離寸法が６１ｍｍとなっている。また、「６００−Ａ」は、１平方メートル当たりの重量は１４３．４ｋｇとなった。

「６００−Ｂ」は、「６００−Ａ」に対して側板４の高さ寸法が８４ｍｍに変更されている。つまり、「６００−Ｂ」にて、床板部５は、平面視における一辺の長さ寸法が６００ｍｍとされており、パーティクルボード５ａ及び合板５ｂがいずれも平面視における一辺の長さ寸法が６００ｍｍとされている。また、パーティクルボード５ａは、厚さ寸法が２０ｍｍであり、［ＪＩＳ−Ｍ−１８ Ｆ☆☆☆☆］を用いた。また、合板５ｂは、厚さ寸法が１２ｍｍとされている。

また、「６００−Ｂ」にて、防振脚２は、高さ寸法が５０ｍｍとされ、平面視における一辺の長さ寸法が１００ｍｍとされている。また、「６００−Ｂ」にて、支持板３は、鋼板によって形成されており、厚さ寸法が３．２ｍｍとされ、平面視における一辺の長さ寸法が６００ｍｍとされている。また、「６００−Ｂ」にて、側板４は、床板部５のパーティクルボード５ａと同一材料が用いられており、厚さ寸法が２０ｍｍとされ、高さ寸法が８４ｍｍとされている。

また、「６００−Ｂ」にて、遮音材６は、厚さ寸法略１．２ｍｍの遮音シート６ａを２６枚積層することによって形成されており、全体の高さ寸法が３１ｍｍとされている。また、「６００−Ｂ」にて、錘シート７は、ステンレス鋼によって形成され、厚さ寸法が１２ｍｍとされ、平面視における一辺の長さ寸法が４００ｍｍの正方形状とされている。

このような「６００−Ｂ」では、防振脚２の高さ寸法が上述のように５０ｍｍとされ、防振脚２に支えられる構造体の高さ寸法が１１９．２ｍｍとなっている。また、「６００−Ｂ」では、音波伝達空間Ｋの高さ寸法は、側板４の高さ寸法と同一となることで８４ｍｍとなり、床板部５の下面から錘シート７の上面までの物体が設けられていない空間の距離寸法が４１ｍｍとなっている。また、「６００−Ｂ」は、１平方メートル当たりの重量は１４２．８ｋｇとなった。

図２は、「６００−Ａ」及び「６００−Ｂ」を鉄筋コンクリートスラブの上面（素面）に載置し、床衝撃音を測定した実験結果を示す表である。この図に示すように、本実験では、比較用として素面でも同様に床衝撃音を測定した。また、本実験では、オクターブバンド分析を行った。図２では、中心周波数が３１．５Ｈｚ、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ、２５０Ｈｚ及び５００Ｈｚの帯域における床衝撃音レベル（ｄＢ）の測定結果を示している。

図２に示すように、本実験におけるバックグラウンドノイズ「ＢＧＮ」は、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域にて４７．７ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域にて４５．８ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域にて４９．０ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域にて３６．６ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚにて３６．１ｄＢであった。

「素面」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは８２．８ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは８５．４ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６３．１ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５１．１ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４９．８ｄＢであった。

「６００−Ａ」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７６．７ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７５．９ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６２．４ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５７．５ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５１．８ｄＢであった。

「６００−Ｂ」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７５．０ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７７．４ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６２．２ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５８．５ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５４．７ｄＢであった。

なお、図２に示すように、本実験において、バックグラウンドノイズの最大騒音レベル（ＬＡＦｍａｘ）は４０．３ｄＢであり、「素面」での最大騒音レベルは５７．９ｄＢであり、「６００−Ａ」での最大騒音レベルは５３．６ｄＢであり、「６００−Ｂ」での最大騒音レベルは５５．７ｄＢであった。

図３は、図２の結果を纏めたグラフである。図３において、横軸がオクターブバンド中心周波数を示し、縦軸が床衝撃音レベルを示している。このような実験の結果、「素面」である場合の遮音等級がＬ−６２であったのに対して、「６００−Ａ」の遮音等級がＬ−５３となり、「６００−Ｂ」の遮音等級がＬ−５５となることが確認された。したがって、本実施形態の遮音床１によれば、鉄筋コンクリートのスラブ厚を変更することなく、遮音等級が上がることが分かった。

また、図４は、「素面」に対する「６００−Ａ」及び「６００−Ｂ」の床衝撃音レベルの差（床衝撃音レベル低減量）を示した表である。また、図５は、図４の結果を纏めたグラフである。なお、図５において、横軸がオクターブバンド中心周波数を示し、縦軸が床衝撃音レベル差（床衝撃音レベル低減量）を示している。

図４に示すように、「６００−Ａ」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して６．１ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して９．５ｄＢの改善が見られ、中心周波数が１２５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して０．７ｄＢの改善が見られた。また、「６００−Ｂ」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して７．８ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して８．０ｄＢの改善が見られ、中心周波数が１２５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して０．９ｄＢの改善が見られた。さらに、「６００−Ａ」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて４．２ｄＢの改善が見られ、「６００−Ｂ」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて２．２ｄＢの改善が見られた。

これらの図から分かるように、特に重量床衝撃音に影響が大きな中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて、「６００−Ａ」及び「６００−Ｂ」は「素面」に対して大きく性能が向上していることが確認できる。具体的には、「６００−Ａ」は、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて、「素面」に対して９．５ｄＢの性能向上が確認された。また、「６００−Ｂ」は、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて、「素面」に対して８．０ｄＢの性能向上が確認された。

図６及び図７は、上述の「６００−Ａ」及び「６００−Ｂ」と、「６００−Ａ」に対して防振脚２同士の間を側方から養生テープで塞いで支持板３の下方空間を密閉した構成の「６００−Ａ（密閉）」と、「６００−Ｂ」に対して防振脚２同士の間を側方から養生テープで塞いで支持板３の下方空間を密閉した構成の「６００−Ｂ（密閉）」とを用いた実験の結果を示している。なお、図６及び図７の説明をする場合に、「６００−Ａ（密閉）」及び「６００−Ｂ（密閉）」との比較を容易とするため、防振脚２同士の間が養生テープで塞がれておらずに支持板３の下方空間が開放された上記「６００−Ａ」を「６００−Ａ（開放）」とし、「６００−Ｂ」を「６００−Ｂ（開放）」とする。

図６は、「素面」に対する「６００−Ａ（開放）」、「６００−Ａ（密閉）」、「６００−Ｂ（開放）」及び「６００−Ｂ（密閉）」の床衝撃音レベルの差（床衝撃音レベル低減量）を示した表である。また、図７は、図６の結果を纏めたグラフである。なお、図７において、横軸がオクターブバンド中心周波数を示し、縦軸が床衝撃音レベル差（床衝撃音レベル低減量）を示している。なお、図６及び図７で説明する実験は、図２〜図５で説明した実験とは、異なるタイミングで実施している。

図６に示すように、「６００−Ａ（密閉）」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して３．９ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して６．０ｄＢの改善が見られた。「６００−Ａ（開放）」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して５．７ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して８．８ｄＢの改善が見られた。

「６００−Ｂ（密閉）」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して１．５ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して８．１ｄＢの改善が見られた。「６００−Ａ（開放）」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して５．８ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して８．５ｄＢの改善が見られた。

さらに、「６００−Ａ（密閉）」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて１．３ｄＢの改善が見られ、「６００−Ａ（開放）」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて０．７ｄＢの改善が見られ、「６００−Ｂ（密閉）」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて３．１ｄＢの改善が見られ、「６００−Ｂ（開放）」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて２．１ｄＢの改善が見られた。

これらの図から分かるように、特に重量床衝撃音に影響が大きな中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて、「６００−Ａ（密閉）」、「６００−Ａ（開放）」、「６００−Ｂ（密閉）」及び「６００−Ｂ（開放）」は、いずれも「素面」に対して性能が向上していることが確認できる。具体的には、「６００−Ａ（密閉）」は、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて、「素面」に対して６．０ｄＢの性能向上が確認された。また、「６００−Ａ（開放）」は、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて、「素面」に対して８．８ｄＢの性能向上が確認されている。また、「６００−Ｂ（密閉）」は、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて、「素面」に対して８．１ｄＢの性能向上が確認された。また、「６００−Ｂ（開放）」は、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて、「素面」に対して８．５ｄＢの性能向上が確認されている。

また、「６００−Ａ（密閉）」と「６００−Ａ（開放）」との比較、及び、「６００−Ｂ（密閉）」と「６００−Ｂ（開放）」との比較から分かるように、特に重量床衝撃音に対しては、支持板３の下方空間が開放されていることにより、より性能が向上されることが分かった。

また、このような実験の結果、「素面」である場合の遮音等級がＬ−６２であったのに対して、「６００−Ａ（密閉）」の遮音等級がＬ−５６となり、「６００−Ａ（開放）」の遮音等級がＬ−５５となることが確認され、「６００−Ｂ（密閉）」の遮音等級がＬ−５３となることが確認され、「６００−Ｂ（開放）」の遮音等級がＬ−５３となることが確認された。したがって、本実施形態の遮音床１によれば、鉄筋コンクリートのスラブ厚を変更することなく、遮音等級が上がることが分かった。

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について、図８等を参照して説明する。なお、本実施形態の説明において、上記第１実施形態と同様の部分については、その説明を省略あるいは簡略化する。

図８は、本実施形態の遮音床１Ａの概略構成図であり、（ａ）が平面図であり、（ｂ）が（ａ）のＣ−Ｃ断面図であり、（ｃ）が（ａ）のＤ−Ｄ断面図である。これらの図に示すように、本実施形態の遮音床１Ａは、支持板３及び床板部５が、平面視にて同一状の長方形状とされている。例えば、支持板３及び床板部５は、短辺に対して長辺が２倍程度となるように縦横比が設定されている。

また、本実施形態の遮音床１Ａにおいては、防振脚２が支持板３の４隅に加えて、長辺の中央位置にも配置されている。このため、本実施形態の遮音床１Ａでは、６つの防振脚２が設けられている。ただし、本発明において、防振脚２の数は変更可能である。

また、本実施形態の遮音床１Ａにおいては、支持板３の上面の短辺及び長辺に合わせて側板４が設置されている。このような本実施形態の遮音床１Ａにおいては、長軸（支持板３の長辺に沿う方向）に沿った方向の端部と、短軸（支持板３の短辺に沿う方向）に沿った方向の端部とが閉塞端とされた音波伝達空間Ｋが設けられている。ただし、例えば、平面視における音波伝達空間Ｋの４つの端部の対向する２つの端部（支持板３の短辺に沿う端部）が開口端とされた構成を採用することも可能である。

また、本実施形態の遮音床１Ａにおいては、音波伝達空間Ｋを長軸に沿った方向に２つの分割する仕切板８が設けられている。この仕切板８は、パーティクルボード５ａと同一材料によって形成されており、下面が支持板３の上面に固定され、上面が床板部５の下面に当接されている。

また、本実施形態の遮音床１Ａにおいては、遮音材６は、支持板３の上面のうち側板４と仕切板８とが設けられた領域を除いた領域（音波伝達空間Ｋに露出された領域）の全域を覆うように２箇所に分かれて設けられている。

このような構成を採用する本実施形態の遮音床１Ａにおいても、上記第１実施形態の遮音床１と同様に、鉄筋コンクリートのスラブ厚等を変更することなく、床衝撃音の低減を図ることが可能となり、簡易に階下等に伝わる床衝撃音の低減を図ることが可能となる。

続いて、図９〜図１４を参照して、本第２実施形態の遮音床１Ａの効果を示す実験の結果について説明する。本実験では、本第２実施形態の遮音床１Ａとして、以降「１２００−Ａ（密閉）」と称する試験体と、「１２００−Ａ（開放）」と称する試験体と「１２００−Ｂ（密閉）」と称する試験体と、「１２００−Ｂ（開放）」と称する試験体とを用いた。

「１２００−Ａ（密閉）」では、床板部５は、平面視における長辺の長さ寸法が１２００ｍｍとされておりかつ短辺の長さ寸法が６００ｍｍとされており、パーティクルボード５ａ及び合板５ｂがいずれも平面視における長辺の長さ寸法が１２００ｍｍとされておりかつ短辺の長さ寸法が６００ｍｍとされている。また、パーティクルボード５ａは、厚さ寸法が２０ｍｍであり、［ＪＩＳ−Ｍ−１８ Ｆ☆☆☆☆］を用いた。また、合板５ｂは、厚さ寸法が１２ｍｍとされている。

また、「１２００−Ａ（密閉）」では、防振脚２は、高さ寸法が５０ｍｍとされ、平面視における一辺の長さ寸法が１００ｍｍとされている。また、「１２００−Ａ（密閉）」では、支持板３は、鋼板によって形成されており、厚さ寸法が３．２ｍｍとされ、平面視における長辺の長さ寸法が１２００ｍｍとされておりかつ短辺の長さ寸法が６００ｍｍとされている。また、「１２００−Ａ（密閉）」では、側板４は、床板部５のパーティクルボード５ａと同一材料が用いられており、厚さ寸法が２０ｍｍとされ、高さ寸法が８４ｍｍとされている。また、「１２００−Ａ（密閉）」では、音波伝達空間Ｋの平面視における４辺の全てが側板４によって閉鎖されている。また、「１２００−Ａ（密閉）」では、防振脚２同士の間を側方から養生テープで塞ぎ、支持板３の下方空間を密閉している。

また、「１２００−Ａ（密閉）」では、遮音材６は、厚さ寸法略１．２ｍｍの遮音シート６ａを２６枚積層することによって形成されており、全体の高さ寸法が３１ｍｍとされている。また、「１２００−Ａ（密閉）」では、錘シート７は、設置されていない。

このような「１２００−Ａ（密閉）」では、防振脚２の高さ寸法が上述のように５０ｍｍとされ、防振脚２に支えられる構造体の高さ寸法が１１９．２ｍｍとなっている。また、「１２００−Ａ（密閉）」では、音波伝達空間Ｋの高さ寸法は、側板４の高さ寸法と同一となることで８４ｍｍとなり、床板部５の下面から遮音材６の上面までの物体が設けられていない空間の距離寸法が５２．８ｍｍとなっている。また、「１２００−Ａ（密閉）」は、１平方メートル当たりの重量は１００．２ｋｇとなった。

次に、「１２００−Ａ（開放）」は、「１２００−Ａ（密閉）」に対して、支持板３の下方空間が開放された構成、すなわち防振脚２同士の間が養生テープで塞がれていない構成とされている。

次に、「１２００−Ｂ（密閉）」は、「１２００−Ａ（密閉）」に対して、側板４の高さ寸法が４０ｍｍに変更されている。つまり、「１２００−Ｂ（密閉）」では、床板部５は、平面視における長辺の長さ寸法が１２００ｍｍとされておりかつ短辺の長さ寸法が６００ｍｍとされており、パーティクルボード５ａ及び合板５ｂがいずれも平面視における長辺の長さ寸法が１２００ｍｍとされておりかつ短辺の長さ寸法が６００ｍｍとされている。また、パーティクルボード５ａは、厚さ寸法が２０ｍｍであり、［ＪＩＳ−Ｍ−１８ Ｆ☆☆☆☆］を用いた。また、合板５ｂは、厚さ寸法が１２ｍｍとされている。

また、「１２００−Ｂ（密閉）」では、防振脚２は、高さ寸法が５０ｍｍとされ、平面視における一辺の長さ寸法が１００ｍｍとされている。また、「１２００−Ｂ（密閉）」では、支持板３は、鋼板によって形成されており、厚さ寸法が３．２ｍｍとされ、平面視における長辺の長さ寸法が１２００ｍｍとされておりかつ短辺の長さ寸法が６００ｍｍとされている。また、「１２００−Ｂ（密閉）」では、側板４は、床板部５のパーティクルボード５ａと同一材料が用いられており、厚さ寸法が２０ｍｍとされ、高さ寸法が４０ｍｍとされている。また、「１２００−Ｂ（密閉）」では、音波伝達空間Ｋの平面視における４辺の全てが側板４によって閉鎖されている。また、「１２００−Ｂ（密閉）」では、防振脚２同士の間を側方から養生テープで塞ぎ、支持板３の下方空間を密閉している。

また、「１２００−Ｂ（密閉）」では、遮音材６は、厚さ寸法略１．２ｍｍの遮音シート６ａを２６枚積層することによって形成されており、全体の高さ寸法が３１ｍｍとされている。また、「１２００−Ｂ（密閉）」では、錘シート７は、設置されていない。

このような「１２００−Ｂ（密閉）」では、防振脚２の高さ寸法が上述のように５０ｍｍとされ、防振脚２に支えられる構造体の高さ寸法が７５．２ｍｍとなっている。また、「１２００−Ｂ（密閉）空洞」では、音波伝達空間Ｋの高さ寸法は、側板４の高さ寸法と同一となることで４０ｍｍとなり、床板部５の下面から遮音材６の上面までの物体が設けられていない空間の距離寸法が８．８ｍｍとなっている。また、「１２００−Ｂ（密閉）」は、１平方メートル当たりの重量は９６．３ｋｇとなった。

次に、「１２００−Ｂ（開放）」は、「１２００−Ｂ（密閉）」に対して、支持板３の下方空間が開放された構成、すなわち防振脚２同士の間が養生テープで塞がれていない構成とされている。

なお、本実験では、各々の試験体に対してオクターブバンド分析を行った。また、各々の試験体に対して加振位置を変更してオクターブバンド分析を行った。具体的には、仕切板８が配置されている領域と仕切板８が配置されていない領域にて加振を行った。なお、以下の説明において、「１２００−Ａ（密閉）」にて仕切板８が配置されていない領域を加振した実験を「１２００−Ａ（密閉）空洞」と称し、「１２００−Ａ（密閉）」にて仕切板８が配置された領域を加振した実験を「１２００−Ａ（密閉）仕切り」と称する。また、「１２００−Ａ（開放）」にて仕切板８が配置されていない領域を加振した実験を「１２００−Ａ（開放）空洞」と称し、「１２００−Ａ（開放）」にて仕切板８が配置された領域を加振した実験を「１２００−Ａ（開放）仕切り」と称する。また、「１２００−Ｂ（密閉）」にて仕切板８が配置されていない領域を加振した実験を「１２００−Ｂ（密閉）空洞」と称し、「１２００−Ｂ（密閉）」にて仕切板８が配置された領域を加振した実験を「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」と称する。また、「１２００−Ｂ（開放）」にて仕切板８が配置されていない領域を加振した実験を「１２００−Ｂ（開放）空洞」と称し、「１２００−Ｂ（開放）」にて仕切板８が配置された領域を加振した実験を「１２００−Ｂ（開放）仕切り」と称する。

図９は、「１２００−Ａ（密閉）空洞」、「１２００−Ａ（密閉）仕切り」、「１２００−Ａ（開放）空洞」、「１２００−Ａ（開放）仕切り」、「１２００−Ｂ（密閉）空洞」、「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」、「１２００−Ｂ（開放）空洞」、及び「１２００−Ｂ（開放）仕切り」を鉄筋コンクリートスラブの上面（素面）に載置し、床衝撃音を測定した実験結果を示す表である。この図に示すように、本実験では、比較用として素面でも同様に床衝撃音を測定した。また、本実験では、図９では、中心周波数が３１．５Ｈｚ、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ、２５０Ｈｚ及び５００Ｈｚの帯域における床衝撃音レベル（ｄＢ）の測定結果を示している。

「素面」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは８１．６ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは８４．５ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６１．４ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５０．８ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．７ｄＢであった。

「１２００−Ａ（密閉）空洞」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７８．５ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７４．４ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６１．０ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５４．１ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５０．７ｄＢであった。

「１２００−Ａ（密閉）仕切り」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７７．７ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７３．８ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５７．２ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５２．４ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４７．９ｄＢであった。

「１２００−Ａ（開放）空洞」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７４．６ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７５．５ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５４．５ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．２ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．９ｄＢであった。

「１２００−Ａ（開放）仕切り」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７０．７ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７２．４ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５０．１ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４６．９ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４９．９ｄＢであった。

「１２００−Ｂ（密閉）空洞」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７８．９ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７２．３ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６１．６ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５２．９ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５０．４ｄＢであった。

「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７９．８ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７８．６ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６０．１ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５３．１ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５１．９ｄＢであった。

「１２００−Ｂ（開放）空洞」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７４．４ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６１．５ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５１．７ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５２．４ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５４．５ｄＢであった。

「１２００−Ｂ（開放）仕切り」では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７２．０ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６４．３ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５２．４ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４９．３ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５１．６ｄＢであった。

なお、図９に示すように、本実験において、「素面」での最大騒音レベルは５６．９ｄＢであり、「１２００−Ａ（密閉）空洞」での最大騒音レベルは５２．５ｄＢであり、「１２００−Ａ（密閉）仕切り」での最大騒音レベルは５０．７ｄＢであり、「１２００−Ａ（開放）空洞」での最大騒音レベルは５０．７ｄＢであり、「１２００−Ａ（開放）仕切り」での最大騒音レベルは５０．０ｄＢであり、「１２００−Ｂ（密閉）空洞」での最大騒音レベルは５２．３ｄＢであり、「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」での最大騒音レベルは５４．０ｄＢであり、「１２００−Ｂ（開放）空洞」での最大騒音レベルは５４．２ｄＢであり、「１２００−Ｂ（開放）仕切り」での最大騒音レベルは５１．１ｄＢであった。

図１０及び図１１は、図９の結果を纏めたグラフである。図１０及び図１１において、横軸がオクターブバンド中心周波数を示し、縦軸が床衝撃音レベルを示している。また、図１０は、「１２００−Ａ（密閉）空洞」、「１２００−Ａ（開放）空洞」、「１２００−Ｂ（密閉）空洞」及び「１２００−Ｂ（開放）空洞」の結果を纏めたグラフである。また、図１１は、「１２００−Ａ（密閉）仕切り」、「１２００−Ａ（開放）仕切り」、「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」及び「１２００−Ｂ（開放）仕切り」の結果を纏めたグラフである。

このような実験の結果、「素面」である場合の遮音等級がＬ−６２であったのに対して、支持板３の下方空間が開放された「１２００−Ａ（開放）空洞」及び「１２００−Ａ（開放）仕切り」では、遮音等級がＬ５０〜Ｌ５３となり、９〜１２ｄＢの性能向上が確認された。また、支持板３の下方空間が密閉された「１２００−Ａ（密閉）空洞」及び「１２００−Ａ（密閉）仕切り」では、遮音等級がＬ５１となり、１１ｄＢの性能向上が確認された。また、支持板３の下方空間が開放された「１２００−Ｂ（開放）空洞」及び「１２００−Ｂ（開放）仕切り」では、遮音等級がＬ５２〜Ｌ５５となり、７〜１０ｄＢの性能向上が確認された。また、支持板３の下方空間が密閉された「１２００−Ｂ（密閉）空洞」及び「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」では、遮音等級がＬ５１〜Ｌ５５となり、７〜１１ｄＢの性能向上が確認された。したがって、本実施形態の遮音床１Ａによれば、鉄筋コンクリートのスラブ厚を変更することなく、遮音等級が上がることが分かった。

また、図１２は、「素面」に対する「１２００−Ａ（密閉）空洞」、「１２００−Ａ（密閉）仕切り」、「１２００−Ａ（開放）空洞」、「１２００−Ａ（開放）仕切り」、「１２００−Ｂ（密閉）空洞」、「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」、「１２００−Ｂ（開放）空洞」、及び「１２００−Ｂ（開放）仕切り」の床衝撃音レベルの差（床衝撃音レベル低減量）を示した表である。また、図１３及び図１４は、図１２の結果を纏めたグラフである。なお、図１３及び図１４において、横軸がオクターブバンド中心周波数を示し、縦軸が床衝撃音レベル差（床衝撃音レベル低減量）を示している。また、図１３は、「素面」に対する「１２００−Ａ（密閉）空洞」、「１２００−Ａ（開放）空洞」、「１２００−Ｂ（密閉）空洞」及び「１２００−Ｂ（開放）空洞」の床衝撃音レベルの差（床衝撃音レベル低減量）を纏めたグラフである。また、図１４は、「素面」に対する「１２００−Ａ（密閉）仕切り」、「１２００−Ａ（開放）仕切り」、「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」及び「１２００−Ｂ（開放）仕切り」の床衝撃音レベルの差（床衝撃音レベル低減量）を纏めたグラフである。

図１２に示すように、「１２００−Ａ（密閉）空洞」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して３．０ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して１０．１ｄＢの改善が見られ、中心周波数が１２５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して０．４ｄＢの改善が見られた。

また、「１２００−Ａ（密閉）仕切り」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して３．９ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して１０．６ｄＢの改善が見られ、中心周波数が１２５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して４．２ｄＢの改善が見られ、中心周波数が５００Ｈｚの帯域にて「素面」に対して０．８ｄＢの改善が見られた。

また、「１２００−Ａ（開放）空洞」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して７．０ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して８．９ｄＢの改善が見られ、中心周波数が１２５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して６．９ｄＢの改善が見られ、中心周波数が２５０Ｈｚの帯域にて「素面」に対して２．６ｄＢの改善が見られた。

また、「１２００−Ａ（開放）仕切り」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して１０．８ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して１２．１ｄＢの改善が見られ、中心周波数が１２５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して１１．３ｄＢの改善が見られ、中心周波数が２５０Ｈｚの帯域にて「素面」に対して３．９ｄＢの改善が見られた。

また、「１２００−Ｂ（密閉）空洞」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して２．６ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して１０．２ｄＢの改善が見られた。

また、「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して１．７ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して５．８ｄＢの改善が見られ、中心周波数が１２５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して１．３ｄＢの改善が見られた。

また、「１２００−Ｂ（開放）空洞」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して７．２ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して２２．９ｄＢの改善が見られ、中心周波数が１２５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して９．７ｄＢの改善が見られた。

また、「１２００−Ｂ（開放）仕切り」では、中心周波数が３１．５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して９．６ｄＢの改善が見られ、中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて「素面」に対して２０．２ｄＢの改善が見られ、中心周波数が１２５Ｈｚの帯域にて「素面」に対して９．０ｄＢの改善が見られ、中心周波数が２５０Ｈｚの帯域にて「素面」に対して１．５ｄＢの改善が見られた。

さらに、「１２００−Ａ（密閉）空洞」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて４．５ｄＢの改善が見られ、「１２００−Ａ（密閉）仕切り」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて６．３ｄＢの改善が見られ、「１２００−Ａ（開放）空洞」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて６．２ｄＢの改善が見られ、「１２００−Ａ（開放）仕切り」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて７．０ｄＢの改善が見られ、「１２００−Ｂ（密閉）空洞」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて４．７ｄＢの改善が見られ、「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて２．９ｄＢの改善が見られ、「１２００−Ｂ（開放）空洞」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて２．８ｄＢの改善が見られ、「１２００−Ｂ（開放）仕切り」では、「素面」に対して最大騒音レベルにおいて５．８ｄＢの改善が見られた。

これらの図から分かるように、特に重量床衝撃音に影響が大きな中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて、「１２００−Ａ（密閉）空洞」、「１２００−Ａ（密閉）仕切り」、「１２００−Ａ（開放）空洞」、「１２００−Ａ（開放）仕切り」、「１２００−Ｂ（密閉）空洞」、「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」、「１２００−Ｂ（開放）空洞」、及び「１２００−Ｂ（開放）仕切り」は「素面」に対して大きく性能が向上していることが確認できる。

具体的には、支持板３の下方空間が開放された「１２００−Ａ（開放）空洞」及び「１２００−Ａ（開放）仕切り」では、８．９〜１２．１ｄＢの性能向上が確認された。また、支持板３の下方空間が密閉された「１２００−Ａ（密閉）空洞」及び「１２００−Ａ（密閉）仕切り」では、１０．１〜１０．６ｄＢの性能向上が確認された。また、支持板３の下方空間が開放された「１２００−Ｂ（開放）空洞」及び「１２００−Ｂ（開放）仕切り」では、２０．２〜２２．９ｄＢの大幅な性能向上が確認された。また、支持板３の下方空間が密閉された「１２００−Ｂ（密閉）空洞」及び「１２００−Ｂ（密閉）仕切り」では、５．８〜１０．２ｄＢの性能向上が確認された。

（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態について、図１５等を参照して説明する。なお、本実施形態の説明において、上記第１実施形態あるいは第２実施形態と同様の部分については、その説明を省略あるいは簡略化する。

図１５は、本実施形態の遮音床１Ｂの概略構成図であり、（ａ）が平面図であり、（ｂ）が（ａ）のＥ−Ｅ断面図であり、（ｃ）が（ａ）のＦ−Ｆ断面図である。これらの図に示すように、本実施形態の遮音床１Ｂは、平面視にて、上記第２実施形態の遮音床１Ａが長辺同士を突き合わせるように連続して配置された構成を有している。

また、本実施形態の遮音床１Ｂにおいては、防振脚２が支持板３の４隅に加えて、長辺の中央位置にも配置されている。このため、平面視にて第２実施形態の遮音床１Ａが長辺同士を突き合わせるように連続して配置された構成を有しているため、１２個の防振脚２が設けられている。ただし、防振脚２の数は変更可能である。

また、図１５（ｂ）及び（ｃ）に示すように、本実施形態の遮音床１Ｂにおいては、音波伝達空間Ｋの厚さ寸法が上記第２実施形態の遮音床１Ａに対して小さい。しかしながら、音波伝達空間Ｋの厚さ寸法は変更可能である。

このような構成を採用する本実施形態の遮音床１Ｂにおいても、上記第１実施形態の遮音床１及び第２実施形態の遮音床１Ａと同様に、鉄筋コンクリートのスラブ厚等を変更することなく、床衝撃音の低減を図ることが可能となり、簡易に階下等に伝わる床衝撃音の低減を図ることが可能となる。

続いて、図１６〜図２６を参照して、本第３実施形態の遮音床１Ｂの効果を示す実験の結果について説明する。図１６は、防振脚２の配置パターンについて説明するための模式図である。本実験では、図１５に示すような防振脚２を１２個備えた試験体と、図１６（ａ）に示すような平面視の中央、平面視の４隅及び各辺の中央部の合計９つの防振脚２を配置した試験体と、図１６（ｂ）に示すような平面視の中央及び平面視の４隅の合計５つの防振脚２を配置した試験体とを用いた。

具体的には、本第３実施形態の遮音床１Ｂとして、以降「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」と称する試験体と、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」と称する試験体と、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」と称する試験体と、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」と称する試験体と、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」と称する試験体と、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」と称する試験体と、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」と称する試験体と、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」と称する試験体と、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」と称する試験体と、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」と称する試験体を用いた。

「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」にて、床板部５は、平面視における一辺の長さ寸法が合計で１２００ｍｍとされており、複数のパーティクルボード５ａ及び合板５ｂが接続されて形成されている。また、パーティクルボード５ａは、厚さ寸法が２０ｍｍであり、［ＪＩＳ−Ｍ−１８ Ｆ☆☆☆☆］を用いた。また、合板５ｂは、厚さ寸法が１２ｍｍとされている。

また、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」にて、防振脚２は、高さ寸法が５０ｍｍとされ、平面視における一辺の長さ寸法が１００ｍｍとされており、図１５（ａ）に示すように１２個設けられている。また、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」にて、支持板３は、鋼板によって形成されており、厚さ寸法が３．２ｍｍとされ、平面視における一辺の長さ寸法が合計で１２００ｍｍとされている。また、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」にて、側板４は、床板部５のパーティクルボード５ａと同一材料が用いられており、厚さ寸法が２０ｍｍとされ、高さ寸法が４０ｍｍとされている。また、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」では、音波伝達空間Ｋの平面視における４辺の全てが側板４によって閉鎖されている。また、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」では、仕切板８は、床板部５のパーティクルボード５ａと同一材料が用いられており、厚さ寸法が２０ｍｍとされ、高さ寸法が４０ｍｍとされている。また、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」では、防振脚２同士の間が養生テープで塞がれておらず、支持板３の下方空間が開放されている。

また、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」にて、遮音材６は、厚さ寸法略１．２ｍｍの遮音シート６ａを２６枚積層することによって形成されており、全体の高さ寸法が３１ｍｍとされている。また、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」にて、錘シート７は、設置されていない。

このような「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」では、防振脚２の高さ寸法が上述のように５０ｍｍとされ、防振脚２に支えられる構造体の高さ寸法が７５．２ｍｍとなっている。また、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」では、音波伝達空間Ｋの高さ寸法は、側板４の高さ寸法と同一となることで４０ｍｍとなり、床板部５の下面から遮音材６の上面までの物体が設けられていない空間の距離寸法が８．８ｍｍとなっている。また、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」は、１平方メートル当たりの重量は９６．７ｋｇとなった。なお、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」に対して遮音シート６ａの積層枚数を１６枚とすると、１平方メートル当たりの重量は７８．５ｋｇとなった。なお、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」に対して遮音シート６ａの積層枚数を３枚とすると、１平方メートル当たりの重量は５４．８ｋｇとなった。

また、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」は、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」に対して、防振脚２同士の間を側方から養生テープで塞ぎ、支持板３の下方空間が密閉された構成とされている。

次に、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」は、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」に対して、防振脚２が図１６（ａ）に示すように９つとされた構成とされている。また、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」は、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」に対して、音波伝達空間Ｋの４辺が閉塞端とされた構成、すなわち側板４が支持板３の４辺の全てに設けられた構成とされている。

次に、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」は、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」に対して、遮音シート６ａが１６枚とされた構成とされている。また、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」は、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」に対して、防振脚２同士の間を側方から養生テープで塞ぎ、支持板３の下方空間が密閉された構成とされている。

次に、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」は、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」に対して、防振脚２が図１６（ｂ）に示すように５つとされた構成とされている。また、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」は、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」に対して、防振脚２同士の間を側方から養生テープで塞ぎ、支持板３の下方空間が密閉された構成とされている。

次に、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」は、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」に対して、遮音シート６ａが３枚とされた構成とされている。また、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」は、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」に対して、防振脚２同士の間を側方から養生テープで塞ぎ、支持板３の下方空間が密閉された構成とされている。

図１７は、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」、及び「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」を鉄筋コンクリートスラブの上面（素面）に載置し、所定の同一位置（Ｐ１）にて加振して床衝撃音を測定した実験結果を示す表である。この図に示すように、本実験では、比較用として素面でも同様に床衝撃音を測定した。また、本実験では、オクターブバンド分析を行った。図１７では、中心周波数が３１．５Ｈｚ、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ、２５０Ｈｚ及び５００Ｈｚの帯域における床衝撃音レベル（ｄＢ）の測定結果を示している。

図１７に示すように、本実験におけるバックグラウンドノイズ「ＢＧＮ」は、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域にて４６．８ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域にて４４．７ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域にて４６．６ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域にて３４．８ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚにて３４．７ｄＢであった。

「素面」（Ｐ１位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは８１．８ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは８５．０ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６２．８ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５１．４ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．８ｄＢであった。

「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」（Ｐ１位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６３．０ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６３．７ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５１．６ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４４．９ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．５ｄＢであった。

「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」（Ｐ１位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７８．８ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７５．９ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６１．１ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５２．５ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４６．９ｄＢであった。

「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」（Ｐ１位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５９．８ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６４．９ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５１．２ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４７．３ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４６．８ｄＢであった。

「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」（Ｐ１位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７７．７ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７４．９ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６２．１ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５４．６ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４９．４ｄＢであった。

「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」（Ｐ１位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６３．７ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６８．２ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５４．０ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４９．３ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５０．９ｄＢであった。

「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」（Ｐ１位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７８．１ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７７．３ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６６．４ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５３．２ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４７．６ｄＢであった。

「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」（Ｐ１位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５８．３ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６７．２ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５２．４ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４６．１ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４７．３ｄＢであった。

「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」（Ｐ１位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７６．２ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７４．４ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６１．９ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５８．７ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５１．７ｄＢであった。

「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」（Ｐ１位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６２．２ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６９．４ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５７．５ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．７ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．４ｄＢであった。

「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」（Ｐ１位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７６．２ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは８３．１ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６５．１ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５５．７ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．７ｄＢであった。

なお、図１７に示すように、本実験において、バックグラウンドノイズの最大騒音レベルは３９．７ｄＢであり、「素面」（Ｐ１位置加振）での最大騒音レベルは５７．５ｄＢであり、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」（Ｐ１位置加振）の最大騒音レベルは４８．０ｄＢであり、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」（Ｐ１位置加振）の最大騒音レベルは５１．４ｄＢであり、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」（Ｐ１位置加振）の最大騒音レベルは４８．３ｄＢであり、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」（Ｐ１位置加振）の最大騒音レベルは５２．２ｄＢであり、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」（Ｐ１位置加振）の最大騒音レベルは５１．２ｄＢであり、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」（Ｐ１位置加振）の最大騒音レベルは５３．５ｄＢであり、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」（Ｐ１位置加振）の最大騒音レベルは４８．４ｄＢであり、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」（Ｐ１位置加振）の最大騒音レベルは５４．２ｄＢであり、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」（Ｐ１位置加振）の最大騒音レベルは４９．７ｄＢであり、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」（Ｐ１位置加振）の最大騒音レベルは５７．１ｄＢであった。

図１８〜図２１は、図１７の結果を纏めたグラフである。図１８、図２０において、横軸がオクターブバンド中心周波数を示し、縦軸が床衝撃音レベルを示している。また、図１９、図２１において、横軸がオクターブバンド中心周波数を示し、縦軸が床衝撃音レベル差（床衝撃音レベル低減量）を示している。

図１８は、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」及び「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」の結果を纏めたグラフである。また、図１９は、「素面」に対する「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、及び「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」の床衝撃音レベルの差（床衝撃音レベル低減量）を示したグラフである。

図２０は、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、及び「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」の結果を纏めたグラフである。また、図２１は、「素面」に対する「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、及び「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」の床衝撃音レベルの差（床衝撃音レベル低減量）を示したグラフである。

図２２は、上述のＰ１位置と異なる位置（Ｐ２）にて同一の試験体を加振して床衝撃音を測定した実験結果である。本実験においても、オクターブバンド分析を行った。図２２では、中心周波数が３１．５Ｈｚ、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ、２５０Ｈｚ及び５００Ｈｚの帯域における床衝撃音レベル（ｄＢ）の測定結果を示している。図２２に示すように、本実験におけるバックグラウンドノイズ「ＢＧＮ」は、Ｐ１位置加振の場合と同様である。

「素面」（Ｐ２位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは８３．０ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは８４．３ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６１．２ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５１．０ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．３ｄＢであった。

「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」（Ｐ２位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６９．６ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５８．５ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５３．７ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．２ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．４ｄＢであった。

「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」（Ｐ２位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７６．５ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７５．７ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６２．７ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５０．９ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４７．２ｄＢであった。

「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」（Ｐ２位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７２．７ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５９．８ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５１．９ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４９．１ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４６．７ｄＢであった。

「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」（Ｐ２位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７４．７ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７６．８ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６３．１ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５６．０ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．０ｄＢであった。

「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」（Ｐ２位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７２．８ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６３．０ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５４．２ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．８ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４３．４ｄＢであった。

「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」（Ｐ２位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７５．６ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７５．９ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６６．１ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５２．６ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４７．０ｄＢであった。

「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」（Ｐ２位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７２．９ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６４．０ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５５．４ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．６ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４７．０ｄＢであった。

「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」（Ｐ２位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７５．０ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７３．２ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６３．２ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５８．１ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４９．８ｄＢであった。

「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」（Ｐ２位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７３．０ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６７．３ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５６．８ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４９．９ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４７．０ｄＢであった。

「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」（Ｐ２位置加振）では、中心周波数３１．５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７３．３ｄＢであり、中心周波数６３Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは７８．６ｄＢであり、中心周波数１２５Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは６７．６ｄＢであり、中心周波数２５０Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは５７．６ｄＢであり、中心周波数５００Ｈｚの帯域での床衝撃音レベルは４８．７ｄＢであった。

なお、図２２に示すように、本実験において、バックグラウンドノイズの最大騒音レベルは３９．７ｄＢであり、「素面」（Ｐ２位置加振）での最大騒音レベルは５７．１ｄＢであり、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」（Ｐ２位置加振）の最大騒音レベルは４８．４ｄＢであり、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」（Ｐ２位置加振）の最大騒音レベルは５１．２ｄＢであり、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」（Ｐ２位置加振）の最大騒音レベルは４８．４ｄＢであり、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」（Ｐ２位置加振）の最大騒音レベルは５３．１ｄＢであり、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」（Ｐ２位置加振）の最大騒音レベルは４６．１ｄＢであり、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」（Ｐ２位置加振）の最大騒音レベルは５２．８ｄＢであり、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」（Ｐ２位置加振）の最大騒音レベルは４９．１ｄＢであり、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」（Ｐ２位置加振）の最大騒音レベルは５３．６ｄＢであり、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」（Ｐ２位置加振）の最大騒音レベルは４９．２ｄＢであり、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」（Ｐ２位置加振）の最大騒音レベルは５５．６ｄＢであった。

図２３〜図２６は、図２２の結果を纏めたグラフである。図２３、図２５において、横軸がオクターブバンド中心周波数を示し、縦軸が床衝撃音レベルを示している。また、図２４、図２６において、横軸がオクターブバンド中心周波数を示し、縦軸が床衝撃音レベル差（床衝撃音レベル低減量）を示している。

図２３は、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」及び「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」の結果を纏めたグラフである。また、図２４は、「素面」に対する「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」、及び「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」の床衝撃音レベルの差（床衝撃音レベル低減量）を示したグラフである。

図２５は、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、及び「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」の結果を纏めたグラフである。また、図２６は、「素面」に対する「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」、及び「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」の床衝撃音レベルの差（床衝撃音レベル低減量）を示したグラフである。

このような実験の結果、「素面」である場合の遮音等級がＬ−６１〜Ｌ−６２であったのに対して、防振脚２を１２個備えると共に遮音シート６ａが２６枚積層された「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」では、遮音等級がＬ−４８〜Ｌ４９となり、１３ｄＢの性能向上が確認された。また、同様に、防振脚２を１２個備えると共に遮音シート６ａが２６枚積層された「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」では、遮音等級がＬ−５３となり、８〜９ｄＢの性能向上が確認された。

また、防振脚２を９個備えると共に遮音シート６ａが２６枚積層された「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」では、遮音等級がＬ−４７となり、１４〜１５ｄＢの性能向上が確認された。また、同様に、防振脚２を９個備えると共に遮音シート６ａが２６枚積層された「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」では、遮音等級がＬ−５２〜Ｌ５４となり、７〜１０ｄＢの性能向上が確認された。

また、防振脚２を９個備えると共に遮音シート６ａが１６枚積層された「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」では、遮音等級がＬ−４３〜Ｌ−５１となり、１１〜１８ｄＢの性能向上が確認された。また、同様に、防振脚２を９個備えると共に遮音シート６ａが１６枚積層された「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」では、遮音等級がＬ−５３〜Ｌ−５４となり、８ｄＢの性能向上が確認された。

また、防振脚２を５個備えると共に遮音シート６ａが１６枚積層された「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」では、遮音等級がＬ−４７となり、１４〜１５ｄＢの性能向上が確認された。また、同様に、防振脚２を５個備えると共に遮音シート６ａが１６枚積層された「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」では、遮音等級がＬ−５２〜Ｌ５３となり、９ｄＢの性能向上が確認された。

また、防振脚２を５個備えると共に遮音シート６ａが３枚積層された「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」では、遮音等級がＬ−４７〜Ｌ−４８となり、１４ｄＢの性能向上が確認された。また、同様に、防振脚２を５個備えると共に遮音シート６ａが３枚積層された「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」では、遮音等級がＬ−５６〜Ｌ−６０となり、２〜５ｄＢの性能向上が確認された。

特に重量床衝撃音に影響が大きな中心周波数が６３Ｈｚの帯域にて、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（開放）」が「素面」に対して２１．３〜２５．８ｄＢの性能向上が確認され、「防振脚×１２カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」が「素面」に対して８．５〜９．１ｄＢの性能向上が確認され、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（開放）」が「素面」に対して２０．１〜２４．５ｄＢの性能向上が確認され、「防振脚×９カ所＋遮音シート２６枚（密閉）」が「素面」に対して７．５〜１０．１ｄＢの性能向上が確認され、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（開放）」が「素面」に対して１６．８〜２１．３ｄＢの性能向上が確認され、「防振脚×９カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」が「素面」に対して７．６〜８．３ｄＢの性能向上が確認され、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（開放）」が「素面」に対して１７．８〜２０．２ｄＢの性能向上が確認され、「防振脚×５カ所＋遮音シート１６枚（密閉）」が「素面」に対して１０．６〜１１．１ｄＢの性能向上が確認され、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（開放）」が「素面」に対して１５．６〜１７．０ｄＢの性能向上が確認され、「防振脚×５カ所＋遮音シート３枚（密閉）」が「素面」に対して１．９〜５．６ｄＢの性能向上が確認された。

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は、上記実施形態に限定されないことは言うまでもない。上述した実施形態において示した各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の趣旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。

例えば、上記実施形態においては、側板４を支持板３の端部に配置する構成について説明した。しかしながら、本発明はこれに限定されるものではない。側板４を支持板３の端部から離して配置することも可能である。

また、上記実施形態においては、遮音材６と床板部５あるいは錘シート７と床板部５との間の空間に部材が配置されていない構成について説明した。しかしながら、本発明はこれに限定されるものではない。遮音材６と床板部５あるいは錘シート７と床板部５との間の空間における音波の全てを遮断しないものであれば、当該空間に部材を配置しても構わない。例えば、上記空間に空気を多く含む綿状の部材を配置しても良い。

また、上記実施形態において、音波伝達空間Ｋに対して水平板を設置し、音波伝達空間Ｋを上下方向に分割する構成を採用することも可能である。また、分割された各々の空間に遮音材６を設置する構成を採用することも可能である。

１……遮音床、１Ａ……遮音床、１Ｂ……遮音床、２……防振脚（弾性脚）、３……支持板、４……側板（床板支持壁）、５……床板部、５ａ……パーティクルボード、５ｂ……合板、６……遮音材、６ａ……遮音シート、７……錘シート（錘部材）、８……仕切板

Claims (7)

1. 床板部と、
   前記床板部の下方に配置される支持板と、
   前記床板部を前記支持板に対して離間状態で支持することで前記床板部と前記支持板との間に音波伝達空間を形成する床板支持壁と、
   前記支持板に載置されると共に前記音波伝達空間を伝達する音波を遮断する遮音材と、
   前記支持板を下方から支持すると共に弾性体からなる弾性脚と
   を備えることを特徴とする遮音床。
2. 前記遮音材は、前記支持板の上面のうち前記音波伝達空間に露出された領域の全域に設置されていることを特徴とする請求項１記載の遮音床。
3. 前記遮音材は、複数の遮音シートを積層して形成されていることを特徴とする請求項１または２記載の遮音床。
4. 前記遮音材に載置される錘部材を備えることを特徴とする請求項１〜３いずれか一項に記載の遮音床。
5. 前記床板支持壁は、前記支持板の上面に立設されていることを特徴とする請求項１〜４いずれか一項に記載の遮音床。
6. 前記弾性脚は、前記支持板の下面に離散的に複数設けられていることを特徴とする請求項１〜５いずれか一項に記載の遮音床。
7. 前記支持板を挟んで前記床板支持壁の下方に前記弾性脚が配置されていることを特徴とする請求項６記載の遮音床。

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