JP2021071502A - 光学系、投射レンズ、画像投射装置および撮像レンズ - Google Patents
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Abstract
【課題】簡易な構成でありながら良好な温度補償効果を有する光学系を提供する。【解決手段】光学系１は、拡大共役側から縮小共役側に順に配置された、負または正の屈折力を有する第１群Ｂ１〜Ｂ４と、絞りとＳＴ１と、正の屈折力を有する第２群Ｂ５〜Ｂ７とからなる。第１群と第２群のうち少なくとも一方に含まれる負レンズは、該負レンズのｄ線におけるアッべ数をνｎとし、負レンズの屈折率温度係数をｄｎ／ｄｔｎとするとき、１０≦＜νｎ≦４０およびｄｎ／ｄｔｎ＜０なる条件を満足する。【選択図】図１
Description
本発明は、投射レンズや撮像レンズに用いられる光学系に関する。
プロジェクタ（画像投射装置）用の投射レンズやカメラ用の撮像レンズに用いられる光学系には、小型化や高精細化に加えて、温度変化によるピント変化（解像劣化）が少ないことが求められている。特許文献１には、温度センサにより検出された温度に応じてフォーカス制御する温度補償機能を有する投射レンズが開示されている。特許文献２には、複数の正レンズのガラス材の組み合わせによる温度補償機能を有する投射レンズが開示されている。
しかしながら、特許文献１に開示された投射レンズでは、温度センサとフォーカス制御を行う制御部とが必要であり、構成が複雑になる。また特許文献２に開示された投射レンズのようにガラス材の組み合わせによる温度補償だけでは、十分な温度補償効果を得ることが困難である。
本発明は、簡易な構成でありながら良好な温度補償効果を得ることが可能な光学系を提供する。
本発明の一側面としての光学系は、拡大共役側から縮小共役側に順に配置された、負または正の屈折力を有する第１群と、絞りと、正の屈折力を有する第２群とからなり、第１群と第２群のうち少なくとも一方に負レンズが含まれている。負レンズは、該負レンズのｄ線におけるアッべ数をνｎとし、負レンズの屈折率温度係数をｄｎ／ｄｔｎとするとき、
１０≦＜νｎ≦４０
ｄｎ／ｄｔｎ＜０
なる条件を満足することを特徴とする。
１０≦＜νｎ≦４０
ｄｎ／ｄｔｎ＜０
なる条件を満足することを特徴とする。
上記光学系を用いた投射レンズ、画像投射装置および撮像レンズも本発明の他の一側面を構成する。
簡易な構成でありながら高解像かつ温度変化時のピント変化が少ないレンズユニットを得る事ができる。
以下、本発明の実施例について図面を参照しながら説明する。実施例の光学系は、プロジェクタ（画像投射装置）の投射レンズやカメラ用の撮像レンズの光学系として用いられる。
一般に、光学系の軸上色収差等を低減して光学性能を向上させるためには、Ｓ−ＦＰＬ５１等の低分散の異常分散ガラスを材料とした正レンズを絞りの近傍に用いる。この正レンズの温度変化時の挙動について説明する。
低分散の異常分散ガラスは、その屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄｔ）が負であるため、温度が上昇した場合に正レンズの屈折力が弱まり、この結果、光学系の像面（ピント位置）がオーバー方向に移動する。また低分散の異常分散ガラスは、そのｄｎ／ｄｔの絶対値が大きいため、光学系全体としてもその影響が支配的となり、温度上昇時のピント変化がオーバー方向となり、解像感が低下する。このため、実施例では、低分散異常分散ガラスを用いて高い光学性能を実現する光学系について説明する。また温度変化に伴うピント移動（温度ピント変化）が少ない光学系について説明する。
具体的には、拡大共役側から縮小共役側に順に、負または正の屈折力を有する前群（第１群）と、絞りと、正の屈折力を有する後群（第２群）とからなる光学系において、前群および後群のうち少なくとも一方に下記の条件式（１），（２）を満足する負レンズを少なくとも１つ含ませる。また前群および後群のうち少なくとも一方に下記の条件式（３），（４）を満足する正レンズを少なくとも１つ含ませてもよい。
１０≦νｎ≦４０ （１）
ｄｎ／ｄｔｎ＜０ （２）
６２≦νｐ≦１１０ （３）
０＜（ｄｎ／ｄｔｐ）／（ｄｎ／ｄｔｎ） （４）
ただし、νｎは負レンズのｄ線におけるアッべ数、ｄｎ／ｄｔｎは負レンズの屈折率温度係数、νｐは正レンズのｄ線におけるアッべ数、ｄｎ／ｄｔｐは正レンズの屈折率温度係数を示す。
１０≦νｎ≦４０ （１）
ｄｎ／ｄｔｎ＜０ （２）
６２≦νｐ≦１１０ （３）
０＜（ｄｎ／ｄｔｐ）／（ｄｎ／ｄｔｎ） （４）
ただし、νｎは負レンズのｄ線におけるアッべ数、ｄｎ／ｄｔｎは負レンズの屈折率温度係数、νｐは正レンズのｄ線におけるアッべ数、ｄｎ／ｄｔｐは正レンズの屈折率温度係数を示す。
条件式（１），（２）を満足することで、光学系の色に関する性能を向上させ、光学系により投射または撮像する画像の高画質化を実現することができる。
条件式（１）の下限を超えるとレンズの分散が大きくなりすぎ、良好な色性能を実現することができない。また、上限を超えるとレンズの分散が小さくなりすぎ、良好な色性能を実現することができない。
条件式（１）を以下の条件式（１）′のように変更するとより好ましい。
２０≦νｎ≦４０ （１）′
条件式（２）の上限を超えると温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。
条件式（２）を以下の条件式（２）′のように変更するとより好ましい。
ｄｎ／ｄｔｎ＜−５ （２）′
さらに、条件式（３），（４）を満足するように負レンズと正レンズに屈折率温度係数が同符号のガラス材を用いることで、それぞれによる温度ピント変化を相殺させ、すなわち温度消し効果を生じさせ、光学系全体として良好な解像性能を実現する。
２０≦νｎ≦４０ （１）′
条件式（２）の上限を超えると温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。
条件式（２）を以下の条件式（２）′のように変更するとより好ましい。
ｄｎ／ｄｔｎ＜−５ （２）′
さらに、条件式（３），（４）を満足するように負レンズと正レンズに屈折率温度係数が同符号のガラス材を用いることで、それぞれによる温度ピント変化を相殺させ、すなわち温度消し効果を生じさせ、光学系全体として良好な解像性能を実現する。
具体的には、後述する実施例１では、負レンズのガラス材がＳ−ＮＰＨ７（ｄｎ／ｄｔ＝−４．１）であり、正レンズのガラス材がＳ−ＦＰＬ５１（ｄｎ／ｄｔ＝−６．４）であり、これらの負レンズと正レンズが互いに接合された接合レンズである場合の例を示す。実施例１において、温度が１０℃上昇した場合、負レンズによるピント移動量は−２．４４μｍであるに対して、正レンズによるピント移動量が５．９６μｍであり、接合レンズ全体としてピント移動が相殺される。
条件式（３）の下限を超えるとレンズの分散が大きくなりすぎ、良好な色性能を実現することができない。また、上限を超えるとレンズの分散が小さくなりすぎ、良好な色性能を実現することができない。
条件式（３）を以下の条件式（３）′のように変更するとより好ましい。
６８≦νｐ≦９６ （３）′
条件式（４）の下限を超えると温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。
条件式（４）を以下の条件式（４）′のように変更するとより好ましい。
０＜（ｄｎ／ｄｔｐ）／（ｄｎ／ｄｔｎ）＜７０ （４）′
一方、低分散異常分散ガラスは線膨張係数が大きく、温度変化時の形状変化が大きい特徴があるため、一般のガラス材で製作した正レンズと負レンズを接合することは困難である。このため、本実施例では、正レンズと負レンズが以下の条件式（５）を満足することが望ましく、これにより低分散異常分散ガラスで製作した正レンズと負レンズを接合することが可能となる。
｜αｐ−αｎ｜×１０７≦６０ （５）
ただし、αｐは正レンズの線膨張係数、αｎは負レンズの線膨張係数を示す。
｜αｐ−αｎ｜×１０７の値が条件式（５）の上限値を超えると、正レンズと負レンズの線膨張の差が大きくなりすぎて、割れや剥がれの原因となるため、好ましくない。実施例１では、｜αｐ−αｎ｜×１０７の値が２２となり、条件式（５）を満足することにより、コンパクトで高い光学性能を有する光学系を実現している。
条件式（５）を以下の条件式（５）′のように変更するとより好ましい。
｜αｐ−αｎ｜×１０７≦５０ （５）′
また、以下の条件式（６）を満足することにより、より効果的に温度ピント変化を抑えることができる。
−７０≧［φｎ／φｐ］／［（ｄｎ／ｄｔｎ）／（ｄｎ／ｄｔｐ）］＞０ （６）
ただし、φｐは正レンズの屈折力、φｎは負レンズの屈折力を示す。屈折力は、焦点距離の逆数である。
６８≦νｐ≦９６ （３）′
条件式（４）の下限を超えると温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。
条件式（４）を以下の条件式（４）′のように変更するとより好ましい。
０＜（ｄｎ／ｄｔｐ）／（ｄｎ／ｄｔｎ）＜７０ （４）′
一方、低分散異常分散ガラスは線膨張係数が大きく、温度変化時の形状変化が大きい特徴があるため、一般のガラス材で製作した正レンズと負レンズを接合することは困難である。このため、本実施例では、正レンズと負レンズが以下の条件式（５）を満足することが望ましく、これにより低分散異常分散ガラスで製作した正レンズと負レンズを接合することが可能となる。
｜αｐ−αｎ｜×１０７≦６０ （５）
ただし、αｐは正レンズの線膨張係数、αｎは負レンズの線膨張係数を示す。
｜αｐ−αｎ｜×１０７の値が条件式（５）の上限値を超えると、正レンズと負レンズの線膨張の差が大きくなりすぎて、割れや剥がれの原因となるため、好ましくない。実施例１では、｜αｐ−αｎ｜×１０７の値が２２となり、条件式（５）を満足することにより、コンパクトで高い光学性能を有する光学系を実現している。
条件式（５）を以下の条件式（５）′のように変更するとより好ましい。
｜αｐ−αｎ｜×１０７≦５０ （５）′
また、以下の条件式（６）を満足することにより、より効果的に温度ピント変化を抑えることができる。
−７０≧［φｎ／φｐ］／［（ｄｎ／ｄｔｎ）／（ｄｎ／ｄｔｐ）］＞０ （６）
ただし、φｐは正レンズの屈折力、φｎは負レンズの屈折力を示す。屈折力は、焦点距離の逆数である。
条件式（６）は、正レンズと負レンズの屈折率温度係数に対して、正レンズと負レンズの屈折力の比を適切に設定することを意味している。［φｎ／φｐ］／［（ｄｎ／ｄｔｎ）／（ｄｎ／ｄｔｐ）］が条件式（６）の範囲から外れると、正レンズと負レンズの温度ピント変化の差が大きくなりすぎて、高解像で温度ピント変化が少ない光学系を実現することができなくなる。
条件式（６）を以下の条件式（６）′，（６）″のように変更するとより好ましい。
−１０≧［φｎ／φｐ］／［（ｄｎ／ｄｔｎ）／（ｄｎ／ｄｔｐ）＞０ （６）′
−３≧［φｎ／φｐ］／［（ｄｎ／ｄｔｎ）／（ｄｎ／ｄｔｐ）］＞０ （６）″
また、負レンズが以下の条件式（７）を満足することで、さらに効率良く温度ピント変化を低減させることができる。
０≦Ｌｎ／Ｌ≦０．９ （７）
ただし、Ｌは光学系の全長、Ｌｎは絞りの位置から負レンズの絞り側の面までの距離を示す。絞りの位置は、光軸と軸外光線のうち主光線とが交わる点の位置またはその近傍である。
−１０≧［φｎ／φｐ］／［（ｄｎ／ｄｔｎ）／（ｄｎ／ｄｔｐ）＞０ （６）′
−３≧［φｎ／φｐ］／［（ｄｎ／ｄｔｎ）／（ｄｎ／ｄｔｐ）］＞０ （６）″
また、負レンズが以下の条件式（７）を満足することで、さらに効率良く温度ピント変化を低減させることができる。
０≦Ｌｎ／Ｌ≦０．９ （７）
ただし、Ｌは光学系の全長、Ｌｎは絞りの位置から負レンズの絞り側の面までの距離を示す。絞りの位置は、光軸と軸外光線のうち主光線とが交わる点の位置またはその近傍である。
条件式（７）の下限を超えるとレンズの温度補正効果が大きくなり温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。また、上限を超えるとレンズの温度補正効果が小さくなり温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。
特にこの光学系をプロジェクタの投射レンズに用いる場合には絞り近傍の温度上昇が大きいため、条件式（７）に代えて、以下の条件式（７）′または式（７）″を満足することがより好ましい。
０．００１≦Ｌｎ／Ｌ≦０．４００ （７）′
０．００１≦Ｌｎ／Ｌ≦０．１００ （７）″
また、負レンズの屈折力をより適切に設定するために、以下の条件式（８），（９）を満足することが望ましい。
−２≦φｎ／φｐ＜０ （８）
−０．５≦φｎ／φ＜０ （９）
条件式（８）の範囲から外れると負レンズの屈折力が大きくなり温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。
０．００１≦Ｌｎ／Ｌ≦０．４００ （７）′
０．００１≦Ｌｎ／Ｌ≦０．１００ （７）″
また、負レンズの屈折力をより適切に設定するために、以下の条件式（８），（９）を満足することが望ましい。
−２≦φｎ／φｐ＜０ （８）
−０．５≦φｎ／φ＜０ （９）
条件式（８）の範囲から外れると負レンズの屈折力が大きくなり温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。
条件式（８）を以下の条件式（８）′のように変更するとより好ましい。
−１．２≦φｎ／φｐ＜０ （８）′
条件式（９）の範囲から外れると負レンズの屈折力が大きくなり温度変化時のピント移動が大きくなりすぎてしまい、良好な解像性能を実現することができない。
−１．２≦φｎ／φｐ＜０ （８）′
条件式（９）の範囲から外れると負レンズの屈折力が大きくなり温度変化時のピント移動が大きくなりすぎてしまい、良好な解像性能を実現することができない。
条件式（９）を以下の条件式（９）′のように変更するとより好ましい。
−０．３５≦φｎ／φ＜０ （９）′
さらに、正レンズと負レンズの屈折率温度係数をより適切に設定するために、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
−０．３５≦φｎ／φ＜０ （９）′
さらに、正レンズと負レンズの屈折率温度係数をより適切に設定するために、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
−７≦［（ｄｎ／ｄｔｐ）−（ｄｎ／ｄｔｎ）］×１０６≦５ （１０）
条件式（１０）の下限を超えると負の温度補正効果が大きくなり温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。また、上限を超えると正の温度補正効果が小さくなり温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。
条件式（１０）の下限を超えると負の温度補正効果が大きくなり温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。また、上限を超えると正の温度補正効果が小さくなり温度変化時のピント移動が大きくなりすぎ、良好な解像性能を実現することができない。
条件式（１０）を以下の条件式（１０）′のように変更するとより好ましい。
−７≦［（ｄｎ／ｄｔｐ）−（ｄｎ／ｄｔｎ）］×１０＾６≦４ （１０）′
以上の各条件式を満足することで、簡易な構成でありながら温度ピント変化を抑えることが可能な光学系を実現することができる。
以上の各条件式を満足することで、簡易な構成でありながら温度ピント変化を抑えることが可能な光学系を実現することができる。
以上は、本発明の実施例として必要な最小限の構成であり、その具体例として以下の実施例１〜３を示す。接合レンズや絞りの数や位置、ズーム（変倍）機能やフォーカス機能の有無は実施例１〜３と異なってもよい。
図１は、実施例１の投射光学系（投射距離１２００ｍｍ）１の広角端（Ｗｉｄｅ）と望遠端（Ｔｅｌｅ）での断面を示している。Ｌ１１〜Ｌ２７は拡大共役側から縮小共役側にナンバリングしたレンズを示し、レンズＬ２７と画像投射用の原画を表示する画像表示素子３との間にはプリズム２が配置されている。ＳＴ１は絞りを示す。
本実施例の投射光学系１は、拡大共役側から縮小共役側に順に配置された、第１レンズ群Ｂ１、第２レンズ群Ｂ２、第３レンズ群Ｂ３および第４レンズ群Ｂ４からなる前群と、絞りＳＴ１と、第５レンズ群Ｂ５、第６レンズ群Ｂ６および第７レンズ群Ｂ７からなる後群とを有する。ズーム時において第１および第７レンズ群Ｂ１，Ｂ７は固定（不動）であり、第２から第６レンズ群Ｂ２〜Ｂ６が移動する。図中において第２から第６レンズ群Ｂ２〜Ｂ６に付された矢印は、広角端から望遠端へのズーム時における第２から第６レンズ群Ｂ２〜Ｂ６の移動軌跡を示している。
本実施例では、絞りＳＴ１よりも縮小共役側の後群に含まれる接合レンズＬ２３，Ｌ２４が温度消し効果を有する。
具体的には、負レンズＬ２３はνｎ＝２３．９、ｄｎ／ｄｔｎ＝−４．１、αｎ＝１０９×１０−７のガラス材を用いて製作されたレンズであり、正レンズＬ２４はνｎ＝８１．５、ｄｎ／ｄｔｐ＝−６．４、αｐ＝１３１×１０−７のガラス材を用いて製作されたレンズである。
また、前群に含まれる正レンズＬ２２と後群に含まれる負レンズＬ２５のように接合レンズではなくても、条件式（１）〜（４）を満足することで、色消し効果を持たせることができる。
本実施例における上記条件式（１）〜（１０）の値を数値例１の（Ｃ）にまとめて示す。本実施例の投射光学系１は、条件式（１）〜（１０）（および（６）′，（６）″，（７）′，（７）″）をすべて満足する。
図２は、本実施例の投射光学系１の広角端での縦収差図（投射距離１２００ｍｍ）を示す。図３は、本実施例の投射光学系１の望遠端で縦収差図（投射距離１２００ｍｍ）を示す。図２および図３の球面収差はｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するものを示している。非点収差図において、実線Ｓはサジタル像面を、破線Ｍはメリディオナル像面を示している。歪曲収差はｄ線に対するものを示している。このことは、後述する他の実施例でも同じである。
図２は、本実施例の投射光学系１の広角端での縦収差図（投射距離１２００ｍｍ）を示す。図３は、本実施例の投射光学系１の望遠端で縦収差図（投射距離１２００ｍｍ）を示す。図２および図３の球面収差はｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するものを示している。非点収差図において、実線Ｓはサジタル像面を、破線Ｍはメリディオナル像面を示している。歪曲収差はｄ線に対するものを示している。このことは、後述する他の実施例でも同じである。
図４は、実施例２の投射光学系（投射距離１２００ｍｍ）２１の広角端と望遠端での断面を示している。Ｌ３１〜Ｌ４８は拡大共役側から縮小共役側にナンバリングしたレンズを示し、レンズＬ４８と画像表示素子２３との間にはプリズム２２が配置されている。ＳＴ２は絞りを示す。
本実施例の投射光学系２１は、拡大共役側から縮小共役側に順に配置された、第１レンズ群Ｂ２１、第２レンズ群Ｂ２２、第３レンズ群Ｂ２３および第４レンズ群Ｂ２４からなる前群と、絞りＳＴ２と、第５レンズ群Ｂ２５、第６レンズ群Ｂ２６および第７レンズ群Ｂ２７からなる後群とを有する。ズーム時において第１および第７レンズ群Ｂ２１，Ｂ２７は固定（不動）であり、第２から第６レンズ群Ｂ２２〜Ｂ２６が移動する。図中において第２から第６レンズ群Ｂ２２〜Ｂ２６に付された矢印は、広角端から望遠端へのズーム時における第２から第６レンズ群Ｂ２２〜Ｂ２６の移動軌跡を示している。
本実施例では、絞りＳＴ２よりも縮小共役側の後群に含まれる接合レンズＬ４４，Ｌ４５に加えて、絞りＳＴ２よりも拡大共役側の前群に含まれる接合レンズＬ４２，Ｌ４３も温度消し効果を有する。
具体的には、負レンズＬ４４はνｎ＝２３．９、ｄｎ／ｄｔｎ＝−４．１、αｎ＝１０９×１０−７のガラス材を用いて製作されたレンズであり、正レンズＬ４５はνｎ＝８１．５、ｄｎ／ｄｔｐ＝−６．４、αｐ＝１３１×１０−７のガラス材を用いて製作されたレンズである。
また負レンズＬ４２はνｎ＝３７．２、ｄｎ／ｄｔｎ＝−０．１、αｎ＝８５×１０−７のガラス材を用いて製作されたレンズであり、正レンズＬ４３はνｎ＝９４．７、ｄｎ／ｄｔｐ＝−６．５、αｐ＝１３６×１０−７のガラス材を用いて製作されたレンズである。
本実施例における上記条件式（１）〜（１０）の値を数値例１の（Ｃ）にまとめて示す。本実施例の投射光学系２１は、条件式（１）〜（１０）をすべて満足する。
本実施例における上記条件式（１）〜（１０）の値を数値例２の（Ｃ）にまとめて示す。本実施例の投射光学系２１は、条件式（１）〜（１０）をすべて満足する。ただし、接合レンズＬ４２，Ｌ４３は条件式（６）′と（６）″は満足しておらず、温度消し効果は若干減少するが、設計自由度を上げることができる。
図５は、本実施例の投射光学系２１の広角端での縦収差図（投射距離１２００ｍｍ）を示す。図６は、本実施例の投射光学系２１の望遠端で縦収差図（投射距離１２００ｍｍ）を示す。
図７は、実施例３の光学系としての投射光学系（投射距離１２００ｍｍ）３１の広角端（Ｗｉｄｅ）と望遠端（Ｔｅｌｅ）での断面を示している。Ｌ５１〜Ｌ６８は拡大共役側から縮小共役側にナンバリングしたレンズであり、レンズＬ６８と画像投射用の原画を表示する画像表示素子３３との間にはプリズム３２が配置されている。ＳＴ３は絞りを示す。
本実施例の投射光学系３１は、拡大共役側から縮小共役側に順に配置された、第１レンズ群Ｂ３１、第２レンズ群Ｂ３２、第３レンズ群Ｂ３３および第４レンズ群Ｂ３４からなる前群と、絞りＳＴ３と、第５レンズ群Ｂ３５、第６レンズ群Ｂ３６、第７レンズ群Ｂ３７および第８レンズ群Ｂ３８からなる後群とを有する。ズーム時において第１および第８レンズ群Ｂ３８は固定（不動）であり、第２から第７レンズ群Ｂ３２〜Ｂ３７が移動する。図中において第２から第６レンズ群Ｂ３２〜Ｂ３７に付された矢印は、広角端から望遠端へのズーム時における第２から第６レンズ群Ｂ３２〜Ｂ３７の移動軌跡を示している。
本実施例では、絞りＳＴ３よりも縮小共役側の後群に含まれる接合レンズＬ６３，Ｌ６４に加え、この接合レンズＬ６３，Ｌ６４よりも縮小共役側の接合レンズＬ６６，６７と絞りＳＴ３よりも拡大共役側でかつ絞りＳＴ３から離れた位置に配置された接合レンズＬ５６，Ｌ５７も温度消し効果を有する。
具体的には、負レンズＬ６３はνｎ＝３７．２、ｄｎ／ｄｔｎ＝−０．１、αｎ＝８５×１０−７のガラス材により製作されたレンズであり、正レンズＬ６４は、νｎ＝８１．５、ｄｎ／ｄｔｐ＝−６．４、αｐ＝１３１×１０−７のガラス材により製作されたレンズである。
また、負レンズＬ６６は、νｎ＝３７．２、ｄｎ／ｄｔｎ＝−０．１、αｎ＝８５×１０−７のガラス材により製作されたレンズであり、正レンズＬ６７はνｎ＝７０．２、ｄｎ／ｄｔｐ＝−０．５、αｐ＝９０×１０−７のガラス材により製作されたレンズである。
負レンズＬ５６はνｎ＝２３．９、ｄｎ／ｄｔｎ＝−４．１、αｎ＝１０９×１０−７のガラス材により製作されたレンズであり、正レンズＬ５７はνｎ＝７０．２、ｄｎ／ｄｔｐ＝−０．５、αｐ＝９０×１０−７のガラス材により製作されたレンズである。
本実施例における上記条件式（１）〜（１０）の値を数値例３の（Ｃ）にまとめて示す。本実施例の投射光学系３１は、条件式（１）〜（１０）をすべて満足する。ただし、接合レンズＬ６３，Ｌ６４は条件式（７）′と（７）″は満足しておらず、温度消し効果は若干減少するが、設計自由度を上げることができる。
図８は、本実施例の投射光学系３１の広角端での縦収差図（投射距離１２００ｍｍ）を示す。図９は、本実施例の投射光学系３１の望遠端で縦収差図（投射距離１２００ｍｍ）を示す。
以下、第１〜第３の実施例に対応する数値例１〜３を示す。各数値例において（Ａ）はレンズ構成を示す。表中のｆは焦点距離、Ｆは開口比を示す。ｒｉは拡大共役側からｉ番目の面の曲率半径であり、ｄｉはｉ番目の面と（ｉ＋１）番目の面との間の間隔を示す。ｎｉとνｉはそれぞれ、拡大共役側から順にｉ番目の光学部材のｄ線を基準とした屈折率とアッベ数を示す。ｄ線を基準としたアッベ数νｉは、フラウンホーファ線のｄ線（５８７．６ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１ｎｍ）、Ｃ線（６５６．３ｎｍ）における屈折率をＮｄ、ＮＦ、ＮＣとするとき、νｉ＝（Ｎｄ−１）／（ＮＦ−ＮＣ）で表される。ＳＴは絞りの位置を示す。
ＢＦはバックフォーカス（mm）を表す。バックフォーカスは、ズームレンズの最終面（最も像側のレンズ面）から近軸像面までの光軸上の距離を空気換算長により表記したものとする。レンズ全長は、ズームレンズの最前面（最も物体側のレンズ面）から最終面までの光軸上の距離にバックフォーカスを加えた長さである。
左側に「*」が付された面は、その面が非球面形状を有する面であることを意味する。非球面形状は、光軸方向の座標をz、光軸に直交する方向の座標をｙ、ｒを近軸曲率半径、ｋを円錐定数、Ａ〜Ｐを（Ｂ）に示す非球面係数とするとき、以下の式で表される。非球面係数の「Ｅ−Ｘ」は１０-Ｘを意味する。
ｚ（ｙ）＝（ｙ２／ｒｉ）／［１＋｛１−（１＋ｋ）（ｙ２／ｒｉ２）｝１／２］
＋Ａｙ２＋Ｂｙ３＋Ｃｙ４＋Ｄｙ５＋Ｅｙ６＋Ｆｙ７＋Ｇｙ８＋Ｈｙ９＋Ｉｙ１０＋Ｊｙ１１
＋Ｌｙ１２＋Ｍｙ１３＋Ｎｙ１４＋Ｏｙ１５＋Ｐｙ１６
（数値例１）
（Ａ） レンズ構成
広角 望遠
ｆ（焦点距離） 12.67 17.75
Ｆ（開口比） 2.40 2.60
半画角 45.6 36.2
レンズ全長 240.0
BF 76.9
ズーム比 1.40
* r1 = 329.70 d1 = 4.00 n1 =1.773 ν1 =49.6
r2 = 63.04 d2 =27.18
r3 = 271.40 d3 = 3.00 n2 =1.954 ν2 =32.3
r4 = 61.03 d4 = 6.11
* r5 = 42.86 d5 = 3.13 n3 =1.808 ν3 =40.6
* r6 = 30.08 d6 =12.96
r7 = -49.23 d7 = 2.00 n4 =1.883 ν4 =40.8
r8 = 173.12 d8 = 3.36
r9 = -613.43 d9 = 5.71 n5 =1.893 ν5 =20.4
r10 = -73.99 d10 = 7.99
r11 = 81.55 d11 = 2.00 n6 =1.893 ν6 =20.4
r12 = 51.02 d12 =15.00 n7 =1.654 ν7 =39.7
r13 = -86.31 d13 = 2.00
r14 = -287.56 d14 = 6.10 n8 =1.639 ν8 =44.9
r15 = -70.19 d15 = 1.50
r16 = -93.70 d16 = 2.50 n9 =1.439 ν9 =94.7
r17 = 76.36 d17 = 可変
r18 = 95.08 d18 = 4.59 n10 =1.801 ν10 =35.0
r19 = -329.68 d19 = 可変
r20 = -92.94 d20 = 2.00 n11 =1.835 ν11 =42.7
r21 = 558.83 d21 = 可変
r22 = 64.25 d22 = 2.94 n12 =1.439 ν12 =94.7
r23 =-1400.54 d23 = 可変
ST r24 = ∞ d24 = 可変
r25 = 266.73 d25 = 2.00 n13 =1.778 ν13 =23.9
r26 = 33.16 d26 = 6.40 n14 =1.497 ν14 =81.5
r27 = -77.01 d27 = 可変
r28 = -33.21 d28 = 2.50 n15 =1.778 ν15 =23.9
r29 = -55.36 d29 = 1.00
r30 = 173.24 d30 = 6.52 n16 =1.439 ν16 =94.7
r31 = -46.19 d31 = 可変
r32 = 87.28 d32 = 5.05 n17 =1.893 ν17 =20.4
r33 = -282.29 d33 = 3.00
r34 = ∞ d34 =38.00 n18 =1.516 ν18 =64.1
r35 = ∞ d35 =19.50 n19 =1.841 ν19 =24.6
r36 = ∞ d36 = 6.49
r37 = ∞ d37 = 9.87
変倍時 （1200mm）
群間隔 広角 望遠
d17 34.17 5.88
d19 21.79 31.35
d21 23.83 14.82
d23 1.00 20.38
d24 13.83 1.50
d27 3.35 2.85
d31 4.50 25.70
（Ｂ） 非球面係数
＋Ａｙ２＋Ｂｙ３＋Ｃｙ４＋Ｄｙ５＋Ｅｙ６＋Ｆｙ７＋Ｇｙ８＋Ｈｙ９＋Ｉｙ１０＋Ｊｙ１１
＋Ｌｙ１２＋Ｍｙ１３＋Ｎｙ１４＋Ｏｙ１５＋Ｐｙ１６
（数値例１）
（Ａ） レンズ構成
広角 望遠
ｆ（焦点距離） 12.67 17.75
Ｆ（開口比） 2.40 2.60
半画角 45.6 36.2
レンズ全長 240.0
BF 76.9
ズーム比 1.40
* r1 = 329.70 d1 = 4.00 n1 =1.773 ν1 =49.6
r2 = 63.04 d2 =27.18
r3 = 271.40 d3 = 3.00 n2 =1.954 ν2 =32.3
r4 = 61.03 d4 = 6.11
* r5 = 42.86 d5 = 3.13 n3 =1.808 ν3 =40.6
* r6 = 30.08 d6 =12.96
r7 = -49.23 d7 = 2.00 n4 =1.883 ν4 =40.8
r8 = 173.12 d8 = 3.36
r9 = -613.43 d9 = 5.71 n5 =1.893 ν5 =20.4
r10 = -73.99 d10 = 7.99
r11 = 81.55 d11 = 2.00 n6 =1.893 ν6 =20.4
r12 = 51.02 d12 =15.00 n7 =1.654 ν7 =39.7
r13 = -86.31 d13 = 2.00
r14 = -287.56 d14 = 6.10 n8 =1.639 ν8 =44.9
r15 = -70.19 d15 = 1.50
r16 = -93.70 d16 = 2.50 n9 =1.439 ν9 =94.7
r17 = 76.36 d17 = 可変
r18 = 95.08 d18 = 4.59 n10 =1.801 ν10 =35.0
r19 = -329.68 d19 = 可変
r20 = -92.94 d20 = 2.00 n11 =1.835 ν11 =42.7
r21 = 558.83 d21 = 可変
r22 = 64.25 d22 = 2.94 n12 =1.439 ν12 =94.7
r23 =-1400.54 d23 = 可変
ST r24 = ∞ d24 = 可変
r25 = 266.73 d25 = 2.00 n13 =1.778 ν13 =23.9
r26 = 33.16 d26 = 6.40 n14 =1.497 ν14 =81.5
r27 = -77.01 d27 = 可変
r28 = -33.21 d28 = 2.50 n15 =1.778 ν15 =23.9
r29 = -55.36 d29 = 1.00
r30 = 173.24 d30 = 6.52 n16 =1.439 ν16 =94.7
r31 = -46.19 d31 = 可変
r32 = 87.28 d32 = 5.05 n17 =1.893 ν17 =20.4
r33 = -282.29 d33 = 3.00
r34 = ∞ d34 =38.00 n18 =1.516 ν18 =64.1
r35 = ∞ d35 =19.50 n19 =1.841 ν19 =24.6
r36 = ∞ d36 = 6.49
r37 = ∞ d37 = 9.87
変倍時 （1200mm）
群間隔 広角 望遠
d17 34.17 5.88
d19 21.79 31.35
d21 23.83 14.82
d23 1.00 20.38
d24 13.83 1.50
d27 3.35 2.85
d31 4.50 25.70
（Ｂ） 非球面係数
（Ｃ） 条件式の値
参考値
（数値例２）
（Ａ） レンズ構成
広角 望遠
ｆ（焦点距離） 12.66 17.74
Ｆ（開口比） 2.40 2.60
画角 45.6 36.3
レンズ全長 240.0
BF 71.7
ズーム比 1.40
* r1 = 368.95 d1 = 4.00 n1 =1.773 ν1 =49.6
r2 = 67.64 d2 =25.51
r3 = 326.87 d3 = 3.00 n2 =1.954 ν2 =32.3
r4 = 53.93 d4 = 3.84
* r5 = 34.85 d5 = 2.72 n3 =1.808 ν3 =40.6
* r6 = 26.39 d6 =14.77
r7 = -59.13 d7 = 2.00 n4 =1.804 ν4 =46.6
r8 = 102.51 d8 = 2.98
r9 = 1108.44 d9 = 5.92 n5 =1.893 ν5 =20.4
r10 = -77.47 d10 = 8.12
r11 = 84.32 d11 = 2.00 n6 =1.893 ν6 =20.4
r12 = 50.00 d12 =15.00 n7 =1.654 ν7 =39.7
r13 = -58.61 d13 = 2.00
r14 = -68.22 d14 = 4.29 n8 =1.639 ν8 =44.9
r15 = -52.49 d15 = 2.00
r16 = -76.69 d16 = 2.50 n9 =1.439 ν9 =94.7
r17 = 64.42 d17 = 可変
r18 = 60.05 d18 = 4.95 n10 =1.801 ν10 =35.0
r19 =-1313.06 d19 = 可変
r20 = -103.79 d20 = 2.00 n11 =1.835 ν11 =42.7
r21 = 657.89 d21 = 可変
r22 = 68.40 d22 = 2.00 n12 =1.834 ν12 =37.2
r23 = 31.56 d23 = 4.25 n13 =1.439 ν13 =94.7
r24 = -119.72 d24 = 可変
ST r25 = ∞ d25 = 可変
r26 =17896.80 d26 = 2.00 n14 =1.778 ν14 =23.9
r27 = 38.27 d27 = 5.47 n15 =1.497 ν15 =81.5
r28 = -80.48 d28 = 可変
r29 = -32.06 d29 = 2.00 n16 =1.778 ν16 =23.9
r30 = -49.14 d30 = 1.00
r31 = 314.87 d31 = 6.89 n17 =1.439 ν17 =94.7
r32 = -38.72 d32 = 可変
r33 = 83.56 d33 = 4.74 n18 =1.893 ν18 =20.4
r34 = -368.70 d34 = 3.00
r35 = ∞ d35 =38.00 n19 =1.516 ν19 =64.1
r36 = ∞ d36 =19.50 n20 =1.841 ν20 =24.6
r37 = ∞ d37 = 6.48
変倍時 （1200mm）
群間隔 広角 望遠
d17 56.88 27.91
d19 16.75 22.96
d21 5.26 1.00
d24 1.00 21.98
d25 14.07 1.50
d28 6.97 3.00
d32 3.12 25.70
（Ｂ） 非球面係数
（Ａ） レンズ構成
広角 望遠
ｆ（焦点距離） 12.66 17.74
Ｆ（開口比） 2.40 2.60
画角 45.6 36.3
レンズ全長 240.0
BF 71.7
ズーム比 1.40
* r1 = 368.95 d1 = 4.00 n1 =1.773 ν1 =49.6
r2 = 67.64 d2 =25.51
r3 = 326.87 d3 = 3.00 n2 =1.954 ν2 =32.3
r4 = 53.93 d4 = 3.84
* r5 = 34.85 d5 = 2.72 n3 =1.808 ν3 =40.6
* r6 = 26.39 d6 =14.77
r7 = -59.13 d7 = 2.00 n4 =1.804 ν4 =46.6
r8 = 102.51 d8 = 2.98
r9 = 1108.44 d9 = 5.92 n5 =1.893 ν5 =20.4
r10 = -77.47 d10 = 8.12
r11 = 84.32 d11 = 2.00 n6 =1.893 ν6 =20.4
r12 = 50.00 d12 =15.00 n7 =1.654 ν7 =39.7
r13 = -58.61 d13 = 2.00
r14 = -68.22 d14 = 4.29 n8 =1.639 ν8 =44.9
r15 = -52.49 d15 = 2.00
r16 = -76.69 d16 = 2.50 n9 =1.439 ν9 =94.7
r17 = 64.42 d17 = 可変
r18 = 60.05 d18 = 4.95 n10 =1.801 ν10 =35.0
r19 =-1313.06 d19 = 可変
r20 = -103.79 d20 = 2.00 n11 =1.835 ν11 =42.7
r21 = 657.89 d21 = 可変
r22 = 68.40 d22 = 2.00 n12 =1.834 ν12 =37.2
r23 = 31.56 d23 = 4.25 n13 =1.439 ν13 =94.7
r24 = -119.72 d24 = 可変
ST r25 = ∞ d25 = 可変
r26 =17896.80 d26 = 2.00 n14 =1.778 ν14 =23.9
r27 = 38.27 d27 = 5.47 n15 =1.497 ν15 =81.5
r28 = -80.48 d28 = 可変
r29 = -32.06 d29 = 2.00 n16 =1.778 ν16 =23.9
r30 = -49.14 d30 = 1.00
r31 = 314.87 d31 = 6.89 n17 =1.439 ν17 =94.7
r32 = -38.72 d32 = 可変
r33 = 83.56 d33 = 4.74 n18 =1.893 ν18 =20.4
r34 = -368.70 d34 = 3.00
r35 = ∞ d35 =38.00 n19 =1.516 ν19 =64.1
r36 = ∞ d36 =19.50 n20 =1.841 ν20 =24.6
r37 = ∞ d37 = 6.48
変倍時 （1200mm）
群間隔 広角 望遠
d17 56.88 27.91
d19 16.75 22.96
d21 5.26 1.00
d24 1.00 21.98
d25 14.07 1.50
d28 6.97 3.00
d32 3.12 25.70
（Ｂ） 非球面係数
（Ｃ） 条件式の値
参考値
（数値例３）
（Ａ） レンズ構成
広角 望遠
f（焦点距離） 12.67 17.75
F（開口比） 2.40 2.60
画角 45.5 36.2
レンズ全長 240.0
BF 71.1
ズーム比 1.40
* r1 = 290.93 d1 = 4.00 n1 =1.773 ν1 =49.6
r2 = 72.07 d2 =25.00
r3 = 213.72 d3 = 2.50 n2 =1.954 ν2 =32.3
r4 = 44.21 d4 = 5.79
* r5 = 40.06 d5 = 3.00 n3 =1.808 ν3 =40.6
* r6 = 29.86 d6 =13.95
r7 = -47.55 d7 = 2.00 n4 =1.804 ν4 =46.6
r8 = 1306.84 d8 = 7.44
r9 = -89.60 d9 = 4.49 n5 =1.893 ν5 =20.4
r10 = -55.21 d10 = 3.65
r11 = 82.39 d11 = 2.00 n6 =1.778 ν6 =23.9
r12 = 50.87 d12 =12.71 n7 =1.487 ν7 =70.2
r13 = -298.72 d13 = 2.00
r14 = 243.78 d14 =10.63 n8 =1.702 ν8 =41.2
r15 = -63.15 d15 = 8.10
r16 = -95.21 d16 = 2.00 n9 =1.439 ν9 =94.7
r17 = 55.20 d17 = 可変
r18 = 60.05 d18 = 4.95 n10 =1.801 ν10 =35.0
r19 =-1313.06 d19 = 可変
r20 = -187.96 d20 = 2.00 n11 =1.835 ν11 =42.7
r21 = 134.10 d21 = 可変
r22 = 42.48 d22 = 2.43 n12 =1.439 ν12 =94.7
r23 = 343.85 d23 =可変
ST r24 = ∞ d24 =可変
r25 = 168.56 d25 = 2.00 n13 =1.834 ν13 =37.2
r26 = 28.33 d26 = 5.85 n14 =1.497 ν14 =81.5
r27 = -44.75 d27 = 可変
r28 = -28.54 d28 = 1.50 n15 =1.778 ν15 =23.9
r29 = -127.78 d29 = 可変
r30 = 88.91 d30 = 2.00 n16 =1.834 ν16 =37.2
r31 = 53.44 d31 = 9.10 n17 =1.487 ν17 =70.2
r32 = -36.17 d32 = 可変
r33 = 78.84 d33 = 4.15 n18 =1.893 ν18 =20.4
r34 = -450.94 d34 = 3.00
r35 = ∞ d35 =38.00 n19 =1.516 ν19 =64.1
r36 = ∞ d36 =19.50 n20 =1.841 ν20 =24.6
r37 = ∞ d37 = 6.47
変倍時 （1200mm）
群間隔 広角 望遠
d17 32.18 10.65
d19 15.60 24.66
d21 31.25 22.33
d23 2.17 12.00
d24 6.85 1.00
d27 3.06 2.34
d29 1.50 1.12
d32 4.17 25.70
（Ｂ） 非球面係数
（Ａ） レンズ構成
広角 望遠
f（焦点距離） 12.67 17.75
F（開口比） 2.40 2.60
画角 45.5 36.2
レンズ全長 240.0
BF 71.1
ズーム比 1.40
* r1 = 290.93 d1 = 4.00 n1 =1.773 ν1 =49.6
r2 = 72.07 d2 =25.00
r3 = 213.72 d3 = 2.50 n2 =1.954 ν2 =32.3
r4 = 44.21 d4 = 5.79
* r5 = 40.06 d5 = 3.00 n3 =1.808 ν3 =40.6
* r6 = 29.86 d6 =13.95
r7 = -47.55 d7 = 2.00 n4 =1.804 ν4 =46.6
r8 = 1306.84 d8 = 7.44
r9 = -89.60 d9 = 4.49 n5 =1.893 ν5 =20.4
r10 = -55.21 d10 = 3.65
r11 = 82.39 d11 = 2.00 n6 =1.778 ν6 =23.9
r12 = 50.87 d12 =12.71 n7 =1.487 ν7 =70.2
r13 = -298.72 d13 = 2.00
r14 = 243.78 d14 =10.63 n8 =1.702 ν8 =41.2
r15 = -63.15 d15 = 8.10
r16 = -95.21 d16 = 2.00 n9 =1.439 ν9 =94.7
r17 = 55.20 d17 = 可変
r18 = 60.05 d18 = 4.95 n10 =1.801 ν10 =35.0
r19 =-1313.06 d19 = 可変
r20 = -187.96 d20 = 2.00 n11 =1.835 ν11 =42.7
r21 = 134.10 d21 = 可変
r22 = 42.48 d22 = 2.43 n12 =1.439 ν12 =94.7
r23 = 343.85 d23 =可変
ST r24 = ∞ d24 =可変
r25 = 168.56 d25 = 2.00 n13 =1.834 ν13 =37.2
r26 = 28.33 d26 = 5.85 n14 =1.497 ν14 =81.5
r27 = -44.75 d27 = 可変
r28 = -28.54 d28 = 1.50 n15 =1.778 ν15 =23.9
r29 = -127.78 d29 = 可変
r30 = 88.91 d30 = 2.00 n16 =1.834 ν16 =37.2
r31 = 53.44 d31 = 9.10 n17 =1.487 ν17 =70.2
r32 = -36.17 d32 = 可変
r33 = 78.84 d33 = 4.15 n18 =1.893 ν18 =20.4
r34 = -450.94 d34 = 3.00
r35 = ∞ d35 =38.00 n19 =1.516 ν19 =64.1
r36 = ∞ d36 =19.50 n20 =1.841 ν20 =24.6
r37 = ∞ d37 = 6.47
変倍時 （1200mm）
群間隔 広角 望遠
d17 32.18 10.65
d19 15.60 24.66
d21 31.25 22.33
d23 2.17 12.00
d24 6.85 1.00
d27 3.06 2.34
d29 1.50 1.12
d32 4.17 25.70
（Ｂ） 非球面係数
（Ｃ）条件式の値
参考値
図１０は、本発明の実施例４である画像投射装置（プロジェクタ）の構成を示す。プロジェクタは、光源８１と、該光源８１からの光を特定の偏光方向を有する偏光光であって均一な明るさを有する照明光に変換する照明光学系８２と、照明光をＲＧＢの３つの色光に分解する色分解光学（ダイクロイックミラー８３および偏光ビームスプリッタ８４，８５）と、該３つの色光を入力された画像信号に応じて変調する反射型画像表示素子８７，８８，８９とを有する。
さらにプロジェクタは、画像表示素子８７，８８，８９で変調された３つの色光を合成する色合成光学系（偏光ビームスプリッタ８４，８５および色合成プリズム８６）とを有する。色合成光学系で合成された光は、投射レンズ９０を介してスクリーン等の被投射面９１に拡大投射される。
投射レンズ９０の光学系として、上記各実施例の投射光学系を用いることにより、温度変化によるピント変動が少ない高画質の画像を投射することができる。なお、投射レンズ９０は、プロジェクタに対して着脱が可能な交換タイプであってもよい。
以上説明した各実施例は代表的な例にすぎず、本発明の実施に際しては、各実施例に対して種々の変形や変更が可能である。
Ｌ１１〜Ｌ６７ レンズ
１，２１，３１ 投射光学系
ＳＴ１，ＳＴ２，ＳＴ３ 絞り
Ｌ２３，Ｌ２５，Ｌ４２，Ｌ４４，Ｌ５６．Ｌ６３，Ｌ６６ 負レンズ
Ｌ２２，Ｌ２４，Ｌ４３，Ｌ４５，Ｌ５７，Ｌ６４，Ｌ６７ 正レンズ
１，２１，３１ 投射光学系
ＳＴ１，ＳＴ２，ＳＴ３ 絞り
Ｌ２３，Ｌ２５，Ｌ４２，Ｌ４４，Ｌ５６．Ｌ６３，Ｌ６６ 負レンズ
Ｌ２２，Ｌ２４，Ｌ４３，Ｌ４５，Ｌ５７，Ｌ６４，Ｌ６７ 正レンズ
Claims (13)
- 拡大共役側から縮小共役側に順に配置された、
負または正の屈折力を有する第１群と、
絞りと、
正の屈折力を有する第２群とからなり、
前記第１群と前記第２群のうち少なくとも一方に負レンズが含まれており、
前記負レンズは、該負レンズのｄ線におけるアッべ数νｎとし、前記負レンズの屈折率温度係数をｄｎ／ｄｔｎとするとき、
１０≦＜νｎ≦４０
ｄｎ／ｄｔｎ＜０
なる条件を満足することを特徴とする光学系。 - 前記第１群と前記第２群のうち少なくとも一方に正レンズが含まれており、
前記正レンズは、前記正レンズのｄ線におけるアッべ数をνｐとし、前記正レンズの屈折率温度係数をｄｎ／ｄｔｐとするとき、
６２≦νｐ≦１１０
０＜（ｄｎ／ｄｔｐ）／（ｄｎ／ｄｔｎ）
なる条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。 - 前記正レンズと前記負レンズは、前記正レンズの線膨張係数をαｐとし、前記負レンズの線膨張係数をαｎとするとき、
｜αｐ−αｎ｜×１０７≦６０
なる条件を満足することを特徴とする請求項２に記載の光学系。 - 前記正レンズと前記負レンズが互いに接合された接合レンズを構成していることを特徴とする請求項２または３に記載の光学系。
- 前記正レンズの屈折力をφｐとし、前記負レンズの屈折力をφｎとするとき、
−７０≧［φｎ／φｐ］／［（ｄｎ／ｄｔｎ）／（ｄｎ／ｄｔｐ）］＞０
なる条件を満足することを特徴とする請求項２から４のいずれか一項に記載の光学系。 - 前記正レンズの屈折力をφｐとし、前記負レンズの屈折力をφｎとするとき、
−２≦φｎ／φｐ＜０
なる条件を満足することを特徴とする請求項２から５のいずれか一項に記載の光学系。 - 前記正レンズの屈折率温度係数をｄｎ／ｄｔｐとするとき、
−７≦［（ｄｎ／ｄｔｐ）−（ｄｎ／ｄｔｎ）］×１０６≦５
なる条件を満足することを特徴とする請求項２から６のいずれか一項に記載の光学系。 - 前記負レンズが、前記光学系の全長をＬとし、前記絞りの位置から前記負レンズの絞り側の面までの距離をＬｎとするとき、
０＜Ｌｎ／Ｌ≦０．９
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載の光学系。 - 前記負レンズの屈折力φｎとし、前記光学系の全体の屈折力をφとするとき、
−０．５≦φｎ／φ＜０
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の光学系。 - 前記前群と前記後群に含まれる複数のレンズ群のうち少なくとも一部を移動させて変倍を行うことを特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載の光学系。
- 請求項１から１０のいずれか一項に記載の光学系を用いたことを特徴とする投射レンズ。
- 請求項１から１０のいずれか一項に記載の光学系を投射レンズとして用いたことを特徴とする画像投射装置。
- 請求項１から１０のいずれか一項に記載の光学系を撮像のために用いることを特徴とする撮像レンズ。
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