JP2021046969A - 燃焼装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】バーナに供給する混合気の空気比に変動が生じた場合に、速やかに混合気を所望の状態に制御することが可能な燃焼装置を提供すること。【解決手段】バーナと、前記バーナに燃料を供給する燃料供給部と、前記バーナに燃焼用空気を供給する空気供給部と、前記バーナで燃焼した排ガスの酸素濃度を検出する酸素濃度検出部と、前記バーナに供給する燃料及び燃焼用空気の量を制御する制御部とを備えた燃焼装置であって、前記制御部は、前記酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度に基づいて前記バーナに供給する混合気を制御するように構成されていることを特徴とする。【選択図】図３
Description
本発明は、バーナに供給する混合気を排ガスの酸素濃度に基づいて制御する燃焼装置に関する。
周知のように、燃料（以下、燃料ガスという）と燃焼用空気を所定の比率で混合した混合気をバーナで燃焼させる燃焼装置として、缶体内の水を加熱して、蒸気を生成するボイラ装置が広く用いられている。
このようなボイラ装置（燃焼装置）は、例えば、要求負荷に基づいて、バーナに一定の空気比の混合気が供給されるように、燃焼用空気の流量と燃料ガスの流量が調整されている。
空気比は、燃焼装置によって設定される数値であり、空気比が変動すると、過剰空気によって生じた熱損失により燃焼効率が低下したり、不完全燃焼によってエネルギー損失が増大する可能性があり、燃焼装置にとって重要な条件の一つである。したがって、可能な限り設定範囲（又は一定）に維持することが望ましい。
ところで、近年、環境意識の高まりから、燃料ガスとしてＬＮＧ（Ｌｉｑｕｅｆｉｅｄ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ）が広く普及しており、ＬＮＧを供給する方法の一形態として、ＬＮＧを液体のまま消費企業等に輸送し、消費企業においてＬＮＧを気化して燃焼装置に供給するＬＮＧサテライト供給がある。
ＬＮＧサテライト供給は、導入コストを低く抑えることができることから種々の分野で用いられているものの、パイプラインを通じて燃料ガスを輸送するパイプライン供給方法に比べて燃料ガスが外部環境等の影響を受け易い傾向がある。
外部環境等の影響を受けた燃料ガスは、例えば、ＬＮＧを気化する過程で生じた成分変動によって燃料ガスの熱量が変化して燃焼に必要な空気量（理論空気量）が変化する可能性がある。
また、燃料ガスに温度変動や圧力変動によって質量流量に変動が生じると、たとえ燃料ガスの体積流量が一定であっても、燃料ガスの燃焼に必要な燃焼用空気の理論空気量が変化して空気比が変動する。
そこで、空気比の変動に対応するために、ボイラ（燃焼装置）の排ガスの酸素濃度に基づいて混合気をフィードバック制御することで、混合気の空気比を一定とするＯ２トリミング技術が実用化されており、ボイラの燃焼状態を空気比に精度よく反映させる種々の技術が開示されている（例えば、特許文献１、２参照。）。
しかしながら、特許文献１、２に記載された発明は、排ガスの酸素濃度に基づいて空気比を調整する際に、燃焼状態が排ガスの酸素濃度に反映されるまでのタイムラグが発生するという問題がある。
そこで、燃焼装置において、排ガスの酸素濃度に基づいて混合気を所望の状態に制御する際にタイムラグが発生するのを抑制する技術が望まれている。
そこで、燃焼装置において、排ガスの酸素濃度に基づいて混合気を所望の状態に制御する際にタイムラグが発生するのを抑制する技術が望まれている。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、バーナに供給する混合気の状態（例えば、空気比）に変動が生じた場合に、速やかに混合気を所望の状態に制御することが可能な燃焼装置を提供することを目的とする。
上記課題を解決するために、この発明は以下の手段を提案している。
請求項１記載の発明は、バーナと、前記バーナに燃料を供給する燃料供給部と、前記バーナに燃焼用空気を供給する空気供給部と、前記バーナで燃焼した排ガスの酸素濃度を検出する酸素濃度検出部と、前記バーナに供給する燃料及び燃焼用空気の量を制御する制御部と、を備えた燃焼装置であって、前記制御部は、前記酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度に基づいて前記バーナに供給する混合気を制御するように構成されていることを特徴とする。
請求項１記載の発明は、バーナと、前記バーナに燃料を供給する燃料供給部と、前記バーナに燃焼用空気を供給する空気供給部と、前記バーナで燃焼した排ガスの酸素濃度を検出する酸素濃度検出部と、前記バーナに供給する燃料及び燃焼用空気の量を制御する制御部と、を備えた燃焼装置であって、前記制御部は、前記酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度に基づいて前記バーナに供給する混合気を制御するように構成されていることを特徴とする。
この発明に係る燃焼装置によれば、制御部が、酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度に基づいて混合気を制御するので、バーナに供給する混合気の状態（例えば、空気比等）を排ガスの酸素濃度に速やかに反映して混合気を制御することができる。
その結果、バーナに供給する混合気の状態に変動が生じた場合に、速やかに混合気を所望の状態に制御することができる。
その結果、バーナに供給する混合気の状態に変動が生じた場合に、速やかに混合気を所望の状態に制御することができる。
この明細書において、酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度とは、予め設定した時間間隔（２つのタイミング）で検出した酸素濃度の差に基づいて算出される（酸素濃度の差／検出した時間間隔）のほか、３つ以上のタイミングで検出した酸素濃度により構成される種々の変化速度（例えば、酸素濃度曲線、多項式等）を含むものとする。
この明細書において、バーナに供給する混合気を制御するとは、例えば、バーナに供給する混合気を目標とする空気比（混合気が含有する空気量／理論空気量）が維持されるように制御すること、混合気の空気比を設定した範囲内に制御すること等を含むものとする。
また、混合気に係る空気比の代用特性である燃料と燃焼用空気の比率（空燃比）等を制御することを含むものとする。
また、混合気に係る空気比の代用特性である燃料と燃焼用空気の比率（空燃比）等を制御することを含むものとする。
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の燃焼装置であって、前記制御部は、前記酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度から所定時間経過後の排ガスの酸素濃度を算出し、算出した酸素濃度と目標酸素濃度との偏差に基づいて前記バーナに供給する燃料と燃焼用空気の少なくともいずれか一方を調整するように構成されていることを特徴とする。
この発明に係る燃焼装置によれば、制御部が、酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度から所定時間経過後の排ガスの酸素濃度を算出し、算出した酸素濃度と目標酸素濃度との偏差に基づいてバーナに供給する混合気を制御するので、混合気を安定して制御することができる。
また、燃料と燃焼用空気の少なくともいずれか一方を調整するように構成されているので混合気を効率的に所望の状態に調整することができる。
また、燃料と燃焼用空気の少なくともいずれか一方を調整するように構成されているので混合気を効率的に所望の状態に調整することができる。
請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の燃焼装置であって、前記制御部は、前記酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度が閾値を超えた場合に、所定時間経過後の排ガスの酸素濃度を算出し、算出した酸素濃度と目標酸素濃度との偏差に基づいて前記バーナに供給する燃料と燃焼用空気の少なくともいずれか一方を調整するように構成されていることを特徴とする。
この発明に係る燃焼装置によれば、制御部が、酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度が閾値を超えた場合に、所定時間経過後の排ガスの酸素濃度を算出し、算出した酸素濃度と目標酸素濃度との偏差に基づいてバーナに供給する混合気を制御をするので、例えば、急変動時の酸素濃度（空気比）の安定化及びハンチングが発生するのを抑制することができる。その結果、混合気を効率的かつ安定して制御することができる。
本発明に係る燃焼装置によれば、バーナに供給する混合気の状態（例えば、空気比等）に変動が生じた場合に、速やかに混合気を所望の状態に制御することができる。
＜一実施形態＞
以下、図１〜図３を参照して、本発明の一実施形態について説明する。
図１は、一実施形態に係るボイラ装置の概略構成の一例を説明する概略構成図である。図において、符号１００はボイラ装置（燃焼装置）を、符号１０はボイラ本体を、符号２０は燃焼用空気供給部を、符号３０は燃料供給部を、符号５０は制御部を、符号６０は酸素濃度検出センサ（酸素濃度検出部）を示している。また、符号Ａは燃焼用空気を、符号Ｇは燃料ガス（燃料）を、符号Ｆは混合気を示している。
以下、図１〜図３を参照して、本発明の一実施形態について説明する。
図１は、一実施形態に係るボイラ装置の概略構成の一例を説明する概略構成図である。図において、符号１００はボイラ装置（燃焼装置）を、符号１０はボイラ本体を、符号２０は燃焼用空気供給部を、符号３０は燃料供給部を、符号５０は制御部を、符号６０は酸素濃度検出センサ（酸素濃度検出部）を示している。また、符号Ａは燃焼用空気を、符号Ｇは燃料ガス（燃料）を、符号Ｆは混合気を示している。
ボイラ装置（燃焼装置）１００は、図１に示すように、例えば、ボイラ本体１０と、ボイラ本体１０に燃焼用空気を供給する燃焼用空気供給部２０と、ボイラ本体１０に燃料ガス（燃料）を供給する燃料供給部３０と、制御部５０と、酸素濃度検出センサ（酸素濃度検出部）６０とを備えている。
また、ボイラ装置１００は、この実施形態において、例えば、酸素濃度検出センサ６０が検出した排ガスの酸素濃度に基づいて、燃焼用空気供給部２０と燃料供給部３０を制御して、ボイラ本体１０に供給する混合気を制御可能に構成されている。
ボイラ本体１０は、例えば、図１に示すように、ボイラ筐体１１と、バーナ１２と、缶体１３と、排気ダクト１４とを備えている。
ボイラ筐体１１は、例えば、缶体１３の外形を構成する平面視矩形形状の直方体に形成されている。
そして、ボイラ筐体１１の長手方向の一端側に位置する第１側面１１Ａには、バーナ１２が配置され、ボイラ筐体１１の長手方向の他端側に位置する第２側面１１Ｂには排気ダクト１４が配置されている。
そして、ボイラ筐体１１の長手方向の一端側に位置する第１側面１１Ａには、バーナ１２が配置され、ボイラ筐体１１の長手方向の他端側に位置する第２側面１１Ｂには排気ダクト１４が配置されている。
バーナ１２は、例えば、混合気流通路１２Ａとバーナエレメント１２Ｂとを備え、混合気流通路１２Ａには、上流側において、燃焼用空気供給部２０から供給された燃焼用空気Ａと燃料供給部３０から供給された燃料ガスＧが混合して生成された混合気Ｆが送り込まれ、この混合気Ｆをバーナエレメント１２Ｂに供給するようになっている。
バーナエレメント１２Ｂは、混合気流通路１２Ａを介して供給された混合気Ｆを燃焼して燃焼ガスを生成するようになっている。
バーナエレメント１２Ｂは、混合気流通路１２Ａを介して供給された混合気Ｆを燃焼して燃焼ガスを生成するようになっている。
缶体１３は、例えば、複数の水管からなる水管群１３Ａと、水管群１３Ａの下方に位置する下部管寄せ１３Ｂと、水管群１３Ａの上方に位置する上部管寄せ１３Ｃとを備え、水管群１３Ａを構成する水管の間には燃焼ガス通路が形成されている。
そして、バーナ１２で生成された燃焼ガスが水管群１３Ａ内に形成された燃焼ガス通路を通じて排気ダクト１４に移動するようになっている。
その結果、給水源（不図示）から下部管寄せ１３Ｂに供給された水が水管群１３Ａ内で加熱されて蒸気が生成され、生成された蒸気は上部管寄せ１３Ｃを通じて負荷機器（不図示）に供給されるようになっている。
その結果、給水源（不図示）から下部管寄せ１３Ｂに供給された水が水管群１３Ａ内で加熱されて蒸気が生成され、生成された蒸気は上部管寄せ１３Ｃを通じて負荷機器（不図示）に供給されるようになっている。
また、水管群１３Ａには、水管の温度（缶水温度）を測定するための温度センサ１３Ｔが配置されている。
また、上部管寄せ１３Ｃには、上部管寄せ１３Ｃ内の蒸気の圧力を検出する圧力センサ１３Ｐが配置されている。
そして、温度センサ１３Ｔ及び圧力センサ１３Ｐは、電気的に制御部５０と接続されている。
また、上部管寄せ１３Ｃには、上部管寄せ１３Ｃ内の蒸気の圧力を検出する圧力センサ１３Ｐが配置されている。
そして、温度センサ１３Ｔ及び圧力センサ１３Ｐは、電気的に制御部５０と接続されている。
排気ダクト１４は、例えば、断面矩形とされた排ガス流路を画成していて、水管群１３Ａ内の燃焼ガス通路を流通してきた燃焼ガスをボイラ本体１０の外部に排ガスとして排出するようになっている。
また、この実施形態において、排気ダクト１４には、酸素濃度検出センサ（酸素濃度検出部）６０が配置されている。
また、この実施形態において、排気ダクト１４には、酸素濃度検出センサ（酸素濃度検出部）６０が配置されている。
酸素濃度検出センサ（酸素濃度検出部）６０は、制御部５０と電気的に接続され、制御部５０に、検出した排気ダクト１４内を流通する排ガス（燃焼ガス）の酸素濃度を酸素濃度検出データとして出力するようになっている。
以下、燃焼用空気供給部２０について説明する。
燃焼用空気供給部２０は、図１に示すように、例えば、送風機２１と、送風機２１を制御するインバータ２２と、送風機２１とバーナ１２とを接続し燃焼用空気をバーナ１２に流通させる給気ダクト２３と、ダンパ２４と、パンチングメタル２５と、燃焼用空気差圧センサ（空気流量検知部）２６とを備えている。
また、この実施形態において、燃焼用空気供給部２０は燃料供給部３０と協働して、設定された空気比の混合気Ｆを生成するようになっている。
燃焼用空気供給部２０は、図１に示すように、例えば、送風機２１と、送風機２１を制御するインバータ２２と、送風機２１とバーナ１２とを接続し燃焼用空気をバーナ１２に流通させる給気ダクト２３と、ダンパ２４と、パンチングメタル２５と、燃焼用空気差圧センサ（空気流量検知部）２６とを備えている。
また、この実施形態において、燃焼用空気供給部２０は燃料供給部３０と協働して、設定された空気比の混合気Ｆを生成するようになっている。
送風機２１は、ファン（不図示）と、ファンを回転させるモータ（不図示）とを備えている。
また、送風機２１は、この実施形態において、ボイラ装置１００が蒸気を供給している負荷機器（不図示）からの要求負荷に応じて制御部５０が燃焼用空気Ａの流量を設定し、送風機２１は制御部５０からインバータ２２に入力される周波数信号に基づいてファン（モータ）の回転数を増減するように構成されている。
また、送風機２１は、この実施形態において、ボイラ装置１００が蒸気を供給している負荷機器（不図示）からの要求負荷に応じて制御部５０が燃焼用空気Ａの流量を設定し、送風機２１は制御部５０からインバータ２２に入力される周波数信号に基づいてファン（モータ）の回転数を増減するように構成されている。
給気ダクト２３は、上流側が送風機２１に接続され、下流側がバーナ１２に接続されていて、送風機２１から送られた燃焼用空気Ａを下流側に向かって流通させるようになっている。
ダンパ２４は、給気ダクト２３の内部に配置され、給気ダクト２３の内部の燃焼用空気Ａが流通する流路を閉塞した閉状態と、閉状態から９０°回動された位置すなわち給気ダクト２３の内部の燃焼用空気Ａの流路を開放した開状態との間で回動するように構成されている。
パンチングメタル２５は、例えば、複数の貫通孔が形成された金属板からなり、給気ダクト２３の内部のダンパ２４の下流側に配置された燃焼用空気減圧部材とされている。
そして、ダンパ２４を通じて給気ダクト２３に流れてきた燃焼用空気Ａを減圧するように構成されている。
そして、ダンパ２４を通じて給気ダクト２３に流れてきた燃焼用空気Ａを減圧するように構成されている。
燃焼用空気差圧センサ２６は、この実施形態において、例えば、パンチングメタル２５の上流側と下流側に接続され、パンチングメタル２５の上流側と下流側の燃焼用空気Ａの差圧によって給気ダクト２３を流れる燃焼用空気Ａの流量を測定する空気流量測定部とされている。
また、燃焼用空気差圧センサ２６は、制御部５０と電気的に接続されており、パンチングメタル２５の上流側の圧力と下流側の差圧を燃焼用空気差圧データとして制御部５０に出力するようなっている。
そして、制御部５０は、取得した燃焼用空気差圧データに基づいて給気ダクト２３を流れる燃焼用空気Ａの流量を算出するように構成されている。
そして、制御部５０は、取得した燃焼用空気差圧データに基づいて給気ダクト２３を流れる燃焼用空気Ａの流量を算出するように構成されている。
以下、燃料供給部３０について説明する。
燃料供給部３０は、図１に示すように、例えば、燃料供給ライン３１と、燃料ガス流量計３２と、開閉弁３３と、ガバナ３４と、流量調整弁３５と、燃料ガス温度センサ３６と、燃料ガス圧力センサ３７と、オリフィス３８と、燃料ガス差圧センサ３９と、燃料ガスノズル４０と、を備え、適切な流量の燃料ガスＧをボイラ本体１０に供給するように構成されている。
燃料供給部３０は、図１に示すように、例えば、燃料供給ライン３１と、燃料ガス流量計３２と、開閉弁３３と、ガバナ３４と、流量調整弁３５と、燃料ガス温度センサ３６と、燃料ガス圧力センサ３７と、オリフィス３８と、燃料ガス差圧センサ３９と、燃料ガスノズル４０と、を備え、適切な流量の燃料ガスＧをボイラ本体１０に供給するように構成されている。
燃料供給ライン３１は、上流側が燃料供給源（不図示）に接続され、下流側は、給気ダクト２３におけるダンパ２４よりも下流側に接続されている。
また、この実施形態において、例えば、燃料供給ライン３１を流通する燃料ガスＧはＬＮＧとされ、ＬＮＧサテライト供給によってＬＮＧ貯蔵施設に貯蔵されたＬＮＧを気化したものが燃料供給ライン３１に供給されている。
燃料ガス流量計３２は、この実施形態において、例えば、燃料供給ライン３１の最も上流側に配置され、燃料供給ライン３１を流れる燃料ガスＧの流量を測定するように構成されている。
そして、燃料ガス流量計３２は、制御部５０と電気的に接続され、測定した測定値を制御部５０に出力するようになっている。
そして、燃料ガス流量計３２は、制御部５０と電気的に接続され、測定した測定値を制御部５０に出力するようになっている。
開閉弁３３は、燃料供給ライン３１を開放又は閉止することにより燃料ガスＧの供給及び停止を行うように構成されている。
開閉弁３３は、この実施形態において、燃料供給ライン３１における燃料ガス流量計３２の下流側に配置されている。
開閉弁３３は、この実施形態において、燃料供給ライン３１における燃料ガス流量計３２の下流側に配置されている。
ガバナ３４は、この実施形態において、燃料供給ライン３１における開閉弁３３の下流側に配置されていて、燃料供給ライン３１を流れる燃料ガスＧの圧力が瞬間的に大きくなる場合等の急激な圧力変動を抑制する調圧手段とされている。
流量調整弁３５は、この実施形態において、燃料供給ライン３１におけるガバナ３４の下流側に配置されている。
また、流量調整弁３５は、制御部５０と電気的に接続されており、制御部５０の指示に基づいて開度が調節され、燃料供給ライン３１を流れる燃料ガスＧの流量を調整するように構成されている。
また、流量調整弁３５は、制御部５０と電気的に接続されており、制御部５０の指示に基づいて開度が調節され、燃料供給ライン３１を流れる燃料ガスＧの流量を調整するように構成されている。
燃料ガス温度センサ３６は、燃料供給ライン３１における流量調整弁３５の下流側に配置され、燃料供給ライン３１を流れる燃料ガスＧの温度を流量調整弁３５の下流側で検出するようになっている。
また、燃料ガス温度センサ３６は、制御部５０と電気的に接続されており、検出した温度データを制御部５０に出力するように構成されている。
また、燃料ガス温度センサ３６は、制御部５０と電気的に接続されており、検出した温度データを制御部５０に出力するように構成されている。
燃料ガス圧力センサ３７は、この実施形態において、燃料供給ライン３１における燃料ガス温度センサ３６の下流側に配置されていて、燃料供給ライン３１を流れる燃料ガスＧの圧力を流量調整弁３５の下流側で検出するように構成されている。
また、燃料ガス圧力センサ３７は、制御部５０と電気的に接続されており、燃料ガス圧力データを制御部５０に出力するようになっている。
また、燃料ガス圧力センサ３７は、制御部５０と電気的に接続されており、燃料ガス圧力データを制御部５０に出力するようになっている。
オリフィス３８は、この実施形態において、燃料供給ライン３１における燃料ガス圧力センサ３７の下流側に配置される燃料ガス減圧部材とされていて、燃料供給ライン３１を流れる燃料ガスＧを減圧するように構成されている。
燃料ガス差圧センサ３９は、この実施形態において、オリフィス３８の上流側と下流側に接続され、オリフィス３８の上流側と下流側の圧力の差圧を検出して燃料ガスＧの流量を測定する燃料ガス流量検出部とされている。
また、燃料ガス差圧センサ３９は、制御部５０と電気的に接続されており、制御部５０に燃料ガス差圧データを出力するようになっている。
そして、制御部５０は、燃料ガス差圧センサ３９から取得した燃料ガス差圧データに基づいて流量調整弁３５の下流側における燃料ガスＧの流量を算出するように構成されている。
そして、制御部５０は、燃料ガス差圧センサ３９から取得した燃料ガス差圧データに基づいて流量調整弁３５の下流側における燃料ガスＧの流量を算出するように構成されている。
燃料ガスノズル４０は、例えば、燃料供給ライン３１の下流側端部に配置されていて、給気ダクト２３内に燃料ガスＧを噴出するように構成されている。
また、燃料ガスノズル４０から噴出される燃料ガスＧは、流量調整弁３５によって調整されるようになっている。
そして、燃料ガスノズル４０から噴出された燃料ガスＧは燃焼用空気Ａと混合されて混合気Ｆが生成され、バーナ１２の混合気流通路１２Ａに送られる。
また、燃料ガスノズル４０から噴出される燃料ガスＧは、流量調整弁３５によって調整されるようになっている。
そして、燃料ガスノズル４０から噴出された燃料ガスＧは燃焼用空気Ａと混合されて混合気Ｆが生成され、バーナ１２の混合気流通路１２Ａに送られる。
以下、制御部５０の概略構成の一例について説明する。
制御部５０は、ボイラ装置１００が蒸気を供給する負荷機器（不図示）からの要求負荷に基づいて送風機２１によって供給する燃焼用空気Ａの流量を調整するとともに、供給ダクト２３を流れる燃焼用空気Ａに応じて、混合気Ｆが所定の空気比となるように供給する燃料ガスＧの流量を調整するように構成されている。
制御部５０は、ボイラ装置１００が蒸気を供給する負荷機器（不図示）からの要求負荷に基づいて送風機２１によって供給する燃焼用空気Ａの流量を調整するとともに、供給ダクト２３を流れる燃焼用空気Ａに応じて、混合気Ｆが所定の空気比となるように供給する燃料ガスＧの流量を調整するように構成されている。
制御部５０は、負荷機器（不図示）から取得した要求負荷に基づいて算出した要求負荷と対応する周波数信号をインバータ２２に出力し、送風機２１が送る燃焼用空気Ａの流量を調整するように構成されている。
また、制御部５０は、燃焼用空気差圧センサ２６から取得した燃焼用空気差圧データに基づいて給気ダクト２３を流れる燃焼用空気Ａの流量を算出するように構成されている。
また、制御部５０は、燃焼用空気差圧センサ２６から取得した燃焼用空気差圧データに基づいて給気ダクト２３を流れる燃焼用空気Ａの流量を算出するように構成されている。
また、制御部５０は、給気ダクト２３を流れる燃焼用空気Ａの流量に基づいて、燃焼用空気Ａの流量と対応する流量の燃料ガスＧが、バーナ１２に供給されるように流量調整弁３５の開度を調整するように構成されている。
また、制御部５０は、燃料ガス温度センサ３６から取得した温度データに基づいて算出した燃料ガスＧの温度と、燃料ガス圧力センサ３７から取得した燃料ガス圧力データに基づいて算出した燃料ガスＧの圧力に基づいて燃料供給ライン３１を流れる燃料ガスＧの流量（例えば、質量流量）を補正するように構成されている。
また、制御部５０は、燃料ガスＧの流量調整に際して、燃料ガス差圧センサ３９から取得した燃料ガス差圧データに基づいて算出した流量調整弁３５の下流側における燃料ガスＧの流量に基づいて、流量調整弁３５の開度をフィードバック制御するように構成されている。
また、制御部５０は、酸素濃度検出センサ６０から取得した酸素濃度検出データに基づいて算出した排ガスの酸素濃度に基づいて、混合気Ｆが所定の空気比を維持するように混合気を制御する構成とされている。
また、排ガスの酸素濃度に基づいて混合気Ｆの空気比を制御する際には、排ガスの酸素濃度に基づいて予測制御するように構成されている。
また、排ガスの酸素濃度に基づいて混合気Ｆの空気比を制御する際には、排ガスの酸素濃度に基づいて予測制御するように構成されている。
次に、図２、図３を参照して、制御部５０における酸素濃度に基づいた空気比の予測制御の概略構成の一例について説明する。図２は一実施形態に係る制御部の概略構成の一例を説明するブロック図であり、図３はボイラ装置における混合気制御の概略の一例を説明するフローチャートである。
制御部５０は、算出した酸素濃度の変化速度に基づいて、混合気を目標とする空気比に維持するように構成されている。
制御部５０は、図２に示すように、例えば、燃焼用空気差圧データ入力部５１と、燃料ガス差圧データ入力部５２と、酸素濃度検出データ入力部５３と、演算部５４と、データテーブル５５と、送風機制御部５６と、燃料ガス流量制御部５７とを備えている。
制御部５０は、図２に示すように、例えば、燃焼用空気差圧データ入力部５１と、燃料ガス差圧データ入力部５２と、酸素濃度検出データ入力部５３と、演算部５４と、データテーブル５５と、送風機制御部５６と、燃料ガス流量制御部５７とを備えている。
また、制御部５０は、燃焼用空気差圧センサ２６、燃料ガス差圧センサ３９、酸素濃度検出センサ６０、インバータ２２、流量調整弁３５と、電気的に接続されている。
燃焼用空気差圧データ入力部５１は、燃焼用空気差圧センサ２６が検出した燃焼用空気差圧データが入力され、受け取った燃焼用空気差圧データを演算部５４に出力するようになっている。
燃料ガス差圧データ入力部５２は、燃料ガス差圧センサ３９が検出した燃料ガス差圧データが入力され、受け取った燃料ガス差圧データを演算部５４に出力するようになっている。
酸素濃度検出データ入力部５３は、酸素濃度検出センサ６０が検出した酸素濃度検出データが入力され、受け取った酸素濃度検出データを演算部５４に出力するようになっている。
データテーブル５５には、燃焼用空気Ａの流量及び燃料ガスＧの流量を算出するための各種の情報が格納されている。この実施形態において、例えば、燃焼用空気Ａの流量に基づいて送風機２１のファン（モータ）の回転数を算出するための演算式の比例定数、及び燃焼用空気Ａの流量や酸素濃度偏差に基づいて流量調整弁３５の開度を算出するための演算式の比例定数が格納されている。
演算部５４は、負荷機器（不図示）からの要求負荷に基づいて、必要とする燃焼用空気Ａの流量を算出する。
ここで、燃焼用空気Ａの流量は、例えば、（燃料種に応じて定まる理論空気量）×（空気比）×（要求負荷に応じた燃料使用量）によって算出することが可能である。
ここで、燃焼用空気Ａの流量は、例えば、（燃料種に応じて定まる理論空気量）×（空気比）×（要求負荷に応じた燃料使用量）によって算出することが可能である。
そして、演算部５４は、例えば、データテーブル５５に参照して、燃焼用空気Ａの流量と、データテーブル５５から得られた演算式の比例定数を、演算式（例えば、多項式）にあてはめて、送風機２１のファン（モータ）の回転数を取得する。そして、送風機２１のファン（モータ）の回転数を送風機制御部５６に出力する。
なお、例えば、データテーブル５５に格納されたデータを参照することなく、演算式によって、燃焼用空気Ａの流量に基づいて送風機２１のファン（モータ）の回転数を算出してもよい。
また、演算部５４は、例えば、給気ダクト２３を流れる燃焼用空気Ａの流量に対応する流量の燃料ガスＧを供給するための流量調整弁３５の開度を算出する。
具体的には、演算部５４は、例えば、燃焼用空気差圧データ入力部５１から受け取った燃焼用空気差圧データに基づいて給気ダクト２３を流れる燃焼用空気Ａの流量を算出する。
次いで、演算部５４は、例えば、燃焼用空気Ａをデータテーブル５５に参照して、燃焼用空気Ａの流量と、データテーブル５５から得られた演算式の比例定数を、予め設定した演算式（例えば、多項式）にあてはめて、流量調整弁３５の開度を算出する。
そして、演算部５４は、流量調整弁３５の開度を燃料ガス流量制御部５７に出力する。
具体的には、演算部５４は、例えば、燃焼用空気差圧データ入力部５１から受け取った燃焼用空気差圧データに基づいて給気ダクト２３を流れる燃焼用空気Ａの流量を算出する。
次いで、演算部５４は、例えば、燃焼用空気Ａをデータテーブル５５に参照して、燃焼用空気Ａの流量と、データテーブル５５から得られた演算式の比例定数を、予め設定した演算式（例えば、多項式）にあてはめて、流量調整弁３５の開度を算出する。
そして、演算部５４は、流量調整弁３５の開度を燃料ガス流量制御部５７に出力する。
以下、演算部５４における排ガスの酸素濃度に基づく混合気の制御として、燃料ガスＧの流量を制御する場合について説明する。
演算部５４は、例えば、酸素濃度検出データ入力部５３から入力された酸素濃度検出データに基づいて排ガスの酸素濃度を算出する。
そして、算出した酸素濃度に基づいて酸素濃度の変化速度を算出する。
演算部５４は、例えば、酸素濃度検出データ入力部５３から入力された酸素濃度検出データに基づいて排ガスの酸素濃度を算出する。
そして、算出した酸素濃度に基づいて酸素濃度の変化速度を算出する。
また、演算部５４は、算出した酸素濃度の変化速度を記憶部（不図示）に記憶された変化速度閾値と比較して、酸素濃度の変化速度＞変化速度閾値 であるかどうかを判断する。
そして、酸素濃度の変化速度＞変化速度閾値 である場合は、まず、所定時間経過後における排ガスの酸素濃度（以下「予測酸素濃度」ともいう。）を算出し、次いで、記憶部（不図示）に記憶された目標酸素濃度と予測酸素濃度に基づいて酸素濃度偏差を算出する。
そして、酸素濃度偏差がゼロに近づくように流量調整弁３５の開度を算出する。
そして、酸素濃度偏差がゼロに近づくように流量調整弁３５の開度を算出する。
また、酸素濃度の変化速度＞変化速度閾値 でない（酸素濃度の変化速度≦変化速度閾値 である）場合は、目標酸素濃度と、酸素濃度検出データに基づいて算出した酸素濃度に基づいて酸素濃度偏差を算出する。
そして、酸素濃度偏差がゼロに近づくように流量調整弁３５の開度を算出する。
そして、酸素濃度偏差がゼロに近づくように流量調整弁３５の開度を算出する。
酸素濃度偏差に基づく流量調整弁３５の開度は、例えば、データテーブル５５に参照して、酸素濃度偏差と、データテーブル５５から得られた演算式の比例定数を、予め設定した演算式（例えば、多項式）にあてはめて燃料ガス流量補正値を算出し、燃料ガス流量補正値をデータテーブル５５に参照して流量調整弁３５の開度補正量を算出する。そして、燃料ガス流量制御部５７に出力する。
なお、例えば、データテーブル５５に格納されたデータを参照することなく、演算式によって、酸素濃度偏差に基づく流量調整弁３５の開度を算出する構成としてもよい。
なお、例えば、データテーブル５５に、演算式と対応する比例定数に代えて、燃焼用空気Ａの流量や種々のパラメータと対応して参照可能な送風機２１のファン（モータ）の回転数、酸素濃度偏差や種々のパラメータと対応して参照可能な流量調整弁３５の開度を格納してもよい。
このとき、データテーブル５５に格納する対応データは、実験やシミュレーションによって得られたデータを重回帰分析等によって定義することが好適である。
このとき、データテーブル５５に格納する対応データは、実験やシミュレーションによって得られたデータを重回帰分析等によって定義することが好適である。
送風機制御部５６は、演算部５４から受け取った送風機２１のファン（モータ）の回転数と対応する周波数信号をインバータ２２に出力して燃焼用空気Ａの流量を調整するように構成されている。
燃料ガス流量制御部５７は、演算部５４から受け取った流量調整弁３５の開度データを流量調整弁３５に出力して、流量調整弁３５の開度を調整することにより、燃料ガスノズル４０に供給する燃料ガスＧの流量を調整するように構成されている。
以下、図３を参照して、一実施形態に係るボイラ装置における混合気制御の概略について説明する。
（１）まず、バーナが燃焼しているかどうかを判断する（Ｓ０１）。
Ｓ０１において、バーナが燃焼していない場合（Ｓ０１：Ｎｏ）はＳ０１に移行し、バーナが燃焼している場合（Ｓ０１：Ｙｅｓ）はＳ０２に移行する。
（２）酸素濃度検出センサから酸素濃度検出データを取得する（Ｓ０２）。
（３）酸素濃度検出データに基づいて、排ガスの酸素濃度を算出する（Ｓ０３）。
Ｓ０１において、バーナが燃焼していない場合（Ｓ０１：Ｎｏ）はＳ０１に移行し、バーナが燃焼している場合（Ｓ０１：Ｙｅｓ）はＳ０２に移行する。
（２）酸素濃度検出センサから酸素濃度検出データを取得する（Ｓ０２）。
（３）酸素濃度検出データに基づいて、排ガスの酸素濃度を算出する（Ｓ０３）。
（４）Ｓ０３において算出した酸素濃度に基づいて酸素濃度の変化速度を算出するための変化速度算出用酸素濃度（変化速度を算出するために設定した周期だけ前に検出した酸素濃度）が存在するかどうかを判断する（Ｓ０４）。
Ｓ０４において、変化速度算出用酸素濃度が存在する場合（Ｓ０４：Ｙｅｓ）はＳ０５に移行し、変化速度算出用酸素濃度が存在しない場合（Ｓ０４：Ｎｏ）はＳ０２に移行にする。
Ｓ０４において、変化速度算出用酸素濃度が存在する場合（Ｓ０４：Ｙｅｓ）はＳ０５に移行し、変化速度算出用酸素濃度が存在しない場合（Ｓ０４：Ｎｏ）はＳ０２に移行にする。
（５）Ｓ０３において算出した酸素濃度と変化速度算出用酸素濃度に基づいて、排ガスの酸素濃度の変化速度（酸素濃度が変化速度算出時間で変化した変動量）を算出する（Ｓ０５）。
任意のタイミングＴｎにおける酸素濃度の変化速度は、例えば、以下に示す数式（１）を適用して算出する。
酸素濃度の変化速度Ｖ（Ｔｎ）＝（（酸素濃度Ｃ（Ｔｎ）−変化速度算出用酸素濃度Ｃ（Ｔｎ−１））／（Ｔｎ‐Ｔｎ−１）） ・・・（１）
ここで、Ｔｎは酸素濃度を検出したタイミングを、Ｔｎ−１は変化速度算出用酸素濃度を検出したタイミングを示している。
また、酸素濃度Ｃ（Ｔｎ）、変化速度算出用酸素濃度Ｃ（Ｔｎ−１）は、タイミングＴｎ、タイミングＴｎ−１における酸素濃度を示している。
また、この実施形態において、変化速度を算出する際の分母である（（Ｔｎ）−（Ｔｎ−１））は、酸素濃度を検出した時間間隔（変化速度算出時間）を示している。
なお、酸素濃度の変化速度を算出する際に用いる時間間隔は、酸素濃度検出センサ６０によって酸素濃度を検出する周期に関わらず任意に設定することができる。すなわち、酸素濃度を検出するごとに変化速度を逐次算出してもよいし、酸素濃度を検出するより長い時間間隔で酸素濃度の変化速度を算出してもよい。
任意のタイミングＴｎにおける酸素濃度の変化速度は、例えば、以下に示す数式（１）を適用して算出する。
酸素濃度の変化速度Ｖ（Ｔｎ）＝（（酸素濃度Ｃ（Ｔｎ）−変化速度算出用酸素濃度Ｃ（Ｔｎ−１））／（Ｔｎ‐Ｔｎ−１）） ・・・（１）
ここで、Ｔｎは酸素濃度を検出したタイミングを、Ｔｎ−１は変化速度算出用酸素濃度を検出したタイミングを示している。
また、酸素濃度Ｃ（Ｔｎ）、変化速度算出用酸素濃度Ｃ（Ｔｎ−１）は、タイミングＴｎ、タイミングＴｎ−１における酸素濃度を示している。
また、この実施形態において、変化速度を算出する際の分母である（（Ｔｎ）−（Ｔｎ−１））は、酸素濃度を検出した時間間隔（変化速度算出時間）を示している。
なお、酸素濃度の変化速度を算出する際に用いる時間間隔は、酸素濃度検出センサ６０によって酸素濃度を検出する周期に関わらず任意に設定することができる。すなわち、酸素濃度を検出するごとに変化速度を逐次算出してもよいし、酸素濃度を検出するより長い時間間隔で酸素濃度の変化速度を算出してもよい。
（６）Ｓ０５において算出した酸素濃度の変化速度が、変化速度閾値（閾値）を超えているかどうか（酸素濃度の変化速度Ｖ（Ｔｎ）＞変化速度閾値Ｓ）を判断する（Ｓ０６）。
Ｓ０６において、変化速度Ｖ（Ｔｎ）＞変化速度閾値Ｓである場合（Ｓ０６：Ｙｅｓ）はＳ０７に移行し、変化速度Ｖ（Ｔｎ））≦変化速度閾値Ｓである場合（Ｓ０６：Ｎｏ）はＳ０８に移行する。
なお、変化速度閾値Ｓを用いるかどうか、変化速度閾値を用いる場合にどのように用いるかは任意に設定することが可能である。例えば、燃焼用空気Ａの流量や燃料ガスＧの流量のほか、変化する種々のパラメータに基づいて、変化速度閾値を適宜変化させてもよい。
Ｓ０６において、変化速度Ｖ（Ｔｎ）＞変化速度閾値Ｓである場合（Ｓ０６：Ｙｅｓ）はＳ０７に移行し、変化速度Ｖ（Ｔｎ））≦変化速度閾値Ｓである場合（Ｓ０６：Ｎｏ）はＳ０８に移行する。
なお、変化速度閾値Ｓを用いるかどうか、変化速度閾値を用いる場合にどのように用いるかは任意に設定することが可能である。例えば、燃焼用空気Ａの流量や燃料ガスＧの流量のほか、変化する種々のパラメータに基づいて、変化速度閾値を適宜変化させてもよい。
（７）予測酸素濃度を算出する（Ｓ０７）。
予測酸素濃度の算出については、任意に設定することが可能であるが、以下に例示する。
所定時間ｔが経過した後における予測酸素濃度Ｃ（ｔ）は、例えば、以下に示す数式（２）を適用して算出してもよい。
予測酸素濃度Ｃ（ｔ）
＝酸素濃度Ｃ（Ｔｎ）＋α・ｔ+β+Ｋ（ｔ+γ）δ
・・・（２）
α、β、γ、δ：一定条件下の測定において近似に適合可能な定数
Ｋ：可変パラメータ
なお、α、β、γ、δ、Ｋは、燃焼装置の燃焼容量、型式、燃料供給形態、燃料の仕様（燃料を構成する物質の種類、混合比等）等の使用条件に応じて、パラメータをチューニングして設定することが好適であり、例えば、実験した結果に基づいて設定することが可能である。
また、数式（２）は、変化速度が閾値を超えた時を開始点として、経過時間に基づいて積算することにより、収束値として予測酸素濃度を算出することが可能である。
予測酸素濃度の算出については、任意に設定することが可能であるが、以下に例示する。
所定時間ｔが経過した後における予測酸素濃度Ｃ（ｔ）は、例えば、以下に示す数式（２）を適用して算出してもよい。
予測酸素濃度Ｃ（ｔ）
＝酸素濃度Ｃ（Ｔｎ）＋α・ｔ+β+Ｋ（ｔ+γ）δ
・・・（２）
α、β、γ、δ：一定条件下の測定において近似に適合可能な定数
Ｋ：可変パラメータ
なお、α、β、γ、δ、Ｋは、燃焼装置の燃焼容量、型式、燃料供給形態、燃料の仕様（燃料を構成する物質の種類、混合比等）等の使用条件に応じて、パラメータをチューニングして設定することが好適であり、例えば、実験した結果に基づいて設定することが可能である。
また、数式（２）は、変化速度が閾値を超えた時を開始点として、経過時間に基づいて積算することにより、収束値として予測酸素濃度を算出することが可能である。
また、例えば、酸素濃度の濃度変化加速度、濃度変化速度、濃度で定義される、以下に示す数式（３）（例えば、３項からなる多項式（二次式）を適用してもよい。
予測酸素濃度Ｃ＝α・ｄ２Ｃ（Ｔｎ）／ｄｔ２＋β・ｄＣ（Ｔｎ）／ｄｔ＋γ・Ｃ
・・・（３）
Ｃは酸素濃度である。
なお、数式（２）、（３）は一例であり、他の多項式によって算出してもよいし、実験やシミュレーションによって得られたデータを重回帰分析等によって定数を定義してもよい。また、得られた数値をデータテーブルとして格納して用いてもよい。
予測酸素濃度Ｃ＝α・ｄ２Ｃ（Ｔｎ）／ｄｔ２＋β・ｄＣ（Ｔｎ）／ｄｔ＋γ・Ｃ
・・・（３）
Ｃは酸素濃度である。
なお、数式（２）、（３）は一例であり、他の多項式によって算出してもよいし、実験やシミュレーションによって得られたデータを重回帰分析等によって定数を定義してもよい。また、得られた数値をデータテーブルとして格納して用いてもよい。
（８）酸素濃度偏差を算出する（Ｓ０８）。
予測酸素濃度を算出した場合は、算出した予測酸素濃度と目標酸素濃度に基づいて酸素濃度偏差を算出し、予測酸素濃度を算出していない場合は、目標酸素濃度とＳ０３において算出した酸素濃度に基づいて酸素濃度偏差を算出する。
酸素濃度偏差Ｄ（Ｔｎ）は、例えば、以下に示す数式（４）によって算出する。
酸素濃度偏差Ｄ（Ｔｎ）＝目標酸素濃度−酸素濃度又は予測酸素濃度・・・（４）
なお、酸素濃度偏差Ｄ（Ｔｎ）を適用するかどうか任意に設定することができる。
予測酸素濃度を算出した場合は、算出した予測酸素濃度と目標酸素濃度に基づいて酸素濃度偏差を算出し、予測酸素濃度を算出していない場合は、目標酸素濃度とＳ０３において算出した酸素濃度に基づいて酸素濃度偏差を算出する。
酸素濃度偏差Ｄ（Ｔｎ）は、例えば、以下に示す数式（４）によって算出する。
酸素濃度偏差Ｄ（Ｔｎ）＝目標酸素濃度−酸素濃度又は予測酸素濃度・・・（４）
なお、酸素濃度偏差Ｄ（Ｔｎ）を適用するかどうか任意に設定することができる。
（９）燃料ガス流量補正値を算出する（Ｓ０９）。
この実施形態では、燃料ガス流量補正値Ｅは、例えば、酸素濃度偏差Ｄ（Ｔｎ）をデータテーブル５５に参照し、酸素濃度偏差Ｄ（Ｔｎ）と、データテーブル５５から得られた演算式の比例定数を、予め設定した演算式（例えば、多項式）にあてはめて算出する。
なお、燃料ガス流量補正値Ｅの算出に関しては、上記手順に限定されることなく任意に設定することが可能である。
この実施形態では、燃料ガス流量補正値Ｅは、例えば、酸素濃度偏差Ｄ（Ｔｎ）をデータテーブル５５に参照し、酸素濃度偏差Ｄ（Ｔｎ）と、データテーブル５５から得られた演算式の比例定数を、予め設定した演算式（例えば、多項式）にあてはめて算出する。
なお、燃料ガス流量補正値Ｅの算出に関しては、上記手順に限定されることなく任意に設定することが可能である。
（１０）燃料ガス流量補正値に基づいて燃料ガス流量を制御する（Ｓ１０）。
燃料ガス流量の制御は、例えば、Ｓ０９で算出した燃料ガス流量補正値Ｅをデータテーブルに参照して流量調整弁３５の開度補正量を取得して、燃料ガス流量制御部５７を介して流量調整弁３５に出力する。
Ｓ１０を実行したらフローチャートを終了する。そして、所定周期で、上記Ｓ０１からＳ１０を繰り返して実行する。
燃料ガス流量の制御は、例えば、Ｓ０９で算出した燃料ガス流量補正値Ｅをデータテーブルに参照して流量調整弁３５の開度補正量を取得して、燃料ガス流量制御部５７を介して流量調整弁３５に出力する。
Ｓ１０を実行したらフローチャートを終了する。そして、所定周期で、上記Ｓ０１からＳ１０を繰り返して実行する。
一実施形態に係るボイラ装置（燃焼装置）１００によれば、制御部５０が、酸素濃度検出センサ６０が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度に基づいて所定時間経過後の排ガスの酸素濃度を算出して混合気を制御するので、バーナ１２に供給する混合気Ｆの空気比に変動が生じた場合に、速やかに混合気Ｆを設定した空気比（所望の状態）に制御することができる。
また、一実施形態に係るボイラ装置１００によれば、制御部５０が、排ガスの酸素濃度の変化速度から所定時間経過後の排ガスの酸素濃度を算出し、算出した酸素濃度と目標酸素濃度との偏差に基づいて、流量調整弁３５によって燃料ガスＧの流量を制御するので混合気Ｆの空気比を安定して調整することができる。
また、制御部５０が、流量調整弁３５によって燃料ガスＧの流量を制御するので混合気Ｆの空気比を効率的に調整することができる。
また、制御部５０が、流量調整弁３５によって燃料ガスＧの流量を制御するので混合気Ｆの空気比を効率的に調整することができる。
また、一実施形態に係るボイラ装置１００によれば、制御部５０が、酸素濃度検出センサ６０が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度が変化速度閾値（閾値）を超えた場合に、所定時間経過後の排ガスの酸素濃度を算出し、算出した酸素濃度と目標酸素濃度との偏差に基づいて混合気Ｆを制御するので、急変動時の酸素濃度（空気比）の安定化及びハンチングが発生するのを抑制することができる。
その結果、混合気Fを効率的かつ安定して制御することができる。
その結果、混合気Fを効率的かつ安定して制御することができる。
なお、本発明は上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
例えば、上記実施形態においては、燃焼装置がボイラ装置１００である場合について説明したが、ボイラ装置に限定されることなく、バーナに供給する混合気を酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度に基づいて制御することが可能な種々の燃焼装置に適用してもよい。
また、ボイラ本体１０、燃焼用空気供給部２０、燃料供給部３０等の構成は一例であり任意に設定することができる。
また、ボイラ本体１０、燃焼用空気供給部２０、燃料供給部３０等の構成は一例であり任意に設定することができる。
また、上記実施形態においては、酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度が変化速度閾値（閾値）を超えた場合に、予測酸素濃度を算出する場合について説明したが、変化速度閾値（閾値）を設定するかどうかは任意に設定することができる。また、変化速度閾値（閾値）については、例えば、変化速度閾値をゼロに設定して予測酸素濃度を逐次算出する構成としてもよい。
また、酸素濃度の変化速度が変化速度閾値（閾値）以下である場合においても、排ガスの酸素濃度を予測するように構成してもよい。この場合、複数の閾値によって、種々の算出方法（例えば、複数の演算式等）によって予測酸素濃度を算出する構成としてもよい。
また、上記実施形態においては、酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度から所定時間経過後の排ガスの酸素濃度を算出し、算出した酸素濃度と目標酸素濃度との酸素濃度偏差Ｄに基づいてバーナに供給する混合気を制御する場合について説明したが、予測酸素濃度を算出するかどうかは任意に設定することが可能であり、例えば、予測酸素濃度や酸素濃度偏差Ｄを算出することなく、排ガスの酸素濃度の変化速度と酸素濃度等を、演算式やデータテーブル５５によって混合気を制御する構成としてもよい。
また、上記実施形態においては、予測酸素濃度を算出する場合に、演算式とデータテーブルに格納された比例定数によって予測酸素濃度を算出する場合について説明したが、例えば、酸素濃度と酸素濃度の変化速度等を演算式のみによって算出し、又はデータテーブルに参照して算出してもよい。
また、上記実施形態においては、数式（１）を用いて排ガスの変化濃度速度を算出し、数式（２）又は（３）に基づいて予測酸素濃度を算出し、数式（４）に基づいて酸素濃度偏差を算出する場合について説明したが、これら数式については任意に設定してもよい。
例えば、上記実施形態においては、予測酸素濃度を算出する場合に、所定時間経過後の酸素濃度を予測酸素濃度とする場合について説明したが、例えば、現時点より先の平衡状態における酸素濃度を予測酸素濃度としてもよく、予測酸素濃度の構成については任意に設定することができる。
また、上記実施形態においては、予測酸素濃度に基づいて算出した酸素濃度偏差Ｄに基づいて混合気を制御する場合について説明したが、酸素濃度偏差Ｄを算出するかどうかは任意に設定することが可能であり、例えば、酸素濃度偏差Ｄを算出することなく、予測酸素濃度と対応する燃焼用空気の流量と燃料ガスの流量のいずれか一方又は双方に係る制御量に基づいて、混合気を制御する構成としてもよい。
また、酸素濃度偏差Ｄを算出することなく、算出した予測酸素濃度基づいて演算式によって混合気を制御する構成としてもよい。
また、酸素濃度偏差Ｄを算出することなく、算出した予測酸素濃度基づいて演算式によって混合気を制御する構成としてもよい。
また、上記実施形態においては、酸素濃度検出センサ６０が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度を、予め設定した２つのタイミングＴｎ、Ｔｎ−1における酸素濃度に基づいて算出する場合について説明したが、３つ以上のタイミングで検出した酸素濃度により構成される種々の変化速度（例えば、酸素濃度曲線、多項式等）により混合気を制御する構成としてもよい。
また、上記実施形態においては、例えば、混合気の制御が、所定の空気比（一定の空気比）の混合気Ｆを生成する場合について説明したが、混合気を制御することに関しては任意に設定することが可能であり、例えば、混合気Ｆの空気比を設定範囲内に制御してもよいし、空気比の代用特性である空燃比（燃料と燃焼用空気の比率）を一定又は設定範囲内とするように混合気Ｆを制御する構成としてもよい。
また、上記実施形態においては、図３に示すフローチャートによって混合気を制御する場合について説明したが、図３に示すフローチャートは一例であり、混合気を制御するアルゴリズムについては任意に設定することが可能である。
また、上記実施形態においては、制御部５０が、予測酸素濃度を目標酸素濃度（予め設定した酸素濃度）と等しくする際に、燃料ガスＧの流量を調整する場合について説明したが、燃料ガスＧと燃焼用空気Ａの双方の流量を調整し、又は燃焼用空気Ａの流量を調整する構成としてもよい。
また、上記実施形態においては、ＬＮＧサテライト供給によって供給される場合について説明したが、例えば、パイプラインをはじめとする気化された状態の燃料ガスに本発明の燃焼装置を適用してもよい。
また、上記実施形態においては、燃料ガスがＬＮＧである場合について説明したが、例えば、液化石油ガス（Ｌｉｑｕｅｆｉｅｄ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｇａｓ）をはじめとする種々の燃料に適用してもよい。
この発明に係る燃焼装置によれば、バーナに供給する混合気の空気比に変動が生じた場合に、速やかに混合気を所望の状態に制御することができるので、産業上利用可能である。
１０ ボイラ本体
１２ バーナ
１３ 缶体
２０ 燃焼用空気供給部
３０ 燃料供給部
５０ 制御部
６０ 酸素濃度検出センサ（酸素濃度検出部）
１００ ボイラ装置（燃焼装置）
１２ バーナ
１３ 缶体
２０ 燃焼用空気供給部
３０ 燃料供給部
５０ 制御部
６０ 酸素濃度検出センサ（酸素濃度検出部）
１００ ボイラ装置（燃焼装置）
Claims (3)
- バーナと、
前記バーナに燃料を供給する燃料供給部と、
前記バーナに燃焼用空気を供給する空気供給部と、
前記バーナで燃焼した排ガスの酸素濃度を検出する酸素濃度検出部と、
前記バーナに供給する燃料及び燃焼用空気の量を制御する制御部と、
を備えた燃焼装置であって、
前記制御部は、
前記酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度に基づいて前記バーナに供給する混合気を制御するように構成されていることを特徴とする燃焼装置。 - 請求項１に記載の燃焼装置であって、
前記制御部は、
前記酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度から所定時間経過後の排ガスの酸素濃度を算出し、算出した酸素濃度と目標酸素濃度との偏差に基づいて前記バーナに供給する燃料と燃焼用空気の少なくともいずれか一方を調整するように構成されていることを特徴とする燃焼装置。 - 請求項2に記載の燃焼装置であって、
前記制御部は、
前記酸素濃度検出部が検出した排ガスの酸素濃度の変化速度が閾値を超えた場合に、所定時間経過後の排ガスの酸素濃度を算出し、算出した酸素濃度と目標酸素濃度との偏差に基づいて前記バーナに供給する燃料と燃焼用空気の少なくともいずれか一方を調整するように構成されていることを特徴とする燃焼装置。
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09303756A (ja) * | 1996-05-07 | 1997-11-28 | Nippon Sekiyu Seisei Kk | 加熱炉の燃焼制御方法およびその装置 |
| JP2012021678A (ja) * | 2010-07-13 | 2012-02-02 | Rinnai Corp | 燃焼装置 |
-
2019
- 2019-09-18 JP JP2019169504A patent/JP7379981B2/ja active Active
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