JP2021031703A - 薄鋼板及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
しかし、一般に合金成分の変更や巻き取り温度の低下などによって鋼板を高強度化すると、引張り強度と共に降伏点も上昇する。
例えば、特許文献1には、(ベイニティック)フェライト相を主相とし、面積率で1.4〜15%のマルテンサイト相を含むことで低降伏比を達成した鋼板が開示されている。
その過程で、冷却中の変態によって生じる体積変化に起因する局所的な応力に着目した。
その結果、体積変化に起因する変態した相に内在する結晶粒単位の局所的な内部応力が材料の軟化現象を起こすこと、その内部応力を、冷却速度の制御により、常温まで鋼板内部に閉じ込めることで、軟化した状態の鋼板が得られることを知見した。
さらに、内部応力を常温まで鋼材内に閉じ込めるための冷却の制御により、ベイナイト主体の組織として、組織を均質化することが可能であることを見出した。
(3)微小マーカー法によって測定された局所ひずみの値が0.050以上であることを特徴とする上記(1)または(2)に記載の薄鋼板。
(4)マルテンサイト相が面積率で10%以下であることを特徴とする上記(1)〜(3)のいずれかに記載された薄鋼板。
本発明者らは、薄板熱間圧延プロセスにおいて、鋼片を加熱炉にてA3点以上に加熱し、その後粗圧延によって粗バーと呼ばれる中間厚まで圧延し、必要に応じて高周波加熱装置にて粗圧延中に低下した温度を補償し、仕上げ圧延によって製品の厚みまで圧延した後、ランアウトテーブル上において圧延完了温度からコイル巻き取り温度までの冷却過程について調査したところ、冷却中の変態によって生じる体積変化に起因する局所的な応力が、材料の軟化現象を起こすことを見出した。
そこで、発明者らは変態直後における内部応力状態に着目し、変態中及び変態直後の鋼材の応力・ひずみ特性に関して、数値計算及び実験を行った。
図1に、変態率が異なる状態から引張試験を行って計算された応力・ひずみ曲線を示す。(a)は変態による体積膨張を有する場合であり、(b)は変態による体積膨張が無い場合である。
図1は、変態率が、それぞれ、0%、10%、30%、50%、70%、90%及び100%の状態から引張試験を行い、計算された応力・ひずみ曲線である。また、「100%―virgin」と表記している応力・ひずみ曲線は、変態完了後に変態温度で5時間保持した状態から引張りを行い、計算された応力・ひずみ曲線である。
これは、3%程度の変態率では、オーステナイト相が主に塑性変形を受けているのに対し、99%の変態率では、ベイナイト組織も塑性変形を受けており、このベイナイト組織に内在する非常に微視的な、すなわち、結晶粒単位の残留応力が、起因となって材料の軟化を示すものと考えられる。
以上の結果より、これまでは、変態中に材料が軟化すると考えられてきたが、変態完了直後も材料が軟化することが分かった。
さらに、変態に、ベイナイト変態を利用することにより、ベイナイト組織を主体とし、より均一な組織も同時に得られることを見出した。
本発明の鋼板は、少なくとも、質量%で、C:0.015%超1.20%以下、Si:2.50%以下、Mn:0.80%以上2.50%以下、Al:0.10%以下、P:0.10%以下、S:0.10%以下、及び、N:0.010%以下を含有し、残部Fe及び不可避不純物である鋼からなるものであり、各成分の含有範囲の限定理由は次のとおりである。
0.010%を超えると、その影響が顕著になるので、0.010%以下とする。下限は特に限定しないが、0.0001%未満にすると、製造コストの上昇を招くので、実用鋼上、0.0001%が実質的な下限である。
鋼板の強度とミクロ組織の均質性を高めるために、また、後述するように、低降伏比を実現するために、面積率で50%以上をベイナイト組織とする。ベイナイト組織の面積率の上限は特に限定しないが、95%程度である。
フェライト相は伸びを高めるが、強度も同時に低下させるため、所望の低降伏比を実現するためには面積率で15%未満とする。
また、ベイナイト組織の量に応じて、その他の組織として、パーライト相やマルテンサイト相が生じる場合がある。マルテンサイト相については、多くなると鋼板の伸び特性が劣化するため、面積率で10%以下であることが好ましい。
本発明では、鋼板の降伏比を70%未満として、優れた絞り加工性を有する鋼板とする。
このような低降伏比は、フェライト相を面積率15%未満とすることと、ベイナイト組織を面積率で50%以上とした後に所定の冷却速度で急冷して、ベイナイト組織中に内部応力を導入することとの組み合わせにより実現できる。
また、製品板とする際には、表面にめっき層などを備えさせて表面処理鋼板としてもよい。
前記に示した組成を有する鋼片を、加熱炉にてA3点以上に加熱してオーステナイト相にした後、粗圧延や、場合によっては誘導加熱を経て、仕上圧延によって所望の厚さまで熱間圧延した後、ランアウトテーブル上において、第1段階の冷却として、800℃以上の温度から600℃以下350℃以上の温度範囲内のいずれかの温度まで、平均冷却速度が15℃/s以上50℃/s以下の冷却速度で600〜350℃まで冷却し、第2段階の冷却として、ベイナイト組織が面積率で50%以上かつフェライト組織が面積率で15%未満でオーステナイト組織が面積率で1%となる時点から100s以内のいずれかの時点まで温度保持または平均冷却速度が15℃/s以下で冷却する。さらに、第3段階の冷却として、冷却開始から鋼板の温度が300℃となるまでの平均冷却速度を50℃/s以上として300℃以下まで冷却することで、鋼板内に内部応力を導入、維持することができ、低降伏比を実現した薄鋼板が製造可能となる。
次いで、熱延終了温度からベイナイト変態を行わせる温度域まで冷却する。その際、800℃以上の温度から600℃以下350℃以上の温度範囲内のいずれかの温度まで、平均冷却速度が15℃/s以上50℃/s以下となるように冷却する。
この第1段階目の冷却では、800℃以上の温度から600℃以下350℃以上までの温度範囲を平均冷却速度が15℃/s以上とすることで、フェライト変態を抑制し、冷却後に形成されるフェライト相が15%未満となる。第1段階目の冷却開始温度が800℃未満となると、フェライト変態しやすくなる。また、上記温度域における平均冷却速度が50℃/s以下とすることで、マルテンサイトの生成を好ましくは10%以下に抑制する。
CCT曲線を実験的に求めるには、対象鋼をA3点以上に加熱してオーステナイト化した後、種々の冷却パターンで冷却を行うが、冷却途中のある時刻から急冷を行い、急冷後の組織を光学顕微鏡などを用いて観察することで、急冷直前の組織を予測することが可能である。即ち、フェライトやベイナイトへの変態開始点等をCCT上に描くことが出来る。
さらに、上記冷却パターンで常温まで冷却を行い、常温となった後の組織を観察することで、ベイナイト50%以上でありかつフェライト15%未満を達成する冷却条件であるかどうかが判別される。
この実験的に得られたCCT曲線を成分毎にデータベース化しておくことにより、実プロセス製造ラインにおける加工・温度履歴から、ランナウトテーブルにおける冷却水量密度をあらかじめ決定し、目的の組織分率を得ることが可能となる。
また、第2段階目の冷却として、冷却開始から鋼板の温度が300℃となるまでの平均冷却速度が50℃/s以上で300℃以下まで冷却するのは、前記応力分布を維持し、応力を凍結するためである。
また、熱延鋼板とする場合には、耐食性の向上などを目的として、めっきなどの表面処理を行ってもよい。
質量%で、C:0.1%、Mn:1.0%、Si:1.0%、Al:0.03%、N:0.004%、P:0.001%、S:0.001%、Ti:0.0%、Nb:0.0%、Cr:0.0%、Cu:0.1%、Ni:0.0%、B:0.0%、Mo:0.0%、W:0.0%、及び、V:0.0%を含有し、残部Fe及び不可避不純物である厚み250mmの鋼片を用意した。
この図に示すように、ベイナイト組織が面積率で50%以上かつフェライト組織が面積率で15%未満でオーステナイト組織が面積率で1%となった時刻から1s後に急冷を行うことによって、応力・ひずみ曲線が低応力側に移動し、材料が軟化することが分かる。また、1s後に急冷を行った試験片の応力の最大値は、110s後に急冷を行った試験片と同等であり、引張強度の低下は少ないことがわかる。
尚、本試験片(1s後に急冷を行った試験片)のベイナイト相の面積率は75%であった。
本試験片のフェライト相の面積率は14%,パーライト相の面積率は4%であった。
また、本試験片のマルテンサイト相の面積率は6%であった。
まず、表1に示す成分を含有する鋼片(残部はFe及び不可避不純物)から作成した試験片を、A3点以上の1300℃に加熱後、累積ひずみで200%となるまで圧縮加工を行い、加工後に900℃となるまで冷却制御を行い、900℃から1〜60℃/sの間の数水準の冷却速度で冷却を行い、それぞれの冷却速度において、冷却中の種々の温度で試験片を取り出してベイナイト組織の比率を求め、その結果を基にそれぞれの鋼のCCT曲線を求めた。
これに対し、温度履歴No.1、2、3は600℃以下の冷却温度までの平均冷却速度が15℃/s未満であり、温度履歴No.9、10、14、15、16は、冷却温度が600℃以下でなくかつ平均冷却速度が15℃/s未満であり、ベイナイト組織を50%以上を得ることができなかった。例えば、鋼種bの温度履歴No.1では、相分率がベイナイト5%、フェライト80%、パーライト15%であった。また、逆に温度履歴No.4では、600℃以下の冷却温度までの平均冷却速度が50℃/s超であり、相分率がベイナイト48%、フェライト10%、マルテンサイト20%、パーライト22%であり、ベイナイトが50%未満であり、冷却装置の制御上、マルテンサイトが多く生成したためか、高い引張強度を維持しつつ降伏点(降伏応力)を下げた鋼板を得ることができなかった。
鋼種bの温度履歴5、6、17、18、20、21では、変態後保持時間が100s以内であり、残留応力が凍結され、局所ひずみが高くなっている。これに対し、温度履歴No.7、8、16、19、22では、変態後保持時間が100秒超であり、変態完了後に残留応力が解放されてしまい、硬化していた。温度履歴No.11、12及び13では、変態後冷却速度が50℃/s未満であり、変態完了後に残留応力が解放されてしまい、硬化していた。
Claims (5)
- 組成が、質量%で、C:0.015%超1.20%以下、Si:2.50%以下、Mn:0.80%以上2.50%以下、Al:0.10%以下、P:0.10%以下、S:0.10%以下、及び、N:0.010%以下を含有し、残部Fe及び不可避不純物であり、組織が、面積率で50%以上のベイナイト組織を有し、かつ、フェライト相が面積率で15%未満であり、さらに、降伏比が70%未満であることを特徴とする薄鋼板。
- さらに、Ti:0.1%以下、Nb:0.1%以下、Cr:1.0%以下、Cu:1.5%以下、Ni:3.0%以下、B:0.01%以下、Mo:1.0%以下、W:2.0%以下、及び、V:0.5%以下のうちの1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1記載の薄鋼板。
- 微小マーカー法によって測定された局所ひずみの値が0.050以上であることを特徴とする請求項1または2に記載の薄鋼板。
- マルテンサイト相が面積率で10%以下であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載された薄鋼板。
- 請求項1〜4のいずれか1項に記載の薄鋼板を製造する方法であって、請求項1または2に記載の組成を有する鋼片を、加熱炉にてA3点以上に加熱してオーステナイト相にした後、所望の厚さまで熱間圧延した後、ランアウトテーブル上において、第1段階の冷却として、800℃以上の温度から、15℃/s〜50℃/sの平均冷却速度で、600〜350℃まで冷却し、第2段階の冷却として、その後、ベイナイト組織が面積率で50%以上かつフェライト組織が面積率で15%未満でオーステナイト組織が面積率で1%となる時点から100s以内のいずれかの時点まで温度保持または平均冷却速度15℃/s以下で冷却し、更に、第3段階の冷却として、その後、鋼板の温度が300℃となるまでの平均冷却速度を50℃/s以上として300℃以下まで冷却することを特徴とする薄鋼板の製造方法。
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