JPWO2016190396A1 - 鋼板及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
Cは、炭化物を形成し、鋼の強化及びフェライト粒の微細化に有効な元素である。冷間成形時、梨地の発生を抑制し、冷間成形品の表面美観を確保するためには、フェライト粒径の粗大化を抑制する必要がある。
Siは、脱酸剤として作用する他、炭化物の形態に影響を及ぼし、素材成形性の向上に寄与する元素である。脱酸効果を得るために、Siは0.01%以上とする。好ましくは、0.07%以上である。
Mnは、2段焼鈍において、炭化物の形態を制御する元素である。0.30%未満では、2段目焼鈍後の徐冷において、フェライト粒界に、炭化物を生成させることが困難となるので、Mnは0.30%以上とする。好ましくは0.40%以上である。
Alは、脱酸剤として作用するとともに、フェライトを安定化する元素である。0.001%未満では、添加効果が十分に得られないので、Alは0.001%以上とする。好ましくは0.004%以上である。
Crは、熱処理時の炭化物の安定化に有効な元素である。0.010%未満では、浸炭時に炭化物を残存させることが困難となり、表層におけるオーステナイト粒径が粗大化し、強度が低下するので、Crは0.010%以上とする。好ましくは0.050%以上である。
Moは、Mn、Crと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素である。0.001%未満では、添加効果が得られないので、Moは0.001%以上とする。好ましくは0.005%以上である。
Bは、焼入れ性を高め、さらに靭性を高める元素である。本発明鋼板においては、所要の焼入れ性が必要であるので、0.0004〜0.01%添加する。0.0004%未満では、添加効果が得られないので、Bは0.0004%以上とする。好ましくは0.0010%以上である。
Tiは、窒化物を形成し、結晶粒の微細化に寄与するとともに、Bの添加効果を有効に発揮させる作用をなす元素である。0.001%未満では、添加効果が得られないので、Tiは0.001%以上とする。好ましくは0.010%以上である。
Pは、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界における炭化物の生成を抑制する作用をなす元素である。それ故、Pは、少ないほど好ましい。Pの含有量は0でもよいが、0.0001%未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、実質的な下限は0.0001〜0.0013%である。
Sは、MnSなどの非金属介在物を形成する不純物元素である。非金属介在物は、冷間鍛造時に割れの起点となるので、Sは、少ないほど好ましい。Sの含有量は0でもよいが、0.0001%未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、実質的な下限は0.0001〜0.0012%である。
Nは、多量に存在すると、フェライトを脆化させる元素である。それ故、Nは、少ないほど好ましい。Nの含有量は0でもよいが、0.0001%未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、実質的な下限は0.0001〜0.0006%である。
Oは、多量に存在すると、粗大な酸化物の形成を促す元素である。それ故、Oは、少ないほど好ましいが、0.0001%未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、0.0001%以上とする。好ましくは0.0011%以上である。
Snは、鋼原料から不可避的に混入する元素である。それ故、Snは、少ないほど好ましい。Sの含有量は0でもよいが、0.001%未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、実質的な下限は0.001〜0.002%である。
Sbは、Snと同様に、鋼原料から不可避的に混入して、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数を低減する元素である。それ故、Sbは、少ないほど好ましい。Sbの含有量は0でもよいが、0.001%未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、実質的な下限は0.001〜0.002%である。
Asは、Sn、Sbと同様に、鋼原料から不可避的に混入し、フェライト粒界に偏析する元素である。それ故、Asは、少ないほど好ましい。Asの含有量は0でもよいが、0.001%未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、実質的な下限は0.001〜0.002%である。
Nbは、炭化物の形態制御に有効な元素であり、また、組織を微細化して靭性の向上に寄与する元素である。添加効果を得るためには、Nbは0.001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.002%以上である。
Vも、Nbと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素であり、また、組織を微細化して靭性の向上に寄与する元素である。添加効果を得るためには、Vは0.001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.004%以上である。
Cuは、フェライト粒界に偏析する元素であり、また、微細な析出物を形成して強度の向上に寄与する元素である。強度向上効果を得るためには、Cuは0.001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.008%以上である。
Wも、Nb、Vと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素である。添加効果を得るためには、Wは0.001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.003%以上である。
Taも、Nb、V、Wと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素である。添加効果を得るためには、Taは0.001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.007%以上である。
Niは、成形品の耐衝撃特性の向上に有効な元素である。添加効果を得るためには、Niは0.001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.002%以上である。
Mgは、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である。添加効果を得るためには、Mgは0.0001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.0008%以上である。
Caは、Mgと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である。添加効果を得るためには、Caは0.001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.003%以上である。
Yは、Mg、Caと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である。添加効果を得るためには、Yは0.001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.003%以上である。
Zrは、Mg、Ca、Yと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である。添加効果を得るためには、Zrは0.001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.004%以上である。
Laは、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素であるが、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数を低減する元素でもある。硫化物の形態制御効果を得るためには、Laは0.001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.003%以上である。
Ceは、Laと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素であるが、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数を低減する元素でもある。硫化物の形態制御効果を得るためには、Ceは0.001%以上とするのが好ましい。より好ましくは0.003%以上である。
そのためには、冷却速度は遅い方が好ましいが、1℃/時間未満であると、冷却に要する時間が増大し、生産性が低下するので、冷却速度は1℃/時間以上とする。好ましくは10℃/時間以上である。
表1及び表2(表1の続き)に示す成分組成の連続鋳造鋳片(鋼片)を、1240℃で1.8時間加熱後に熱間圧延し、920℃で仕上げ熱延後、ROT上で45℃/秒の冷却速度で530℃まで冷却し、520℃で巻き取り、板厚5.2mmの熱延鋼板コイルを製造した。
発明鋼板のNo.1〜5、No.16〜19、No.31、No.33、及び、No.35の12の鋼種に対し、本発明で規定する条件範囲外の条件の製造方法を適用した。表4に、その製造条件を示し、表5に、表4で示す製造条件で製造した鋼板の、フェライト粒径(μm)、ビッカース硬さ(HV)、粒界炭化物数/粒内炭化物数、X線強度比:I1/I0、r値の異方性指数|Δr|、及び、臨界冷却速度(℃/秒)を示す。
Claims (2)
- 質量%で、
C :0.10〜0.70%、
Si:0.01〜0.30%、
Mn:0.30〜3.00%、
Al:0.001〜0.10%、
Cr:0.010〜0.50%、
Mo:0.0010〜0.50%、
B :0.0004〜0.01%、
Ti:0.001〜0.10%、
P :0.02%以下、
S :0.01%以下、
N :0.0200%以下、
O :0.0200%以下、
Sn:0.05%以下、
Sb:0.05%以下、
As:0.05%以下、
Nb:0.10%以下、
V :0.10%以下、
Cu:0.10%以下、
W :0.10%以下、
Ta:0.10%以下、
Ni:0.10%以下、
Mg:0.05%以下、
Ca:0.05%以下、
Y :0.05%以下、
Zr:0.05%以下、
La:0.05%以下、及び
Ce:0.05%以下
を含有し、残部がFe及び不可避不純物である鋼板であって、
上記鋼板の金属組織が、
炭化物の平均粒径が0.4μm以上、2.0μm以下、
パーライトの面積率が6%以下、
フェライト粒内の炭化物の個数に対するフェライト粒界の炭化物の個数の比率が1超、及び
上記鋼板の1/2板厚部分の板面における{211}<011>のX線回折強度をI1、{100}<011>のX線回折強度をI0としたときI1/I0<1
を満たし、
上記鋼板のビッカース硬さが100HV以上150HV以下である
ことを特徴とする鋼板。 - 請求項1に記載の鋼板を製造する製造方法であって、
請求項1に記載の成分組成の鋼片を、820℃以上950℃以下の温度域で仕上げ圧延を完了する熱間圧延を施し熱延鋼板とし、
上記熱延鋼板を400℃以上550℃以下で巻き取り、
巻き取った熱延鋼板に酸洗を施し、
酸洗した熱延鋼板を30℃/時間以上150℃/時間以下の加熱速度で、650℃以上720℃以下の焼鈍温度に加熱して、3時間以上60時間以下保持する1段目の焼鈍を施し、次いで、
熱延鋼板を1℃/時間以上80℃/時間以下の加熱速度で、725℃以上790℃以下の焼鈍温度に加熱して、3時間以上10時間未満保持する2段目の焼鈍を施し、
焼鈍後の熱延鋼板を、1℃/時間以上100℃/時間以下の冷却速度で650℃まで冷却する
ことを特徴とする鋼板の製造方法。
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