JP2021027642A

JP2021027642A - 同期電動機

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Publication number: JP2021027642A
Application number: JP2019142149A
Authority: JP
Inventors: 規実雄土方; Kimio Hijikata
Original assignee: Gotoh Educational Corp
Current assignee: Gotoh Educational Corp
Priority date: 2019-08-01
Filing date: 2019-08-01
Publication date: 2021-02-22
Anticipated expiration: 2039-08-01
Also published as: JP7290863B2

Abstract

【課題】電源周波数を上げることなく、多極で高速回転を実現することができる同期電動機を提供する。【解決手段】ステータ２に発生させた回転磁界によってロータ３を回転させるリラクタンス型の同期電動機１であって、ステータ２のスロットには、回転磁界の極数Ｐｎが固定子基本波次数ＺＳと回転子基本波次数ＺＲとの和もしくは差と等しく、且つ回転子基本波次数ＺＲよりも大きい値になるようにコイルが結線されている。固定子基本波次数ＺＳと回転子基本波次数ＺＲとは、それぞれ「６」と「２」であり、ステータ２のスロットには、回転磁界の極数が「４」になるように３相のコイルＵ、Ｖ、Ｗが結線されている。【選択図】図１

Description

本発明は、回転磁界によって回転子を回転させる同期電動機に関する。

特許文献１に示すような同期電動機は、回転磁界によって回転子を回転させるため、回転数はステータの極数に反比例する。従って、同期電動機を高速回転用途に使用する場合、極数を少なく設計する必要がある。また、多極の同期電動機を高速回転させる場合、高い周波数で回転磁界の速度自体を速くする必要がある。

特開２０１１−１７２４８１号公報

しかしながら、極数が小さい場合には、巻線のコイルエンドが大きくなると共に、固定子継鉄部に厚みが必要になる。従って、モータ体積に占めるデッドスペースが大きくなり、出力密度の向上に限界があった。

また、高い周波数で回転磁界の速度自体を速くする場合には、電源周波数に応じた高い性能のインバータが必要になり、コスト高になってしまうと共に、高い周波数によって
鉄損が増加し、効率が低下する。

本発明は斯かる問題点を鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、電源周波数を上げることなく、多極で高速回転を実現することができる同期電動機を提供する点にある。

本発明に係る同期電動機は、ステータに発生させた回転磁界によってロータを回転させるリラクタンス型の同期電動機であって、前記ステータのスロットには、前記回転磁界の極数が前記ステータのパーミアンス分布の基本波次数と前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数との和もしくは差と等しく、且つ前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数よりも大きい値になるようにコイルが結線されていることを特徴とする。
さらに、前記ステータのパーミアンス分布の基本波次数と前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数とは、それぞれ「６」と「２」であり、前記ステータのスロットには、前記回転磁界の極数が「４」になるように３相のコイルが結線されても良い。
さらに、前記ステータのパーミアンス分布の基本波次数と前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数とは、それぞれ「８」と「２」であり、前記ステータのスロットには、前記回転磁界の極数が「６」になるように４相のコイルが結線されても良い。
さらに、前記ステータのパーミアンス分布の基本波次数と前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数とは、それぞれ「９」と「１」であり、前記ステータのスロットには、前記回転磁界の極数が「８」になるように３相のコイルが結線されても良い。
さらに、前記ステータのパーミアンス分布の基本波次数と前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数とは、それぞれ「９」と「３」であり、前記ステータのスロットには、前記回転磁界の極数が「６」になるように３相のコイルが結線されても良い。

本発明の電動機は、ロータの回転速度を回転磁界の回転速度よりも増速することができるため、電源周波数を上げることなく、多極巻線で高速回転を実現できるという効果を奏する。

本発明に係る同期電動機の第１の実施の形態の構成を示す横断面である。図１に示す同期電動機のシミュレーション結果を示す図である。図１に示す同期電動機のシミュレーション結果を示す図である。本発明に係る同期電動機の第２の実施の形態の構成を示す横断面である。図４に示す同期電動機のシミュレーション結果を示す図である。本発明に係る同期電動機の第３の実施の形態の構成を示す横断面である。図６に示す同期電動機のシミュレーション結果を示す図である。本発明に係る同期電動機の第４の実施の形態の構成を示す横断面である。図８に示す同期電動機のシミュレーション結果を示す図である。本発明に係る同期電動機の他の実施可能な組み合わせ例を示す図である。

以下に、本発明の好適な実施の形態を添付図面に基づいて説明する。なお、以下の実施形態において、従来技術と同様の機能を示す構成には、同一の符号を付し、説明を一部省略する。

（第１の実施の形態）
第１の実施の形態は、三相交流を用いてステータ（固定子）２に発生させた回転磁界によってロータ（回転子）３を回転させるリラクタンス型の同期電動機１である。同期電動機１は、図１を参照すると、ステータ２の固定子歯数（スロット数）は「６」であり、ステータ２のスロットには、回転磁界の極数（電機子巻線極数）Ｐ_ｎが「４」になるようにＵ相のコイルＵと、Ｖ相のコイルＶと、Ｗ相のコイルＷとが結線されている。

ステータ２のパーミアンス分布の基本波次数Ｚ_Ｓ（以下、固定子基本波次数Ｚ_Ｓと称す）も固定子歯数と同数の「６」である。なお、ステータ２のパーミアンス分布は、ステータ２の磁束の通りやすさを高低で示す波線で表現され、固定子基本波次数Ｚ_Ｓは、磁束が通りやすい領域を示す山部の数である。従って、ステータ２に一般的な固定子歯が形成されている場合には、固定子歯数が固定子基本波次数Ｚ_Ｓとなる。

また、ロータ３は、中心が回転軸となる楕円形状であり、ロータ３のパーミアンス分布の基本波次数Ｚ_Ｒ（以下、回転子基本波次数Ｚ_Ｒと称す）は、主軸（長軸）の両周面個所の「２」である。なお、ロータ３のパーミアンス分布は、ロータ３の磁束の通りやすさを高低で示す波線で表現され、回転子基本波次数Ｚ_Ｒは、磁束が通りやすい領域を示す山部の数である。従って、ロータ３に一般的な回転子歯が形成されている場合には、回転子歯数が回転子基本波次数Ｚ_Ｒとなる。すなわち、ロータ３の主軸（長軸）の両周面個所が回転子歯として機能し、ロータ３は、回転子歯数が「２」のロータとして見なすことができる。

同期電動機１は、極数Ｐ_ｎ＝固定子基本波次数Ｚ_Ｓ−回転子基本波次数Ｚ_Ｒの関係を満たし、極数Ｐ_ｎ／回転子基本波次数Ｚ_Ｒ＝２となる。

ここで、リラクタンス型電動機の一種であるバーニアモータは、極数Ｐ_ｎ＝固定子歯数±回転子歯数の条件を満たすように設定され、回転子の回転速度Ｎ_ｍが回転磁界の回転速度Ｎ_０の極数Ｐ_ｎ／回転子歯数倍になることが知られている。例えば、極数Ｐ_ｎ＝４、固定子歯数＝１２、回転子歯数＝８の場合、回転子の回転速度Ｎ_ｍは回転磁界の回転速度Ｎ_０の１／２倍に減速され、回転子の回転子歯数を増やすことで低速大トルクを容易に実現できる。

同期電動機１において、極数Ｐ_ｎと、固定子基本波次数Ｚ_Ｓと、回転子基本波次数Ｚ_Ｒとの関係は、このバーニアモータの条件を満たしており、極数Ｐ_ｎ／回転子基本波次数Ｚ_Ｒ＝２であるため、ロータ３の回転速度Ｎ_ｍは回転磁界の回転速度Ｎ_０の２倍に増速される。そして、同じ回転数の場合、極数Ｐ_ｎ＝２の同期電動機と比較して１倍の電源周波数となり、電源周波数を上げることなく、多極で高速回転を実現することができるため、インバータ回路のコスト削減、鉄損の抑制による効率の向上ならびにヨーク厚の薄型化、コイルエンドの短縮等によるモータの小型化が実現できる。

すなわち、同期電動機１は、極数Ｐ_ｎ＝固定子基本波次数Ｚ_Ｓ±回転子基本波次数Ｚ_Ｒの条件を満たし、且つ極数Ｐ_ｎを回転子基本波次数Ｚ_Ｒよりも大きい値とすることで、ロータ３の回転速度Ｎ_ｍを回転磁界の回転速度Ｎ_０のよりも増速させている。

次に、同期電動機１のシミュレーション結果について図２及び図３を参照して説明する。なお、シミュレーションには、株式会社ＪＳＯＬが提供する電磁界解析ソフトであるＪＭＡＧを使用した。そして、同期電動機１の緒元は、ステータ２の外径Ｄ_０＝５４ｍｍ、内径Ｄ_ｉ＝３４ｍｍ、ヨーク厚ｈ_ｙ＝２ｍｍ、層厚Ｌ_ｓ＝３０ｍｍ、ギャップｇ＝０．３ｍｍ、ロータ３の主軸の長さｒ_Ａ＝１６．７ｍｍ、副軸の長さｒ_Ｂ＝１５．８ｍｍとすると共に、解析条件は、電流密度Ｊ＝８Ａ／ｍｍ^２、巻線径ｄ＝０．４ｍｍ、巻線占有率Ａ＝０．５、定格回転数Ｎ＝１００，０００ｍｉｎ^−１、周波数ｆ＝１６６７Ｈｚとした。

その結果、図２に示すように、ロータ３の回転速度Ｎ_ｍは回転磁界の回転速度Ｎ_０のよりも２倍に増速される。図２において、太線と点線はステータ２とロータ３の組み合わせによって生じるパーミアンスの分布を示しており、太線はロータ３と逆向きに回転するパーミアンス分布、点線はロータ３と同じ向きに回転するパーミアンスの分布をそれぞれ示している。図２（ａ）〜（ｄ）によると、回転磁界が１５度回転する間にロータ３は２倍の３０度回転することが分かる。

また、図３に示すように、平均トルクＴ_ａｖｅ=０．０３Ｎｍの定常トルクの発生が認められた。なお、本シミュレーションでは、ステータ２の固定子歯と回転子の突極とが接近している部分において、磁束密度が低く、固定子歯の磁束密度にムラがあった。従って、固定子歯の幅や長さを最適化することでトルクの向上が見込める。

（第２の実施の形態）
第２の実施の形態は、三相交流を用いてステータ２ａに発生させた回転磁界によってロータ３ａを回転させるリラクタンス型の同期電動機１ａである。同期電動機１ａは、図４を参照すると、ステータ２ａの固定子歯数は「９」であり、ステータ２ａの固定子基本波次数Ｚ_Ｓも固定子歯数と同数の「９」である。ステータ２ａのスロットには、回転磁界の極数Ｐ_ｎが「８」になるようにＵ相のコイルＵと、Ｖ相のコイルＶと、Ｗ相のコイルＷとが結線されている。また、ロータ３ａは、中心軸に対して回転軸が偏芯した円形状であり、ロータ３ａの回転子基本波次数Ｚ_Ｒは、回転軸から最も離れた周面個所の「１」である。すなわち、ロータ３ａの主軸（長軸）の回転軸から最も離れた周面個所が回転子歯として機能し、ロータ３ａは、回転子歯数が「１」のロータとして見なすことができる。

同期電動機１ａは、極数Ｐ_ｎ＝固定子基本波次数Ｚ_Ｓ−回転子基本波次数Ｚ_Ｒの関係を満たし、極数Ｐ_ｎ／回転子基本波次数Ｚ_Ｒ＝８となる。

同期電動機１ａは、このバーニアモータの条件を満たしており、極数Ｐ_ｎ／回転子基本波次数Ｚ_Ｒ＝８であるため、ロータ３ａの回転速度Ｎ_ｍは回転磁界の回転速度Ｎ_０の８倍に増速される。そして、同じ回転数の場合、極数Ｐ_ｎ＝２の同期電動機と比較して１／２倍の電源周波数となり、電源周波数を上げることなく、多極で高速回転を実現することができるため、インバータ回路のコスト削減、鉄損の抑制による効率の向上ならびにヨーク厚の薄型化、コイルエンドの短縮等によるモータの小型化が実現できる。

次に、同期電動機１ａのシミュレーション結果について図５を参照して説明する。なお、シミュレーションには、株式会社ＪＳＯＬが提供する電磁界解析ソフトであるＪＭＡＧを使用した。そして、同期電動機１ａの緒元は、ステータ２ａの外径Ｄ_０＝５４ｍｍ、内径Ｄ_ｉ＝３４ｍｍ、ヨーク厚ｈ_ｙ＝２ｍｍ、層厚Ｌ_ｓ＝３０ｍｍ、ギャップｇ＝０．３ｍｍ、ロータ３ａの半径ｒ_Ａ＝１５．９ｍｍとすると共に、解析条件は、電流密度Ｊ＝８Ａ／ｍｍ^２、巻線径ｄ＝０．４ｍｍ、巻線占有率Ａ＝０．５、定格回転数Ｎ＝１００，０００ｍｉｎ^−１、周波数ｆ＝８３３Ｈｚとした。

その結果、図５に示すように、平均トルクＴ_ａｖｅ=０．００８Ｎｍの定常トルクの発生が認められた。なお、本シミュレーションでも、ステータ２ａの固定子歯とロータ３ａの突極とが接近している部分において、磁束密度が低く、固定子歯の磁束密度にムラがあった。従って、固定子歯の幅や長さを最適化することでトルクの向上が見込める。

（第３の実施の形態）
第３の実施の形態は、四相交流を用いてステータ２ｂに発生させた回転磁界によってロータ３ｂを回転させるリラクタンス型の同期電動機１ｂである。同期電動機１ｂは、図６を参照すると、ステータ２ｂの固定子歯数は「８」であり、ステータ２ｂの固定子基本波次数Ｚ_Ｓも固定子歯数と同数の「８」である。ステータ２ｂのスロットには、回転磁界の極数Ｐ_ｎが「６」になるようにＵ相のコイルＵと、Ｖ相のコイルＶと、Ｗ相のコイルＷと、Ｘ相のコイルＸとが結線されている。また、ロータ３ｂは、中心が回転軸となる楕円形状であり、ロータ３ｂの回転子基本波次数Ｚ_Ｒは、主軸（長軸）の両周面個所の「２」である。すなわち、ロータ３ｂの主軸（長軸）の両周面個所が回転子歯として機能し、ロータ３ｂは、回転子歯数が「２」のロータとして見なすことができる。

同期電動機１ｂは、極数Ｐ_ｎ＝固定子基本波次数Ｚ_Ｓ−回転子基本波次数Ｚ_Ｒの関係を満たし、極数Ｐ_ｎ／回転子基本波次数Ｚ_Ｒ＝３となる。

同期電動機１ｂは、このバーニアモータの条件を満たしており、極数Ｐ_ｎ／回転子基本波次数Ｚ_Ｒ＝３であるため、ロータ３ｂの回転速度Ｎ_ｍは回転磁界の回転速度Ｎ_０の３倍に増速される。そして、同じ回転数の場合極数Ｐ_ｎ＝２の同期電動機と比較して１倍の電源周波数となり、電源周波数を上げることなく、多極で高速回転を実現することができるため、インバータ回路のコスト削減、鉄損の抑制による効率の向上ならびにヨーク厚の薄型化、コイルエンドの短縮等によるモータの小型化が実現できる。

次に、同期電動機１ｂのシミュレーション結果について図６を参照して説明する。なお、シミュレーションには、株式会社ＪＳＯＬが提供する電磁界解析ソフトであるＪＭＡＧを使用した。そして、同期電動機１ｂの緒元は、ステータ２ｂの外径Ｄ_０＝５４ｍｍ、内径Ｄ_ｉ＝３４ｍｍ、ヨーク厚ｈ_ｙ＝２ｍｍ、層厚Ｌ_ｓ＝３０ｍｍ、ギャップｇ＝０．３ｍｍ、ロータ３ｂの主軸の長さｒ_Ａ＝１６．７ｍｍ、副軸の長さｒ_Ｂ＝１５．８ｍｍとすると共に、解析条件は、電流密度Ｊ＝８Ａ／ｍｍ^２、巻線径ｄ＝０．４ｍｍ、巻線占有率Ａ＝０．５、定格回転数Ｎ＝１００，０００ｍｉｎ^−１、周波数ｆ＝１６６７Ｈｚとした。

その結果、図７に示すように、平均トルクＴ_ａｖｅ=０．０１５８Ｎｍの定常トルクの発生が認められた。なお、本シミュレーションでも、ステータ２ｂの固定子歯とロータ３ｂの突極とが接近している部分において、磁束密度が低く、固定子歯の磁束密度にムラがあった。従って、固定子歯の幅や長さを最適化することでトルクの向上が見込める。

（第４の実施の形態）
第４の実施の形態は、三相交流を用いてステータ２ｃに発生させた回転磁界によってロータ３ｃを回転させるリラクタンス型の同期電動機１ｃである。同期電動機１ｃは、図８を参照すると、ステータ２ｃの固定子歯数は「９」であり、ステータ２ｃの固定子基本波次数Ｚ_Ｓも固定子歯数と同数の「９」である。ステータ２ｃのスロットには、回転磁界の極数Ｐ_ｎが「６」になるようにＵ相のコイルＵと、Ｖ相のコイルＶと、Ｗ相のコイルＷとが結線されている。また、ロータ３ｃは、頂点に突極が配置された正三角形状であり、ロータ３ｃの回転子基本波次数Ｚ_Ｒは、主軸（長軸）の頂点の「３」である。すなわち、ロータ３ｃの主軸（長軸）の頂点が回転子歯として機能し、ロータ３ｃは、回転子歯数が「３」のロータとして見なすことができる。

同期電動機１ｃは、極数Ｐ_ｎ＝固定子基本波次数Ｚ_Ｓ−回転子基本波次数Ｚ_Ｒの関係を満たし、極数Ｐ_ｎ／回転子基本波次数Ｚ_Ｒ＝２となる。

同期電動機１ｃは、このバーニアモータの条件を満たしており、極数Ｐ_ｎ／回転子基本波次数Ｚ_Ｒ＝２であるため、ロータ３ｃの回転速度Ｎ_ｍは回転磁界の回転速度Ｎ_０の２倍に増速される。そして、同じ回転数の場合、極数Ｐ_ｎ＝２の同期電動機と比較して３／２倍の電源周波数となり、電源周波数をそれほど上げることなく、多極で高速回転を実現することができるため、インバータ回路のコスト削減、鉄損の抑制による効率の向上ならびにヨーク厚の薄型化、コイルエンドの短縮等によるモータの小型化が実現できる。

次に、同期電動機１ｃのシミュレーション結果について図８を参照して説明する。なお、シミュレーションには、株式会社ＪＳＯＬが提供する電磁界解析ソフトであるＪＭＡＧを使用した。そして、同期電動機１ｃの緒元は、ステータ２ｃの外径Ｄ_０＝５４ｍｍ、内径Ｄ_ｉ＝３４ｍｍ、ヨーク厚ｈ_ｙ＝２ｍｍ、層厚Ｌ_ｓ＝３０ｍｍ、ギャップｇ＝０．３ｍｍとすると共に、解析条件は、電流密度Ｊ＝８Ａ／ｍｍ^２、巻線径ｄ＝０．４ｍｍ、巻線占有率Ａ＝０．５、定格回転数Ｎ＝１００，０００ｍｉｎ^−１、周波数ｆ＝２５００Ｈｚとした。

その結果、図９に示すように、平均トルクＴ_ａｖｅ=０．００２３Ｎｍの定常トルクの発生が認められた。なお、本シミュレーションでも、ステータ２ｃの固定子歯とロータ３ｃの突極とが接近している部分において、磁束密度が低く、固定子歯の磁束密度にムラがあった。従って、固定子歯の幅や長さを最適化することでトルクの向上が見込める。

第１〜４の実施の形態のように、極数Ｐ_ｎ＝固定子基本波次数Ｚ_Ｓ±回転子基本波次数Ｚ_Ｒの条件を満たし、且つ極数Ｐ_ｎが回転子基本波次数Ｚ_Ｒよりも大きい値となるＰ_ｎ、Ｚ_Ｓ、Ｚ_Ｒの実施可能な組み合わせ例を図１０に示す。なお、図１０において、Ｚ_Ｓ（＋）は、極数Ｐ_ｎ＝固定子基本波次数Ｚ_Ｓ＋回転子基本波次数Ｚ_Ｒであることを、Ｚ_Ｓ（−）は、極数Ｐ_ｎ＝固定子基本波次数Ｚ_Ｓ−回転子基本波次数Ｚ_Ｒであることをそれぞれ示している。

また、図１０では、極数Ｐ_ｎ＝２〜１４までの組み合わせ例を示しているが、極数Ｐ_ｎ＝１６以上であっても実施可能な組み合わせが存在する。さらに、極数Ｐ_ｎ＝１４以下でも、相数やコイルの結線方法によっては、図１０で示した例以外の実施可能な組み合わせが存在する。

以上説明したように、本実施の形態は、ステータ２、２ａ、２ｂ、２ｃに発生させた回転磁界によってロータ３、３ａ、３ｂ、３ｃを回転させるリラクタンス型の同期電動機１、１ａ、１ｂ、１ｃであって、ステータ２、２ａ、２ｂ、２ｃのスロットには、回転磁界の極数Ｐ_ｎが固定子基本波次数Ｚ_Ｓと回転子基本波次数Ｚ_Ｒとの和もしくは差と等しく、且つ回転子基本波次数Ｚ_Ｒよりも大きい値になるようにコイルが結線されている。
この構成により、ロータ３、３ａ、３ｂ、３ｃの回転速度Ｎ_ｍを回転磁界の回転速度Ｎ_０よりも増速することができるため、電源周波数を上げることなく、多極巻線で高速回転を実現でき、インバータ回路のコスト削減、鉄損の抑制による効率の向上ならびにヨーク厚の薄型化、コイルエンドの短縮等によるモータの小型化が実現できる。従って、本実施の形態の同期電動機１、１ａ、１ｂ、１ｃは、特に高速回転用途に適しており、例えば，自動車用過給機（ターボチャージャー）、ドローン用電動機、工作機械スピンドル用電動機、流体機械（ファン，ブロワ，コンプレッサなど）等へ適用することができる。

さらに、第１実施の形態によれば、固定子基本波次数Ｚ_Ｓと回転子基本波次数Ｚ_Ｒとは、それぞれ「６」と「２」であり、ステータ２のスロットには、回転磁界の極数が「４」になるように３相のコイルＵ、Ｖ、Ｗが結線されている。
この構成により、ロータ３の回転速度Ｎ_ｍを回転磁界の回転速度Ｎ_０の２倍に増速することができる。

さらに、第２実施の形態によれば、固定子基本波次数Ｚ_Ｓと回転子基本波次数Ｚ_Ｒとは、それぞれ「９」と「１」であり、ステータ２ａのスロットには、前記回転磁界の極数が「８」になるように３相のコイルＵ、Ｖ、Ｗが結線されている。
この構成により、ロータ３ａの回転速度Ｎ_ｍを回転磁界の回転速度Ｎ_０の８倍に増速することができる。

さらに、第３実施の形態によれば、固定子基本波次数Ｚ_Ｓと回転子基本波次数Ｚ_Ｒとは、それぞれ「８」と「２」であり、ステータ２ｂのスロットには、回転磁界の極数が「６」になるように４相のコイルＵ、Ｖ、Ｗ、Ｘが結線されている。
この構成により、ロータ３ｂの回転速度Ｎ_ｍを回転磁界の回転速度Ｎ_０の３倍に増速することができる。

さらに、第４実施の形態によれば、固定子基本波次数Ｚ_Ｓと回転子基本波次数Ｚ_Ｒとは、それぞれ「９」と「３」であり、ステータ２ｃのスロットには、回転磁界の極数が「６」になるように３相のコイルＵ、Ｖ、Ｗが結線されている。
この構成により、ロータ３ｃの回転速度Ｎ_ｍを回転磁界の回転速度Ｎ_０の２倍に増速することができる。

なお、本発明が上記各実施の形態に限定されず、本発明の技術思想の範囲内において、各実施の形態は適宜変更され得ることは明らかである。また、上記構成部材の数、位置、形状等は上記実施の形態に限定されず、本発明を実施する上で好適な数、位置、形状等にすることができる。なお、各図において、同一構成要素には同一符号を付している。

１、１ａ、１ｂ、１ｃ同期電動機
２、２ａ、２ｂ、２ｃステータ
３、３ａ、３ｂ、３ｃロータ

Claims

ステータに発生させた回転磁界によってロータを回転させるリラクタンス型の同期電動機であって、
前記ステータのスロットには、前記回転磁界の極数が前記ステータのパーミアンス分布の基本波次数と前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数との和もしくは差と等しく、且つ前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数よりも大きい値になるようにコイルが結線されていることを特徴とする同期電動機。
前記ステータのパーミアンス分布の基本波次数と前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数とは、それぞれ「６」と「２」であり、
前記ステータのスロットには、前記回転磁界の極数が「４」になるように３相のコイルが結線されていることを特徴とする請求項１記載の同期電動機。
前記ステータのパーミアンス分布の基本波次数と前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数とは、それぞれ「８」と「２」であり、
前記ステータのスロットには、前記回転磁界の極数が「６」になるように４相のコイルが結線されていることを特徴とする請求項１記載の同期電動機。
前記ステータのパーミアンス分布の基本波次数と前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数とは、それぞれ「９」と「１」であり、
前記ステータのスロットには、前記回転磁界の極数が「８」になるように３相のコイルが結線されていることを特徴とする請求項１記載の同期電動機。
前記ステータのパーミアンス分布の基本波次数と前記ロータのパーミアンス分布の基本波次数とは、それぞれ「９」と「３」であり、
前記ステータのスロットには、前記回転磁界の極数が「６」になるように３相のコイルが結線されていることを特徴とする請求項１記載の同期電動機。