JP2021025112A - 焼結鉱の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
高炉による銑鉄製造の主原料である焼結鉱の品質を管理することは、高炉操業にとって重要なことである。焼結鉱の品質としては、焼結鉱の冷間強度、被還元性、還元粉化性がある。
品質の指標として、焼結鉱の冷間強度は、一般に、SI(シャッターインデックス)、又は、TI(タンブラーインデックス)が用いられる。また、焼結鉱の被還元性は、JIS−RIが用いられ、還元粉化性は、還元粉化率(RDI)が用いられる。
焼結鉱の還元粉化率(RDI)は、高炉に装入された焼結鉱の、シャフト上部の500℃程度の還元雰囲気での粉化されやすさを示す指標であり、還元粉化率(RDI)の低い焼結鉱が望まれる。
焼結鉱のJIS−RIは、高炉内のシャフト部における焼結鉱の還元されやすさを示す指標であり、JIS−RIの高い焼結鉱が望まれる。
一方、焼結鉱の被還元率性は、高炉の銑鉄製造量に対する還元材比(コークス比+微粉炭比)を低減するための重要な焼結鉱品質である。
焼結鉱の冷間強度(SI又はTI)、被還元性、還元粉化率(RDI)は、焼結用の原料の組成や配合割合だけでなく、焼結鉱製造工程における温度や圧力などの様々な条件の影響を相関的に受けるため、それぞれを個別に管理することは難しい。
また、原料充填層層厚方向の焼結鉱のJIS−RI分布に関しては、下層ほど燃焼温度が高くなり焼結が進行して気孔率が減少するので、下層ほどJIS−RIが低下することも知られている。
層高方向の成分偏析を好適化する粒度偏析制御技術としては、以下の開示がある。
特許文献1には、焼結ケーキ層高方向における成分系の分布について、粒度偏析を保ちつつ特に冷間強度に影響を及ぼすMgOの偏差を縮小し、冷間強度の目標値に対する偏差、又はケーキ内の冷間強度偏差を縮小する発明の記載がある。
特許文献2には、焼結層高方向における歩留分布について、最も劣位となる表層を改善する発明の記載がある。
特許文献3には、焼結生産性改善並びに余剰下層熱源原単位を削減する発明の記載がある。
特許文献4には、焼結鉱強度を改善し、最適なカーボン濃度を制御出来る発明の記載がある。
特許文献5、6には、石灰石の粒度偏析によって焼結生産性を改善する発明の記載がある。
低アルミナ濃度微粉原料を予め造粒する技術には、次の開示がある。
特許文献7には、配合原料、特にペレットフィード等の微粉原料についてパンペレタイザーを用いて粗大造粒物製造の製造を実現する発明の記載がある。
鉄系原料の還元特性値(被還元性)を測定する代表的な方法として、JIS−RI(JIS M8713)が知られている。この方法は、製鉄業界で広く知られた方法であり、鉄系原料を900℃の温度下で一定時間(3時間)CO還元を行うことで鉄系原料の被還元性を測定する。
特許文献1〜6に記載の層高方向の偏析制御技術に関する発明は、焼結歩留や焼結生産性の向上を目指すものであって、被還元性への対応や被還元性劣位部(焼結ケーキ下部)を考慮したものではない。
特許文献7に記載の低アルミナ濃度微粉原料の事前造粒技術は、原料の微粉化に伴う焼結の生産性低下を改善することを目的とするものであり、焼結鉱の被還元性の改善に対応出来るものではない。
本発明の目的は、層高方向(以下、層厚方向ともいう)の成分偏析を好適化することによって、最近JIS−RIより高炉操業への対応が高いとされている高温還元率の改善を可能とする焼結鉱の製造方法を提供することである。
(1)焼結用の配合原料を、原料装入装置を介して下方吸引焼結機に供給し、原料充填層を形成して焼成する焼結鉱の製造方法において、
前記原料装入装置は、層厚方向の粒度偏析を形成する篩機能を有する篩部材を備えた粒度偏析形成装入装置であり、
前記配合原料中の石灰石は、粒度区分3mmを超え5mm以下の石灰石の割合が、全石灰石に対し10質量%以上30質量%以下であり、
前記配合原料は、前記配合原料として使用される全鉄鉱石の平均アルミナ(Al2O3)濃度よりも低い低アルミナ鉄鉱石を造粒した造粒物である低アルミナ造粒物を、前記配合原料に対して6質量%以上25質量%以下含み、
前記配合原料は、前記原料装入装置により、前記原料充填層の下層に向けて粒度が大きくなるように、前記下方吸引焼結機のパレット上に装入される、
ことを特徴とする焼結鉱の製造方法。
ここで、配合原料とは、焼結機に装入される全原料(鉄鉱石、雑原料、副原料からなる新原料と、返鉱と、粉コークスなどの炭材)をいう。
(2)(1)に記載の焼結鉱の製造方法において、
前記低アルミナ造粒物の原料として、前記低アルミナ鉄鉱石を、前記低アルミナ造粒物の90質量%以上使用し、
前記低アルミナ造粒物の原料として、前記配合原料として使用される全鉄鉱石の平均アルミナ濃度よりもアルミナ濃度の高い鉄鉱石は使用しない、ことを特徴とする焼結鉱の製造方法。
(3)(1)又は(2)に記載の焼結鉱の製造方法において、
前記低アルミナ鉄鉱石は、アルミナ濃度が0.8質量%以下である、ことを特徴とする焼結鉱の製造方法。
(4)(1)ないし(3)のいずれか1つに記載の焼結鉱の製造方法において、
前記低アルミナ鉄鉱石は微粉鉱石である、ことを特徴とする焼結鉱の製造方法。
(5)(1)ないし(4)のいずれか1つに記載の焼結鉱の製造方法において、
前記配合原料は、粒度区分3mmを超え5mm以下の橄欖岩の割合が全橄欖岩に対し20質量%以上40質量%以下である、ことを特徴とする焼結鉱の製造方法。
(焼結鉱のJIS還元率:RI(JIS M8713))
焼結鉱のJIS還元率(RI)は、焼結鉱を900℃の温度下で一定時間(3時間)CO還元を行って、下式(1)に従って計算される。
還元率(質量%)
=(除去された酸素(質量%))/(初期被還元酸素(質量%))*100 ・・・(1)
除去された酸素は、反応(還元)過程の排ガス分析から得る場合、反応後の試料を回収して、反応前後の試料の化学分析によって得る場合と、反応前後の試料の重量変化から得る場合があり、測定する方法に応じて、任意に算出方法を選択しても良い。除去された酸素は、試料の総質量に対する割合(質量%)として示される。
初期被還元酸素は、反応前の試料の化学分析から得られる。具体的には、以下の式(2)により得られる。
初期被還元酸素(質量%)=(T.Fe−M.Fe−FeO*(55.85)/
(55.85+16))*16*1.5/55.85+16/
(55.85+16)*FeO ・・・(2)
ここで、T.Feは、試料に含まれる全鉄の割合(質量%)であり、M.Feは試料に含まれる金属鉄の割合(質量%)であり、FeOは、試料に含まれるFeOの割合(質量%)である。初期被還元酸素は、反応(還元)前に鉄と結合していた酸素の試料の総質量に対する割合(質量%)として示される。
(高温還元率:R1100℃、R1200℃)
高炉のガス利用率、高炉の還元材比は、融着帯上面での焼結鉱の還元率(以下、高温還元率)で決まる(山岡ら/NKK(株)、日本鉄鋼協会討論会1981、622.341.1−185:622.785「焼結鉱に要求される性状とその製造技術」)ので、原料の被還元性の評価指標として、通例のJIS−RIより、高温還元率の方が好ましいとされる。高温還元率は、実際の高炉内で原料が受ける条件を精緻に模擬できる荷重軟化試験装置(細谷ら/新日本製鐵(株)、鉄と鋼,Vol.83(1997)No.2、p.97−102「焼結鉱の軟化溶融性状評価法の開発」)を用いて測定される。
(高温還元率の測定方法)
高温還元率の測定方法については、特許文献9にその一例が開示されている。まず、測定対象の原料をるつぼに装入する。ついで、該るつぼを電気炉内に配設し、電気炉の下方より還元ガスを導入して鉄鉱石類の加熱還元を行う。電気炉は上下2段から構成され、両電気炉間の継目をフランジで結合し、下段電気炉の下方より還元ガスを導入し、該下段電気炉を空塔のまま昇温するとともに、上段電気炉に鉄鉱石類を装入したるつぼを配設する。そして、上段電気炉の温度とるつぼ内鉄鉱石類の温度とを同時に測定し、該温度の差をあらかじめ設定した一定の値となるように上段電気炉の電力を調整する。試料の還元は、実際の高炉内で原料が受ける昇温速度、還元ガス組成、荷重を模擬した条件で行われる。そして、所定の温度(通常1100℃または1200℃、実施例では1200℃)に到達した時点での還元率(R1100℃またはR1200℃)を測定する。
以下、本発明の第1の実施形態に係る焼結鉱の製造方法について説明する。
本発明においては、原料装入装置として粒度偏析形成装入装置を用い、一段装入法により下方吸引式焼結機に装入して、一段点火焼結法により焼結鉱を製造する。なお、一段装入一段点火焼結法については上述したので、説明を省略する。
本実施形態においては、従来の単純な板状のスローピングシュートに比較して、下層に向けて粒度が大きくなる層厚方向粒度偏析を強化する篩機能を持った篩部材を有する原料装入装置(粒度偏析形成装入装置)を用いる。篩部材は、例えば、スリットバー式の偏析強化型シュートや、整流分散式の確率分級篩等である。スリットバー式は、パレット進行方向と反対方向に下方に傾斜して装備され、パレット幅方向に平行なワイヤ(又はロッド)が、パレットの上部から下部に向かうにつれてその間隔が広くなるように設けられているものである(鉄と鋼, 87(2001), S846)。整流分散式は、多数のバーを原料流れに沿って並べ、かつ上流から下流にむけて隣接のバー同士を互いに下流に向かうほど段差が大きくなるように設置して構成される(鉄と鋼, 77(1991), p.63-70)。
配合原料のうち、石灰石は、粒度区分3mmを超え5mm以下の石灰石の割合が、全石灰石に対し10質量%以上30質量%以下となるように、好ましくは15質量%以上25質量%以下となるように、粒度調整したものを使用する。ここで、石灰石の粒度区分は、篩分け法による篩の目開き寸法で定義されるものである。
石灰石の粒度調整は、石灰石破砕処理工程における最終篩の目開きを通常採用されている3mmから5mm程度に拡大変更することにより行う。粒度区分3mmを超え5mm以下の石灰石の割合を、石灰石の全質量に対し、10質量%以上30質量%以下と規定した。粒度区分3mmを超え5mm以下の石灰石の割合が10質量%未満では、石灰石を粗粒化する効果が小さく、30質量%を超えると石灰石の下層偏析が過大となり、むしろ歩留の低下を招くためである。
なお、この粒度調整の場合、実用上3質量%程度の+5mm(5mm篩上)の粒度の石灰石を含むが、それは本発明の効果を著しく損なうものではない。
配合原料の鉄鉱石のうち、低アルミナ鉄鉱石は、他の原料と混合する前に事前造粒する。本発明において、低アルミナ鉄鉱石とは、それを除いて配合原料として使用される全鉄鉱石の平均アルミナ濃度よりもアルミナ濃度が1.0質量%以上低いものをいい、好ましくは、アルミナ濃度が0.8質量%以下の鉄鉱石をいう。
表1に、代表的な鉄鉱石の平均粒径(直径)とアルミナ濃度(質量%)を示す。平均粒径は、篩分け法による篩の目開き寸法による粒度区分の中央値を、粒度区分毎の質量分率で荷重して算出した平均値である。ここで、PFFTはペレットフィードと呼ばれる微粉鉱石であり、アルミナ濃度が0.52質量%と少ない。ペレットフィードは、本発明の低アルミナ(Al2O3)造粒物を製造するための原料対象となる鉱石の一例である。ペレットフィードは表1に示すように平均粒径の小さい微粉鉱石であるため粉砕する必要がなく、また、凝集し易く造粒しやすい。なお、低アルミナ鉄鉱石が塊状である場合には、造粒前に粉砕する必要がある。
本発明では、低アルミナ造粒物を、配合原料に対して、6質量%以上25質量%以下の割合、好ましくは10質量%以上20質量%以下の割合で使用する。低アルミナ造粒物の割合が6質量%未満では十分な効果が得られず、25質量%を超えると上層のアルミナ濃度上昇の影響が大きくなり、むしろ歩留の低下を招く。
以上、説明したように、本実施形態によれば、石灰石を粗粒化することによって、転動分級作用により装入時に斜面をよく転がり、石灰石が比較的下層に集中して装入される。さらに、粒度偏析形成装入装置を用いることにより、偏析形成を強化することができる。これに伴って、下層部のCaO濃度が増加し、下層部の被還元性(JIS−RIや高温還元率)を改善することができる。
また、直径3mm以上の低アルミナ造粒物は、その他の原料を造粒した擬似粒子より粒度が大きくかつ球形に近くなるので、転動分級作用により装入時に斜面をよく転がり、さらに、粒度偏析形成装入装置を用いることにより、低アルミナ造粒物の多くが下層に集中して装入される。これに伴って、下層部のアルミナ濃度を低減でき、下層部の高温還元率を改善することができる。これは、焼結鉱の高温還元性が、Al2O3に代表される還元前の焼結鉱中の脈石量の悪影響を大きく受けるためである。
以上から、上層から下層にわたる全層平均の焼結鉱の高温還元率は改善する。
以下、本発明の第2の実施形態に係る焼結鉱の製造方法について説明する。第2の実施形態においては、第1の実施形態での石灰石および低アルミナ造粒物の粒度偏析に加え、MgO成分を含有する副原料も粗粒化して粒度偏析を形成させる。
焼結鉱製造には、MgO成分の調整を目的として、焼結用の原料の一部にMgO成分を含有する副原料(含MgO副原料)が用いられる。含MgO副原料には、蛇紋岩、橄欖岩、ニッケルスラグ、およびドロマイトがある。前3者は、MgOとSiO2を主成分とし、これらの含有量は概ね等しい。そこで、以下では橄欖岩を用いた例で説明するが、蛇紋岩、ニッケルスラグも同様に適用できる。ただし、ドロマイトは、MgOとCaOを主成分とする副原料であるので、本発明の対象外である。
橄欖岩の粒度調整は、橄欖岩破砕処理工程における最終篩の目開きを通常採用されている3mmから5mm程度に拡大変更することにより行う。粒度区分3mmを超え5mm以下の橄欖岩の割合を、橄欖岩全質量に対し20質量%以上40質量%以下と規定した。粒度区分3mmを超え5mm以下の橄欖岩の割合が、20%未満では、橄欖岩を粗粒化する効果が小さく、40%質量を超えると橄欖岩の下層偏析が過大となり、上層の高温性状の大幅な低下を招くためである。
この粒度調整の場合、実用上3%質量程度の+5mm(5mm篩上)を含むが、それは本発明の効果を著しく損なうものではない。
以上、説明したように、本実施形態によれば、上述した第1の実施形態による効果に加え、以下に示す効果も得られる。第2の実施形態によれば、橄欖岩を粗粒化することによって、石灰石同様に転動分級作用により装入時に斜面をよく転がり、橄欖岩が比較的下層部に集中して装入される。これに伴って、下層部のMgO濃度が増加する。下層部のMgOの増加によって、下層部の高温還元率をより改善することができる。
以上から、上層から下層にわたる全層平均の焼結鉱の高温還元率も改善する。
試験水準を表2に示す。石灰石の粗粒化の有無および低アルミナ造粒物の有無の組み合わせの4水準(参考例、比較例1、比較例2、および実施例1)に、実施例1の試験条件に橄欖岩の粗粒化したもの(実施例2)を追加して、5水準とした。
石灰石の粒度調整:表3に示すように、粒度分布の異なる石灰石を2種類用意した。表3の上段は、通常粒度分布を有する石灰石の粒度分布を示す。また、表3の下段は、予め粒度区分ごとに篩い分けられた石灰石を、表3に示す比率で再配合して、所望の粒度分布に調整したものである。粗粒化した石灰石の3〜5mmの粒度区分の比率は22.5質量%であった。
配合原料の造粒:低アルミナ造粒物(以下、PFFT造粒物ともいう)以外の原料を、ドラムミキサーで、PFFT造粒物以外の原料に対して7.5質量%の水分を加えて、5分間造粒した。そのあと、ドラムミキサーの中に、さらに、PFFT造粒物を加えて1分混合し、配合原料造粒物とした。配合原料造粒物に対するPFFT造粒物の比率は、返鉱およびコークスを除いた原料(低アルミナ造粒物、鉄鉱石、橄欖岩、石灰石、および生石灰)を100質量%として、21質量%(=PFFT+消石灰)とした。
長辺650mm×短辺350mmの箱型試験鍋(焼結鍋)内に、まず、床敷鉱5.0kgをロストル上に敷設した。次に、上述の配合原料造粒物を、偏析給鉱型大型鍋焼結シミュレーターを用いて装入した。このとき、床敷鉱の厚みは20mmであったので、原料層厚みは500mmとなった。
焼成完了後、焼結ケーキの下面から層厚方向上方に向かっての位置(ケーキ高さ)が50mm、190mm、300mm、450mmの4箇所において、コアボーリングマシンを用いて抜き取った焼結ケーキから分割し、それらを落下強度試験機によって落下破砕した焼結鉱粒子の中から15mmを超え20mm以下の焼結鉱を試料として採取した。採取した試料について、X線蛍光分析により、CaO,Al2O3,MgOについて成分分析を行った。また、被還元性指標であるRI(JIS_M8713(2009)「鉄鉱石−被還元性試験方法」に規定された試験による)、およびR1200℃(上述した特許文献9に開示された測定方法による)を評価した。
表7、表8に、上記測定の結果を示す。表7は、焼成した原料層全体(床敷層を除く)の生産率、JIS−RI、およびR1200℃の数値を示すものであり、基準とする参考例の値からの増加分を、増分として示している。表8は、焼結用配合原料の充填層(焼結ケーキ)について、CaO、Al2O3およびMgOの濃度分布と、JIS−RIおよびR1200℃の分布を示す。ここに、空欄は測定していない。
(実施例1)
焼結生産率は、石灰石の粗粒化(比較例1)、低アルミナ造粒物の使用(比較例2)ともに基準(参考例)に対して向上した。さらに、両条件を同時に行う本願発明(実施例1)では、各条件の向上効果の和に相当する向上効果が確認された。
焼結鉱の被還元性(JIS−RIおよびR1200℃)については、石灰石の粗粒化(比較例1)、低アルミナ造粒物の使用(比較例2)ともに基準(参考例)に対して向上した。さらに、両条件を同時に行う本願発明(実施例1)では、それぞれの向上効果の和以上の向上効果が確認された。すなわち、被還元性では、石灰石の粗粒化と低アルミナ造粒物の使用とが相乗効果を有することが分かった。
焼結生産率は、橄欖岩の粗粒化(実施例2)で基準(参考例)、比較例1〜2、および実施例1に対して向上した。また焼結鉱のJIS−RIは、橄欖岩の粗粒化(実施例2)で実施例1に対して変わらなかったものの、R1200℃については、橄欖岩の粗粒化(実施例2)で基準(参考例)および実施例1に対して向上した。すなわち、橄欖岩の粗粒化によって、JIS−RIを維持しながら更に高温還元率が向上することが分かった。
図1〜図5は、表8に示す値に基づいた、各試験水準における層厚方向の成分濃度分布や被還元性を示すグラフである。
図1および図2は、焼結用配合原料の充填層(焼結ケーキ)における、CaOおよびAl2O3の濃度分布を示す。粗粒化した石灰石を使用したケース(比較例1および実施例1)では粗粒石灰石の下層への偏析が助長されることによって下層のCaO濃度が増大すること、低アルミナ造粒物を使用したケース(比較例2および実施例1)では低アルミナ造粒物の下層への偏析が助長されることによって下層のアルミナ濃度が低下することが確認できた。
Claims (5)
- 焼結用の配合原料を、原料装入装置を介して下方吸引焼結機に供給し、前記下方吸引焼結機のパレット上に原料充填層を形成して焼成する焼結鉱の製造方法において、
前記原料装入装置は、層厚方向の粒度偏析を形成する篩機能を有する篩部材を備えた粒度偏析形成装入装置であり、
前記配合原料中の石灰石は、粒度区分3mmを超え5mm以下の石灰石の割合が、全石灰石に対し10質量%以上30質量%以下であり、
前記配合原料は、前記配合原料として使用される全鉄鉱石の平均アルミナ濃度よりも低い低アルミナ鉄鉱石を造粒した造粒物である低アルミナ造粒物を、前記配合原料に対して6質量%以上25質量%以下含み、
前記配合原料は、前記原料装入装置により、前記原料充填層の下層に向けて粒度が大きくなるように、前記パレット上に装入される、
ことを特徴とする焼結鉱の製造方法。 - 請求項1に記載の焼結鉱の製造方法において、
前記低アルミナ造粒物の原料として、前記低アルミナ鉄鉱石を、前記低アルミナ造粒物の90質量%以上使用し、
前記低アルミナ造粒物の原料として、前記配合原料として使用される全鉄鉱石の平均アルミナ濃度よりもアルミナ濃度の高い鉄鉱石は使用しない、ことを特徴とする焼結鉱の製造方法。 - 請求項1又は請求項2に記載の焼結鉱の製造方法において、
前記低アルミナ鉄鉱石は、アルミナ濃度が0.8質量%以下である、ことを特徴とする焼結鉱の製造方法。 - 請求項1ないし請求項3のいずれか1つに記載の焼結鉱の製造方法において、
前記低アルミナ鉄鉱石は微粉鉱石である、ことを特徴とする焼結鉱の製造方法。 - 請求項1ないし請求項4のいずれか1つに記載の焼結鉱の製造方法において、
前記配合原料は、粒度区分3mmを超え5mm以下の橄欖岩の割合が全橄欖岩に対し20質量%以上40質量%以下である、ことを特徴とする焼結鉱の製造方法。
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Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63282216A (ja) * | 1987-05-12 | 1988-11-18 | Nkk Corp | 被還元性の優れた焼結鉱の製造方法 |
JPH01172529A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-07 | Kawasaki Steel Corp | 焼結鉱の製造方法 |
JPH01201427A (ja) * | 1987-10-17 | 1989-08-14 | Nippon Steel Corp | 焼結原料の装入方法 |
JPH051335A (ja) * | 1991-06-25 | 1993-01-08 | Nkk Corp | 焼結機の原料供給装置 |
JPH07252541A (ja) * | 1994-03-09 | 1995-10-03 | Nippon Steel Corp | 鉄鉱石焼結用石灰石の粒度調整方法 |
JP2000336434A (ja) * | 1999-05-26 | 2000-12-05 | Nkk Corp | 焼結鉱の製造方法 |
JP2002266037A (ja) * | 2001-03-09 | 2002-09-18 | Nkk Corp | 焼結鉱の製造方法 |
JP2012031450A (ja) * | 2010-07-29 | 2012-02-16 | Jfe Steel Corp | MgO塊を含む焼結鉱の製造方法 |
JP2013253281A (ja) * | 2012-06-06 | 2013-12-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 焼結鉱の製造方法 |
-
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Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63282216A (ja) * | 1987-05-12 | 1988-11-18 | Nkk Corp | 被還元性の優れた焼結鉱の製造方法 |
JPH01201427A (ja) * | 1987-10-17 | 1989-08-14 | Nippon Steel Corp | 焼結原料の装入方法 |
JPH01172529A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-07 | Kawasaki Steel Corp | 焼結鉱の製造方法 |
JPH051335A (ja) * | 1991-06-25 | 1993-01-08 | Nkk Corp | 焼結機の原料供給装置 |
JPH07252541A (ja) * | 1994-03-09 | 1995-10-03 | Nippon Steel Corp | 鉄鉱石焼結用石灰石の粒度調整方法 |
JP2000336434A (ja) * | 1999-05-26 | 2000-12-05 | Nkk Corp | 焼結鉱の製造方法 |
JP2002266037A (ja) * | 2001-03-09 | 2002-09-18 | Nkk Corp | 焼結鉱の製造方法 |
JP2012031450A (ja) * | 2010-07-29 | 2012-02-16 | Jfe Steel Corp | MgO塊を含む焼結鉱の製造方法 |
JP2013253281A (ja) * | 2012-06-06 | 2013-12-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 焼結鉱の製造方法 |
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